油壓機(jī)的應(yīng)用及發(fā)展

油壓機(jī)的應(yīng)用及發(fā)展

1油壓機(jī)生產(chǎn)線(xiàn)的應(yīng)用油壓機(jī)是一種重要的形狀加工設(shè)備。它以抗研磨油作為工作介質(zhì)傳遞能量，并執(zhí)行各種加工技術(shù)。廣泛應(yīng)用于汽車(chē)、家電、航空、造船、原子能等領(lǐng)域。逐年，整個(gè)行業(yè)的市場(chǎng)份額有所增加。與機(jī)械壓力機(jī)相比，油壓機(jī)具有如下優(yōu)點(diǎn)：(1)滑塊行程在一定范圍內(nèi)任意可調(diào)；(2)在任意行程位置均可產(chǎn)生額定的最大壓力；(3)滑塊下限位可方便地根據(jù)工藝要求進(jìn)行調(diào)整控制；(4)滑塊可在下限位長(zhǎng)時(shí)間保壓。然而，油壓機(jī)同時(shí)也存在工作行程速度較慢，每分鐘工作循環(huán)次數(shù)不易提高等缺點(diǎn)。特別是在自動(dòng)化生產(chǎn)線(xiàn)上，很多客戶(hù)在選擇機(jī)床設(shè)備時(shí)為提高生產(chǎn)效率情愿增加投資成本采購(gòu)機(jī)械壓力機(jī)或多工位壓力機(jī)也不愿意采購(gòu)油壓機(jī)。針對(duì)上述油壓機(jī)生產(chǎn)線(xiàn)存在的問(wèn)題，本公司近年來(lái)通過(guò)與武漢理工大學(xué)產(chǎn)學(xué)研合作，對(duì)電液伺服系統(tǒng)進(jìn)行了深入研究，開(kāi)發(fā)了高效穩(wěn)定的伺服油壓機(jī)生產(chǎn)線(xiàn)技術(shù)，并成功應(yīng)用于湖北某專(zhuān)業(yè)生產(chǎn)壓縮機(jī)罩殼的企業(yè)。該公司以前自動(dòng)化生產(chǎn)線(xiàn)是采用四臺(tái)四柱式油壓機(jī)配合橫桿式機(jī)械臂實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化生產(chǎn)，效率為5～6spm。近年來(lái)面對(duì)市場(chǎng)的競(jìng)爭(zhēng)，該客戶(hù)尋求提高生產(chǎn)效率，擬把生產(chǎn)效率提升到8spm以上。根據(jù)此信息，有兩種方案可選：方案一采用多工位機(jī)械壓力機(jī)進(jìn)行生產(chǎn)，生產(chǎn)效率可達(dá)到10～12spm，但機(jī)床、自動(dòng)化成本在500萬(wàn)人民幣左右；方案二采用四臺(tái)伺服泵控整體框架油壓機(jī)組成高效生產(chǎn)線(xiàn)，液壓系統(tǒng)采用經(jīng)武漢理工大學(xué)分析、研究、優(yōu)化后的插裝閥系統(tǒng)，經(jīng)模擬仿真測(cè)算生產(chǎn)效率可達(dá)到10spm，這也是開(kāi)關(guān)量插裝閥系統(tǒng)油壓機(jī)高效生產(chǎn)的極限挑戰(zhàn)。當(dāng)時(shí)預(yù)算機(jī)床、自動(dòng)化成本在300萬(wàn)人民幣左右，客戶(hù)經(jīng)綜合考慮后選用了公司提出的方案二。本論文重點(diǎn)介紹了伺服控制系統(tǒng)、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)以及關(guān)鍵液壓元件的設(shè)計(jì)，對(duì)于高效、節(jié)能油壓機(jī)生產(chǎn)線(xiàn)的設(shè)計(jì)具有實(shí)際指導(dǎo)意義。2生產(chǎn)線(xiàn)的數(shù)字化此條生產(chǎn)線(xiàn)由4臺(tái)伺服泵控框架式油壓機(jī)、橫桿式自動(dòng)化線(xiàn)、圓盤(pán)式自動(dòng)上料機(jī)構(gòu)以及模具組成。第一臺(tái)是200t油壓機(jī)進(jìn)行初拉伸工藝，拉伸深度125mm，后面緊跟一臺(tái)160t油壓機(jī)作為臺(tái)階拉伸及擴(kuò)口工藝，第三臺(tái)為250t油壓機(jī)進(jìn)行旋切加工，最后一臺(tái)160t油壓機(jī)進(jìn)行側(cè)沖、整形工藝，通過(guò)圓盤(pán)式自動(dòng)上料機(jī)構(gòu)與橫桿式自動(dòng)化線(xiàn)配合實(shí)現(xiàn)壓縮機(jī)罩殼的自動(dòng)化生產(chǎn)，整條生產(chǎn)線(xiàn)的布局如圖1所示，總噸位為770t。2.1系統(tǒng)的理論分析此條生產(chǎn)線(xiàn)的生產(chǎn)效率高，自動(dòng)化線(xiàn)選用的是橫桿式機(jī)械臂，因此四臺(tái)油壓機(jī)的運(yùn)行速度、沖壓效率要基本同步，這就要求各臺(tái)油壓機(jī)的工作速度可調(diào)。伺服泵控技術(shù)具有高響應(yīng)、無(wú)極調(diào)速等特點(diǎn)，當(dāng)系統(tǒng)需要的流量發(fā)生變化時(shí)，伺服電機(jī)的轉(zhuǎn)速可跟隨流量指令的大小而實(shí)時(shí)快速改變，從而使得油泵的輸出流量發(fā)生變化，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)整條生產(chǎn)線(xiàn)同步控制，不會(huì)出現(xiàn)等待現(xiàn)象。為滿(mǎn)足上述要求，通常做法是通過(guò)加大電機(jī)功率驅(qū)動(dòng)更大排量的泵作為動(dòng)力源，但這在提高效率的同時(shí)會(huì)導(dǎo)致用電量的劇增。于是，我們通過(guò)理論計(jì)算與伺服電機(jī)兩倍過(guò)載能力檢測(cè)，最終確定了伺服電機(jī)扭矩以及驅(qū)動(dòng)的齒輪泵排量。在機(jī)床調(diào)試過(guò)程中，通過(guò)ESVIEW軟件實(shí)時(shí)讀取并分析伺服驅(qū)動(dòng)器上傳的數(shù)據(jù)，采樣圖形如圖2所示。通過(guò)對(duì)電流、轉(zhuǎn)矩、壓力檢測(cè)曲線(xiàn)不斷比對(duì)分析，找到了最佳的速度環(huán)、壓力環(huán)參數(shù)設(shè)置。同時(shí)充分運(yùn)用兩倍過(guò)載率特點(diǎn)，確保伺服泵在運(yùn)行中不過(guò)載的同時(shí)又降低電機(jī)功率，做到了最優(yōu)的節(jié)能配置。2.2速度仿真結(jié)果本文中高效機(jī)床是在普通機(jī)床的基礎(chǔ)上進(jìn)行性能提升。液壓系統(tǒng)也是采用開(kāi)關(guān)量插裝閥系統(tǒng)，通過(guò)控制電磁閥的開(kāi)關(guān)動(dòng)作實(shí)現(xiàn)油壓機(jī)滑塊的上下動(dòng)作。本項(xiàng)目首先根據(jù)沖壓頻次針對(duì)250t的油壓機(jī)設(shè)計(jì)了滑塊行程和滑塊速度運(yùn)行曲線(xiàn)，如圖3所示。原有液壓系統(tǒng)快下與工進(jìn)轉(zhuǎn)換電磁閥采用的是三位四通電磁閥，通過(guò)仿真模擬后發(fā)現(xiàn)存在轉(zhuǎn)換中間位停頓沖擊現(xiàn)象，因此換用3個(gè)二位四通電磁閥。在上腔卸壓時(shí)增加了單獨(dú)卸壓閥塊，先通過(guò)卸壓閥進(jìn)行卸壓，待上腔壓力低于一定數(shù)值后打開(kāi)充液閥，減小了卸壓沖擊。對(duì)新設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)采用專(zhuān)業(yè)的液壓系統(tǒng)仿真軟件進(jìn)行了仿真分析。仿真得到的滑塊位移-速度變化曲線(xiàn)，主缸無(wú)桿腔-有桿腔壓力及負(fù)載力變化曲線(xiàn)，電機(jī)轉(zhuǎn)速及雙泵輸出流量與壓力曲線(xiàn)分別如圖4、圖5、圖6所示。從仿真結(jié)果看出滑塊快速下降階段總時(shí)間為0.55s，滑塊速度呈逐漸上升趨勢(shì)，在0.2s左右到達(dá)穩(wěn)定，滑塊速度最快可達(dá)近700mm/s。在0.4s左右，滑塊進(jìn)入減速階段，此時(shí)速度約為600mm/s。滑塊下降階段，電機(jī)轉(zhuǎn)速維持在2000r/min，雙泵的輸出流量為350l/min，輸出壓力較小為2～3bar。主缸無(wú)桿腔壓力較小，而有桿腔背壓較大為15bar?？傮w可以看出快下階段滑塊速度比預(yù)設(shè)計(jì)要快，整個(gè)過(guò)程較平穩(wěn)。由快下階段轉(zhuǎn)入工進(jìn)階段時(shí)，滑塊速度在0mm/s附近波動(dòng)，導(dǎo)致滑塊上下抖動(dòng)。但由于電機(jī)的轉(zhuǎn)速高達(dá)3000r/min，無(wú)桿腔壓力上升較快，因此其卡頓現(xiàn)象要比原有系統(tǒng)要小。外輸入負(fù)載力呈上升趨勢(shì)，達(dá)到設(shè)定的最大700kN，此時(shí)無(wú)桿腔壓力為70bar左右。此階段雙泵輸出流量約為510l/min，壓力也隨著時(shí)間逐漸增大，工進(jìn)階段總行程是95mm，平均速度為87mm/s，總時(shí)長(zhǎng)在1.2s，比預(yù)期要快近0.5s。進(jìn)入泄壓階段，卸荷閥打開(kāi)，無(wú)桿腔壓力急劇下降，由70bar降到5bar，雙泵出口的壓力也急劇下降，仿真結(jié)果顯示在0.3s內(nèi)泄壓可以完成?；瑝K返程階段速度波動(dòng)較大，造成滑塊返程階段速度波動(dòng)較大的主要原因是，由于滑塊上升階段整個(gè)系統(tǒng)阻尼較小，且無(wú)桿腔出油無(wú)背壓，同時(shí)由于齒輪泵在輸出油壓時(shí)，本身就存在壓力及流量脈動(dòng)，多種因素耦合下，造成滑塊返程階段壓力波動(dòng)加大。通過(guò)系統(tǒng)調(diào)試改變改變溢流插裝閥先導(dǎo)閥彈簧預(yù)緊力，使不同壓力溢流插裝閥的共振頻率錯(cuò)開(kāi)，從而降低系統(tǒng)壓力波動(dòng)，可以較好的解決此速度波動(dòng)較大問(wèn)題。返程總行程為400mm，用時(shí)約為1s，平均速度為400mm/s。從上述分析可以看出，整個(gè)液壓系統(tǒng)響應(yīng)快，沖擊小，能夠較好的滿(mǎn)足沖壓頻次和系統(tǒng)性能要求。3頂出動(dòng)作的控制整條生產(chǎn)線(xiàn)要滿(mǎn)足8spm的生產(chǎn)效率，也就意味著一個(gè)件需控制在7.5s內(nèi)，其中自動(dòng)化線(xiàn)占用2s，那么機(jī)床動(dòng)作時(shí)間必須小于5.5s。然而機(jī)床動(dòng)作包含快下、工進(jìn)、泄壓、回程、底缸頂出等動(dòng)作，所以根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際加工工藝制定了底缸頂出動(dòng)作時(shí)間與機(jī)械臂動(dòng)作時(shí)間重合的方案。也就是滑塊回程到上減速區(qū)后提供信號(hào)給自動(dòng)化線(xiàn)，當(dāng)自動(dòng)化線(xiàn)開(kāi)始運(yùn)行時(shí)底缸同時(shí)執(zhí)行頂出動(dòng)作。在此過(guò)程中需控制好四臺(tái)油壓機(jī)滑塊回程到頂?shù)耐?。本?xiàng)目剛開(kāi)始調(diào)試時(shí)是以四臺(tái)油壓機(jī)滑塊都停止于上限位時(shí)，才發(fā)信號(hào)給自動(dòng)化線(xiàn)。而實(shí)際情況是旋切工序的時(shí)間要比其它三序的時(shí)間長(zhǎng)一點(diǎn)，每次都是其最后回程到上限位，而此工序位機(jī)床無(wú)底缸動(dòng)作。針對(duì)這種情況，本項(xiàng)目便在第三序旋切工步增加了回程起動(dòng)點(diǎn)位置。這樣待其它工序機(jī)床滑塊回程到上限位后，旋切工序只需要回程到達(dá)回程起動(dòng)點(diǎn)后，便發(fā)信號(hào)給自動(dòng)化線(xiàn)，這樣調(diào)整電氣控制后整條生產(chǎn)線(xiàn)每生產(chǎn)一件罩殼可節(jié)約0.2s左右時(shí)間。4整體缸筒設(shè)計(jì)方案從圖1所示的生產(chǎn)線(xiàn)布局圖可以看出，該生產(chǎn)線(xiàn)是按前后進(jìn)出料擺放。橫桿式機(jī)械臂位于機(jī)床的右側(cè)，機(jī)床左側(cè)開(kāi)有側(cè)窗口用于模具的更換，上橫梁頂部油箱按L形進(jìn)行布置。為提升自動(dòng)化線(xiàn)的運(yùn)行效率，機(jī)床之間的位置非常緊湊，這就要求在機(jī)械設(shè)計(jì)時(shí)需考慮后期的維護(hù)，特別是油缸密封圈老化后的更換。整條生產(chǎn)線(xiàn)機(jī)床滑塊行程是710mm，開(kāi)口高度只有1000mm。按此尺寸油缸一旦裝進(jìn)上橫梁后，活塞桿便無(wú)法完全落到工作臺(tái)上，活塞頭也就無(wú)法從缸筒中露出來(lái)，因此也就無(wú)法更換活塞頭上的密封圈。針對(duì)此情況，本項(xiàng)目在設(shè)計(jì)時(shí)采用整體缸筒設(shè)計(jì)方案。在新方案中，油缸缸體采用厚壁無(wú)縫鋼管經(jīng)埋弧焊機(jī)堆焊進(jìn)行制作，而油缸缸底則采用單獨(dú)螺塞結(jié)構(gòu)并增加防松裝置，這樣在后期維護(hù)時(shí)，只需將缸底的螺塞部分取下，就能將活塞桿從機(jī)床頂部抽出更換活塞頭密封圈，油缸結(jié)構(gòu)如圖7所示。5實(shí)際檢測(cè)結(jié)果通過(guò)設(shè)計(jì)研發(fā)、生產(chǎn)制造、安裝調(diào)試等工作后，本項(xiàng)目專(zhuān)門(mén)進(jìn)行了單機(jī)各步序動(dòng)作時(shí)間的檢測(cè)，并與當(dāng)初設(shè)計(jì)時(shí)間進(jìn)行對(duì)比。如表1所示為生產(chǎn)線(xiàn)中最大噸位250t油壓機(jī)的檢測(cè)數(shù)據(jù)。經(jīng)對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)其中卸壓因采用普通充液閥打開(kāi)控制方式，原先設(shè)計(jì)時(shí)間為0.3s，實(shí)際運(yùn)行中為減小充液閥打開(kāi)的沖擊，卸壓時(shí)間已加長(zhǎng)到1.5s，同時(shí)根據(jù)實(shí)際模具回程力的要求將油缸活塞桿直徑進(jìn)行了加大提高滑塊回程速度，在此階段節(jié)約了0.3s，實(shí)際運(yùn)行時(shí)還存在轉(zhuǎn)換延時(shí)及響應(yīng)等問(wèn)題，所以總體效率未能達(dá)到理論設(shè)計(jì)要求。目前機(jī)床配自動(dòng)化線(xiàn)已在客戶(hù)現(xiàn)場(chǎng)正常運(yùn)行，通過(guò)日生產(chǎn)數(shù)量除以機(jī)床運(yùn)行時(shí)間計(jì)算，整條生產(chǎn)線(xiàn)目前的生產(chǎn)效率為8.2spm，完全滿(mǎn)足當(dāng)初的設(shè)計(jì)方案和技術(shù)協(xié)議要求。6控制系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)(1）在公司成熟的伺服泵控技術(shù)基礎(chǔ)上，通過(guò)應(yīng)用ESVIEW軟件對(duì)伺服參數(shù)進(jìn)行采集與分析，優(yōu)化相關(guān)參數(shù)，充分利用伺服電機(jī)兩倍過(guò)載能力，做到了既滿(mǎn)足機(jī)床高效運(yùn)行所需的流量要求，同時(shí)又有效控制了電機(jī)功率。(2）通過(guò)液壓系統(tǒng)性能優(yōu)化設(shè)計(jì)，將開(kāi)關(guān)量型的插裝閥系統(tǒng)性能發(fā)揮到極致，在保證高效