鋼管支模架專項施工方案

衢山鎮(zhèn)萬南萬北新村棚戶區(qū)改造工程（西側(cè)地塊）PAGEPAGE4鋼管支模架專項施工方案一、工程概況工程名稱：衢山鎮(zhèn)萬南萬北新村棚戶區(qū)改造工程（西側(cè)地塊）建設(shè)單位：岱山縣瀛泰小城市建設(shè)開發(fā)有限公司代建單位：岱山縣安居房地產(chǎn)開發(fā)有限公司設(shè)計單位：舟山市規(guī)劃建筑設(shè)計研究院勘察單位：浙江中材工程勘測設(shè)計有限公司監(jiān)理單位：舟山市廣泰建設(shè)監(jiān)理有限公司施工單位：舟山市大沙建筑工程有限公司本工程為衢山鎮(zhèn)萬南萬北新村棚戶區(qū)改造工程（西側(cè)地塊），位于舟山市岱山縣衢山鎮(zhèn)桂花社區(qū)南面、北掃萁水庫北面?？傆玫孛娣e：34296平方米，總建筑面積39240平方米，總工程造價為8046.8622萬元，由十六幢單體及配套樓幢相組成，五層框架結(jié)構(gòu)，建筑高度17.6米。建筑物抗震設(shè)防烈度為七度，耐火等級為二級，框架結(jié)構(gòu)抗震等級為三級，建筑抗震重要性類別為丙類，結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限為50年。二、編制依據(jù)施工圖紙、支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2012）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005-2010）、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》（DB33/1035-2006）、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2014)等規(guī)范編制。三、工藝流程（一）安裝柱模板柱放線定位搭設(shè)安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子側(cè)模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定（二）安裝梁模板搭設(shè)梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱安裝梁側(cè)模安裝另一側(cè)模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓符合梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固（三）安裝頂板模板搭設(shè)支架安裝橫縱大小龍骨調(diào)整板下皮標(biāo)高及起拱鋪設(shè)頂板模板檢查模板上皮標(biāo)高、平整度四、操作工藝（一）安裝柱模板1、模板組片完畢后，按照要求留設(shè)清掃口，檢查模板的對角線，平整度和外形尺寸。2、吊裝第一片模板，并臨時支撐或用鐵絲與柱子主筋臨時綁扎固定。3、隨即吊裝第二、三、四片模板，作臨時支撐或固定。4、為保證柱子陽角處的拼縫嚴(yán)密，防止漏漿，在柱模板的四個拼縫處，要夾粘雙面膠、釘海綿條。模板就位后，進(jìn)行柱子的加固，柱模的背楞采用60*80的木方，背楞的間距為200mm-300mm。木方必4）搭接接頭要求如下圖，將搭接長度范圍內(nèi)的中心點看成對接點，此時其搭接位置要求同對接（上圖）。（3）、立桿1）立桿平面布置圖（詳見附圖）2）搭接要求：本工程所有部位立桿接長全部采用對接扣件連接，接頭位置要求如下。≤3）、掃地桿設(shè)置（六）模板拆除模板拆除的一般要點：（1）側(cè)模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模板而受損后，方可拆除。（2）底模及冬季施工模板的拆除，根據(jù)本工程實際情況混凝土拆模試塊強度報告達(dá)到設(shè)計強度值75%后且上層混凝土澆筑完成后。作業(yè)班組必須進(jìn)行拆模申請經(jīng)技術(shù)部門批準(zhǔn)后方可拆除。（3）已拆除模板及支架的結(jié)構(gòu)，在混凝土達(dá)到設(shè)計強度等級后方允許承受全部使用荷載；當(dāng)施工荷載所產(chǎn)生的效應(yīng)比使用荷載的效應(yīng)更不利時，必須經(jīng)核算，加設(shè)臨時支撐。（4）拆除模板的順序和方法，應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進(jìn)行。若無設(shè)計規(guī)定時，應(yīng)遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則。（5）柱模板拆除時，要從上口向外側(cè)輕擊和輕撬，使模板報松動，要適當(dāng)加設(shè)臨時支撐。以防柱子模板報傾倒傷人。（6）墻模板應(yīng)先將穿墻螺栓卸下，然后松開地腳絲杠，使模板向后傾斜與墻體脫離。注意模板拆除時，可用撬棍輕輕撬動模板下口，不得在墻上口撬動模板和大錘砸模板。（7）模板吊裝時，應(yīng)防止對墻體鋼筋和已澆筑混凝土的碰撞。（8）梁板模板拆除：拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐，以便作業(yè)。而后拆除梁側(cè)模板上的水平鋼管及斜支撐，輕撬梁側(cè)模板，使之與混凝土表面脫離。（9）下調(diào)支柱頂托螺桿后，輕撬模板下的龍骨，使龍骨與模板分離，或用木錘輕擊，拆下第一塊，然后逐塊逐段拆除。切不可用鋼棍或鐵錘猛擊亂撬。每塊板拆下時，或用人工托扶放于地上，或?qū)⒅е斖新輻U在下調(diào)相當(dāng)高度，以托住拆下的模板。嚴(yán)禁模板自由墜落于地面。（10）模板拆除應(yīng)滿足下列要求：構(gòu)件類型構(gòu)件跨度(m)達(dá)到設(shè)計的砼立方體抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁\拱\殼≤8≥75>8≥100懸臂構(gòu)件-≥100五、施工質(zhì)量控制要求（1）固定在模板上的預(yù)埋件、預(yù)留孔和預(yù)埋洞應(yīng)符合下表項目允許偏差（mm）預(yù)埋鋼制中心線位置3預(yù)留管、預(yù)留孔中心位置3插筋中心線位置5外露長度+10,0預(yù)埋螺栓中心線位置2外露長度+10,0預(yù)留洞中心線位置10尺寸+10,0（2）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差見下表項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面高差5截面內(nèi)部尺寸基礎(chǔ)10柱、墻、梁+10,0層高垂直度不大于52大于5+10,0相鄰兩板表面高低差2表面平整度+10,0（3）承重支模架驗收允許偏差見下表檢查內(nèi)容允許偏差梁底+30㎜板底+30㎜步距+50㎜立桿垂直度≤0.75%且≯60㎜扣件擰緊40-65N。M六、成品保護1、預(yù)拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有方木墊架。立放時，要搭設(shè)分類模板價，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準(zhǔn)在吊運其他模板時碰撞，不準(zhǔn)在預(yù)拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產(chǎn)生垂直偏差。工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆放和作業(yè)平臺，以保證支架的穩(wěn)定，防止平面模板標(biāo)高和平整產(chǎn)生偏差。3、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內(nèi)部受到損傷。4、在靠近模板的地方，電焊鋼筋、鐵管時，在施焊處的模板面應(yīng)用鐵皮墊隔，防止焊渣火燒壞模板面。5、澆筑混凝土?xí)r，插入式振搗棒不能直接碰撞模板，同時要控制好振搗時間。七、應(yīng)注意的質(zhì)量問題1、柱模板：（1）漲模、斷面尺寸不準(zhǔn)的防治方法：根據(jù)柱高和斷面尺寸設(shè)計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以及對大斷面柱使用穿柱螺栓和豎向鋼楞，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側(cè)壓力。施工應(yīng)認(rèn)真按設(shè)計要求作業(yè)。（2）柱身扭向防治的方法，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐，吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，保證柱模不扭向。（3）軸線位移，一排柱不在同一直線上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一個方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設(shè)水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。2、墻模板（1）墻身超厚。防治方法：模板就位后調(diào)整要認(rèn)真，穿墻螺栓要全部穿齊、擰緊。（2）模板企口處錯臺：模板未清理干凈或未采取有效的防止錯臺的措施。3、梁、板模板（1）梁、板底不平、下?lián)?；梁?cè)模板不平直；梁上下口漲模，防治方法是梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應(yīng)通過設(shè)計計算決定，使模板的支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度，作業(yè)中應(yīng)認(rèn)真執(zhí)行設(shè)計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。梁、板模板應(yīng)按設(shè)計或規(guī)范起拱。梁模板上下口應(yīng)設(shè)銷口楞，再進(jìn)行側(cè)向支撐，以保證上下口模板不變形。八、安全技術(shù)要求1)進(jìn)入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并應(yīng)系牢。2)經(jīng)醫(yī)生檢查認(rèn)為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進(jìn)行高空作業(yè)。3)高空，復(fù)雜結(jié)構(gòu)模板的安裝與拆除，事先應(yīng)有切實的安全措施。4)遇六級以上的大風(fēng)時，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應(yīng)先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進(jìn)行工作。5)二人抬運模板時要相互配合，協(xié)調(diào)工作。傳遞模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。6)不得在腳手架上堆放大批模板等材料。7)支模過程中如需中作停歇，應(yīng)將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時，應(yīng)將已活動的模板、拆除、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。8)模板上有預(yù)留洞時，應(yīng)在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預(yù)留洞，應(yīng)在模板拆除后將洞口蓋好。9)高空作業(yè)要搭設(shè)腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴(yán)禁穿硬底鞋及有跟作業(yè)。10)拆模必須一次性拆模，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。11)嚴(yán)禁酒后作業(yè)。舟山市大沙建筑工程有限公司衢山鎮(zhèn)萬南萬北新村棚戶區(qū)改造工程（西側(cè)地塊）工程項目部2017年5月20日梁模板(鋼管扣件架)計算書支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2012）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50005-2010）、《建筑施工批件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》（DB33/1035-2006）、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2014)等規(guī)范編制。鋼管扣件檢測結(jié)果針對于舟山市建筑工程質(zhì)量監(jiān)督站檢驗測試中心報告編號為：舟質(zhì)檢2017-GK-0005檢驗報告中各材料的檢測結(jié)果為計算依據(jù)，檢測結(jié)果如下：建筑用鋼管質(zhì)量檢驗結(jié)果：抗拉力符合要求，伸長率符合要求，彎曲性能，均檢測合格。故此項也可忽略。直角扣件質(zhì)量檢驗結(jié)果：舟質(zhì)檢2017-GK-0005:抗滑性能檢測8件,單項合格8件,抗破壞性能檢測8件,單項合格8件,扭轉(zhuǎn)剛度檢測8件,單項合格8件,扭力矩試驗檢測8件,符合要求8件。旋轉(zhuǎn)扣件質(zhì)量檢驗結(jié)果：舟質(zhì)檢2017-GK-0005:抗滑性能檢測8件,單項合格8件,抗破壞性能檢測8件,單項合格8件,扭力矩試驗檢測8件,符合要求8件。對接扣件質(zhì)量檢驗結(jié)果：舟質(zhì)檢2017-GK-0005:抗拉性能檢測8件,單項合格8件。經(jīng)檢測鋼管全部合格，直角扣件合格率為100%，旋轉(zhuǎn)扣件合格率為100%，對接扣件合格率為100%，計算中已考慮以上給果，抗位移系數(shù)按1.0計算。梁段:KL10。梁底立桿加固處理一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(mm)：240；梁截面高度D(mm)：700；混凝土板厚度(mm)：130.00；立桿沿梁跨度方向間距La(mm)：900；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(mm)：100；立桿步距h(mm):1800；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(mm)：900；梁支撐架搭設(shè)高度H(mm)：2900；梁兩側(cè)立桿間距(mm)：900；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為Φ48×3.25；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.60；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):15.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：紅松；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：1600.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；固定支撐水平間距(mm)：500；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.25；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；次楞間距為200mm二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.600m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得53.119kN/m2、15.000kN/m2，取較小值15.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=2.5×0.6×15×0.9=20.25kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.5kN/m；q=q1+q2=8.100+1.260=9.360kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=220mm；面板的最大彎距M=0.125×9.36×2202=5.66×104N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=5.66×104/2.70×104=2.097N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=2.097N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=15×0.6=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=1600N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.2cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×9×2004/(100×1600×2.43×105)=1.89mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計算值ν=0.063mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×82×2/6=128cm3；I=6×83×2/12=512cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(2.5×15×0.9+1.4×2×0.9)×0.22=7.98kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×4.12×500.002=1.03×105N·mm；最大支座力:R=1.1×4.118×0.5=2.265kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.03×105/1.28×105=0.804N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=0.804N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=15.00×0.22=3.30N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：9000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×3.3×5004/(100×9000×5.12×106)=0.03mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.03mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.265kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.25；外鋼楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩I=24.38cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN·m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.17kN·m外楞最大計算跨度:l=150mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.70×105/1.02×104=16.721N/mm2；外楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=16.721N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.053mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.053mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN·m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=240.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:2.5×（25.00+1.50）×1.00×0.60×0.90=35.775/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:2.5×0.35×1.00×0.90=0.79kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=17.17+0.38+2.52=20.07kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=1/8×20.07×0.302=0.225kN·m；σ=0.145×106/5.40×104=2.676N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=2.676N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設(shè)計值[f]=15N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(25.0+1.50)×0.600+0.35）×1.00=16.25KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=1600.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×16.25×3004/(384×1600×4.86×105)=0.241mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.241mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=300/250=0.96mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(25+1.5)×0.6×0.30=4.77kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.30×(2×0.6+0.30)/0.30=0.525kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.30=1.35kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=2.5×3.816+2.5×0.504=10.8kN/m；活荷載設(shè)計值P=1.4×1.08=1.512kN/m；900900900900方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×10×10/6=100cm3；I=6×10×10×10/12=500cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=5.184+1.512=6.696kN/m；最大彎距M=0.125ql2=0.125×6.696×1×1=0.837kN.m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.837×106/100=5.022N/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值5.022N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.625×6.696×1=4.185kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×4185/(2×50×100)=1.256N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值1.256N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=3.816+0.504=4.320kN/m；方木最大撓度計算值ν=0.521×4.32×10004/(100×9000×416.667×104)=0.6mm；方木的最大允許撓度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ν=0.6mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(25.000+1.500)×0.600=15.900kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(15.900+0.350)+1.4×4.500=25.800kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N。當(dāng)n=2時：當(dāng)n＞2時：計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=3.348kN；最大彎矩Mmax=0.937kN.m；最大撓度計算值Vmax=2.499mm；最大應(yīng)力σ=0.937×106/5080=184.535N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值184.535N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設(shè)計強度205N/mm2,滿足要求!七、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.50，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為4.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取4.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到R=3.348kN；R<4.00kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!八、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=3.348kN；腳手架鋼管的自重：N2=2.5×0.129×3.7=1.20kN；樓板的混凝土模板的自重N3=2.5×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.35=0.656kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=2.5×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×1.00×0.160×(1.50+25.00)=7.95kN；N=3.348+0.573+0.328+3.969=8.217kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；σ=8217.444/(0.207×489)=81.182N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=81.182N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值[f]=205N/mm2，滿足要求！

板模板支架計算一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(mm):900；縱距(mm):900；步距(mm):1800；立桿上端伸出至模板支撐點長度(mm):100；模板支架搭設(shè)高度(mm):2900；采用的鋼管(mm):Φ48×3.25；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:單扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):1.00；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:三級鋼HRB400；樓板混凝土強度等級:C30；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):10；施工平均溫度(℃):25.000；樓板的計算厚度(mm):130.00；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):1600；面板抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):15；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；9002900180090029001800圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=12×0.16×1+0.35×1=2.27kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=2.5×4.35+1.4×1=12.28kN/m最大彎矩M=0.1×6.62×0.32=0.06kN·m；面板最大應(yīng)力計算值σ=59580/54000=1.103N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=15N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為1.103N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值15N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.35kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.35×3004/(100×1600×48.6×104)=1.136mm；面板最大允許撓度[V]=300/120=2.5mm；面板的最大撓度計算值0.082mm小于面板的最大允許撓度2.5mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=12×0.3×0.16=0.576kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.30×0.3=0.09kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1=1×0.3=0.3kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.5×(q1+q2)+1.4×p1=2.5×(2.5+0.105)+1.4×0.3=6.85kN/m；最大彎距M=0.125ql2=0.125×1.986×12=0.248kN·m；方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.248×106/64000=3.879N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值為3.879N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.625×1.986×1=1.241kN；方木受剪應(yīng)力計算值τ=3×1.241×103/(2×60×80)=0.388N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0.388N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.305kN/m；最大撓度計算值ν=0.521×1.305×10004/(100×9000×2560000)=0.295mm；最大允許撓度[V]=1000/120=8.3mm；方木的最大撓度計算值0.295mm小于方木的最大允許撓度8.3mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.482kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)