設(shè)計一帶式輸送機(jī)傳動裝置及設(shè)計一臺家用冰箱全封閉往復(fù)式制冷壓縮機(jī)

PAGE機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目1—B設(shè)計一帶式輸送機(jī)傳動裝置材料成型及控制工程專業(yè)04021002班設(shè)計者仇晨陽指導(dǎo)老師陳國強(qiáng)2013年9月3日西北工業(yè)大學(xué)目錄設(shè)計任務(wù)書傳動方案的擬定傳動裝置的數(shù)據(jù)計算傳動零件的設(shè)計計算箱體結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計總結(jié)參考文獻(xiàn)

計算項目及內(nèi)容主要結(jié)果一、設(shè)計任務(wù)書傳動簡圖如圖所示，設(shè)計參數(shù)列于表中2-1中。工作條件：連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，空載啟動，使用期十年（每年300個工作日），小批量生產(chǎn)，兩班制工作，輸送機(jī)工作轉(zhuǎn)速允許誤差為±5%。帶式輸送機(jī)的傳動效率為0.96。（一）、原始數(shù)據(jù)：輸送帶的牽引力F(KN)輸送帶的速度V(m/s)輸送帶滾筒的直徑D（mm）使用年限（年）1.251.825010（二）、設(shè)計內(nèi)容和要求：1.編寫設(shè)計計算說明書一份，其內(nèi)容通常包括下列幾個方面：（1）傳動系統(tǒng)方案的分析和擬定以及減速器類型的選擇；（2）電動機(jī)的選擇與傳動裝置運動和動力參數(shù)的計算；（3）傳動零件的設(shè)計計算（如齒輪傳動，帶傳動等）；（4）軸的設(shè)計計算；（5）軸承及其組合部件設(shè)計；（6）鍵聯(lián)接和聯(lián)軸器的選擇及校核；（7）減速器箱體，潤滑及附件的設(shè)計；（8）軸承壽命校核（9）軸的強(qiáng)度校核；（10）裝配圖和零件圖的繪制；（11）設(shè)計小結(jié)；（12）參考文獻(xiàn)。2.要求每個學(xué)生完成以下工作：（1）減速器裝配圖1張（A1圖紙）（2）零件工作圖2張。（3）設(shè)計計算說明書1份。二、傳動方案的擬定由圖可知，該設(shè)備原動機(jī)為電動機(jī)，傳動裝置為減速器，工作機(jī)為帶式輸送機(jī)。減速器為一級直齒圓柱齒輪傳動和一級帶傳動，軸承初步選用深溝球軸承。聯(lián)軸器選用彈性套柱銷聯(lián)軸器聯(lián)軸器。傳動裝置的數(shù)據(jù)計算（一）、電動機(jī)的選擇：1、選擇電動機(jī)系列按工作要求及工作條件，選用三相異步電動機(jī)，封閉式扇式結(jié)構(gòu)，即：電壓為380VY系列的三相交流電源電動機(jī)。2、選擇電動機(jī)系列1.工作機(jī)所需要的功率：2.傳動裝置的效率：3.電機(jī)所需的工作功率：4.電機(jī)額定功率的選擇：Y系列三相異步電動機(jī)（同步轉(zhuǎn)速1500r/min）電機(jī)型號額定功率/kw滿載轉(zhuǎn)速/(r/min)Y110L2-431430（二）、確定傳動裝置的總傳動比和分配傳動比1.總傳動比：2、分配各級傳動比：選用齒輪傳動的傳動比為=3.45；小齒輪齒數(shù)；大齒輪齒數(shù)；模數(shù)；選用帶傳動的傳動比為3、計算各軸轉(zhuǎn)速（r/min）r/minr/minr/min4、計算各軸的功率（KW）5、計算各軸扭矩（N·mm）電機(jī)軸輸入軸輸出軸功率32.882.79轉(zhuǎn)矩T（N.m）20.0357.70191.1轉(zhuǎn)速n(r/min)1430467.7138.2傳動比i33.45效率0.960.969四、傳動零件的設(shè)計計算（一）V帶的設(shè)計皮帶輪傳動的設(shè)計計算選擇普通V帶截型由課本表9-6得：kA=1.1所以選擇A型帶（2）確定帶輪基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速查表得到選取驗證帶的速度：介于之間，合適。（3）確定帶長和中心矩按設(shè)計要求，取查表取(4)驗算小帶輪包角包角包角合適！（5）確定帶的根數(shù)可以選取z=3(6)計算軸上壓力張緊力：壓軸力：二）、齒輪傳動的設(shè)計1、選定齒輪類型1）由傳動方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。2）減速器為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用7級精度（GB10095-88）。3）材料選擇。由《機(jī)械設(shè)計》表10-1選擇小齒輪材料為合金鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為230HBS，大齒輪為45鋼（?；?，硬度為190HBS，二者材料硬度差為40HBS。4）選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)，取。2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計由設(shè)計計算公式（10-9a）進(jìn)行試算，即（1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1）試選載荷系數(shù)。2）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。3）由表10-7選取齒寬系數(shù)。4）由表10-6查得材料的彈性影響影響系數(shù)。5）由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限。6）由式10-13計算盈利循環(huán)次數(shù)。7）由圖10-19取解除疲勞壽命系數(shù)。8）計算解除疲勞許用應(yīng)力。取失效概率為1%，安全系數(shù)，由式子（10-12）得（2）計算1）試算小齒輪分度圓直徑，代入較小的值。2）計算圓周速度。速度小于2故可以用脂潤滑3）計算齒寬。4）計算齒寬與齒高之比。模數(shù)取m=3齒高3、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計由式（10-5）得彎曲強(qiáng)度的設(shè)計公式為（1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值1）由圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限；2）由圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)，；3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力。取彎曲疲勞安全系數(shù)，由式（10-12）得4）計算載荷系數(shù)。5）查取齒形系數(shù)。由表10-5查得;6）查取應(yīng)力校正系數(shù)。7）計算大、小齒輪的并加以比較。大齒輪的數(shù)值大。（2）設(shè)計計算取m=3算出小齒輪齒數(shù)大齒輪齒數(shù)4、幾何尺寸計算（1）計算分度圓直徑（2）計算中心距（3）計算齒輪寬度大齒輪齒寬取60mm，小齒輪取65mm（三）、傳動比驗證傳動機(jī)構(gòu)的實際傳動比為與所要求傳動比的偏差滿足要求，故所選V帶及齒輪適合。（四）、輸入軸及其裝置的設(shè)計1、輸入軸上的轉(zhuǎn)矩2、求作用在齒輪上的力圓周力徑向力3、初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為合金鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表12-2，取許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力=35。按《機(jī)械設(shè)計》式（12-2）初估軸徑增加12%，則取最小直徑是25考慮到V帶大帶輪寬度為40mm，按照軸的標(biāo)準(zhǔn)長度取=45mm。4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計經(jīng)計算，輸入軸的由于強(qiáng)度不夠，故做成齒輪軸。輸入軸的線速度較低，所以使用潤滑脂潤滑。（1）按軸向定位要求確定軸的各段直徑和長度考慮到V帶大帶輪的軸向定位要求，1-2軸段右端須制出定位軸肩。由，取軸肩高度h=2.5mm，則=30mm，為使軸承端蓋拆卸方便，取mm。2）由于軸上無軸向力，故選用深溝球軸承6207，其尺寸為，基本額定動載荷，基本額定靜載荷，，軸段3-4與軸承為過盈配合，尺寸公差為k6。軸4-5段的長度為軸承寬度和甩油環(huán)的長度之和，查表得，6207寬度為17mm，即mm。3）5-6段是齒輪軸，mm。4）6-7段與軸承配合，并用甩油環(huán)定位。其外徑應(yīng)滿足軸承的安裝尺寸。5）軸與V帶輪的周向定位采用A型平鍵鏈接，按mm,查手冊得平鍵的尺寸為。此處軸的尺寸公差為r6。5、軸的強(qiáng)度校核1）求軸上的載荷，做出受力簡圖如下圖所示：其中，各受力點間的距離分別為：98、60、60。列力的平衡方程組，解出FAY=FBY=FrⅠ/2=827.58/2=350NFAZ=FBZ=FtⅠ/2=2273.75/2=961.5N分別做出軸的彎矩圖、扭矩圖和計算彎矩圖：由兩邊對稱，知截面C的彎矩也對稱。截面C在垂直面彎矩為MC1=FAyLA=350×60=21000N·mm截面C在水平面上彎矩為：MC2=FAZLB=961.5×60=57690N·mm(4)繪制合彎矩圖（如圖d）MC=(MC12+MC22)1/2=（210002+576902)1/2=61393N·mm(5)繪制扭矩圖（如圖e）轉(zhuǎn)矩：T=9.55×（PⅠ/nI）×106=T=2\*ROMANI=57700N·mm(6)繪制當(dāng)量彎矩圖（如圖）轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力按脈動循環(huán)變化，取α=0.59，截面C處的當(dāng)量彎矩：Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[613932+(0.59×57700)2]1/2=70200N·mm(7)校核危險截面C的強(qiáng)度σca=2\*ROMANI=[MC2+(αT)2]1/2/W=70200/0.1d3=70200/0.1×253=44.9MPa<[σ-1]=60MPa（按前已選定軸的材料為40Cr，調(diào)制處理）∴該軸強(qiáng)度足夠。6、軸承的壽命校核根據(jù)根據(jù)條件，軸承預(yù)計壽命10×300×16=48000小時1、計算高速軸承（1）已知nI=476.67r/min(2)計算當(dāng)量載荷P1取fP=1.5P1=fPxFAY=1.5×(1×350)=525N(3)軸承壽命計算該處軸承選擇深溝球軸承，型號為6207深溝球軸承ε=3Lh=106(ftCr/P)ε/60n溫度系數(shù)ft=1根據(jù)手冊得6207型的Cr=25500NLh1=106(ftCr/PI)3/60n=106×[1×22500/525]3/[60×467.67]=2.8×106h>48000h∴預(yù)期壽命足夠7、鍵的強(qiáng)度校核鍵與輪轂的材料均為45鋼，在輕微沖擊時許用擠壓應(yīng)力為。鍵的工作長度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度。則鍵的強(qiáng)度足夠。（五）、輸出軸及其裝置的設(shè)計1、輸出軸上的轉(zhuǎn)矩2、求作用在齒輪上的力圓周力徑向力3、初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45鋼，?；幚恚楸?2-2，取許用扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力=35。按《機(jī)械設(shè)計》式（12-2）初估軸徑兩個鍵故增加12%，則取最小直徑=35mm，輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑.為了使所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng),故需同時選取聯(lián)軸器型號。根據(jù)軸的初步計算結(jié)果可選聯(lián)軸器：型號公稱轉(zhuǎn)矩Tn/(N·m)許用轉(zhuǎn)速[n]|鋼(r/min)軸孔直徑d1、d2、d3|鋼(mm)軸孔長度|L(mm)推薦LT5125460030、32、3550４、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計1）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度2）為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，１軸段右端需制處一軸肩，軸肩高度,故?。捕蔚闹睆?。軸段3-4與軸承為過盈配合，尺寸公差為k6。3）參照工作要求并根據(jù)，初選型號6209軸承，其尺寸為，基本額定動載荷基本額定靜載荷，。4)考慮右軸承的拆卸,軸段3的直徑應(yīng)根據(jù)6209的深溝球軸承的定位軸肩直徑確定5）軸段4上安裝齒輪,為便于齒輪的安裝,應(yīng)略大與,可取.齒輪左端用甩油環(huán)固定,為使套筒端面頂在齒輪左端面上,即靠緊,軸段4的長度應(yīng)比齒輪轂長略短,若轂長與齒寬相同,已知齒寬,故取。齒輪右端用肩固定,由此可確定軸段5的直徑,軸肩高度,取,,故取。根據(jù)結(jié)構(gòu)可得,,5、軸的強(qiáng)度校核1）求軸上的載荷，做出受力簡圖如下圖所示：其中，各受力點間的距離分別為：103、60、60。列力的平衡方程組，解出FAY=FBY=FrⅡ/2=1874/2=341NFAZ=FBZ=FtⅡ/2=682/2=937N由兩邊對稱，知截面C的彎矩也對稱。截面C在垂直面彎矩為MC1=FAyLA=341×60=20460N·mm截面C在水平面上彎矩為：MC2=FAZLB=937×60=56220N·mm(4)繪制合彎矩圖（如圖d）MC=(MC12+MC22)1/2=（204602+562202)1/2=59827N·mm(5)繪制扭矩圖（如圖e）轉(zhuǎn)矩：T=9.55×（PⅡ/nⅡ）×106=TⅡ=57700N·mm(6)繪制當(dāng)量彎矩圖（如圖f）轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力按脈動循環(huán)變化，取α=0.59，截面C處的當(dāng)量彎矩：Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[598272+(0.59×57700)2]1/2=68834.5N·mm(7)校核危險截面C的強(qiáng)度σca=2\*ROMANI=[MC2+(αT)2]1/2/W=68834.5/0.1×503=5.5MPa<[σ-1]=60MPa（軸的材料是45鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表得則為（0.09~0.1），即54~60MPa，取=60MPa?；幚恚鄰?qiáng)度可以滿足要求。6、軸承的壽命校核（1）已知nⅡ=138.1r/min(2)計算當(dāng)量載荷P2取fP=1.5P2=fPxFAY=1.5×(1×341)=511.5N(3)軸承壽命計算該處軸承選擇深溝球軸承，型號為6209深溝球軸承ε=3Lh=106(ftCr/P)ε/60n溫度系數(shù)ft=1根據(jù)手冊得6209型的Cr=31500NLh1=106(ftCr/PI)3/60n=106×[1×31500/511.5]3/[60×138.1]=2.8×107h>48000h∴預(yù)期壽命足夠7、鍵的強(qiáng)度校核1：鍵與輪轂的材料均為45鋼，在輕微沖擊時許用擠壓應(yīng)力為。鍵的工作長度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度。則鍵的強(qiáng)度足夠。2：最細(xì)端軸的鍵的校核：鍵的工作長度，鍵與輪轂鍵槽的接觸高度。則鍵的強(qiáng)度足夠。五、箱體結(jié)構(gòu)尺寸機(jī)座壁厚δδ=0.025a+58mm機(jī)蓋壁厚δ1δ1=0.025a+58mm機(jī)座凸緣壁厚b=1.5δ12mm機(jī)蓋凸緣壁厚b1=1.5δ112mm機(jī)座底凸緣壁厚b2=2.5δ20mm地腳螺釘直徑df=0.036a+12M16地腳螺釘數(shù)目a<250,n=64軸承旁聯(lián)接螺栓直徑d1=0.75dfM12機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑d2d2=(0.5～0.6)dfM10聯(lián)接螺栓d2間距L=150～20067.74mm軸承蓋螺釘直徑d3=(0.4～0.5)dfM8視孔螺釘直徑d4=(0.3～0.4)dfM6定位銷直徑d=(0.7～0.8)d28mm軸承旁凸臺半徑R20mm軸承蓋螺釘分布圓直徑D1=D+2.5d3(D為軸承孔直徑)D11=105mmD12=92mm大齒頂圓與箱體內(nèi)壁距離Δ1Δ1>δ8mm齒輪端面與箱體內(nèi)壁距離Δ2Δ2>δ8mm六、設(shè)計總結(jié)本次課程設(shè)計訓(xùn)練了我們解決問題的能力，培養(yǎng)了我們正確的設(shè)計思想，也使我們體會到了靈活運用所學(xué)的理論知識解決問題的必要。在這兩周中，我學(xué)會了很多課中沒有學(xué)到的東西。開始課設(shè)時，充滿了懷疑，認(rèn)為自己沒有能力畫出那么復(fù)雜的圖，但是我還是一步一步的找數(shù)據(jù)，算數(shù)據(jù)，一筆一筆的畫圖，雖然在此過程中出現(xiàn)了很多問題，但都在自己檢查或別人的指導(dǎo)下改了過來，自從開始畫圖，我們都放棄了很多其他事情，一心的畫圖，雖然確實很累，但是看著自己能做成果來，心里特別的開心。同時也體會到了作為設(shè)計任何東西尺寸都得盡量的精確，否則會發(fā)生意想不到的后果。在設(shè)計中，我也體會到了當(dāng)時機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)的老師給我們講課中的一些不能理解的東西。通過這次設(shè)計，我收獲最大的是能夠自己查閱資料，自己研究數(shù)據(jù)，培養(yǎng)了自學(xué)能力。七、參考文獻(xiàn)1．《機(jī)械設(shè)計課程》第八版濮良貴紀(jì)名剛主編高等教育出版社2007年2．《機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計》李育錫主編高等教育出版社2007年A型V帶3根a=132mmm=3=35mm仲愷農(nóng)業(yè)工程學(xué)院機(jī)電工程學(xué)院制冷壓縮機(jī)課程設(shè)計20—20學(xué)年第二學(xué)期設(shè)計題目：設(shè)計一臺家用冰箱全封閉往復(fù)式制冷壓縮機(jī)專業(yè)班級：熱能與動力工程（制冷與空調(diào)）學(xué)生姓名：學(xué)生學(xué)號：指導(dǎo)老師：起止時間：目錄1熱力計算 11.1熱力計算的壓焓圖 11.2各工況下的參數(shù) 21.3熱力計算相關(guān)參數(shù)取值 31.4熱力計算結(jié)果 42動力計算（往復(fù)慣性力計算） 52.1動力計算相關(guān)參數(shù)取值 52.2動力計算結(jié)果 53往復(fù)式制冷壓縮機(jī)結(jié)構(gòu)簡圖 74總結(jié) 8參考文獻(xiàn) 8PAGE8設(shè)計一臺家用冰箱全封閉往復(fù)式制冷壓縮機(jī)要求：本次課程設(shè)計包括熱力計算和動力計算（計算往復(fù)慣性力），同時做出壓焓圖和往復(fù)式壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)簡圖。設(shè)計條件：設(shè)計工況：T0＝－23.3oC；T1＝32.2oC；Tk＝54.4oC；T4＝32.2oC；計算四種工況：標(biāo)準(zhǔn)工況；T0＝－15oC；T1＝15oC；Tk＝30oC；T4＝25oC；最大壓差工況；T0＝－30oC；T1＝0oC；Tk＝50oC；T4＝45oC；最大軸功率工況；T0＝－5oC；T1＝15oC；Tk＝50oC；T4＝40oC；假定活塞采用鑄鐵，往復(fù)質(zhì)量按圓柱體計算。氣缸直徑（mm）D25汽缸數(shù)i1λ=r/L0.15活塞行程缸徑比Ψ0.4相對余隙容積c2%轉(zhuǎn)速（r/min）n2900制冷劑R600a活塞材質(zhì)(kg/)鑄鐵1熱力計算1.1熱力計算的壓焓圖由設(shè)計條件要求，對R600a制冷劑繪出在四種不同工況下的壓焓圖。其中T0表示制冷劑出蒸發(fā)器溫度狀態(tài)點，T1表示壓縮機(jī)吸氣溫度狀態(tài)點，T1’表示吸氣終了溫度狀態(tài)點，T2’排氣溫度狀態(tài)點，T2表示排氣終了溫度狀態(tài)點，Tk表示冷凝溫度狀態(tài)點，T4表示過冷溫度狀態(tài)點，T5表示節(jié)流后的溫度狀態(tài)點，而且在壓縮機(jī)吸氣和排氣都存在著壓力損失。圖一：R600a壓焓圖1.2各工況下的參數(shù)通過R134a的壓焓圖可以找到設(shè)計要求中給出的四種工況的各個狀態(tài)點的參數(shù)。具體數(shù)值如下表。圖一：設(shè)計工況下狀態(tài)點t/℃P/KPav/()h()比熵s/[KJ/(kg.℃)]1-23.363.30.686132.3012102.0766.50.0637282.6255-23.363.3/2751.311表一：設(shè)計工況下各狀態(tài)點參數(shù)圖二：標(biāo)準(zhǔn)工況下狀態(tài)點t/℃P/KPav/()h()比熵s/[KJ/(kg.℃)]11589.60.4885832.477257.44080.1076472.4775-1589.6/2581.230表二：標(biāo)準(zhǔn)工況下各狀態(tài)點參數(shù)圖三：最大壓差工況下狀態(tài)點t/℃P/KPav/()h()比熵s/[KJ/(kg.℃)]1046.60.8265602.489275684.80.0636942.4895-3046.6/3081.457表三：最大壓差工況下各狀態(tài)點參數(shù)圖四：最大軸功率狀態(tài)點t/℃P/KPav/()h()比熵s/[KJ/(kg.℃)]1151300.3045812.42026313180.0626502.4204-5130/2961.353表四：最大軸功率工況下各狀態(tài)點參數(shù)1.3熱力計算相關(guān)參數(shù)取值參數(shù)名稱取值依據(jù)等熵過程指數(shù)К1.05P1V1K=P2V2K等端點膨脹多變過程指數(shù)m1.00《制冷壓縮機(jī)》P20相對余隙容積c2%設(shè)計條件曲柄半徑與連桿長度比λ0.15設(shè)計條件泄漏系數(shù)0.98《制冷壓縮機(jī)》P23溫度系數(shù)公式中a11.15《制冷壓縮機(jī)》P22溫度系數(shù)公式中b10.25《制冷壓縮機(jī)》P22指示功率設(shè)計工況：0.66《制冷壓縮機(jī)》P25圖2-14標(biāo)準(zhǔn)工況：0.86最大壓差工況：0.52最大軸功率工況：0.83機(jī)械效率設(shè)計工況：0.72《制冷壓縮機(jī)》P26圖2-15（取低中速）標(biāo)準(zhǔn)工況：0.89最大壓差工況：0.65最大軸功率工況：0.86電動機(jī)效率0.84《制冷壓縮機(jī)》P29及P26圖2-17表五：相關(guān)參數(shù)取值1.4熱力計算結(jié)果名稱/符號公式設(shè)計工況標(biāo)準(zhǔn)工況最大壓差工況最大軸功率工況壓力比ε12.14.5514.75.3吸氣終了壓力損失3.484.932.567.17排氣終了壓力損失84.3244.8175.5576.49單位質(zhì)量制冷量337.5324.62252.98285.1等熵比功1156413369活塞行程S（m）S=D*Ψ0.01理論容積輸氣量0.854容積系數(shù)0.750.920.690.90壓力系數(shù)0.930.940.920.94泄漏系數(shù)/0.98溫度系數(shù)0.780.810.720.77容積效率0.530.690.450.64實際質(zhì)量輸氣量0.671.320.471.80制冷量0.0630.1190.0330.143等熵功率0.02140.02350.01740.0320電效率0.400.650.290.60電功率0.050.0360.060.053能效比EER（W/W）1.263.30.552.7表六：熱力計算結(jié)果2動力計算（往復(fù)慣性力計算）2.1動力計算相關(guān)參數(shù)取值參數(shù)名稱取值依據(jù)活塞行程S（m）0.01設(shè)計條件轉(zhuǎn)速n（轉(zhuǎn)/min）2900設(shè)計條件氣缸直徑D（m）0.025設(shè)計條件活塞長度/直徑0.9設(shè)計條件活塞材料|（鑄鐵）|材質(zhì)密度（Kg/）材料表其他備注：活塞頂部厚度為4mm，活塞壁厚為2.5mm。假設(shè)連桿質(zhì)量與活塞相等，大小頭質(zhì)量比為7:3表七：動力計算參數(shù)2.2動力計算結(jié)果名稱/符號公式結(jié)果活塞組質(zhì)量mp/kgmp=(V1-V2)0.0387連桿質(zhì)量mc/kgmp=mc0.0387連桿往復(fù)質(zhì)量mc1/kgmc1=0.3mc0.01134曲柄半徑r（m）0.005連桿長度L(m)=0.150.033曲軸的角速度ω（rad/s）303.53往復(fù)質(zhì)量0.05表八：動力計算結(jié)果1往復(fù)慣性力（N）一階往復(fù)力（N）二階往復(fù)力（N）θFj1（N）Fj2（N）Fj（N）θFj1（N）Fj2（N）Fj（N）0°14.832.2217.05185°-14.772.19-12.585°14.772.1916.96190°-14.602.09-12.5110°14.602.0916.69195°-14.321.93-12.3915°14.321.9316.25200°-13.931.70-12.2320°13.931.7015.63205°-13.441.43-12.0125°13.441.4314.87210°-12.841.11-11.7330°12.841.1113.95215°-12.140.76-11.3835°12.140.7612.90220°-11.360.39-10.9740°11.360.3911.74225°-10.480.00-10.4845°10.480.0010.48230°-9.53-0.39-9.9250°9.53-0.399.14235°-8.50-0.76-9.2655°8.50-0.767.74240°-7.41-1.11-8.5260°7.41-1.116.30245°-6.27-1.43-7.6965°6.27-1.434.84250°-5.07-1.70-6.7770°5.07-1.703.37255°-3.84-1.93-5.7675°3.84-1.931.91260°-2.57-2.09-4.6680°2.57-2.090.49265°-1.29-2.19-3.4885°1.29-2.19-0.90270°0.00-2.22-2.2290°0.00-2.22-2.22275°1.29-2.19-0.9095°-1.29-2.19-3.48280°2.57-2.090.49100°-2.57-2.09-4.66285°3.84-1.931.91105°-3.84-1.93-5.76290°5.07-1.703.37110°-5.07-1.70-6.77295°6.27-1.434.84115°-6.27-1.43-7.69300°7.41-1.116.30120°-7.41-1.11-8.52305°8.50-0.767.74125°-8.50-0.76-9.26310