立方米儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)(完整版)

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立方米儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)（完整版）(文檔可以直接使用，也可根據(jù)實(shí)際需要修改使用,可編輯歡迎下載）緒論大型儲(chǔ)罐的意義有“工業(yè)血液”之稱(chēng)的原油作為國(guó)家重要的戰(zhàn)略物資，是支撐國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展和國(guó)家安全的重要支柱。隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，石油短缺問(wèn)題越來(lái)越嚴(yán)重。自1993年開(kāi)始，我國(guó)已成為純石油進(jìn)口國(guó)，2000年我國(guó)原油、成品油進(jìn)口總量約為七千萬(wàn)噸，2001年的進(jìn)口總量約為六千萬(wàn)噸[1]劉慶成.中國(guó)石油安全現(xiàn)狀及未來(lái)對(duì)策分析[J].宏觀經(jīng)濟(jì)管理，2004，(7):25-[1]劉慶成.中國(guó)石油安全現(xiàn)狀及未來(lái)對(duì)策分析[J].宏觀經(jīng)濟(jì)管理，2004，(7):25-27.[2]韓文秀，裴建軍.建立國(guó)家石油儲(chǔ)備的國(guó)際經(jīng)驗(yàn)和啟示[J].宏觀經(jīng)濟(jì)研究，2001，(12):54-59.設(shè)計(jì)目的及要求設(shè)計(jì)一個(gè)5000m3成品油儲(chǔ)罐。設(shè)計(jì)壓力：1.8KPa，容積：5000m3，設(shè)計(jì)溫度：0-45℃，設(shè)計(jì)風(fēng)壓：750Pa，地震烈度：7度。國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)國(guó)內(nèi)大型儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)建造技術(shù)發(fā)展可分為四個(gè)階段。第一階段為整體技術(shù)引進(jìn)，包括材料、設(shè)計(jì)技術(shù)及施工技術(shù)，如20世紀(jì)80年代中期在大慶、秦皇島建設(shè)的10×104m3儲(chǔ)罐；第二階段實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)技術(shù)及施工技術(shù)國(guó)產(chǎn)化，僅高強(qiáng)度材料進(jìn)口，如20世紀(jì)90年代在上海、鎮(zhèn)海、蘭州、黃島等地建設(shè)的10×104m3儲(chǔ)罐儲(chǔ)罐；第三階段全面實(shí)現(xiàn)了國(guó)產(chǎn)化，從高強(qiáng)度材料、設(shè)計(jì)技術(shù)及施工技術(shù)，如在北京燕山建設(shè)的4臺(tái)10×104m3儲(chǔ)罐。第四階段是大型儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)跨入世界先進(jìn)行列，國(guó)內(nèi)已設(shè)計(jì)建成15×104m3儲(chǔ)罐，如在江蘇儀征和甘肅蘭州建設(shè)的15×104m3儲(chǔ)罐。大型儲(chǔ)罐在國(guó)外的發(fā)展起步較早，1962年美國(guó)首先建成10×104m3大型儲(chǔ)罐；1967年委內(nèi)瑞拉建成了15×[3]于清，王一軍，許躍新，楊烈武.大型儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)技術(shù)的發(fā)展[J].新疆石油天然氣,2006,(04):73-79，92.設(shè)計(jì)理論、規(guī)范的選用目前，在國(guó)外油罐工程建設(shè)項(xiàng)目中，使用的主要規(guī)范有美國(guó)的API650、英國(guó)的BS2654、日本的JISB8501等。其中廣泛采用美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API650。事實(shí)上，API650標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)成為國(guó)際上設(shè)計(jì)建造油罐的通用標(biāo)準(zhǔn)。通過(guò)對(duì)建成的大型油罐罐壁應(yīng)力分析結(jié)果來(lái)看，采用API650標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行設(shè)計(jì)，罐壁應(yīng)力分布比較平緩，有利于提高油罐的安全性。鑒于上述原因，大型油罐采用美國(guó)石油學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)API650進(jìn)行設(shè)計(jì)比較合理。在以上幾個(gè)國(guó)家儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中，罐壁強(qiáng)度的計(jì)算公式和系數(shù)的選取上有所不同，但基本理論都是根據(jù)儲(chǔ)液的靜壓力作用在罐壁上所產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力，用定點(diǎn)法或變點(diǎn)法計(jì)算罐壁的厚度。而在規(guī)范中的焊縫系數(shù)，則反映了一個(gè)國(guó)家的技術(shù)政策和技術(shù)水平，合理地確定焊縫系數(shù)關(guān)系到儲(chǔ)罐的安全以及經(jīng)濟(jì)。在規(guī)范中，各國(guó)在焊縫系數(shù)選擇上的差異比較大。儲(chǔ)罐上的焊縫是儲(chǔ)罐受力的薄弱環(huán)節(jié)，分析國(guó)內(nèi)外大量的儲(chǔ)罐破壞事故，多發(fā)生在焊縫或焊縫熱影響區(qū)的金屬部分。在一般情況下，焊縫金屬?gòu)?qiáng)度和母材金屬?gòu)?qiáng)度相等，甚至超過(guò)它。但由于焊縫和焊縫熱影響區(qū)受高溫影響強(qiáng)度削弱，因此，必須采用焊縫系數(shù)補(bǔ)償焊接時(shí)可能產(chǎn)生的強(qiáng)度削弱，焊縫系數(shù)與無(wú)損探傷的技術(shù)水平也是直接相關(guān)的。世界上工業(yè)發(fā)達(dá)的國(guó)家，如美國(guó)和英國(guó)取的焊縫系數(shù)是φ=l。依據(jù)我國(guó)的大型儲(chǔ)罐的制造、施工水平和無(wú)損檢驗(yàn)水平，儲(chǔ)罐的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中取焊縫系數(shù)φ=0.9還是比較符合中國(guó)的實(shí)際情況。但在設(shè)計(jì)容量大于5×104m3容積以上的大型油罐，我國(guó)的儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，具有一定的局限性。應(yīng)借鑒國(guó)外的設(shè)計(jì)規(guī)范，罐壁焊縫系數(shù)取φ=l比較符合中國(guó)的實(shí)際。大型儲(chǔ)罐沒(méi)計(jì)時(shí)，罐壁焊縫系數(shù)取φ=1在技術(shù)上是可行的。規(guī)范中各國(guó)罐壁高度H的選取，在SH3046標(biāo)準(zhǔn)中H為罐壁高度或溢流口高度，對(duì)于浮頂罐和拱頂罐在罐壁上無(wú)溢流口，因此計(jì)算罐壁時(shí)H取罐壁的實(shí)際高度。而在API650標(biāo)準(zhǔn)中H為儲(chǔ)液高度，拱頂罐和浮頂罐的罐壁實(shí)際高度要高于儲(chǔ)液高度l～1.5米，在其它參數(shù)相同時(shí)，按SH3046標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算比按API650標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算，每層罐壁約增加厚度1～4mm。因此按API650標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)大型儲(chǔ)罐可節(jié)省投資。材料的發(fā)展隨著油罐的大型化而產(chǎn)生的主要問(wèn)題之一就是對(duì)材料的要求更高。為了避免底層罐壁過(guò)厚帶來(lái)的整體熱處理問(wèn)題和解決焊接問(wèn)題，對(duì)于大型油罐的設(shè)計(jì)，均采用高強(qiáng)度鋼。在日本，10×l04m3、12×l04m3、l6×l04m3大型油罐普遍使用屈服強(qiáng)度490MPa級(jí)的調(diào)質(zhì)鋼，例如spv490Q、WEL—TEN62等。這類(lèi)材料強(qiáng)度高、韌性好、碳當(dāng)量較低、焊接性能較好。事實(shí)上，這類(lèi)材料的發(fā)展和推廣促進(jìn)了油罐的大型化。因此，大型油罐一般采用屈服強(qiáng)度490MPa油罐用國(guó)產(chǎn)高強(qiáng)度鋼板目前國(guó)內(nèi)鋼鐵企業(yè)也在開(kāi)發(fā)，其中武漢鋼鐵(集團(tuán))公司等單位研制的WH610D2鋼板在燕山石化公司建造的4座10×l04m3浮頂油罐得到工業(yè)化應(yīng)用。武鋼聯(lián)合有關(guān)單位自主研制的WH610D2鋼板不僅具有高強(qiáng)度、高韌性，而且具有優(yōu)良的焊接性能，尤其是能夠適用于大線能量焊接工藝條件。此鋼板的研制成功，結(jié)束了我國(guó)建造10×l04m3原油儲(chǔ)罐長(zhǎng)期依賴(lài)進(jìn)口的歷史局面。對(duì)于強(qiáng)度級(jí)別更高的材料，如屈服強(qiáng)度在490MPa以上的材料，在國(guó)內(nèi)外油罐建設(shè)上很少使用，沒(méi)有成熟的經(jīng)驗(yàn)。因此，目前大型油罐用材料不宜使用屈服強(qiáng)度超過(guò)490MPa以上的材料。結(jié)構(gòu)的發(fā)展罐壁方面，油罐大型化的主要限制是罐壁鋼板最大允許使用厚度的限制。目前國(guó)內(nèi)外主要油罐規(guī)范允許的罐壁鋼板最大使用厚度為45mm，按此計(jì)算，使用屈服強(qiáng)度490MPa的高強(qiáng)度材料所能夠建造的油罐最大容量在20萬(wàn)立方米以下。如何能夠在不突破最大允許使用厚度的前提下增大油罐的容量，解決這一問(wèn)題的途徑之一就是采用雙壁(或多壁)油罐。這種雙壁(或多壁)油罐稱(chēng)為液力平衡式油罐，采用液力平衡原理，在內(nèi)層罐壁(亦稱(chēng)主罐壁)的下部外側(cè)施加一個(gè)反向的力，從而降低內(nèi)層罐壁所受的液壓力，降低內(nèi)層罐壁厚度。液力平衡式油罐是今后超大型油罐的發(fā)展方向之一，但其細(xì)節(jié)結(jié)構(gòu)有待進(jìn)一步探討研究。罐頂方面，大型油罐罐頂主要有浮頂、自支撐拱頂和柱支撐錐頂?shù)?。柱支撐錐頂?shù)闹睆皆诶碚撋峡梢宰龅暮艽螅梢詽M足大型油罐的要求。但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，耗鋼量大，對(duì)基礎(chǔ)沉降的要求高，容易發(fā)生腐蝕等問(wèn)題，往往會(huì)帶來(lái)經(jīng)濟(jì)性差的問(wèn)題。另外，柱支撐錐頂油罐很難設(shè)置浮盤(pán)，不宜用作儲(chǔ)存易揮發(fā)的油品。由此看來(lái)柱支撐錐頂不是大型油罐的理想頂蓋。自支撐拱頂具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，耗鋼量小，對(duì)基礎(chǔ)沉降的要求低等特點(diǎn)，在油罐上應(yīng)用普遍。自支撐拱頂主要包括帶肋殼拱頂、網(wǎng)殼式拱頂(包括子午線網(wǎng)殼、短程線網(wǎng)殼)、網(wǎng)架式拱頂、桁架式拱頂。網(wǎng)架式拱頂和桁架式拱頂由于材料消耗高、經(jīng)濟(jì)性差等原因，很少在油罐上使用。帶肋殼拱頂適用于直徑小于40米的油罐，不適合用于大型油罐。網(wǎng)殼式拱頂最適合用于大型油罐罐頂，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、耗鋼量小、施工簡(jiǎn)單等特點(diǎn)。鋼制網(wǎng)殼式拱頂技術(shù)在國(guó)內(nèi)得到了比較快的發(fā)展，計(jì)算理論和計(jì)算程序都比較成熟。目前國(guó)內(nèi)已經(jīng)建成5萬(wàn)立方米的鋼制網(wǎng)殼式拱頂油罐(直徑6O米)。鋁制網(wǎng)殼式拱頂是一項(xiàng)新的技術(shù)，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安裝方便、耐腐蝕、免維護(hù)、整體成本低等特點(diǎn)，在發(fā)達(dá)國(guó)家得到了廣泛的使用，其設(shè)計(jì)技術(shù)、制造技術(shù)、安裝都比較成熟，是大型拱頂?shù)陌l(fā)展方向之一。國(guó)內(nèi)此項(xiàng)技術(shù)處于起步階段。目前大型油罐大多數(shù)采用外浮頂結(jié)構(gòu)，主要原因是外浮頂油罐最經(jīng)濟(jì)，易于施工。外浮頂油罐主要用于儲(chǔ)存原油，浮頂結(jié)構(gòu)主要有單盤(pán)式和雙盤(pán)式兩種。設(shè)計(jì)計(jì)算中面臨的問(wèn)題大型立式儲(chǔ)罐的分類(lèi)目前國(guó)內(nèi)常用并有較成熟設(shè)計(jì)、制造和使用經(jīng)驗(yàn)的大型立式儲(chǔ)罐主要有以下幾種。按壓力分類(lèi)有常壓罐、低壓罐、高壓罐；按溫度分類(lèi)有低溫罐(<-20℃)、常溫罐(<90℃)和高溫罐(90～250℃)。按罐頂形式分有固定頂及浮頂儲(chǔ)罐，對(duì)于浮頂儲(chǔ)罐又有外浮頂、內(nèi)浮頂、單浮盤(pán)、雙浮盤(pán)等形式。儲(chǔ)罐大型化給設(shè)計(jì)、制造、使用帶來(lái)的問(wèn)題儲(chǔ)罐的容積增大，其危險(xiǎn)性也增大，無(wú)論是儲(chǔ)存油品還是儲(chǔ)存化工原料，容積大了，一旦出了事故，所造成的危害也相應(yīng)增大。儲(chǔ)罐的容積增大，其罐底占地面積大，對(duì)儲(chǔ)罐的基礎(chǔ)沉陷要求就要提高。(1)儲(chǔ)罐基礎(chǔ)的沉陷狀況直接影響到儲(chǔ)罐的安全，如果基礎(chǔ)沉陷過(guò)大，就有可能造成罐底板變形，若罐底板變形所造成的應(yīng)力過(guò)大，儲(chǔ)罐底板焊縫就可能會(huì)出現(xiàn)裂縫。(2)儲(chǔ)罐基礎(chǔ)沉降出現(xiàn)嚴(yán)重不均勻時(shí)會(huì)造成儲(chǔ)罐罐壁傾斜，這種傾斜達(dá)到一定程度時(shí)，會(huì)對(duì)前面所提到的浮頂罐的操作造成影響，即由于罐壁的垂直度的原因，可能使在儲(chǔ)罐內(nèi)上下運(yùn)行的浮盤(pán)出現(xiàn)卡盤(pán)現(xiàn)象。(3)儲(chǔ)罐基礎(chǔ)周邊沉降不均勻，危害最大。由于罐壁底圈板與罐底板的連接處屬高應(yīng)力區(qū)，如果基礎(chǔ)周邊沉降的不均勻量過(guò)大，會(huì)造成罐壁與底板的角焊縫及罐底邊緣應(yīng)力增大，可能會(huì)出現(xiàn)罐壁底圈板與罐底板間的焊縫撕裂[4]朱萍,石建明.大型立式圓筒形儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)中幾個(gè)問(wèn)題的探討[4]朱萍,石建明.大型立式圓筒形儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)中幾個(gè)問(wèn)題的探討[J].化工裝備技術(shù)，2006,(04):16-21.以上這些都會(huì)給設(shè)計(jì)、制造、使用大型立式儲(chǔ)罐帶來(lái)困難，在設(shè)計(jì)中應(yīng)引起足夠的重視。儲(chǔ)罐的罐壁設(shè)計(jì)罐壁厚度第一層罐壁厚度初計(jì)算根據(jù)設(shè)計(jì)要求及具體分析，對(duì)于5000m3成品油儲(chǔ)罐，由于儲(chǔ)罐不是超大型的且設(shè)計(jì)壓力不高，因此可以考慮罐壁材料初選為Q235-A。對(duì)于成品油，考慮密度較大的柴油，其密度為833kg/m3。由于容積為5000m罐壁的計(jì)算厚度按下列公式計(jì)算[5]GB50341-2003.立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計(jì)規(guī)范[5]GB50341-2003.立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計(jì)規(guī)范[S].（3.1）（3.2）式中——儲(chǔ)存介質(zhì)條件下罐壁板的計(jì)算厚度（mm）；——試水條件下罐壁板的計(jì)算厚度（mm）；——油罐內(nèi)徑（m）；——計(jì)算液位高度（m），從所計(jì)算的那圈罐壁板底端到罐壁包邊角鋼頂部的高度，或到溢流口下沿（有溢流口時(shí)）的高度；——儲(chǔ)液相對(duì)密度（取儲(chǔ)液與水密度之比）；——設(shè)計(jì)溫度下鋼板的許用應(yīng)力（MPa）；——常溫下鋼板的許用應(yīng)力（MPa）；——焊接接頭系數(shù)??；當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最低屈服強(qiáng)度大于390MPa時(shí)，底圈罐壁板取。按國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，各種鋼板的許用應(yīng)力值如表3.1[6][6]GB/T-3274.碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板和鋼帶[S].表3.1鋼板許用應(yīng)力值鋼號(hào)使用狀態(tài)板厚（mm）在下列溫度（℃）下的許用應(yīng)力（MPa）≤20100150200250Q235-A.F熱軋≤16157157137130121Q235-A熱軋≤16157157137130121＞16～40150150130124114Q235-B熱軋≤16157157137130121＞16～401501501301241

4按板厚經(jīng)過(guò)計(jì)算得：，符合；按板厚經(jīng)過(guò)計(jì)算得：，符合。厚度附加量應(yīng)按下式計(jì)算(3.3)式中——厚度附加量（mm）；——鋼材厚度負(fù)偏差（mm）；按鋼材標(biāo)準(zhǔn)或訂貨要求確定；當(dāng)鋼板的負(fù)偏差不大于0.25mm時(shí)可忽略不計(jì)?！g裕量（mm）；應(yīng)根據(jù)使用環(huán)境、腐蝕特性、防護(hù)措施等因素確定。根據(jù)GB709-2006規(guī)定，負(fù)偏差如表3.2[7][7]GB709-2006.熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差[S].表3.2鋼板的厚度允許偏差公稱(chēng)厚度（mm）下列公稱(chēng)寬度的厚度允許偏差（mm）≤1500＞1500～2500＞2500～40003.0～5.0±0.45±0.55±0.65＞5.0～8.0±0.50±0.60±0.75＞8.0～15.0±0.55±0.65±0.80＞15.0～25.0±0.65±0.75±0.90罐壁材料選為Q235-A根據(jù)GB150，在無(wú)特殊腐蝕情況下，對(duì)于碳素鋼和低合金鋼，不小于1mm；對(duì)于不銹鋼，當(dāng)介質(zhì)的腐蝕性很微小時(shí)，可取[8]GB150.鋼制壓力容器[S][8]GB150.鋼制壓力容器[S].綜上所述，取，。故，所以?xún)?chǔ)存介質(zhì)條件下：，圓整后得試水條件下：，圓整后得罐壁板最小公稱(chēng)厚度規(guī)定罐壁板的最小公稱(chēng)厚度不得小于（3.1）式與（3.2）式的計(jì)算厚度分別加各自壁厚附加量的較大值。根據(jù)GB50341-2003規(guī)定，罐壁板的最小公稱(chēng)厚度不得小于表3.3。表3.3罐壁最小公稱(chēng)厚度油罐內(nèi)徑（m）罐壁最小公稱(chēng)厚度（mm）D<15515≤D<36636≤D≤608D>6010所有罐層壁厚按每層罐壁高度為1580mm計(jì)算有：第一層罐壁壁厚：，經(jīng)圓整后為12，經(jīng)圓整后為11第二層罐壁壁厚：，經(jīng)圓整后為11，經(jīng)圓整后為10第三層罐壁壁厚：，經(jīng)圓整后為10，經(jīng)圓整后為9第四層罐壁壁厚：，經(jīng)圓整后為9，經(jīng)圓整后為7第五層罐壁壁厚：，經(jīng)圓整后為7，經(jīng)圓整后為6第六層罐壁壁厚：，經(jīng)圓整后為6，經(jīng)圓整后為5第七層和第八層所計(jì)算出的壁厚均小于6mm，由于對(duì)于內(nèi)徑為的儲(chǔ)罐每層壁厚必須大于等于6mm，所以第七層和第八層的壁厚均為罐壁排板與連接⑴罐壁相鄰兩層壁板的縱向接頭應(yīng)相互錯(cuò)開(kāi)，最小距離應(yīng)大于較厚壁板厚的5倍，且不得小于100mm。⑵上圈壁板厚度不得大于下圈壁板厚度。⑶罐壁板的縱環(huán)焊縫應(yīng)采用對(duì)接內(nèi)表面對(duì)齊。⑷對(duì)接接頭應(yīng)采用全焊透結(jié)構(gòu)（見(jiàn)圖3.1、圖3.2），焊接接頭的設(shè)計(jì)應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《氣焊手工電弧焊及氣體保護(hù)焊焊縫坡口的基本形式與尺寸》GB985[9]GB985.氣焊手工電弧焊及氣體保護(hù)焊焊縫坡口的基本形式與尺寸[9]GB985.氣焊手工電弧焊及氣體保護(hù)焊焊縫坡口的基本形式與尺寸[S].[10]GB986.埋弧焊焊縫坡口的基本形式與尺寸[S].圖3.1罐壁縱向?qū)咏宇^圖3.2罐壁環(huán)向?qū)咏宇^罐壁包邊角鋼罐壁上端應(yīng)設(shè)置包邊角鋼。包邊角鋼與罐壁的連接，可采用全焊透對(duì)接焊結(jié)構(gòu)或搭接結(jié)構(gòu)。包邊角鋼自身的對(duì)接焊縫必須全焊透。浮頂罐罐壁包邊角鋼的水平肢必須設(shè)置在罐壁外側(cè)（圖3.3）。圖3.3包邊角鋼與罐壁連接接頭根據(jù)GB50341-2003規(guī)定，油罐罐壁上端包邊角鋼的最小尺寸，應(yīng)符合表3.4、表3.5NOTEREF_Ref294545219\h[5]。表3.4固定頂罐包邊角鋼的最小尺寸油罐內(nèi)徑（m）包邊角鋼尺寸（mm）D≤10┕50×510<D≤18┕65×818<D≤60┕75×10D>60┕90×10表3.5浮頂罐包邊角鋼的最小尺寸（mm）最上圈罐壁公稱(chēng)厚度包邊角鋼尺寸5┕65×6＞5┕75×6罐壁應(yīng)力校核對(duì)于此儲(chǔ)罐罐壁，其罐壁厚度與直徑之比很大，屬于薄壁容器，所受彎曲力矩較小，故目前國(guó)內(nèi)外大多按薄膜理論計(jì)算應(yīng)力。由于罐壁為圓柱形殼體，其第一曲率半徑為無(wú)窮，第二曲率半徑為儲(chǔ)罐內(nèi)徑，故應(yīng)力計(jì)算式為[11]徐英,楊一凡[11]徐英,楊一凡,朱萍.化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書(shū)-球罐和大型儲(chǔ)罐[M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2004.式中：——經(jīng)向薄膜應(yīng)力，——周向薄膜應(yīng)力，——設(shè)計(jì)壓力，對(duì)于最小壁厚處有：選取罐壁材料為Q235-A，在設(shè)計(jì)溫度下0-45℃下的許用應(yīng)力，故材料安全。在罐壁與罐底連接處，罐壁受到靜液壓的作用，會(huì)沿徑向發(fā)生變形，但受罐底約束，節(jié)點(diǎn)處的徑向位移受到阻礙，因而在罐壁下端的局部范圍內(nèi)將產(chǎn)生縱向彎曲力矩和剪力，這種由邊緣效應(yīng)所產(chǎn)生的應(yīng)力即為邊緣應(yīng)力。但對(duì)一般的儲(chǔ)罐（10000m3以下），由于鋼板較薄，剛性較小，邊緣應(yīng)力影響區(qū)域不大，數(shù)值也在安全范圍之內(nèi)，故目前大多就按薄膜應(yīng)力修正公式計(jì)算而不進(jìn)行下節(jié)點(diǎn)校驗(yàn)。由于本設(shè)計(jì)的儲(chǔ)罐為5000m3，所以本設(shè)計(jì)中也不進(jìn)行下節(jié)點(diǎn)校驗(yàn)。儲(chǔ)罐的風(fēng)力穩(wěn)定計(jì)算抗風(fēng)圈設(shè)計(jì)由于浮頂儲(chǔ)罐沒(méi)有固定頂蓋，為使儲(chǔ)罐在風(fēng)載荷作用下保持上口圓度，以維持儲(chǔ)罐整體形狀，故需在儲(chǔ)罐上部整個(gè)圓周上設(shè)置一個(gè)抗風(fēng)圈。但對(duì)于有固定頂蓋的拱頂儲(chǔ)罐，可考慮不設(shè)置頂部抗風(fēng)圈。本設(shè)計(jì)中，在頂部采用了包邊角鋼的形式，故本設(shè)計(jì)中不設(shè)計(jì)頂部抗風(fēng)圈。加強(qiáng)圈設(shè)計(jì)加強(qiáng)圈是在罐壁上形成節(jié)線圈，以提高儲(chǔ)罐的抗外壓能力。當(dāng)兩個(gè)加強(qiáng)圈之間（或加強(qiáng)圈與抗風(fēng)圈、包邊角鋼。罐底等加強(qiáng)截面之間）的罐壁許用臨界壓力大于設(shè)計(jì)外壓時(shí)，就可以認(rèn)為罐壁具備了足夠的抗風(fēng)能力。換言之，罐壁的側(cè)壓穩(wěn)定條件為[12]SH3046-92.石油化工立式圓筒形鋼制焊接儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)規(guī)范[12]SH3046-92.石油化工立式圓筒形鋼制焊接儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)規(guī)范[S].式中：——罐壁的許用臨界壓力，Pa；——設(shè)計(jì)外壓，Pa；固定頂儲(chǔ)罐罐壁的設(shè)計(jì)外壓：式中：——體形系數(shù)，由于固定頂罐在風(fēng)力作用下外壁的最大風(fēng)壓為1.0倍，內(nèi)壁沒(méi)有風(fēng)的吸力，所以??；——主要考慮到罐壁作用臨界壓力公式與英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)（BS2654）相仿，英國(guó)標(biāo)準(zhǔn)公式中風(fēng)速是采用50年一遇的3秒鐘瞬時(shí)風(fēng)速，而TJ9-74中的風(fēng)速是30年一遇10分鐘平均風(fēng)速，時(shí)距越小最大平均風(fēng)速越高。為時(shí)10分鐘與3秒鐘平均風(fēng)速相對(duì)應(yīng)，應(yīng)乘以風(fēng)速轉(zhuǎn)換系數(shù)近似取1.5，由于基本風(fēng)壓與風(fēng)速的平方成正比，所以10分鐘最大平均風(fēng)壓折合成瞬時(shí)風(fēng)壓要乘以轉(zhuǎn)換系數(shù)；——風(fēng)壓高度變化系數(shù)見(jiàn)表3.6；表3.6風(fēng)壓高度變化系數(shù)表離地面或海面高度（m）≤510152030風(fēng)壓高度變化系數(shù)（Kz）路上0.781.001.1

1.251.41海上0.841.001.101.181.29——建罐地區(qū)的基本風(fēng)壓，成都地區(qū)??；——操作負(fù)壓，Kpa；——對(duì)于安裝呼吸閥的儲(chǔ)罐，考慮到呼吸閥打開(kāi)的滯后系數(shù)，建議取。若不安裝呼吸閥的儲(chǔ)罐取。故：根據(jù)SH3046-92規(guī)定儲(chǔ)罐的許用臨界壓力為NOTEREF_Ref294545275\h[12]：式中：——罐壁最薄圈板的厚度，mm；——儲(chǔ)罐內(nèi)徑，m；——抗風(fēng)圈以下（對(duì)固定頂儲(chǔ)罐系指包邊角鋼以下）的罐體的總當(dāng)量高度，m。又有：，式中：——包邊角鋼以下各圈板的當(dāng)量高度，m；——包邊角鋼以下各圈板的實(shí)際高度，m；——包邊角鋼以下各圈板的實(shí)際厚度，mm；故：故：因?yàn)椋孕枰O(shè)計(jì)加強(qiáng)圈。加強(qiáng)圈數(shù)量：加強(qiáng)圈位置：m，經(jīng)過(guò)逆運(yùn)算后可知加強(qiáng)圈位置在距罐頂包邊角鋼3.75m處。加強(qiáng)圈尺寸根據(jù)表3.7選取：表3.7加強(qiáng)圈選用表儲(chǔ)罐內(nèi)徑D（m）加強(qiáng)圈最小截面尺寸（可采用截面模數(shù)相同的型鋼或組合件）（mm）D≤20角鋼100×63×820<D≤36角鋼125×80×836<D≤48角鋼16

×100×10D>48角鋼200×125×12儲(chǔ)罐的抗震設(shè)計(jì)水平地震載荷式中：——在水平地震作用下，罐壁底部的水平剪力（MN）；——綜合影響系數(shù)，取；——地震影響系數(shù)的最大值。根據(jù)實(shí)測(cè)和計(jì)算，一般計(jì)算容量小于10000m3的儲(chǔ)罐自振周期都小于0.2秒，故地震影響系數(shù)均取為見(jiàn)表3.8；表3.8地震影響系數(shù)的最大值基本烈度7890.230.450.9——罐體影響系數(shù)，取；——重力加速度，??；——產(chǎn)生地震作用的儲(chǔ)液等效質(zhì)量（kg）；——儲(chǔ)罐內(nèi)儲(chǔ)液總量（kg）；——?jiǎng)右合禂?shù)，由值按表3.9選取，中間值用插入法計(jì)算；——油罐設(shè)計(jì)最高液位（m）；——油罐內(nèi)徑（m）。表3.9動(dòng)液系數(shù)1.01.331.52.02.50.7820.7100.6630.5420.453.03.54.04.55.00.3810.3280.2880.2560.231故經(jīng)計(jì)算后得：地震彎矩式中：——總水平地震作用在油罐底部所產(chǎn)生的地震彎矩（MN·m）。故計(jì)算得：罐壁許用臨界應(yīng)力罐壁的許用臨界應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算[13]GB50011-2021[13]GB50011-2021.建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].式中：——罐壁許用臨界應(yīng)力（MPa）；——設(shè)計(jì)溫度下罐壁材料的彈性模量（MPa）；——底層罐壁有效厚度（m），即底層罐壁的名義厚度減去腐蝕裕量與鋼板負(fù)公差之和。又不同溫度下鋼材的彈性模量應(yīng)按表3.10選?。罕?.10不同溫度下鋼板的彈性模量鋼類(lèi)在下列溫度（℃）的彈性模量（103MPa）-2020100150200碳素鋼（C≤0.30%）194192191189186碳錳鋼208206203200196故經(jīng)計(jì)算得：抗震驗(yàn)算地震作用下罐壁底部產(chǎn)生的最大軸向壓應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算：式中：——罐壁底部的最大軸向壓應(yīng)力（MPa）；——豎向地震影響系數(shù)（7度及8度地震區(qū)）——罐壁底部垂直載荷（MN）；——罐壁橫截面積（m3），——翹離影響系數(shù)，；——底圈罐壁的斷面系數(shù)（m3），。故經(jīng)計(jì)算得：故，應(yīng)力校核滿足要求。儲(chǔ)罐的罐頂選擇與設(shè)計(jì)儲(chǔ)罐罐頂主要有浮頂、自支撐拱頂和柱支撐錐頂?shù)取８鶕?jù)本文綜述分析可知，對(duì)于5000m3成品油儲(chǔ)罐，將之設(shè)計(jì)成拱頂較為經(jīng)濟(jì)、合理。拱頂儲(chǔ)罐是目前立式圓筒形儲(chǔ)罐中使用很廣的一種罐頂形式，常用的容積為1000～10000m3。拱頂儲(chǔ)罐拱頂結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，剛性好，能承受較高的剩余壓力，鋼材耗量少，加上它制造簡(jiǎn)單、造價(jià)低廉。故本設(shè)計(jì)中，罐頂結(jié)構(gòu)采用拱頂式。結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)拱頂蓋有兩種形式。一種是拱頂與罐壁的聯(lián)結(jié)為圓弧過(guò)渡相焊的結(jié)構(gòu)，如圖4.1（a），它的邊緣應(yīng)力小，承壓能力高，但需要沖壓加工，施工比較困難；另一種是采用包邊角鋼將拱頂與罐壁兩部分焊接相聯(lián)的結(jié)構(gòu)，如圖4.1(b)，它制造較方便，廣泛用于承壓較低的液體儲(chǔ)罐。本設(shè)計(jì)采用圖4.1（b）的形式設(shè)計(jì)。圖4.1拱頂蓋形式圖4.2拱頂?shù)膸缀纬叽绻绊斍蛎媲拾霃降倪x取拱頂球面的曲率半徑宜為0.8～1.2倍罐直徑。即：NOTEREF_Ref294545348\h[11]式中：——拱頂曲率半徑——儲(chǔ)罐直徑故取的選取根據(jù)圖4.2有：式中：——中心孔直徑，比中心頂板直徑小兩倍搭接寬度，中心頂板的直徑可按表4.1選??；——取15～30mm；——取等于30mm。中心頂板與拱頂扇形頂板的搭接寬度一般取50mm，扇形頂板之間搭接寬度為40mm。表4.1中心頂板直徑公稱(chēng)容積（m3）中心頂板直徑（mm）100，200，300，400，500，700φ15001000，2000，3000，5000φ200010000φ2100扇形頂板的尺寸為便于排版，扇形頂板塊數(shù)n最好為偶數(shù)。本設(shè)計(jì)中選取28塊扇形頂板?？紤]焊接時(shí)的熱影響和扇形頂板之間的搭接，扇形頂板小頭的弧長(zhǎng)eq\o(\s\up5(⌒),\s\do2(CD))不得小于180mm。扇形頂板的計(jì)算式為（參見(jiàn)圖4.1及圖4.2）：展開(kāi)長(zhǎng)度：大頭弧長(zhǎng)：eq\o(\s\up5(⌒),\s\do2(AB))=小頭弧長(zhǎng)：eq\o(\s\up5(⌒),\s\do2(CD))=大頭展開(kāi)半徑：小頭展開(kāi)半徑：大頭弦長(zhǎng)：小頭弦長(zhǎng)：式中長(zhǎng)度單位均為mm。頂板厚度的選取拱頂頂板厚度與罐的大小有關(guān)。對(duì)于1000m3或更小的儲(chǔ)罐，可采用光面球殼（不加肋），而較大的儲(chǔ)罐采用加肋拱頂較為經(jīng)濟(jì)，使在滿足拱頂穩(wěn)定性的情況下，拱頂蓋重量最輕。美國(guó)API650標(biāo)準(zhǔn)對(duì)拱頂厚度的規(guī)定為[14]API650[14]API650.美國(guó)石油學(xué)會(huì)油罐設(shè)計(jì)規(guī)范[S].[15]GB10609[1].1-1989.技術(shù)制圖-標(biāo)題欄[S].[16]GB10609[2].1-1989.技術(shù)制圖-明細(xì)欄[S].，并且不小于4.76mm。式中為拱頂曲率半徑，單位為m。國(guó)內(nèi)的拱頂儲(chǔ)罐系列較多，但尚未統(tǒng)一。其頂板厚度大致如表4.2所列，可供設(shè)計(jì)時(shí)參考選用。表4.2公稱(chēng)容積（m3）20003000500010000頂板壁厚（mm）5（加肋）5（加肋）6（加肋）6～7（加肋）罐頂應(yīng)力校核對(duì)于此儲(chǔ)罐拱頂，仍按薄膜理論來(lái)計(jì)算應(yīng)力。由于其為球形殼體的一部分，又球形殼體受均勻內(nèi)壓作用，且球殼幾何形狀對(duì)稱(chēng)于球心，其第一曲率半徑等于第二曲率半徑等于球殼的半徑，故應(yīng)力計(jì)算式為：式中：——經(jīng)向薄膜應(yīng)力，——周向薄膜應(yīng)力，——設(shè)計(jì)壓力，選取拱頂材料為Q235-A·F，在設(shè)計(jì)溫度下0-45℃下的許用應(yīng)力，故材料安全。拱頂球殼的穩(wěn)定驗(yàn)算球形拱頂是由薄鋼板組成的殼體，在外力作用下可能發(fā)生屈曲變形。例如，當(dāng)儲(chǔ)罐呼吸閥失靈，或試水（放水）時(shí)進(jìn)氣閥未打開(kāi)，或放液速度過(guò)快時(shí)，會(huì)造成罐內(nèi)真空度過(guò)大而使罐頂局部失穩(wěn)。為此，有必要進(jìn)行額定外壓下的穩(wěn)定性驗(yàn)算。對(duì)于帶肋拱頂，按下式驗(yàn)算NOTEREF_Ref294545219\h[5]：（4.1）式中：——帶肋球殼的許用外荷載（MPa）；——設(shè)計(jì)溫度下鋼材的彈性模量（MPa）；——球殼的曲率半徑（mm）；——罐頂板的有效厚度（mm）；——帶肋球殼的折算厚度（mm）。帶肋球殼的折算厚度應(yīng)按式（4.2）～式（4.8）計(jì)算：（4.2）（4.3）（4.4）（4.5）（4.6）（4.7）（4.8）式中：——緯向肋與頂板組合截面的折算厚度（mm）；——緯向肋寬度（mm）；——緯向肋有效厚度（mm）；——緯向肋在經(jīng)向的間距（mm）,實(shí)際布肋間距在1～1.4m之間；——緯向肋與頂板在經(jīng)向的面積折算系數(shù)；——緯向肋與頂板在經(jīng)向的組合截面形心到頂板中面的距離（mm）；——經(jīng)向肋與頂板組合截面的折算厚度（mm）；——經(jīng)向肋寬度（mm）；——經(jīng)向肋有效厚度（mm）；——經(jīng)向肋在緯向的間距（mm）,實(shí)際布肋間距在1～1.4m之間；——經(jīng)向肋與頂板在經(jīng)向的面積折算系數(shù)；——經(jīng)向肋與頂板在經(jīng)向的組合截面形心到頂板中面的距離（mm）；帶肋球殼計(jì)算符號(hào)見(jiàn)圖4.3。圖4.3帶肋球殼板本設(shè)計(jì)緯向布肋間距選為1250mm,經(jīng)向最大布肋間距為2688mm，肋有效厚度為12mm，肋寬度為60mm，通過(guò)上述公式經(jīng)計(jì)算得：又不同溫度下鋼材的彈性模量應(yīng)按表3.10選取，故：又因?yàn)樵O(shè)計(jì)壓力，所以驗(yàn)算安全。實(shí)踐證明，在拱頂制造過(guò)程中的初始缺陷對(duì)于罐頂失穩(wěn)的臨界壓力有很大影響，在有局部凹凸的部位，往往首先失穩(wěn)。因此，在建造儲(chǔ)罐時(shí)應(yīng)盡量減少局部變形，以便提高罐頂?shù)姆€(wěn)定性。罐頂肋條的拼接，當(dāng)采用對(duì)接時(shí)，必須加墊板。若采用搭接，則搭接長(zhǎng)度不應(yīng)小于肋條寬度的兩倍，且應(yīng)采用雙面滿角焊，經(jīng)向肋與緯向肋之間的T型接頭應(yīng)采用雙面滿角焊。儲(chǔ)罐的罐底設(shè)計(jì)罐底板尺寸⑴根據(jù)GB50341-2003規(guī)定，不包括腐蝕裕量罐底中幅板的最小公稱(chēng)厚度不應(yīng)小于表5.1。表5.1中幅板最小公稱(chēng)厚度油罐內(nèi)徑（m）中幅板最小公稱(chēng)厚度（mm）D≤105D>106故選中幅板厚度為δ=7mm⑵根據(jù)GB50341-2003規(guī)定，不包括腐蝕裕量罐底環(huán)形邊緣板的最小公稱(chēng)厚度應(yīng)符合表5.2。表5.2環(huán)形邊緣板最小公稱(chēng)厚度（mm）底圈罐壁板公稱(chēng)厚度環(huán)形邊緣板最小公稱(chēng)厚度≤667～10711～20921～251126～3012故選環(huán)形邊緣板厚度為δ=9mm罐底結(jié)構(gòu)油罐內(nèi)徑小于12.5m時(shí)，罐底可不設(shè)環(huán)形邊緣板；油罐內(nèi)徑大于或等于12.5m時(shí)，罐底宜設(shè)環(huán)形邊緣板（圖5.1）。圖5.1罐底結(jié)構(gòu)環(huán)形邊緣板的選擇及焊接形式⑴環(huán)形邊緣板外緣應(yīng)為圓形，內(nèi)緣為正多邊形或圓形；為正多邊形時(shí)，其邊數(shù)應(yīng)與環(huán)形邊緣板的塊數(shù)相等。⑵罐底板可采用搭接、對(duì)接或二者的組合（圖5.2、圖5.3）。對(duì)較厚板宜選用對(duì)接。圖5.2罐底板的搭接接頭圖5.3罐底板的對(duì)接接頭罐底焊接要求⑴采用搭接時(shí)，中幅板之間的搭接寬度不應(yīng)小于5倍板厚，且不應(yīng)小于30mm；中幅板應(yīng)搭接在環(huán)形邊緣板的上面，搭接寬度不應(yīng)小于60mm。采用對(duì)接時(shí)，焊縫下面應(yīng)設(shè)厚度不小于3mm的墊板。墊板應(yīng)與罐底板貼緊并定位。⑵厚度不大于6mm的罐底邊緣板對(duì)接焊縫可不開(kāi)坡口，焊縫間隙不宜小于6mm（圖5.4）。厚度大于6mm的罐底邊緣板對(duì)接焊縫應(yīng)采用V形坡口（圖5.5）。邊緣板與底圈壁板相焊的部位應(yīng)做成平滑支撐面。圖5.4罐底邊緣板搭接接頭圖5.5罐底邊緣板對(duì)接接頭⑶中幅板、邊緣板自身的搭接焊縫以及中幅板與邊緣板之間的搭接焊縫，應(yīng)采用單面連續(xù)角焊縫，焊腳尺寸應(yīng)等于較薄件的厚度。⑷當(dāng)邊緣板與中幅板采用對(duì)接。如果中幅板厚度不大于10mm，兩板厚度差大于或等于3mm；或者中幅板厚度大于10mm，兩板厚度差大于中幅板厚度的30%時(shí)。均應(yīng)按圖5.5的要求削薄厚板邊緣。三層板相連時(shí)的焊接要求三層板重疊處，最上層鋼板應(yīng)做切角處理（圖5.6）。圖5.6三層板重疊處接頭⑵罐底板任意相鄰的三塊板焊接接頭之間的距離，以及三塊板焊接接頭與邊緣板對(duì)接接頭之間的距離，不得小于300m。邊緣板對(duì)接焊縫至底圈罐壁縱焊縫的距離，不得小于300m。⑶底圈罐壁板與邊緣板之間的T形接頭，應(yīng)采用連續(xù)焊。罐壁外側(cè)焊腳尺寸及罐壁內(nèi)側(cè)豎向焊腳尺寸，應(yīng)等于底圈罐壁板和邊緣板兩者中較薄件的厚度，且不應(yīng)大于13mm；罐壁內(nèi)側(cè)徑向焊腳尺寸，宜取1.0～1.35倍邊緣板厚度（見(jiàn)圖5.7a、b）。當(dāng)邊緣板厚度大于13mm時(shí)，罐壁內(nèi)側(cè)可開(kāi)坡口（見(jiàn)圖5.7b）。圖5.7底圈罐壁板與邊緣板之間的T形接頭邊緣板的材質(zhì)應(yīng)與底圈罐壁板材質(zhì)相同。附件的選用及規(guī)定NOTEREF_Ref294545219\h[5]罐壁開(kāi)孔及補(bǔ)強(qiáng)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)面積⑴開(kāi)孔有效補(bǔ)強(qiáng)面積，不應(yīng)小于開(kāi)孔直徑與罐壁厚度的乘積。⑵有效補(bǔ)強(qiáng)面積不得超出以下范圍：①沿罐壁豎向，開(kāi)孔中心線上下各1倍開(kāi)孔直徑；②沿接管軸線方向，罐壁表面內(nèi)外兩側(cè)各4倍的管壁厚度。⑶有效補(bǔ)強(qiáng)面積包括：①罐壁富余壁厚提供的面積；②補(bǔ)強(qiáng)板的面積；③接管富余壁厚提供的面積；④焊縫金屬的面積。接管公稱(chēng)直徑大于50mm的開(kāi)孔應(yīng)補(bǔ)強(qiáng)。有效補(bǔ)強(qiáng)面積尚應(yīng)乘以補(bǔ)強(qiáng)材料與罐壁材料許用應(yīng)力之比（但不得大于1.0）。接管與罐壁標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最低屈服強(qiáng)度之比小于0.7或抗拉強(qiáng)度之比小于0.8時(shí)，接管的富余壁厚不得作為補(bǔ)強(qiáng)面積。兩開(kāi)孔之間的距離應(yīng)滿足的要求⑴兩開(kāi)孔至少1個(gè)有補(bǔ)強(qiáng)板時(shí)，其最近角焊縫邊緣之間的距離，不應(yīng)小于較大焊腳尺寸的8倍且不小于150mm。⑵兩開(kāi)孔均無(wú)補(bǔ)強(qiáng)板時(shí)，角焊縫邊緣之間的距離不得小于75mm。開(kāi)孔角焊縫外緣到縱環(huán)焊縫中心線距離應(yīng)滿足的要求⑴罐壁厚度不大于12mm，或接管與罐壁板焊后進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理時(shí)，距縱焊縫不應(yīng)小于150mm；距環(huán)向焊縫不應(yīng)小于壁板厚度的2.5倍，且不小于75mm。⑵當(dāng)罐壁厚度大于12mm，且接管與罐壁板焊后不進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理時(shí)，應(yīng)大于較大焊腳尺寸的8倍，且不小于250mm。應(yīng)力熱處理凡屬下列情況，開(kāi)孔接管與罐壁板、補(bǔ)強(qiáng)板焊接完畢并檢驗(yàn)合格后，應(yīng)進(jìn)行整體消除應(yīng)力熱處理：⑴標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最低屈服強(qiáng)度小于等于390Mpa，板厚大于32mm且接管公稱(chēng)直徑大于300mm；⑵標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最低屈服強(qiáng)度大于390Mpa，板厚大于12mm且接管公稱(chēng)直徑大于50mm。罐壁人孔罐壁人孔的結(jié)構(gòu)及尺寸宜符合表6-1～表6-3和圖6-1的要求。表6-1罐壁人孔法蘭蓋、法蘭及補(bǔ)強(qiáng)板尺寸（mm）人孔內(nèi)徑Di螺栓孔中心圓直徑DB人孔法蘭蓋及法蘭直徑Dc補(bǔ)強(qiáng)板縱向長(zhǎng)度或直徑L1橫向?qū)挾萕圓角半徑Rr500667730117014003076107688321370165034776092198416752021433表6-2罐壁人孔法蘭蓋及法蘭最小厚度設(shè)計(jì)最高液位Hw（m）人孔法蘭蓋最小厚度tv（mm）法蘭最小厚度tf（mm）Di=500Di=610Di=760Di=500Di=610Di=7609.51012147912121113158101313.512141691114表6-3罐壁人孔角焊縫尺寸、罐壁板開(kāi)孔直徑及接管厚度（mm）罐壁及補(bǔ)強(qiáng)板厚度t及tr焊腳尺寸罐壁板開(kāi)孔直徑DP接管最小厚度tnAhBhDi=500Di=610Di=760555最小值為接管外徑加12mm，最大值為接管外徑加2Ah55566666686668896768810676881269688注：⑴中間數(shù)值可用線性?xún)?nèi)插法計(jì)算。⑵厚度尺寸不含厚度附加量。圖6-1罐壁人孔罐壁開(kāi)孔接管罐壁開(kāi)孔接管的型式和規(guī)格宜符合圖6-2～圖6-5的要求。圖6-2補(bǔ)強(qiáng)板圖圖6-3開(kāi)孔接管圖圖6-4焊接詳圖圖6-5螺紋連接罐壁開(kāi)孔接管注：取兩相焊件厚度的較小值，但不得大于19mm。罐頂開(kāi)孔接管⑴罐頂開(kāi)孔接管宜符合圖6-6、圖6-7和表6-4、表6-5的要求。圖6-6法蘭連接罐頂開(kāi)孔接管圖6-7螺紋連接罐頂開(kāi)孔接管表6-4法蘭連接罐頂開(kāi)孔接管（mm）公稱(chēng)直徑DN接管高度J頂板開(kāi)孔直徑DP補(bǔ)強(qiáng)板內(nèi)徑DR補(bǔ)強(qiáng)板外徑L140150接管外徑加3mm接管外徑加3mm1255015017580150225100150275150150380200150450250200550300200650表6-5螺紋連接罐頂開(kāi)孔接管（mm）公稱(chēng)直徑DN罐頂開(kāi)孔直徑DP補(bǔ)強(qiáng)板內(nèi)徑DR補(bǔ)強(qiáng)板外徑L120接管外徑加3mm接管外徑加3mm10025115401255017580225100275150380200450250550300600⑵公稱(chēng)直徑不大于150mm的開(kāi)孔可不補(bǔ)強(qiáng)。排水彎頭排水彎頭的結(jié)構(gòu)和尺寸宜符合圖6-8要求。圖6-8排水彎頭排水槽當(dāng)油罐采用排水槽時(shí)，深型排水槽的結(jié)構(gòu)及尺寸宜符合表6-6及圖6-9要求，淺型排水槽的結(jié)構(gòu)及尺寸宜符合圖6-10要求。表6-6深型排水槽（mm）接管公稱(chēng)直徑DN排水槽直徑Dd排水槽深度Ed排水槽中心至罐壁距離Ad排水槽鋼板最小厚度tdr接管最小壁厚補(bǔ)強(qiáng)板外徑L1506103051050868808091045515001061180100122061020501061480150152091526001161780注：厚度尺寸不含厚度附加量。圖6-9深型排水槽圖6-10淺型排水槽對(duì)于有滑移可能的油罐宜采用淺型排水槽淺型排水槽應(yīng)滿足的要求⑴不包括壁厚附加量在內(nèi)的排水槽鋼板厚度，不應(yīng)小于8mm，槽深度不應(yīng)大于150mm；⑵排水槽與罐底連接的焊腳尺寸，應(yīng)取兩相焊件中較薄件的厚度。其他要求⑴罐底排水槽中心線至罐壁的距離應(yīng)滿足排水槽周邊焊縫到環(huán)形邊緣板與中幅板連接焊縫的距離不小于300mm的要求。當(dāng)接管懸臂較長(zhǎng)時(shí)，尚應(yīng)采取適當(dāng)?shù)闹?/p>