湖北預應力連續(xù)T梁預制長度施工控制QC成果

湖北預應力連續(xù)T梁預制長度施工控制QC成果（完整版）(文檔可以直接使用，也可根據(jù)實際需要修改使用,可編輯歡迎下載）

T梁預制長度施工控制QC成果湖北預應力連續(xù)T梁預制長度施工控制QC成果（完整版）(文檔可以直接使用，也可根據(jù)實際需要修改使用,可編輯歡迎下載）前言1、工程簡介我項目承建的十三標，設有大橋1座（武湖3號橋）、特大橋1座（武湖4號橋）。其上部結構均為30米預應力連續(xù)T梁橋。采用先簡支后連續(xù)結構。T梁底寬0.4米，梁肋0.2米，中梁頂寬2.18米，邊梁頂寬2.34米。梁長采用標準化預制，均為29.10米。武湖3號橋共8孔兩聯(lián)，96片T梁（其中中梁64片，內(nèi)外邊梁各32片）。武湖4號橋共47孔9聯(lián)，564片T梁（其中：中梁376片，內(nèi)外邊梁188片）。T梁共計660片。小組概況1).小組簡介（如下表）小組名稱武漢項目T梁施工控制QC小組小組注冊日期2001．11．5小組注冊編號QC2001-001課題名稱T梁預制長度施工控制課題注冊編號T2001-004本次活動起止時間小組類型攻關型小組成員5人活動次數(shù)10次人員參加率100%序號姓名年齡性別文化程度受教育時間組內(nèi)職務職務130男本科72h以上組長項目總工229男本科72h以上副組長項目副總工327男中專48h以上組員內(nèi)部監(jiān)理424男?？?2h以上組員工區(qū)主任528男專科48h以上組員測量組長2).小組本次活動情況（下表）活動時間活動內(nèi)容活動地點參加人數(shù)活動效果選定課題,安排活動計劃會議室5優(yōu)T梁預制長度施工控制方案研討工程部5優(yōu)2001.11.15~課題現(xiàn)狀調查施工現(xiàn)場5優(yōu)確定目標值可行性論證工程部5優(yōu)2002.2.10~分析原因,確定主要原因工程部5優(yōu)制定對策與措施工程部5優(yōu)2002.3.11~對對策與措施的組織實施施工現(xiàn)場5優(yōu)檢查實施效果施工現(xiàn)場5優(yōu)成果總結,并提出下一步打算工程部5優(yōu)一、選題理由我公司的質量方針： 我項目經(jīng)理部的質量目標：樹精品意識，創(chuàng)優(yōu)質工程 T梁預制長度滿足規(guī)范要求 確保其在+5、-10mm范圍內(nèi)本部門問題：施工技術人員年青化，缺乏施工經(jīng)驗，如果不進行探索、總結，很難實現(xiàn)攻關目標。 T梁預制長度施工控制顧客要求：武漢繞城公路要建成精品工程二、現(xiàn)狀調查課題現(xiàn)狀我部對已預制的28片T梁抽查了8片，對其預制長度進行了拆模后復測，現(xiàn)將復測結果匯總如下：項目梁號設計長度(m)實測長度（m）偏差(設計—實測)(mm)1-2#29.1029.150501-6#29.102+22-1#29.048-522-4#29.095-52-10#29.115+153-2#29.200+1003-7#29.085-153-9#29.102+2針對上述偏位情況，小組即時開展活動，組織有關人員對該階段的T梁施工過程進行了跟蹤監(jiān)測。為便于對影響因素歸類，小組結合T梁施工的全過程分別從以下幾個方面分析如下：1）、施工工藝第一、模板變形。由于端模板是由角鋼（∠5、∠10），鋼板（5mm）焊接而成的勁性骨架。在焊接過程中，如果焊接電流過大或焊接方法不對，使得構件由于局部受高溫而發(fā)生變形，再加上梁端預留鋼筋多達33根，增加了拆模難度，導致模板變形。第二、澆筑砼時引起的變形：在澆筑砼時，按由一端向另一端澆筑的順序進行，先將一端的腹板和翼板部位砼澆筑完成后，再向前移。直至砼澆筑完畢。這樣對端模板產(chǎn)生的水平壓力增大；再加上梁端鋼筋比較密集（邊梁鋼筋間距為8cm，中梁鋼筋間距為10cm），為保證砼的澆筑質量，就加大了振搗力度，使得砼振搗時產(chǎn)生的荷載超過了設計值，導致模板剛度不能滿足施工要求。同時固定端模板的支撐太少，只采用4根ф20鋼筋進行斜支撐，造成模板跑模，梁長控制不準。2）、測量誤差第一、在預制底座上放樣時，鋼尺未拉直。第二、鋼尺長期使用未進行檢校造成偏差太大。3）、人員素質第一、由于施工人員質量意識不強，在測量放樣時不能準確丈量出梁長，導致實際梁長于梁長不符。模板加工過程中，由于電焊工水平不高，不能恰當控制電流的大小和嚴格按照焊接工藝要求進行焊接，促使骨架產(chǎn)生較大的焊接溫度變形，致使模板變形?，F(xiàn)場技術人員責任心不強，缺乏施工以經(jīng)驗，不能嚴格按照規(guī)范要求指導施工。綜上所述，通過對復測數(shù)據(jù)對比分析，我們將影響因素分類歸納統(tǒng)計如下：影響因素統(tǒng)計表序號項目頻數(shù)頻率累計頻率1施工工藝853．353．32測量誤差426．7803人員素質213．393．34其它16．7100合計15100從上表可以看出，導致T梁預制長度出現(xiàn)偏差大的主要問題是施工工藝和測量誤差。三、確定目標值及可行性論證。目標值：小組根據(jù)上述客觀分析制定了以下活動目標。序號影響因素小組活動分類目標值（mm）項目總目標值（mm）1施工工藝±32測量誤差±53人員誤差±54其它0合計±5±52、可行性論證（1）、項目領導非常重視，成立了施工監(jiān)控小組，并配備了優(yōu)秀的技術人員。（2）、我們QC小組勇于探索，善于總結,而且有優(yōu)秀的專業(yè)技術員作后盾,是實現(xiàn)目標的有力保證.四、原因分析結合以上分析過程和監(jiān)測結果，我們針對主要總是利用因果關系圖分析如下： 人 機械材料宣傳教技術水平低電流太大未檢校材料不合格育不夠技術培訓不夠操作不當 損壞勁性骨架剛度差質量意 焊接不牢固電焊機鋼尺加勁肋少識薄弱 施工工藝 造成偏差 端模板夜間作業(yè) 荷載大 支撐少工期緊方法撓曲環(huán)境五、確定主因根據(jù)因果關系圖，我們QC小組成員針對施工工藝造成的梁長偏差，進行了認真的研究、講座最后確定了施工中的主要原因。如下表序號項目確定方法負責人確定情況是否主因1質量知識宣傳教育不夠調查分析項目經(jīng)理部經(jīng)常開展質量知識宣傳教育，質量意識較高，不是主因。否2技術培訓不夠現(xiàn)場考核特殊工種實行考核上崗，不是主因。否3電焊機電流控制不當現(xiàn)場考核電焊機操作技能熟練日穩(wěn)定，不是主因。否4測量鋼尺損壞送檢經(jīng)儀器鑒定中心鑒定，完好無損。不是主因。否5測量鋼尺檢校送檢經(jīng)測量儀器鑒定中心鑒定，完全符合精度要求，不是主因。否6勁性骨架材料不合格現(xiàn)場檢驗經(jīng)檢驗各項指標均滿足要求，不是主因。否7端模板支撐太少現(xiàn)場測量經(jīng)現(xiàn)場對端模板的測量結果表明：在澆筑砼后端模板的支撐骨架均向內(nèi)側發(fā)生了撓曲變形，而且偏位方向與梁長偏位方向完全相同，是主要原因。是8端橫板荷載太大計算分析通過計算端模板在砼澆筑過程中產(chǎn)生的水平力和振搗產(chǎn)生的沖擊力，發(fā)現(xiàn)對梁長控制產(chǎn)生很大影響，是主要原因。是六、制定對策我們QC小組針對引起T梁預制長度發(fā)生偏差的主要原因，經(jīng)多次研究討論制定了下列對策與措施。如下表：序號主要原因現(xiàn)狀對策措施目標完成時間工作地點檢查人1端模板支撐太少。只采用4根Ф20鋼筋進行斜支撐，造成其變形太大。加設支撐用角鋼（∠10）6根支撐，其底部與底座螺栓牢固。變形值（±2mm）至施工現(xiàn)場2端模板荷載太大。端模板上受到的水平力和沖擊力太在，其撓曲嚴重。盡量減少水平力和沖擊力。調整砼澆筑順序和梁端砼的振搗方法。變形值（±3mm）至施工現(xiàn)場七、組織實施實施一 1、將端模板的勁性骨架改為角鋼（∠10）和鋼板（5mm）端模板支 焊接而成。撐太少 2、用6根角鋼（∠10）分別在端模板底部60cm處168cm 進行斜支撐，同時角鋼底部與底座上的預埋螺栓聯(lián)接牢固。實施二 1、調整砼澆筑，由中向兩側水平分層澆筑，澆筑厚度控制端模板荷 在30cm以內(nèi)。載太大。 2、調整梁端砼坍落度，增大到12~14cm，采用附著式振搗 器和30型插入式振搗器進行振搗。八、效果檢查1、目標實現(xiàn)情況為檢驗QC活動中對策與措施實施的效果，我們對調整后的6片T梁進行了拆模后復測檢查，并將其偏差情況歸類統(tǒng)計后與總目標值相比較檢驗目標實現(xiàn)情況。項目梁號設計長度（m）實測長度（m）偏差（設計-實測）（mm）5-2#29．1029．105+55-8#29．10006-1#29．098-26-7#29．096-47-8#29．102+27-10#29．095-5序號影響因素對策與措施實施后（mm）項目總目標值（mm）1施工工藝±32測量誤差±43人員素質±44其它0合計±4±52、在施工中，嚴格控制了T梁的預制長度，有效解決了因預制長度引起的封錨端長度控制不準。梁體起拱值和張拉量變化無規(guī)律性。T梁架設時伸縮縫寬度控制和橫隔板位置對應相矛盾等問題。加快了工程進度，節(jié)約了工程成本，得到了業(yè)主和高監(jiān)辦的好評。九、遺留問題及下一步打算。1、雖然我們QC小組通過這次攻關活動實現(xiàn)了預定目標，取得了一定的成績。但還存在許多不足之處，今后隨著工程的進展，我們將對其進行進一步的研究。2、我們QC小組正在進行“梁體裂縫原因分析與解決”的課題攻關。我想通過小組成員的共同努力，一定能把后張法預應力T梁的施工控制的水平提高到一個較高的水準。35m預應力混凝土T梁_混凝土結構課程設計35m預應力混凝土T梁混凝土結構課程設計目錄第一部分課程設計任務書………..………21、主梁毛截面幾何特性計算…….42、預應力鋼束估算及布置…………53、主梁截面幾何特性計算………..94、鋼束布置位置(束界)校核…………………..115、鋼束預應力損失估算…………..126、預加應力階段的正截面應力驗算……………..177、使用階段正應力驗算………………..178、使用階段主應力驗算…………..189、截面強度計算…………..2010、錨固區(qū)局部承壓驗算…………2211、主梁變形(撓度)計算………2412、梁的一般構造圖和配筋構造圖……………….附圖13、本科生課程設計成績評定表………………….附表《混凝土結構設計原理》課程設計任務書題目:永寧高速公路橋梁上部構件設計預應力混凝初始條件:永寧高速公路橋梁基本上都采用標準跨徑,上部構造采用裝配式預應力混凝土、鋼筋混凝土簡支空心板或T梁,參照《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》進行設計計算。(1)簡支T型梁跨徑35M;計算跨徑34.2m。(2)設計荷載:汽超-20級,掛車-120;無人群荷載;結構重要系數(shù)取1.1;(3)環(huán)境:永寧高速公路上,Ⅰ類環(huán)境條件(4)材料:預應力鋼筋采用5?的高強鋼絲,抗拉強度標準值1570Mpa,彈性模量2.05105MPa,普通松弛級,錨具采用墩頭錨。非預應力鋼筋:普通鋼筋用HRB335級鋼筋,抗拉強度設計值280Mpa,彈性模量均為2.0105Mpa;箍筋采用R235級鋼筋,抗拉強度設計值195Mpa?；炷?采用C50,3.45104MPa,抗壓強度標準值32.4MPa,抗壓強度設計值22.4MPa:抗拉強度標準制2.65MPa,抗拉強度設計值1.83MPa5設計要求:根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTGD62-2004》要求,按A類預應力混凝土構件設計此板。6)施工方法:采用后張法施工,預制主梁時,預留孔道采用預埋金屬波紋管成型,鋼絲采用YCL型千斤頂兩端同時張拉。預應力混凝土結構:1.主梁毛截面幾何特性計算;2.預應力鋼束面積的估算及鋼束的布置;3.主梁截面幾何特性計算;4.鋼束布置位置(束界)的校核;5.鋼束預應力損失估算;6.預加應力階段的正截面應力驗算;7.使用階段的正應力驗算;8.使用階段的主應力驗算;9.截面強度計算;10.錨固區(qū)局部承壓驗算;11.主梁變形(撓度)計算;12.用電腦繪制A3幅面的圖紙兩張,即:構件一般構造圖和鋼束布置圖。時間安排:時間 任務第1天 熟悉資料第2天 計算和驗算第3天 計算和驗算第4天 繪圖第5天 說明書整理第6天 答辯一、主梁毛截面幾何特性計算受壓翼緣有效寬度的計算按《公路橋規(guī)》規(guī)定,T型截面梁受壓翼緣有效寬度,取下列三者中的最小值:簡支梁計算跨徑的,即34200/311400?;相鄰兩梁的平均間距,對于中梁為2000?;,式中b為梁腹板寬度,為承托長,這里0,為受壓區(qū)翼緣懸出板厚度,可取跨中截面翼緣板厚度的平均值,即(910×100+100×710/2)/910139?,故180+2×0+12×1391850?所以,受壓翼緣有效寬度1850?翼緣懸出板厚度143?全截面幾何特性計算分塊號 分塊面積Ai(cm2 (cm cm2 (cm) (cm4 (cm41 2×83.5×101670 5 8350 87.46 12774914.02 13916.672 71×10710 13.33 9466.66667 79.13 4445586.2 3944.4443 18×1953510 97.5 342225 -5.04 89079.231 111223134 20×13.5270 188.33 50850 -95.87 2481640.282 60005 45×301350 210 283500 -117.54 18650408.47 101250合計 7510 92.46 694391.667 38441628.2 11247424132.54 I49689051.81將主梁截面分割成如下幾部分,求得幾何特性如下表:跨中與L/4截面的全截面幾何特性(表一)其中??分塊面積??分塊面積的重心至梁頂邊的距離694391.667/751092.46?I49689051.81cm4二、鋼筋面積的估算及鋼束的布置1)預應力鋼筋截面積估算按構件正截面抗裂性要求估算預應力鋼筋數(shù)量對于A類部分預應力混凝土構件,根據(jù)跨中截面抗裂要求,由式可得跨中截面所需的有效預應力為:式中的為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應組合計算的彎矩值。由所給的資料可得:MG1+MG2+MQS2200+683+0.7×16854062.5KN?m設與預力鋼筋的重心離截面下緣為100?.則預應力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離為1325-1001225?,由表可得,跨中截面全截面面積A751000?2。全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗矩為:WI/Yb496890518100/1325374904.9629×103?3.2.51所以有效預應力合力為:1.952811N預應力鋼筋的張拉控制應力為0.750.7515701177.5,預應力損失按張拉控制應力的20%估算,則可得到需要預應力鋼筋的面積為:采用3束365?的高強鋼絲。336×施工方法:鐓頭錨具,后張法施工。2)預應力鋼筋的布置(1)預應力筋的布置如下圖所示:全部3束預應力鋼筋均錨固于梁端,這樣布置符合均勻分散的原則,不僅能滿足張拉要求,而且N1、N2在梁端均彎起較高,可以提供較大的預剪力。(2)其它截面鋼束位置及傾角計算①鋼束彎起形狀、彎起角及彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲;N1的彎起角取90,N2、N3的彎起角取60;各鋼束的彎曲半徑為:50000?;35000?;20000?②鋼束各控制點位置的確定以N3號鋼束為例,其彎起布置如圖見CAD詳圖如下:由確定導線點距錨固點的水平距離400×cot6o3806?由確定彎起點至導線點的水平距離20000×tan301048?所以彎起點至錨固點的水平距離3806+10484854?則彎起點至跨中截面的水平距離為34200/2+199--12445?由圓弧切線性質,彎止點至導線的水平距離為:1048×cos6o1042故彎止點至跨中截面的水平距離為:12445+1042+104817299?同理可得N1、N2的控制點位置,將鋼束的控制參數(shù)匯總于下表中各鋼束彎曲控制要素(mm)(表二)鋼束號 升高值(mm) 彎起角 彎起半徑Rmm 支點至錨固點的水平距離dmm 彎起點至跨中距離Xkmm 彎止點至跨中水平距離 Ld Lb2 Lw Lb1N1 1950 90 50000 47 900 8722 12312 3935 16247 3887N2 910 60 35000 145 6753 17245 8658 1834 10492 1824N3 400 60 20000 199 12445 17299 3806 1048 4854 1042③各截面鋼束位置及其傾角計算計算鋼束任一點離梁底距離及該點處鋼束的傾角,式中a為鋼束彎起前其重心至梁底的距離,a100;為點所在計算截面處鋼束位置的升高值。a.當時,點位于直線段還未彎起,0,100?,i0;b.當時,點位于圓弧段,于是有:各截面鋼束位置()及其傾角()計算表(表三)計算截面 鋼束編號 Xkmm Lb1+Lb2mm Xi-XkmmCimm aici+amm跨中截面Xi0 N1 900 7822 為負值,鋼束尚未彎起 0 0 100N2 6753 3658N3 12445 2091L/4截面Xi8550 N1 900 7822 0(Xi-Xk)76507822 8.801 589 689N2 6753 3658 0(Xi-Xk)17973658 2.943 46 146N3 12445 2091 (Xi-Xk)0,未彎 0 0 100支點截面X17100 N1 900 7822 Xi-XkLb1+Lb2 9 1943 2043N2 6753 36586 895 995N3 12445 20916 379 479C.當時,點位于靠近錨固端的直線段,此時各截面鋼束位置及傾角計算值詳見上表三④鋼束平彎段的位置及平彎角根據(jù)《公路橋規(guī)》預應力筋的布置構造要求,N1、N2、N3三束預應力鋼絞線在跨中截面布置在同一水平面上,而在錨固端三束鋼絞線都在肋板中線上,為實現(xiàn)此種布筋方式,N2、N3必須從兩側平彎到肋板中線上。彎轉半徑R8000?,長度2750?,125?。由幾何關系,解得3.085o鋼束平彎示意圖如下所示:3)非預應力鋼筋截面積估算及布置:構件按承載能力極限狀態(tài)要求估算非預應力鋼筋數(shù)量:設預應力鋼筋與非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離a80?,則有h0h-a2250-802170?假定為第一類T形截面,由公式計算受壓區(qū)高度,即1.1×5698×10622.4×1850(2170-/2)求得70.9?143?則根據(jù)正截面承載能力計算需要的非預應力鋼筋面積為:2385.5?2取5Φ25的HRB335級鋼筋,實際鋼筋截面面積2454?2,在梁底布置成一排,其間距S(50-2×50)/487.5?,鋼筋重心到底邊的距離45?三、主梁截面幾何特性計算后張法預應力混凝土梁主梁截面幾何特性應根據(jù)不同的受力階段分別計算。T形梁從施工到運營經(jīng)歷了如下三階段:(1)主梁預制并張拉預應力鋼筋主梁混凝土達到設計強度的90%后,進行預應力的張拉,此時管道尚未壓漿,故其截面特性計入非預應力鋼筋影響(將非預應力鋼筋換算為混凝土)的凈截面,該截面的截面特性計算中應扣除預應力管道的影響,T梁翼緣板寬度1600?。(2)灌漿封錨,主梁吊裝就位并現(xiàn)澆濕接縫預應力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后,預應力鋼筋能夠參與截面受力。主梁吊裝就位后現(xiàn)澆濕接縫,但接縫還未參與截面受力,故此時的截面特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋影響的換算截面積,T梁翼緣板寬度仍取1600?。(3)橋面、欄桿及人行道施工與運營階段橋面濕接縫結硬后,主梁即為全截面參與工作,此時的截面特性計算采用計入非預應力鋼筋和預應力鋼筋影響的換算面積,T梁翼緣板有效寬度1850?。截面幾何特性的計算列表進行,計算結果如表五各階段計算結果如下表所示:各控制截面不同階段的截面幾何特性匯總表(表四)受力階段 計算截面 Amm2 yumm ybmm epmm Imm4 Wmm3WuI/yu WbI/yb WpI/ep階段1:孔道壓漿前 跨中截面 726227 956.0 1294.0 1194 478.993E+9 5.010E+08 3.702E+08 4.012E+08L/4截面 726227 959.4 1290.6 979 483.447E+9 5.039E+08 3.746E+08 4.938E+08支點截面 1174302 989.5 1260.5 88.2 598.552E+9 6.049E+08 4.748E+08 6.786E+09階段2:管道結硬后至濕縫結硬前 跨中截面 748249 991 1259 1159 509.465E+9 5.141E+08 4.047E+08 4.396E+08L/4截面 748249 988.2 1262 950.4 505.537E+9 5.116E+08 4.006E+08 5.319E+08支點截面 1196324 991.1 1258.9 86.6 608.045E+9 6.135E+08 4.830E+08 7.021E+09階段3:濕接縫結硬后 跨中截面 773249 960.7 1289.3 1189.3 530.914E+9 5.526E+08 4.118E+08 4.464E+08L/4截面 773249 957.9 1292.1 980.5 526.851E+9 5.500E+08 4.077E+08 5.373E+08支點截面 1221324 973.7 1276.3 104 625.697E+9 6.426E+08 4.902E+08 6.016E+09四、鋼束布置位置(束界)的校核為了使計算簡化,可近似地假定預應力混凝土的合力作用點就是鋼筋重心的位置。根據(jù)張拉階段和使用階段的受力要求,布置鋼束重心的限制線(即束界)E1、E2即;式中??混凝土截面上核心矩:??混凝土截面下核心矩:??使用階段的永存預加力與傳力錨固時的有效預加應力之比,近似取0.8;將計算過程及結果列于下表(截面特性見表四):鋼束布置位置(束界)校核表截面位置 預加應力階段A1(mm2 使用階段A2(mm2 MSKNm MG1KNm Wumm3 Wbmm3 KbWu/A1mm KuWb/A2mm E1? ep? E2?跨中截面 726227 773249 1245 2200 5.01E+08 4.12E+08 689.92 532.54 1571.2 1194 90.9L/4截面 726227 773249 870.8 1700.9 5.04E+08 4.08E+08 693.91 527.32 1375.3 979 -91.3支點截面 1174302 1221324 0 0 6.05E+08 4.90E+08 515.12 401.40 515.1 88.2 -401.4由上表結果知各截面處都滿足;由表四知階段二、階段三的ep均滿足束界要求。五、鋼束預應力損失估算1)預應力鋼筋張拉控制應力按《公路橋規(guī)》規(guī)定采用0.75×15701177.5Mpa2鋼束應力損失(1)預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失由式知:對于跨中截面:;d為錨固點到支點中線的水平距離0.25;0.0015;為從張拉端到跨中截面間,管道平面轉角跨中截面摩擦應力損失鋼束編號 θm o 弧度N1 9 0.1571 0.0393 17.147 0.0257 0.0629 1177.5 74.10N2 8.606 0.1502 0.0376 17.245 0.0259 0.0614 1177.5 72.36N3 8.606 0.1502 0.0376 17.299 0.0259 0.0615 1177.5 72.45平均值 72.97同理,可計算出其它控制截面處的摩擦應力損失值。各截面摩擦應力損失值的計算列于下表:各設計控制截面平均值截面 跨中 L/4 支點的平均值(Mpa) 72.97 37.05 0.23(2)錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失計算錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失,后張法曲線布筋構件應考慮錨固后反摩阻的影響。反摩阻影響長度,即式中??張拉錨具變形值,查表知1?;。為張拉控制應力,;為張拉端至錨固端的距離。將各束預應力鋼筋的反摩阻影響長度列于下表中?？缰薪孛娴姆茨ψ栌绊戦L度計算表(1?鋼束編號 (Mpa) mm mm (Mpa)N1 1177.5 74.10 1103.40 17147 0.004321 6888 59.53N2 1177.5 72.36 1105.14 17245 0.004196 6990 58.66N3 1177.5 72.45 1105.05 17299 0.004188 6996 58.60求得后可知七束預應力鋼絲均滿足小于,所以距長拉斷為x處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩阻后的預應力損失;。若則表示該截面不受反摩阻影響。將各控制截面的計算列于下表:錨具變形引起的預應力損失計算表截面 鋼束編號 (mm) mm Mpa Mpa 平均值跨中截面 N1 17147 6888 59.53 XLf不受反摩阻影響 0.00N2 17245 6990 58.66N3 17299 6996 58.60L/4截面 N1 8597 10463 39.19 6.99 2.33N2 8695 5991 68.43 XLf不受反摩阻影響N3 8749 6287 65.22支點截面 N1 47 10974 37.36 37.20 37.44N2 145 10692 38.35 37.83 N3 199 10796 37.98 37.28(3)預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失()混凝土彈性壓縮引起應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對簡支梁取截面,并以其作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的均值。用下式計算:式中m??分批張拉數(shù),m3??預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。假定為設計強度的90%,即0.9×C50C45,查附表1-2得,3.35×104,故6.12??全部預應力鋼筋的合力,在其作用點處所產(chǎn)生的混凝土正應力,,截面特性由表四中第一階段取用;其中(1177.5-37.05-2.33)×8.106MPa所以16.54MPa。4鋼筋松弛引起的預應力損失對于采用超張拉工藝的高強鋼絲束,鋼筋松弛引起的預應力損失按下式計算:式中?張拉系數(shù),超張拉取0.9;?鋼筋松弛系數(shù),低松弛鋼絲取0.3;?傳力錨固時的鋼筋應力,采用L/4截面處的應力值1177.5-37.05-2.33-16.541121.58Mpa故0.9×0.3×【0.52×-0.26】×1121.5833.76Mpa混凝土收縮徐變引起的損失混凝土收縮、徐變終值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失按以下式:式中、??加載齡期為時混凝土收縮應變終極值和徐變系數(shù)終極值;??加載齡期,即達到設計強度80%的齡期,計算得14d;對于二期恒載G2加載齡期,假定為90d.該構件所屬的橋位為野外一般地區(qū),相對濕度為75%,則構件得名義厚度h由圖2.1截面可得2×751000/6085.4=247?。其中,為構件的橫截面面積,u為構件與大氣接觸的周邊長度,按《結構設計原理》表12-3查得其相應的徐變系數(shù)終值為:1.29混凝土收縮應變終值為:。為傳力錨固時在跨中和截面的全部受力鋼筋截面重心(該設計部考慮構造鋼筋,故亦為預應力鋼筋截面重心)處,由、、(考慮加載齡期不同,按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù):)所引起的混凝土正應力的平均值:跨中截面:3.49MaL/4截面:2.64MPa所以(3.49+2.64)/23.06Mpa0.00592(未計構造鋼筋影響)5.94?取跨中與截面的平均值計算,則有跨中截面:1218.8?L/4截面:1123.5?將以上各式代入即得:現(xiàn)將各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總于下表各截面鋼束預應力損失平均值及有效預應力匯總表工作階段、應力損失、計算截面 預加應力階段(Mpa) 使用階段 鋼束有效預應力(Mpa 預加應力階段 使用階段跨中截面 72.97 0 16.54 89.51 33.76 57.24 91 1087.99 996.99L/4截面 37.05 2.33 16.54 55.92 33.76 57.24 91 1121.58 1030.58支點截面 0.23 37.44 16.54 54.21 33.76 57.24 91 1123.29 1032.29六、預加應力階段的正截面應力驗算(短暫狀態(tài)的正應力驗算)(1)構件在制作、運輸及安裝等施工階段,混凝土標號為C50,張拉時取R`=0.9R,即為C45號,由附表1-1內(nèi)查得:2.截面上、下緣混凝土正應力上緣:其中:截面特性見表四代入上式得:(壓)(壓)預加力階段混凝土的壓應力滿足限制要求。預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力,故預拉區(qū)只需配置配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋即可。3.支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面的應力驗算,其方法與此相同。七、使用階段的正應力驗算(1)截面混凝土正應力驗算:對于簡支等截面預應力混凝土梁的正應力,由于配設曲線筋束的關系,應取跨中、L/4、L/8、支點及鋼束突然變化處(截斷或彎出梁頂?shù)?,分別進行驗算。這里只給出跨中截面,按《橋規(guī)》相關規(guī)定驗算。此時有;;1190?跨中截面上邊緣壓應力計算值為:持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為:5.31MPa故鋼束應力為:計算表明預應力鋼筋拉力超過了規(guī)范規(guī)定值。但其比值,可認為鋼筋應力卯足要求。八、使用階段的主應力驗算本例取剪力和彎矩都有較大變化的L/4截面進行驗算。截面面積矩計算計算點分別取上梗肋a-a處、重心軸x0-x0處、下梗肋b-b處現(xiàn)以第一階段截面梗肋a-a以上截面面積對凈截面重心軸x0-x0的面積矩Sna計算為例:Sna1600×100×959.4-100/2+180×100×959.4-100-100/2+1/2×100×710×2×959.4-100-100/31.774×108?3同理可得,不同計算點處的面積矩,現(xiàn)匯總與下表:L/4截面處面積矩計算表截面類型 第一階段凈截面對其重心軸(X959.4? 第二階段換算截面對其重心軸(X988.2? 第三階段換算截面對其重心軸(X957.9?計算點位置 a--a x0--x0 b--b a--a x0--x0 b--b a--a x0--x0 b--b面積矩符號 Sna Snx0 Snb S'oa S'ox0 S'ob Soa Sox0 Sob面積矩(?3×108) 1.774 2.293 2.167 2.259 2.818 2.223 2.41 2.927 2.2872主應力計算以上梗肋a-a處的主應力計算為例。剪應力;;;1.01Mpa②正應力1030.58×1413.4×0.9935+1030.58××24542034.94×103N960.6?③主應力同理,可得x0?x0及下梗肋b?b的主應力如下表:L/4截面主應力計算表計算點位置 面積矩(?3×108) 剪應力(Mpa 正應力(Mpa 主應力(Mpa第一階段凈截面Sn 第二階段換算截面S'0 第三階段換算截面S0a?a 1.774 2.259 2.41 1.01 6.40 -0.16 6.56x0?x0 2.293 2.818 2.927 1.08 5.96 -0.21 6.23b?b 2.167 2.223 2.287 0.82 4.87 -0.11 5.97(3)主壓應力的限值混凝土的主壓應力限值為,與上表的計算結果比較,可見混凝土主壓應力計算值均小于限值,滿足要求。(4)主應力驗算將上表中主壓應力值與主壓應力限制進行比較,均小于相應限制值。最大主拉應力為,按《公路橋規(guī)》要求,僅需按構造布置箍筋。九、持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算(截面強度計算)1)正截面承載能力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載能力計算。求受壓區(qū)高度X先按第一類T型梁,不計構造鋼筋影響,混凝土受壓區(qū)高度X,即71.3mmh’f143mm受壓區(qū)全部位于翼緣板內(nèi),說明為第一類T型梁。(2)正截面承載力計算跨中截面的預應力鋼筋與非預應力鋼筋的布置見鋼筋布置圖,預應力與非預應力鋼筋的合力作用點到截面底邊距離a為:87.2mm梁跨中截面彎矩組合設計值Md5698KN?m截面抗彎承載力Mu有Mu22.4×1850×71.3××56986267.8KN?m即跨中截面正截面承載能力滿足要求。2)斜截面承載能力計算(1)斜截面抗剪承載力計算預應力混凝土簡支梁應對按規(guī)定需要驗算的各截面進行斜截面抗剪承載力驗算。①對于跨中截面,進行斜截面抗剪承載力驗算:由公式進行截面抗剪強度上、下限復核:式中156KN;(混凝土強度等級);b180?(腹板厚度);h02162.8?(截面有效高度);(預應力提高系數(shù));×156171.6KN故只需按構造要求配置箍筋:箍筋選用雙肢直徑為Φ10的R235級鋼筋,鋼筋間距150?。②×758833.8Mpa833.8Mpa2174.2Mpa故滿足截面抗剪強度上、下限:計算表明,截面尺寸滿足要求,但需配置抗剪鋼筋。其中??異號彎矩影響系數(shù),取1.0;??預應力提高系數(shù),取1.25;??受壓翼緣影響系數(shù),取1.1;0.759箍筋選用雙肢直徑為Φ10的R235級鋼筋,鋼筋間距150?,195Mpa2×78.54157.08mm2故0.002327采用全部3束預應力鋼筋的平均值,即0.1219.所以,1.0×1.251.1×0.45×10-3×450×1339.8×1047.096KN支點處截面抗剪滿足要求③斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端,鋼束數(shù)量沿跨長方向沒變化,且彎角緩和,其斜截面抗彎強度一般不控制設計,故不另行驗算。十.錨固區(qū)局部承壓驗算根據(jù)三束預應力鋼筋錨固點的分析,N2鋼束的局部承壓條件最為不利,現(xiàn)在對N2錨固端進行局部承壓驗算。1)局部受壓區(qū)尺寸要求配置間接鋼筋的混凝土構件,其局部受壓區(qū)的尺寸應滿足下式要求:式中??結構重要系數(shù),取1.1;??局部受壓面積上的局部壓力設計值,后張法錨頭局壓區(qū)取1.2倍張拉是的最大壓力,即1.2×1177.5××103N??混凝土局部承壓修正系數(shù)去1.0??張拉錨固時混凝土抗壓設計值,即0.9×C50C45,查表20.5Mpa??混凝土局部承壓承載力提高系數(shù),、??混凝土局部受壓面積。為扣除洞后面積,為不扣除孔洞面積;本設計采用孔徑為70?的喇叭管狀錨具。(墊板取160×160?)故??局部受壓計算底面積;根據(jù)《公路橋規(guī)》計算方法,局部承壓計算底面為寬450?,長(160+160+160)480?的矩形,此時N1、N2的局部承壓計算底面無重疊。故所以1.3×1.0×2.9×20.5×217521681.1×103N1098.42×103N計算表明,局部承壓區(qū)尺寸滿足要求。2)局部抗壓承載力計算配置間接鋼筋的局部受壓構件,其局部抗壓承載力計算公式為:且需滿足式中??局部壓力設計值,998.57×103N??混凝土核心面積,這里配置螺旋鋼筋,得1.05241??間接鋼筋影響系數(shù);混凝土強度等級為C50以下時,取2.0??間接鋼筋體積配筋率;局部承壓區(qū)配置直徑為10?的HRB335鋼筋,單根鋼筋截面積78.54?2,故C45混凝土的20.5Mpa;將以上結果代入局部抗壓承載力計算公式,可得到1640.34×103N1098.42×103N故N2鋼束滿足局部抗壓承載力要求。同理課對N1、N3號鋼束進行局部承壓計算。十一.主梁變形(撓度)計算根據(jù)主梁截面在使用階段混凝土正應力驗算結果,可知主梁屬于部分預應力混凝土A類構件,即主梁在使用荷載作用下截面不開裂。1)短期荷載作用下主梁撓度驗算主梁計算跨徑L=34200mm,C50混凝土的彈性模量Ec3.45×104Mpa。由表四可知,主梁在各控制截面的慣性矩各不相同,這里為了簡化,取L/4處截面慣性矩I0=526.851×109mm4作為全梁的平均值來計算。由式(13-86)可得到主梁撓度的驗算式為(1)可變荷載作用引起的撓度將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上,則主梁跨中撓度系數(shù),荷載短期效應可變荷載值為考慮長期效應的可變荷載引起的撓度值為(2)考慮長期效應的一期恒載、二期恒載引起的撓度2)預加力引起的上拱度計算采用L/4截面處的永存預加力矩作為全梁的平均預加力矩計算值,即在使用階段的預加力矩為:1030.58×1413.4×0.9935+1030.58×706.64-57.24×24542034.94×103N960.6?截面慣性矩應采用預加應力階段的截面慣性矩,作為全梁的平均值,則主梁反拱度(跨中截面)計算為考慮長期效應的預加應力引起的上拱值為2×(-17.02)-34.043)預拱度的設置梁在預加力和荷載短期效應組合共同作用下并考慮長期效應的撓度值為:12.6+29.1-34.047.7?由結果可知:預應力的長期反拱值小于按荷載短期組合計算的長期撓度,故應設置預拱度。預拱度值按該項荷載的撓度值與預加應力長期反拱值之差采用,即7.7?以上各個步驟均經(jīng)過科學和嚴謹?shù)挠嬎?并驗算滿足《公路橋規(guī)》要求,至此完成混凝土課程設計??永寧高數(shù)公路橋梁35m預應力T梁。參考資料:葉見曙《結構設計原理》人民交通出版社《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62-2004 T梁預制長度施工控制QC成果前言1、工程簡介我項目承建的十三標，設有大橋1座（武湖3號橋）、特大橋1座（武湖4號橋）。其上部結構均為30米預應力連續(xù)T梁橋。采用先簡支后連續(xù)結構。T梁底寬0.4米，梁肋0.2米，中梁頂寬2.18米，邊梁頂寬2.34米。梁長采用標準化預制，均為29.10米。武湖3號橋共8孔兩聯(lián)，96片T梁（其中中梁64片，內(nèi)外邊梁各32片）。武湖4號橋共47孔9聯(lián)，564片T梁（其中：中梁376片，內(nèi)外邊梁188片）。T梁共計660片。小組概況1).小組簡介（如下表）小組名稱武漢項目T梁施工控制QC小組小組注冊日期2001．11．5小組注冊編號QC2001-001課題名稱T梁預制長度施工控制課題注冊編號T2001-004本次活動起止時間小組類型攻關型小組成員5人活動次數(shù)10次人員參加率100%序號姓名年齡性別文化程度受教育時間組內(nèi)職務職務130男本科72h以上組長項目總工229男本科72h以上副組長項目副總工327男中專48h以上組員內(nèi)部監(jiān)理424男專科72h以上組員工區(qū)主任528男?？?8h以上組員測量組長2).小組本次活動情況（下表）活動時間活動內(nèi)容活動地點參加人數(shù)活動效果選定課題,安排活動計劃會議室5優(yōu)T梁預制長度施工控制方案研討工程部5優(yōu)2001.11.15~課題現(xiàn)狀調查施工現(xiàn)場5優(yōu)確定目標值可行性論證工程部5優(yōu)2002.2.10~分析原因,確定主要原因工程部5優(yōu)制定對策與措施工程部5優(yōu)2002.3.11~對對策與措施的組織實施施工現(xiàn)場5優(yōu)檢查實施效果施工現(xiàn)場5優(yōu)成果總結,并提出下一步打算工程部5優(yōu)一、選題理由我公司的質量方針： 我項目經(jīng)理部的質量目標：樹精品意識，創(chuàng)優(yōu)質工程 T梁預制長度滿足規(guī)范要求 確保其在+5、-10mm范圍內(nèi)本部門問題：施工技術人員年青化，缺乏施工經(jīng)驗，如果不進行探索、總結，很難實現(xiàn)攻關目標。 T梁預制長度施工控制顧客要求：武漢繞城公路要建成精品工程二、現(xiàn)狀調查課題現(xiàn)狀我部對已預制的28片T梁抽查了8片，對其預制長度進行了拆模后復測，現(xiàn)將復測結果匯總如下：項目梁號設計長度(m)實測長度（m）偏差(設計—實測)(mm)1-2#29.1029.150501-6#29.102+22-1#29.048-522-4#29.095-52-10#29.115+153-2#29.200+1003-7#29.085-153-9#29.102+2針對上述偏位情況，小組即時開展活動，組織有關人員對該階段的T梁施工過程進行了跟蹤監(jiān)測。為便于對影響因素歸類，小組結合T梁施工的全過程分別從以下幾個方面分析如下：1）、施工工藝第一、模板變形。由于端模板是由角鋼（∠5、∠10），鋼板（5mm）焊接而成的勁性骨架。在焊接過程中，如果焊接電流過大或焊接方法不對，使得構件由于局部受高溫而發(fā)生變形，再加上梁端預留鋼筋多達33根，增加了拆模難度，導致模板變形。第二、澆筑砼時引起的變形：在澆筑砼時，按由一端向另一端澆筑的順序進行，先將一端的腹板和翼板部位砼澆筑完成后，再向前移。直至砼澆筑完畢。這樣對端模板產(chǎn)生的水平壓力增大；再加上梁端鋼筋比較密集（邊梁鋼筋間距為8cm，中梁鋼筋間距為10cm），為保證砼的澆筑質量，就加大了振搗力度，使得砼振搗時產(chǎn)生的荷載超過了設計值，導致模板剛度不能滿足施工要求。同時固定端模板的支撐太少，只采用4根ф20鋼筋進行斜支撐，造成模板跑模，梁長控制不準。2）、測量誤差第一、在預制底座上放樣時，鋼尺未拉直。第二、鋼尺長期使用未進行檢校造成偏差太大。3）、人員素質第一、由于施工人員質量意識不強，在測量放樣時不能準確丈量出梁長，導致實際梁長于梁長不符。模板加工過程中，由于電焊工水平不高，不能恰當控制電流的大小和嚴格按照焊接工藝要求進行焊接，促使骨架產(chǎn)生較大的焊接溫度變形，致使模板變形?，F(xiàn)場技術人員責任心不強，缺乏施工以經(jīng)驗，不能嚴格按照規(guī)范要求指導施工。綜上所述，通過對復測數(shù)據(jù)對比分析，我們將影響因素分類歸納統(tǒng)計如下：影響因素統(tǒng)計表序號項目頻數(shù)頻率累計頻率1施工工藝853．353．32測量誤差426．7803人員素質213．393．34其它16．7100合計15100從上表可以看出，導致T梁預制長度出現(xiàn)偏差大的主要問題是施工工藝和測量誤差。三、確定目標值及可行性論證。目標值：小組根據(jù)上述客觀分析制定了以下活動目標。序號影響因素小組活動分類目標值（mm）項目總目標值（mm）1施工工藝±32測量誤差±53人員誤差±54其它0合計±5±52、可行性論證（1）、項目領導非常重視，成立了施工監(jiān)控小組，并配備了優(yōu)秀的技術人員。（2）、我們QC小組勇于探索，善于總結,而且有優(yōu)秀的專業(yè)技術員作后盾,是實現(xiàn)目標的有力保證.四、原因分析結合以上分析過程和監(jiān)測結果，我們針對主要總是利用因果關系圖分析如下： 人 機械材料宣傳教技術水平低電流太大未檢校材料不合格育不夠技術培訓不夠操作不當 損壞勁性骨架剛度差質量意 焊接不牢固電焊機鋼尺加勁肋少識薄弱 施工工藝 造成偏差 端模板夜間作業(yè) 荷載大 支撐少工期緊方法撓曲環(huán)境五、確定主因根據(jù)因果關系圖，我們QC小組成員針對施工工藝造成的梁長偏差，進行了認真的研究、講座最后確定了施工中的主要原因。如下表序號項目確定方法負責人確定情況是否主因1質量知識宣傳教育不夠調查分析項目經(jīng)理部經(jīng)常開展質量知識宣傳教育，質量意識較高，不是主因。否2技術培訓不夠現(xiàn)場考核特殊工種實行考核上崗，不是主因。否3電焊機電流控制不當現(xiàn)場考核電焊機操作技能熟練日穩(wěn)定，不是主因。否4測量鋼尺損壞送檢經(jīng)儀器鑒定中心鑒定，完好無損。不是主因。否5測量鋼尺檢校送檢經(jīng)測量儀器鑒定中心鑒定，完全符合精度要求，不是主因。否6勁性骨架材料不合格現(xiàn)場檢驗經(jīng)檢驗各項指標均滿足要求，不是主因。否7端模板支撐太少現(xiàn)場測量經(jīng)現(xiàn)場對端模板的測量結果表明：在澆筑砼后端模板的支撐骨架均向內(nèi)側發(fā)生了撓曲變形，而且偏位方向與梁長偏位方向完全相同，是主要原因。是8端橫板荷載太大計算分析通過計算端模板在砼澆筑過程中產(chǎn)生的水平力和振搗產(chǎn)生的沖擊力，發(fā)現(xiàn)對梁長控制產(chǎn)生很大影響，是主要原因。是六、制定對策我們QC小組針對引起T梁預制長度發(fā)生偏差的主要原因，經(jīng)多次研究討論制定了下列對策與措施。如下表：序號主要原因現(xiàn)狀對策措施目標完成時間工作地點檢查人1端模板支撐太少。只采用4根Ф20鋼筋進行斜支撐，造成其變形太大。加設支撐用角鋼（∠10）6根支撐，其底部與底座螺栓牢固。變形值（±2mm）至施工現(xiàn)場2端模板荷載太大。端模板上受到的水平力和沖擊力太在，其撓曲嚴重。盡量減少水平力和沖擊力。調整砼澆筑順序和梁端砼的振搗方法。變形值（±3mm）至施工現(xiàn)場七、組織實施實施一 1、將端模板的勁性骨架改為角鋼（∠10）和鋼板（5mm）端模板支 焊接而成。撐太少 2、用6根角鋼（∠10）分別在端模板底部60cm處168cm 進行斜支撐，同時角鋼底部與底座上的預埋螺栓聯(lián)接牢固。實施二 1、調整砼澆筑，由中向兩側水平分層澆筑，澆筑厚度控制端模板荷 在30cm以內(nèi)。載太大。 2、調整梁端砼坍落度，增大到12~14cm，采用附著式振搗 器和30型插入式振搗器進行振搗。八、效果檢查1、目標實現(xiàn)情況為檢驗QC活動中對策與措施實施的效果，我們對調整后的6片T梁進行了拆模后復測檢查，并將其偏差情況歸類統(tǒng)計后與總目標值相比較檢驗目標實現(xiàn)情況。項目梁號設計長度（m）實測長度（m）偏差（設計-實測）（mm）5-2#29．1029．105+55-8#29．10006-1#29．098-26-7#29．096-47-8#29．102+27-10#29．095-5序號影響因素對策與措施實施后（mm）項目總目標值（mm）1施工工藝±32測量誤差±43人員素質±44其它0合計±4±52、在施工中，嚴格控制了T梁的預制長度，有效解決了因預制長度引起的封錨端長度控制不準。梁體起拱值和張拉量變化無規(guī)律性。T梁架設時伸縮縫寬度控制和橫隔板位置對應相矛盾等問題。加快了工程進度，節(jié)約了工程成本，得到了業(yè)主和高監(jiān)辦的好評。九、遺留問題及下一步打算。1、雖然我們QC小組通過這次攻關活動實現(xiàn)了預定目標，取得了一定的成績。但還存在許多不足之處，今后隨著工程的進展，我們將對其進行進一步的研究。2、我們QC小組正在進行“梁體裂縫原因分析與解決”的課題攻關。我想通過小組成員的共同努力，一定能把后張法預應力T梁的施工控制的水平提高到一個較高的水準。預應力錨索框架梁施工方案工程概況黔川界至納溪段高速公路C6合同段K29+006~K29+156段右側邊坡為順層邊坡，出露泥灰?guī)r，巖層產(chǎn)狀289。<25。,局部上覆低液限粘土，巖層風化破碎、節(jié)理裂隙發(fā)育。邊坡開挖后出現(xiàn)臨空面，邊坡沿巖層層面和節(jié)理裂隙面發(fā)生楔形剪切破壞滑動，表層的低液限粘土也出現(xiàn)坍塌。經(jīng)參見各方現(xiàn)場會審一致達成意見，設計將邊坡放緩，并采用3×4米的單元格錨索框架和3×4米的單元格普通錨桿框架進行路塹高邊坡防護。該段邊坡設計分級高度10米，邊坡平臺寬3米，第一級邊坡按1:1放坡，邊坡采用3×4米的單元格普通錨桿框架植草防護；第二級邊坡按1:1.5放坡，邊坡采用3×4米的單元格錨索框架植草防護；第三級邊坡按1:1.75放坡，邊坡采用3×4米的單元格錨索框架植草防護；第四、五級邊坡按1:2放坡，邊坡采用噴播植草防護。錨索采用4根Φs15.2mm低松馳鋼絞線（1860MPa），錨具采用OVM15-4型。鉆孔直徑Φ150mm,M35水泥砂漿注漿。C25混凝土封錨。設計主要工程數(shù)量錨索根數(shù)：352根錨索總長度：7116米，計31339kg框架梁:HRB335鋼筋112626Kg，R235鋼筋11857Kg，現(xiàn)澆C25砼679m3。工期安排：計劃施工期為2021年8月22日-2021年11月1日主要施工人員及機械設備安排一只錨索框架梁專業(yè)施工隊施工。需要的工種預應力錨索主要施工人員表：序號職務/工種人數(shù)備注1隊長1負責生產(chǎn)調度2鉆孔操作工4負責錨索錨桿鉆孔，巖層記錄3架子工6負責鉆機鋼管支架平臺搭設和拆除4預應力工6負責錨索的下料、入孔、灌漿、張拉、封錨5鋼筋工11負責框架梁鋼筋的制作及安裝。6模板工8負責框架梁模板的制作、安裝及拆除。7混凝土工6負責框架梁混凝土的入模及振搗。8養(yǎng)護工1負責混凝土框架梁的養(yǎng)生。9普工12負責設備的轉移和其他10焊工2負責框架梁鋼筋的焊接預應力錨索施工主要機械設備表：序號設備名稱型號狀況本次數(shù)量1潛孔鉆機QZJ-100良好22空氣壓縮機VHP750新23注漿機BW-150良好14高壓油泵OVMZ-500良好25千斤頂150型良好26電焊機XB-180良好27切割機400型良好18發(fā)電機100KW良好19吊車25t良好110振動棒φ30型插入式良好411砂漿攪拌機良好112鋼管架良好20t施工過程中，以提高工作效率，加快施工進度為目標,根據(jù)情況可作適當調整。五、預應力錨索施工預應力錨索施工流程：準備工作→整理坡面→測量放線→工作平臺搭設→鉆孔→清孔→制作錨索→下錨索→注漿→縱、橫地梁挖槽→支?！摻罱壴鷿沧⒖蚣芰夯炷痢B(yǎng)生→張拉和鎖定→驗收封錨。【一】、施工準備進行預應力錨索施工前應做好施工組織設計，明確施工方法、施工工藝、工序流程、人員組織和施工設備、材料、試驗、監(jiān)測安排及安全、質量管理。必備開工條件包括開工報告、錨筋材料試驗、漿體材料試驗、混凝土配合比試驗、相關機械設備等。按設計要求在施工初期應按工作錨索數(shù)量的3%進行錨索基本試驗，即抗拔拉破壞試驗?；驹囼灥哪康脑谟隍炞C設計采用的工作錨索的性質和性能、施工工藝、設計質量、設計合理性以及所提供的安全儲備，同時考慮有關搬運、儲存、安裝和施工過程中物理破壞的能力。【二】、錨孔鉆造1、整理邊坡邊坡整理采用人工進行，嚴格按照測量放樣的坡腳線、坡頂線、和設計坡率進行控制，使整理后的坡面順暢，不出現(xiàn)凸凹不平、松垮的現(xiàn)象。2、錨孔測放：根據(jù)程施工設計圖要求，將錨孔位置準確測放在坡面上。用白灰標識出錨孔的位置，其縱橫誤差不超過±5cm,其高程誤差不超過±10cm。如遇既有刷方坡面不平順或特殊困難場地時，需經(jīng)設計、監(jiān)理單位認可，在確保坡體穩(wěn)定和結構安全的前提下，適當放寬定位精度或調整錨孔定位。3、鉆孔設備：鉆孔機具的選擇，應該根據(jù)錨固地層的類別、錨孔孔徑、錨孔深度，以及施工場地條件等來選擇鉆孔設備。巖層中應采用潛孔沖擊成孔，在巖層破碎或松軟飽水等易縮孔和卡鉆埋鉆的地層中應采用跟管鉆進技術。4、鉆機就位：錨孔鉆進施工，應搭設滿足相應承載能力和穩(wěn)固條件的腳手架。采取自平臺開始對需錨固的坡面分級搭設鋼管腳手架，腳手架的平臺位置與鉆孔位置對應，鋼管腳手架的橫桿與縱桿之間利用斜桿加固，然后滿鋪設厚木板形成鉆機操作平臺。要求腳手架在平臺和坡面上的受力點打入地層不小于20cm，同時所有的扣件牢固連接。平臺外側設護欄或安全網(wǎng)。根據(jù)坡面測放孔位準確安裝固定鉆機，并嚴格認真進行機位調整，確保錨孔開鉆就位，高程誤差，鉆孔傾角和方向均應符合設計及施工規(guī)范要求。鉆孔傾角誤差±1。，方位容許誤差±2。。5、鉆進方式：鉆孔鉆進應采用無水干鉆，禁止?jié)胥@，以確保錨固工程施工不致于惡化邊坡巖土工程地質條件和保證孔壁的粘結性能。鉆孔速度應根據(jù)使用鉆機性能和錨固地層嚴格控制，防止鉆孔扭曲和變徑，造成下錨困難或其它意外事故。6、鉆進過程：鉆進過程中應對每個孔的地層變化，鉆進狀態(tài)（鉆壓、鉆速）、地下水及一些特殊情況作好現(xiàn)場施工記錄。如遇塌孔縮孔等不良鉆進現(xiàn)象時，應立即停鉆，及時進行固壁灌漿處理（灌漿壓力0.1-0.2MPa），待水泥砂漿初凝后，重新掃孔鉆進。7、孔徑孔深：鉆孔孔徑、孔深要求不得小于設計值。為確保錨孔直徑，要求實際使用鉆頭直徑不得小于設計孔徑。為確保錨孔深度，要求實際鉆孔深度不小于設計深度，也不大于設深度0.5m。8、錨孔清理：鉆進達到設計深度之后，不能立即停鉆，要求穩(wěn)鉆3-5分鐘，防止孔底尖滅，達不到設計孔徑。鉆孔孔壁不得有沉碴及水體粘滯，必須清理干凈，在鉆孔完成后，原則要求使用高壓空氣（風壓0.2-0.4MPa）將孔內(nèi)巖粉及水體全部清除出孔外，以免降低水泥砂漿與孔壁巖土體的粘結強度。除相對堅硬完整的巖體錨固外，不宜采用高壓沖洗。若遇錨孔中有承壓水流出，待水壓、水量變小后方可下安錨筋與注漿，必要時在周圍適當部位設置排水孔處理。如果設計要求處理錨孔內(nèi)部積聚水體，一般采用灌漿封堵二次鉆進等方法處理。9、錨孔檢驗：錨孔鉆造結束后，須經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理檢驗合格后，方可進行下道工序?？讖健⒖咨顧z查一般采用設計孔徑鉆頭和標準鉆桿在現(xiàn)場監(jiān)理旁站的條件下驗孔，要求驗孔過程中鉆頭平順推進，不產(chǎn)生沖擊或抖動，鉆具驗送長度滿足設計錨孔深度，退鉆要求順暢，用高壓風吹驗不存明顯飛賤塵碴及水體現(xiàn)象。同時要求復查錨孔孔位、傾角和方位，全部錨孔施工分項工作合格后，即可認為錨孔鉆造檢驗合格。（錨孔底部的偏斜應滿足設計要求，可用鉆孔測斜儀控制和檢測。）10、錨孔鉆造的允許偏差和檢驗方法應符合表1的規(guī)定。表1項次項目允許偏差檢驗方法1孔位坡面縱向±50mm用經(jīng)緯儀或拉線和尺量檢查坡面橫向±50mm孔口標高±100mm用水準儀或拉線和尺量檢查2孔向孔軸線傾角±1.0o用測角儀或地質羅盤檢查孔軸線方位±2.0o用經(jīng)緯儀或地質羅盤檢查孔底偏斜滿足設計要求用鉆孔測斜儀檢查3孔徑滿足設計要求驗鉆和尺量檢查4孔深大于設計深度20cm驗鉆和尺量檢查【三】、錨筋制安1、錨筋體材料：錨索材料選用高強度、低松弛預應力綱絞線，其直徑φ=15.2mm，長度為相應的錨索長度加2m，極限強度為1860Mpa，錨具采用OVM15型（包括配套的錨墊板、夾片和螺旋筋）；錨索編束前，要確保每根鋼絞線順直，不扭不叉，排列均勻，嚴格按照設計尺寸下料，每股長度誤差不大于±50mm。鋼絞線要求采用機械切割，嚴禁采用電弧切割，對有死彎、機械損傷及銹坑材料應剔除。鋼絞線沿錨索體軸線方向自由段每2.0m設置一道架線環(huán)，錨固段每隔1.5米設置一道架線環(huán)，架線環(huán)與緊箍環(huán)每隔0.75米間隔設置以保證鋼絞線順直。錨固段端頭設置導向帽。架線環(huán)由架線環(huán)鋼筋和架線環(huán)無縫鋼管組成（采用φ8鋼筋雙向焊接在架線環(huán)無縫鋼管上，每架線環(huán)無縫鋼管四周均勻分布4根架線環(huán)鋼筋）形成對中架。錨固段緊箍環(huán)由8#鐵絲繞制。錨索編束（包括注漿管、排氣管）應捆扎牢固，捆扎材料的不宜用鍍鋅材料。在錨索體完成架線環(huán)和緊箍環(huán)的組裝之后，應在錨索體底端接裝導向帽，以便下錨順利。導向帽尺寸應嚴格按設計要求制作。導向帽采用φ8鋼筋彎折焊接成一個頂端為一個圓錐體。采用8#鐵絲四周繞制成籠。導向帽與錨索用鐵絲固位。禁止焊固。自由段鋼絞線涂抹黃油作防腐處理后再套具有一定強度的PVC軟管（外徑φ=80mm），PVC軟管不得有破損。錨索凈保護層厚度不小于20mm。2、錨筋體防腐：錨筋體自由段的防腐與隔離應嚴格按照設計要求施做。當前錨筋體防腐與隔離一般采用首先刷防銹油漆，然后涂脫水黃油，最后外套塑料套管處理。刷防銹油漆要刷蓋均勻，不見黑底，待油漆干潔后方可進行下道工序。涂脫水黃油要求完全覆蓋和填充錨筋體與外環(huán)層之間的空間。外套塑料管之內(nèi)端，即自由段與錨固段分界處，應設置密封裝置，密封裝置應牢固綁扎在錨筋體上。3、塑料套管：塑料套管的材質、規(guī)格的型號應滿足設計要求，具有足夠強度，保證其在加工和安裝過和中不致?lián)p壞。盡量避免剪斷和接頭，如有接頭應綁接牢固并作密封處理，確保不產(chǎn)生拉脫和破損現(xiàn)象。塑料套管內(nèi)徑宜大于錨索外徑5~10mm,確保穿套順利、編束方便和防止張拉脹裂。塑料套管應具有抗水性和化學穩(wěn)定性，與水泥砂漿和防腐劑觸無不良反應。4、注漿管：注漿管應滿足設計要求，具有足夠強度，保證在注漿施工過程中注漿順利，不堵塞、爆管或破損拉斷。注漿管頭部距孔底300-500mm。5、錨筋體長度：錨筋體長度應嚴格按照設計要求制作，錨固段長度制作允許差為±50mm，自由段長度除滿足設計要求外，應充分考慮張拉設備和施工工藝要求，一般預留超長2m。6、錨筋體檢驗：在錨筋體制作完成后，應進行外觀檢驗和錨筋體各部件檢查。錨筋應無油污和銹斑，筋股順直完好，無死彎硬折或嚴重碰割損傷。錨筋筋股的排列分布與編束綁架應符合設計要求，筋股順直，不扭不叉，互不貼接，排列有序，綁架牢固。錨筋自由段防銹漆、防腐油和各項纏繞密封措施應符合設計及規(guī)范要求，防銹漆刷均勻，不見黑底;防腐油完全覆蓋和填充錨筋材料與外環(huán)層之間的空間；纏繞密封牢固嚴實。錨筋自由段塑料套管、注漿套管、隔離（對中）支架、緊箍環(huán)、以及導向尖殼綁扎捆架應符合設計要求，塑料套管綁扎穩(wěn)固密塞，具有足夠強度，外觀完好，無破損修補痕跡；注漿管安裝位置正確，捆扎勻稱，松緊適度；隔離（對中）支架、緊箍環(huán)和導向尖殼等分布均勻、定位準確，綁扎結實穩(wěn)固。并且，就按錨筋體長度和規(guī)格型號進行編號掛牌，使用前需經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理工程師認可。7、錨筋體的儲存、運輸與吊裝：錨筋體的儲存、運輸與吊裝應因地制宜，須滿足：組裝完成的錨筋體應順直地分開擺放在通風干燥處，露天儲存或制作時，不得直接與地面接觸，并應采用覆蓋措施。水平運輸時，各支點間距不得大于2m，錨筋體的彎轉半徑不宜太小，以不改變和損傷鋼筋體結構為限。垂直運輸時，除主吊點外，其他吊點應使錨筋體快速、安全脫鉤。在運輸和吊裝過程中，應細心操作，不得損傷錨筋體及其防護介質和組成部件。8、錨筋體安裝：錨筋體入放錨孔前，應檢查錨筋體制作質量，確保錨筋體組裝滿足設計要求，并經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理工程師認可。錨孔內(nèi)及孔外周圍雜物要求清除干凈。錨筋體長度應與設計錨孔深度相符，錨筋體應無明顯彎曲、扭轉現(xiàn)象，錨筋防護介質無損傷，凡有損傷的必須修復。入孔安入錨筋體時，應防止錨筋體擠壓、彎曲或扭轉，錨筋體入孔傾角和方位應與錨孔的傾角和方位一致，要求平順推送，嚴禁抖動、扭轉和串動，防止中途散束和卡阻。錨筋體入孔長度應滿足設計要求，不應小于設計錨索長度的98%。錨筋體安裝完成后，不得隨意敲擊，不得懸持重物。9、錨筋組裝的允許偏差和檢驗方法就符全表2。表2項次項目允許偏差檢驗方法1錨筋長度±50mm尺量檢查2錨固段長度±50mm尺量檢查3塑料套管端頭定位±50mm尺量檢查4注漿管中心定位±10mm尺量檢查端頭定位±50mm5支架環(huán)箍導向帽制作尺寸±5mm尺量檢查接裝定位±20mm10、錨筋安裝的允許偏差和檢驗方法符合表3的規(guī)定。表3項次項目允許偏差檢驗方法1入孔方向傾角±1°地質羅盤檢查方位±2°2入孔深度±200mm尺量檢查【四】、錨孔灌漿1、注漿設備：注漿設備應根據(jù)設計要求采用的注漿材料、注漿方式和注漿壓力，并結合實際錨固地層情況，綜合確定選用相應注漿設備。2、注漿材料：注漿材料為水泥砂漿，水灰比為0.4—0.45，灰砂比為1：0.5-1：1，漿體強度≥35Mpa，必要時可以加入一定量的外加劑。3、原材料要求：水泥宜使用普通硅酸鹽水泥必要時采用抗硫酸鹽水泥，不得使用高鋁水泥。細骨料應選用粒徑小于2mm的砂；砂的含泥量按重量計不得大于2%；砂中所含云母、有機質、硫化物及硫酸鹽等有害物質的含量，按重量計不宜大于1%。拌合水中不應含有影響水泥正常凝結與硬化的有害物質，不得使用污水；永久性錨固工程不得使用PH值小于4.0的酸性水和硫酸鹽含量按SO-24計算超過水重的1%的水。必要時，水泥漿中可加入控制泌水或延緩凝結等外加劑，但必須符合產(chǎn)品標準；水泥漿中氯化物的總含量不得超過水泥重量的1%；4、注漿準備：注漿準備工作除嚴格認真?zhèn)渲圃牧吓浔群捅匾O備外，在注漿作業(yè)開始前宜用水或水泥漿潤滑注漿泵及注漿管路。設備能在1h內(nèi)完成單根錨索的連續(xù)注漿。5、注漿漿液：注漿漿液應嚴格按照配合比攪拌均勻，隨攪隨用，注漿壓力為0.6-0.8MPa。錨索張拉鎖定后，需從鋼墊板上的灌漿孔補充灌漿后，封錨頭。漿液應在初凝前應完，并嚴防石塊、雜物混入漿液。注漿漿體強度不應低于35MPa。6、注漿結束：錨孔灌漿作業(yè)為先高速低壓從孔底注漿，當水泥砂漿從孔口溢出后，再低速高壓從孔口注漿，直至錨孔孔口溢出漿液或排氣管停止排氣時，方可停止注漿。注漿結束后，將注漿管、注漿槍和注漿套管清洗干凈。7、注漿記錄與試驗：注漿作業(yè)過程應做好注漿記錄，同時，每批次注漿都應進行漿體強度試驗，且不得小于兩組，保證滿足設計漿體強度要求。【五】、鋼筋砼1、邊坡錨固工程之鋼筋砼工程應符合交通部一般砼結構工程施工及驗收規(guī)范和相應工程建設項目的有關規(guī)定及要求。2、錨索框架梁的制作：框架梁現(xiàn)場澆做，并應滿足下列要求：鋼筋接頭需錯開，同一截面鋼筋接頭數(shù)不得超過鋼筋總根數(shù)的1/2，且有焊接接頭的截面之間的距離不得小于1m。：錨索框架梁施工：1、首先用全站儀進行測量放樣定位。橫向3米，縱向隨坡面4米的格子梁。2、框架梁縱、橫梁必須掛線施工，對坡面凸的地方采用風鎬剔除，凹的地方和坡面坍塌的地方采用漿砌片石或混凝土填補。3、框架梁由C25鋼筋混凝土現(xiàn)澆，框架寬40cm，厚40cm，框架嵌入土層30cm，外露出10cm；4、框架梁鋼筋綁扎前，框架槽內(nèi)采用2cm砂漿做調平帶,控制平面標高和防止鋼筋被污染。5、框架每10-15m設一道伸縮縫，縫寬2cm，以瀝青麻絮防水材料填塞。6、澆筑砼采用強制式拌和站集中拌和，采用砼罐車運輸至施工現(xiàn)場，搭設串筒或溜槽入模。澆筑過程中設專人看護模板。7、C25砼楔形墊塊與從C25鋼筋混凝土框架節(jié)點同時澆筑。8、砼澆筑完后，拆模不低于24小時，局部施工較差的地方及時進行修飾。9、拆模后及時清理模板內(nèi)側砼，并對進行涂抹脫模劑，采用塑料薄膜覆蓋養(yǎng)護。3、錨索地梁或框架砼的檢驗：框架梁砼質量應滿足下列要求：預留（埋）孔位、孔徑和傾角等應符合施工圖設計要求。錨斜托的承力面應平整，且與錨索受力方向垂直。錨索框架梁強度滿足設計要求，外觀上順直、美觀，無麻面。4、錨索框架梁允許偏差和檢查方法應符合表4的規(guī)定。表4序號檢查項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1孔距偏差±50mm每20m用經(jīng)緯儀檢查3點2孔口高程±100mm每20m用經(jīng)緯儀檢查3點3錨索軸線誤差±3°查施工記錄，每20m查2根4框架梁砼強度滿足設計要求抗壓試件5框架地梁斷面尺寸滿足設計要求每時根抽查1根【六】、張拉、鎖定、封錨1、張拉鎖定設備：錨筋的張拉千斤頂必須在張拉作業(yè)前對其進行標定。2、錨筋張拉：錨筋張拉應遵守下列規(guī)定：錨斜托臺座的承壓面應平整，并與錨筋的軸線方向垂直。錨具安全裝應與錨墊板和千斤頂密貼對中，千斤頂軸線與錨孔及錨筋體軸線在一條直線上，不得彎壓或偏折錨頭，確保承載均勻同軸，必要時用鋼質墊片調整滿足。本工程設計荷載為450kN,在砂漿強度達到設計強度的70%后、框架梁砼強度達到設計強度的80%以上后，方可進行張拉。張拉分兩次進行，第一次張拉力施加到400KN,間隔4天后進行第二次張拉，拉力加至500KN。錨筋張拉應按一定程序進行，錨筋張拉順序，還應考慮鄰近錨孔的相互影響。錨筋正式張拉之前，應取0.1-0.2倍設計張拉力值對錨筋進行1-2次預張拉，確保錨固體各部分接觸密貼，錨筋體順布平直。預應力理論伸長量計算：理論伸長量△S=PL1/EAP-荷載，L1自由端長度；E-鋼絞線彈性模量，A-鋼絞線面積