開題報告五二

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是取組合板的名義厚度（即板面至板肋底的厚度）作為板單元的厚度，為了考慮板的正交各向異性，采用有效剛度系數(shù)（有效剛度系數(shù)是基于彈性梁的彎曲理論，根據(jù)組合板的截面尺寸確定的）對混凝土板的剛度矩陣進行了修正，但模型中忽略了幾何非線性的影響。Huang等[29]在有效剛度模型的基礎上考慮了幾何非線性的因素。除了數(shù)值模擬，Bailey、Usmani等還進行了高溫下組合樓板的理論分析，建立了簡化的計算方法。為了計算樓板的承載能力，Bailey[31]引入了樓板的破壞條件，即假定當樓板的最大撓度達到臨界撓度時，樓板即宣告破壞。該臨界撓度等于熱撓度和機械撓度之和，其中熱撓度是基于Cardington火災試驗的回歸分析得到的，而機械撓度則是根據(jù)鋼筋中的平均應變等于屈服應變的一半得到的。但是該方法僅限于計算各向同性的樓板。之后，Bailey[32,33]將上述方法加以改進，從而可以用于計算正交各向異性的板塊，并且考慮了鋼梁對薄膜作用的貢獻。2.4鋼管混凝土柱韓林海等[34-36]從1995年開始對鋼管混凝土柱進行了系統(tǒng)而深入的試驗研究和理論分析，主要成果如下：在確定高溫下組成鋼管混凝土的鋼材和核心混凝土的應力—應變關(guān)系模型的基礎上，建立了鋼管混凝土柱耐火極限和火災下力學性能的數(shù)值分析模型，并利用所建立的數(shù)值分析模型，進一步分析了火災荷載比、材料強度、截面含鋼率、橫截面尺寸、構(gòu)件長細比和荷載偏心率等參數(shù)對鋼管混凝土構(gòu)件耐火極限和承載力的影響規(guī)律，提出了承載力和防火保護層厚度的實用計算方法。（2）對恒高溫作用后鋼管混凝土軸心受壓力學特性進行了理論分析和試驗研究，確定了組成鋼管混凝土的鋼材和混凝土在高溫作用后的應力-應變關(guān)系模型。在此基礎上，利用數(shù)值分析方法計算出火災后鋼管混凝土壓彎構(gòu)件的荷載-變形關(guān)系曲線，理論結(jié)果和試驗結(jié)果吻合較好。在系統(tǒng)分析了火災持續(xù)時間、構(gòu)件截面含鋼率、鋼材和混凝土強度、荷載偏心率和構(gòu)件截面尺寸等因素對火災作用后鋼管混凝土構(gòu)件承載力影響規(guī)律的基礎上，提出了火災作用后鋼管混凝土構(gòu)件承載力的簡化計算方法。（3）對火災作用后的鋼管混凝土構(gòu)件及用CFRP(carbonfibrereinforcedpolymer)修復后的鋼管混凝土構(gòu)件的滯回性能進行了研究，這對于合理進行鋼管混凝土結(jié)構(gòu)火災后的抗震修復具有重要意義。楊穎[37]對外加強環(huán)式鋼管混凝土柱-鋼梁節(jié)點在ISO834標準升溫曲線作用下的抗火性能進行了數(shù)值模擬分析，為該節(jié)點抗火設計提供了依據(jù)。利用ANSYS有限元軟件建立了計算外加強環(huán)式節(jié)點溫度場分布模型，得到該節(jié)點在標準升溫曲線下的溫度場，計算結(jié)果與相關(guān)文獻試驗結(jié)果吻合較好，并對可能影響節(jié)點溫度場分布的因素進行了參數(shù)化分析，得到以下主要結(jié)論：（1）在150834標準升溫曲線的升溫條件下，構(gòu)件截面的溫度場分布不均勻，呈非線性變化；（2）防火保護層對節(jié)點溫度場分布影響顯著，保護層越厚，節(jié)點溫度越低。填充混凝土對鋼管升溫速率有降低作用，但這種作用在1小時后逐漸消失。混凝土樓板對鋼梁及加強環(huán)板升溫有較大影響，但同樣這種影響在升溫后期不明顯。劉發(fā)起[38]進行三面受火和四面受火的矩形鋼管混凝土柱抗火試驗，實測了截面關(guān)鍵位置的溫度、軸向變形和側(cè)向撓曲變形等。基于ABAQUS建立溫度場和耐火極限的三維有限元模型，對三面受火的矩形鋼管混凝土柱的破壞機理進行了深入的研究，進而對影響溫度場和耐火極限的參數(shù)進行了分析，并提出了三面受火矩形鋼管混凝土柱耐火極限的簡化計算公式。研究表明，升溫時間、截面尺寸、保護層厚度和截面高寬比是影響三面受火的矩形鋼管混凝土柱溫度場的主要因素。荷載比、截面尺寸、偏心率、截面高寬比和長細比是影響三面受火的矩形鋼管混凝土柱耐火極限的主要因素。隨著荷載比的增加，耐火極限迅速降低；隨著截面尺寸的增加，耐火極限逐漸增加；在極強偏心距處，耐火極限最大；耐火極限隨著截面高寬比的增加而逐漸降低。對于三面受火矩形鋼管混凝土柱，附加撓度和附加偏心距影響構(gòu)件的耐火極限。三、主要的研究內(nèi)容本文在國內(nèi)外研究的基礎上，結(jié)合國外相關(guān)學者的研究資料，應用ANSYS有限元軟件對外包鋼板混凝土組合剪力墻在高溫火災下進行非線性分析，從理論方面對外包混凝土組合剪力墻的抗火性能進行研究。主要研究內(nèi)容如下：研究高溫下鋼材與混凝土的本構(gòu)關(guān)系以及材料的熱工性能和力學性能；利用有限元軟件ANSYS對外包鋼板混凝土組合剪力墻進行熱分析，基于ISO834標準升溫曲線得出相應的溫度場分布及溫度-撓度曲線，同時分析各影響參數(shù)（如鋼板厚度、混凝土厚度及強度、栓釘間距、及熱阻等）對溫度場分布的影響；（3）通過有限元分析得出各影響因素（如鋼板厚度、混凝土厚度及強度、栓釘間距、及組合墻高跨比等）對外包鋼板組合剪力墻的耐火極限的影響規(guī)律；（4）結(jié)合分析結(jié)果，提出合理的抗火設計建議。四、進度安排2011.10～2011.12收集資料，撰寫開題報告2012.01～2012.02研究鋼板與混凝土在不同溫度下（20℃、100℃、200℃、300℃、400℃、500℃、600℃、700℃、800℃）的本構(gòu)關(guān)系，通過ANSYS模擬外包鋼板混凝土組合剪力墻的溫度分布2012.03～2012.07利用ANSYS建立外包鋼板混凝土組合剪力墻模型，通過不同參數(shù)變化來比較各參數(shù)對結(jié)構(gòu)耐火極限的影響2012.08～2012.10對數(shù)值模擬結(jié)果進行整理分析，分析外包鋼板組合剪力墻結(jié)構(gòu)在高溫火災下的極限承載力及臨界溫度，結(jié)合主要影響因素擬合出相關(guān)公式2012.11～2012.12整理、修改、形成初稿，定稿，準備答辯五、參考文獻[1]聶建國.鋼—混凝土組合結(jié)構(gòu)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2005.[2]Astaneh-AslA.Seismicbehavioranddesignofcompositesteelplateshearwalls[R].SteelTIPSReport,Stru-cturalSteelEducationalCouncil,Moraga,California,2002.[3]吳志堅.鋼板剪力墻和組合剪力墻的抗剪靜力性能[D].哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學,2006.[4]RobertG.Driver,Geoffrey,L.Kulak,D.J.LaurieKennedy,AlaaE.Elwi.CyclicTestofFour-storySteelPlateShearWall[J].JournalofStructureEngineering.1998,124(2):112-120[5]郭彥林,董全利.鋼板剪力墻的發(fā)展與研究現(xiàn)狀[J].鋼結(jié)構(gòu),2005,20(77):1-6.[6]張培信.鋼—混凝土組合結(jié)構(gòu)設計[M].上海:上?？茖W技術(shù)出版社,2004.[7]鄭文忠.預應力混凝土結(jié)構(gòu)抗火性能于火災后損傷評估與修復.黑龍江省杰出青年科學基金任務書,20-02:2-12[8]許名鑫.預應力混凝土梁板抗火性能試驗與分析.哈爾濱工業(yè)大學博士學位論文.2006.[9]侯曉萌.預應力混凝土梁板抗火性能與抗火設計方法研究[D].哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學,2009.[10]李國強,韓林海,樓國彪,蔣首超.鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)抗火設計[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2006.[11]李國強,李兆治.鋼結(jié)構(gòu)性能化抗火設計的初步設想[J].消防科學與技術(shù),2004,23(1):46-48[12]CrozierDA,SanjayanJG.TestsofLoad-bearingSlenderReinforcedConcreteWallsinFire[J].ACIStruc-turalJournal,2000,97(2):243-251.[13]任紅梅.高性能混凝土剪力墻火災反應理論分析與抗火設計[D].上海:同濟大學,2006.[14]劉桂榮,宋玉普,曲福來.鋼筋混凝土剪力墻受火性能非線性分析[J].計算力學學報,2011,28(4):635-640.[15]李國強,周宏宇.鋼-混凝土組合梁抗火性能試驗研究[J].土木工程學報,2007,40(10):19-26.[16]于德帥.預應力型鋼混凝土結(jié)構(gòu)耐火性能試驗研究[D].濟南:山東建筑大學,2011.[17]高軒能,陳明華,王進.薄壁槽型鋼-混凝土梁在標準火災下的溫升特性[J].福州大學學報,2008,36(3):4-30-435.[18]SanadAM,LamontS,UsmaniAS,etal.Structuralbehaviourinfirecompartmentunderdifferentheatingreg-imes-Part1(slabthermalgradients)[J].FireSafetyJournal,2000,35(2,1):99-116.[19]SanadAM,LamontS,UsmaniAS,etal.Structuralbehaviourinfirecompartmentunderdifferentheatingreg-imes-Part2(slabmeantemperatures)[J].FireSafetyJournal,2000,35(2,1):117-130.[20]AnderheggenE,FontanaMandTesarC.Numericalmodelingofcompositefloorslabsinfires[C]//ASCE,Proceedingsofthe2005ASCEinternationalconferenceoncomputingincivilengineering.[21]RanziG,BradfordMA:Analyticalsolutionsforelevated-temperaturebehaviourofcompositebeamswithp-artialinteraction[J].ASCE,JournalofStructuralEngineering,2007,133(6):788-799.[22]韓林海,毛小勇.壓型鋼板組合板耐火極限的理論研究[J].消防科學與技術(shù),2001,5:3-6.[23]孫杰.壓型鋼板組合樓板溫度場及其抗火性能研究[D].哈爾濱:哈爾濱工程大學,2008.[24]楊秀萍,張懷章,姚斌.壓型鋼板-混凝土組合樓板火災響應分析[J].建筑科學與工程學報,2009,25(1):11-9-223.[25]毛小勇,張耀春,韓林海.標準升溫下鋼-混凝土組合板的抗火性能[J].建筑結(jié)構(gòu)學報,2002,23(2):55-60.[26]GillieM,UsmaniAS,RotterM,etal.ModelingofheatedcompositefloorslabswithreferencetotheCardin-gtonexperiments[J].FireSafetyJourn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