溫降作用下單伸縮縫橋接線路面應(yīng)力分析

溫降作用下單伸縮縫橋接線路面應(yīng)力分析

0單伸縮縫橋梁平臺(tái)的擴(kuò)張縫合器是一個(gè)容易損壞和維護(hù)的部件。擴(kuò)張縫合器容易使橋跳得更高，降低了路面的舒適度，增加了橋梁的維護(hù)成本。為解決這一難題,取消橋臺(tái)伸縮縫裝置的無縫橋梁在美國(guó)、英國(guó)、加拿大等國(guó)廣泛使用。湖南大學(xué)從20世紀(jì)90年代末開始對(duì)無縫橋梁進(jìn)行研究,提出了半整體式全無縫橋梁,但半整體式全無縫橋梁一般用于橋長(zhǎng)不大于100m的中小橋梁。為進(jìn)一步解決大中型橋梁的橋頭伸縮縫易損壞問題,文獻(xiàn)中對(duì)全無縫橋梁進(jìn)行改進(jìn),提出一種單伸縮縫橋梁(簡(jiǎn)稱單縫橋,下文同),即取消橋臺(tái)梁端的伸縮縫,僅在橋梁中心或附近設(shè)置1道伸縮縫以釋放主梁的部分溫度變形。為使橋梁更好地傳遞溫度變形,在橋臺(tái)及其鄰近橋墩處設(shè)置摩擦因數(shù)較大的板式橡膠支座或固定支座,在設(shè)置了伸縮縫的墩頂及其鄰近墩頂處設(shè)置四氟滑板支座或滑動(dòng)支座。主梁、搭板與配筋接線路面聯(lián)結(jié),溫降時(shí)通過接線路面的帶裂縫工作來吸納主梁的剩余變形,為使裂縫有規(guī)律開展,在接線路面上等距離設(shè)置鋸縫,以控制裂縫間距,并減小臺(tái)后結(jié)構(gòu)對(duì)主梁的附加力。溫升時(shí)接線路面不會(huì)出現(xiàn)裂縫或起拱現(xiàn)象,主梁的剩余變形主要通過接線路面自身的彈性變形吸納,因此溫降時(shí)接線路面處于較不利工況。溫降時(shí)接線路面受拉,已有文獻(xiàn)均將接線路面作為軸心受拉構(gòu)件,因此未能考慮接線路面中應(yīng)力沿截面高度方向的分布,無法判斷裂縫沿截面高度方向的產(chǎn)生發(fā)展規(guī)律。本文中主要研究單縫橋在溫降時(shí),帶鋸縫的接線路面在摩擦力及主梁產(chǎn)生的拉力共同作用下,混凝土應(yīng)力沿縱向及截面高度方向的分布規(guī)律以及裂縫的開展規(guī)律,并進(jìn)行足尺模型試驗(yàn)研究。1混凝土引起裂解單縫橋結(jié)構(gòu)如圖1所示。主梁的部分溫度變形將通過伸縮縫釋放,剩余部分通過搭板傳遞至配筋接線路面,接線路面通過自身的彈性變形和微裂縫予以吸納。為控制裂縫間距,在接線路面混凝土初凝后,按一定間距Ld設(shè)置鋸縫,形成人為薄弱面,受拉時(shí)裂縫首先會(huì)在鋸縫處產(chǎn)生,因此帶鋸縫的接線路面不僅可使裂縫分布均勻,也顯著減小了溫降時(shí)的軸向拉力。溫降時(shí),接線路面處于最不利的受拉狀態(tài),當(dāng)拉應(yīng)力超過混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft時(shí),鋸縫處首先出現(xiàn)橫向裂縫,這些裂縫可以有效吸納主梁的溫縮變形。裂縫出現(xiàn)后,此處混凝土退出工作,連續(xù)配置的鋼筋承受拉力。此時(shí)鋼筋受拉伸長(zhǎng),混凝土回縮,因此二者間產(chǎn)生較大的相對(duì)位移和粘結(jié)力。經(jīng)過錨固長(zhǎng)度La后,鋼筋與混凝土具有相同的應(yīng)變,粘結(jié)力消失,鋼筋和混凝土協(xié)同受力。1.1拉應(yīng)力大、裂縫大且裂縫間距l(xiāng)d溫度下降時(shí)單縫橋配筋接線路面受力如圖2所示。長(zhǎng)度為L(zhǎng)的接線路面上共設(shè)置m道鋸縫,搭板長(zhǎng)度為L(zhǎng)s,如圖2(a)所示。溫降作用下主梁收縮,有帶動(dòng)接線路面向橋臺(tái)側(cè)滑動(dòng)的趨勢(shì)。以搭板與配筋接線路面交接處為原點(diǎn),建立總體坐標(biāo)系X軸。溫降時(shí),接線路面受到由搭板傳遞過來的拉力N1,若由N1產(chǎn)生的拉應(yīng)力大于接線路面的抗拉強(qiáng)度,則將在接線路面的預(yù)設(shè)薄弱面出現(xiàn)第1條裂縫,并且此裂縫寬度w1最大。拉力N1向接線路面末端的地梁傳遞,在接線路面與基層的摩擦力fτ(X)作用下逐漸減小,接線路面任意位置的拉力為N(X)=N1-∑fτ(X)。若第2,3,…,j道鋸縫處的拉應(yīng)力仍大于抗拉強(qiáng)度,則出現(xiàn)第2,3,…,j道裂縫,但裂縫寬度w2,w3,…,wj逐漸減小,此時(shí)裂縫間距均為鋸縫間距Ld。若在第j+1道鋸縫處,拉應(yīng)力小于接線路面的抗拉強(qiáng)度,則j+1道鋸縫不會(huì)開裂,此時(shí)j鋸縫處的裂縫是最末端的裂縫。以相鄰兩裂縫間的節(jié)段i為考察對(duì)象,Li為第i節(jié)段的計(jì)算長(zhǎng)度,則有以i節(jié)段中心建立局部坐標(biāo)系x軸,如圖2(b)所示,摩擦力與拉力的合力作用點(diǎn)并不位于接線路面中心,因此節(jié)段i是偏心受拉構(gòu)件,在拉力的作用下有沿著點(diǎn)Ai逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)的趨勢(shì),因此地面對(duì)節(jié)段i的反力fi(x)也并不是呈矩形分布,而是呈前大后小的梯形分布。對(duì)Ai點(diǎn)取矩,并利用水平向和豎向的平衡條件,可以得到式中:Ni,Ni+1,ΔNi分別為第i節(jié)段兩端的拉力和兩端拉力的差值;fiτ,μ分別為第i節(jié)段接線路面與基層的摩擦力和摩擦因數(shù),fiτ(x)=fi(x)μ;fi(x)為第i節(jié)段地面對(duì)接線路面的反力;Gi為接線路面第i節(jié)段自重;ei為第i節(jié)段縱向鋼筋距接線路面下表面的距離。求解式(1)~(3),得到地面反力fi(x)的分布式中:Rc,Ac分別為接線路面的重度及截面面積;fimax,fimin,Ki1分別為第i節(jié)段地面反力fi(x)的最大值、最小值及沿縱向的變化率。若μ≥Li/(6ei),由式(7)可計(jì)算得到fimin≤0,即第i節(jié)段的一部分將與地面不接觸,這部分結(jié)構(gòu)與地面之間將不存在摩擦力,定義此時(shí)的i節(jié)段為部分摩擦力節(jié)段,如圖2(c)所示,相應(yīng)地定義圖2(b)所示節(jié)段為全摩擦力節(jié)段。令fimin=0的位置為無摩擦力的臨界點(diǎn),并定義i節(jié)段的起點(diǎn)Ai與臨界點(diǎn)的距離為L(zhǎng)icr,如圖2(c)所示。利用平衡條件,同理可以得到了解帶鋸縫的配筋接線路面地面反力的分布規(guī)律后,即可得知摩擦力的分布情況,進(jìn)而考察接線路面的應(yīng)力分布規(guī)律。1.2配筋不斷拉拔受力分析對(duì)鋼筋混凝土構(gòu)件的應(yīng)力應(yīng)變而言,目前有多種不同的理論和相應(yīng)的計(jì)算方法,但是對(duì)于這種帶鋸縫的配筋接線路面偏心受拉下的應(yīng)力計(jì)算還處于研究階段。本文中基于粘結(jié)-滑移理論對(duì)單縫橋帶鋸縫的接線路面鋼筋和混凝土的應(yīng)力分布進(jìn)行理論推導(dǎo)。首先求解圖2(b)所示節(jié)段的應(yīng)力分布,此時(shí)μ<Li/(6ei),地面對(duì)第i節(jié)段全長(zhǎng)均提供反力,全節(jié)段均受到摩擦力fiτ(x)的作用。1.2.1鋼筋—混凝土平均應(yīng)力分析溫度下降,接線路面受拉。當(dāng)拉力較小時(shí),沿縱向連續(xù)配置的鋼筋和混凝土一起承擔(dān)拉力。當(dāng)溫度繼續(xù)下降時(shí),主梁的溫縮變形增加,通過搭板傳遞至接線路面的拉力增大,若混凝土的拉應(yīng)力超過其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值時(shí),則首先會(huì)在預(yù)設(shè)的薄弱面(鋸縫處)出現(xiàn)裂縫。此時(shí),裂縫處的混凝土不再承擔(dān)拉力,而由鋼筋來承擔(dān),因此鋼筋的應(yīng)力和伸長(zhǎng)量均突然增大,混凝土在裂縫出現(xiàn)后,將向內(nèi)回縮,因此鋼筋和混凝土產(chǎn)生相對(duì)位移。相對(duì)位移導(dǎo)致粘結(jié)力τ(x)的產(chǎn)生,在粘結(jié)力作用下,相對(duì)位移逐漸縮小,同時(shí)粘結(jié)力也逐漸減小,直至經(jīng)過錨固長(zhǎng)度La后,鋼筋與混凝土相對(duì)位移為0,重新具有相同的應(yīng)變,粘結(jié)力消失,鋼筋和混凝土共同受力?，F(xiàn)有一接線路面板,混凝土板的高度為h,混凝土截面面積為Ac,在距板底0.5h高度處,沿縱向連續(xù)配置n根直徑為D的鋼筋,鋼筋截面面積為As,鋼筋與混凝土的彈性模量分別為Es,Ec。仍取相鄰2條裂縫間的i節(jié)段為計(jì)算單元,第i節(jié)段受力如圖3(a)所示,以單元中點(diǎn)為原點(diǎn),建立局部坐標(biāo)系,x軸與縱向鋼筋重合。構(gòu)件開裂后鋼筋應(yīng)力σs(x)、混凝土平均應(yīng)力珋σc(x)及粘結(jié)力τ(x)分布分別如圖3(b)~(d)所示,此三者均為x的函數(shù),為表達(dá)簡(jiǎn)潔,以下公式中均省略自變量x。從節(jié)段中截取微段dx,其鋼筋及混凝土受力狀態(tài)見圖4。設(shè)鋼筋位移為us(x)、混凝土平均位移為珔uc(x),兩者相對(duì)位移u(x)=珔uc(x)-us(x),同樣為了公式簡(jiǎn)潔,在下文中均省略此三者的自變量x。根據(jù)圖4(a)中鋼筋的受力狀態(tài)建立平衡方程由圖4(b)建立混凝土的受力平衡方程,則有根據(jù)粘結(jié)-滑移理論,τ=-Cu,C為混凝土對(duì)鋼筋變形的水平阻力系數(shù),,其中ρ為受拉鋼筋的配筋率;,分別代入式(11),(12)中,得到將式(13)代入式(14),得到該方程的通解為式中:C1,C2,C3均為待定系數(shù)。根據(jù)圖3(b),可以得到關(guān)于σs的3個(gè)邊界條件代入邊界條件,通過求解三元一次方程組,可以得到待定系數(shù)C1,C2,C3的值,因C1,C2,C3的表達(dá)式比較冗長(zhǎng),限于篇幅,本文中未示出。求出各待定系數(shù)后,可以得到σs的值,進(jìn)而得到珋σc的值,即1.2.2日拉拔節(jié)段的力學(xué)性能根據(jù)第1.2.1節(jié)的計(jì)算,可以得到混凝土的平均應(yīng)力,但溫降時(shí)接線路面是偏心受拉構(gòu)件,路面中不同高度處混凝土應(yīng)力不同。因此,在第i節(jié)段中,在同一局部坐標(biāo)系下,取出x位置左側(cè)Li1長(zhǎng)度的節(jié)段作為計(jì)算單元,Li1=0.5Li+x。假定混凝土應(yīng)力沿高度呈線性變化,斜率為Ki2(圖5)。Li1節(jié)段上的外力有裂縫處鋼筋傳遞的拉力Ni,節(jié)段自重Gi1,地面反力fi(x)和摩擦力fiτ(x)。在x截面的內(nèi)力有沿高度呈線性分布的混凝土應(yīng)力fc(y),fc(y)=σc(y)Ac,fcmax,fcmin分別為fc(y)的最大值和最小值;鋼筋拉力fs,fs=σsAs;混凝土剪力τc(x);其中σc(y)表示任一截面x、任一截面高度y處的混凝土應(yīng)力,σc(y)=珋σc+Ki2y。為避免新的未知量τc(x)在表達(dá)式中出現(xiàn),對(duì)x截面的中點(diǎn)Ji取矩,即簡(jiǎn)化式(19),得到Ki2的表達(dá)式為式中:D1=2Ki1/h3;D2=(6RcAc-3Ki1hμ-6fimax)/h3;D3=6fimaxμ/h2;D4=Ni(ei-0.5h)。本例中接線路面的連續(xù)鋼筋居中布置,D4=0。至此,任意截面、任意高度的混凝土應(yīng)力σc均可得到。在本例中,的值還反映了接線路面1/2高度(鋼筋埋置位置)處的混凝土應(yīng)力位移。1.3微段彎矩分析當(dāng)μ≥Li/(6ei)時(shí),在外力Ni的作用下,第i節(jié)段將出現(xiàn)部分脫空現(xiàn)象,如圖2(c)所示,以臨界點(diǎn)為界,將第i節(jié)段分為2個(gè)部分:(1)0≤x≤Licr,這一部分有摩擦力作用,可根據(jù)第1.2節(jié)所述方法計(jì)算混凝土和鋼筋應(yīng)力。(2)Licr<x≤Li,節(jié)段的這一部分因與地面脫空,不受摩擦力作用。與第1.2節(jié)類似,取出一微段dx考察鋼筋和混凝土的受力,其中混凝土的受力如圖6(a)所示,鋼筋受力如圖4(a)所示。以鋼筋和混凝土為計(jì)算單元,微段的受力平衡方程為與第1.2.1節(jié)類似,簡(jiǎn)化后的方程為同理,得到σs的表達(dá)式,即利用邊界條件為通過求解三元一次方程組得到C1,C2,C3的值(限于篇幅,C1,C2,C3的表達(dá)式在本文中未示出),進(jìn)而可以求出σs和珋σc。在研究混凝土應(yīng)力隨高度的分布規(guī)律時(shí),為簡(jiǎn)化計(jì)算過程,取x截面的右側(cè)部分進(jìn)行分析,如圖6(b)所示。同理,對(duì)Ji點(diǎn)取矩,通過簡(jiǎn)化彎矩平衡方程得到:Ki2=6RcAc(Li-Li1)2/h3。同樣,可以求得任意截面、任意高度處的混凝土應(yīng)力σc。1.4力超過強(qiáng)度的情況在接線路面的受力性能分析中,所需得到的并不是鋼筋與混凝土的絕對(duì)位移,而是二者的相對(duì)位移。若混凝土的拉應(yīng)力超過抗拉強(qiáng)度,則混凝土開裂,此時(shí)本例所定義的相對(duì)位移u反映了文獻(xiàn)中所需要的縱向鋼筋埋置深度處的裂縫寬度,因此將式(13)演變得到式(25),直接得到相對(duì)位移u的值,從而避免求解復(fù)雜的四階非齊次微分方程。通過前文的計(jì)算,已經(jīng)得到z(x)的表達(dá)式,因此當(dāng)?shù)趇道鋸縫處產(chǎn)生裂縫時(shí),裂縫寬度wi為2模型試驗(yàn)2.1配筋接頭路面的室內(nèi)足尺模型試驗(yàn)為了進(jìn)一步研究帶鋸縫的配筋接線路面受拉作用下應(yīng)力的分布規(guī)律,進(jìn)行配筋接線路面的室內(nèi)足尺模型試驗(yàn)。由于接線路面在溫降下可能開裂,將處于較不利狀態(tài),因此本文只進(jìn)行了接線路面模擬溫降下的試驗(yàn),并觀察其變形性能。2.2副4鋼筋節(jié)點(diǎn)模型長(zhǎng)28m,由3.2m加載段+5m傳力段+19.3m接線路面+0.5m地梁構(gòu)成。接線路面采用C35混凝土,厚度為24cm,寬度為40cm,沿縱向配置了3根Φ16的HRB335鋼筋,鋼筋布置于接線路面1/2高度處。接線路面共設(shè)置20道鋸縫,鋸縫的間距為1m,鋸縫深度為4cm,如圖7所示。2.3模擬建立試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑槟M溫降時(shí)接線路面受拉的狀態(tài),在加載段端部布置千斤頂(1),如圖7所示,通過張拉千斤頂,從而帶動(dòng)接線路面向橋梁側(cè)變形。在地梁兩側(cè)耳墻與反力墩之間設(shè)置千斤頂(2),約束接線路面的滑動(dòng),以模擬實(shí)際接線路面地梁的錨固作用,試驗(yàn)?zāi)Ｐ驼掌鐖D8(a)所示,水平位移的模擬如圖8(b)所示。加載以位移控制為主,荷載控制為輔,分為12個(gè)工況,其中工況1為初讀數(shù)。通過讀取加載端的百分表位移增量控制加載力,每級(jí)位移增量約為0.3~1mm,總位移量為4.36mm(本文研究依托工程清遠(yuǎn)大燕坑橋溫降35℃時(shí)接線路面理論變形量為4.358mm)。通過讀取與千斤頂張拉端緊密接觸的壓力環(huán)讀數(shù),測(cè)得各工況下接線路面拉力值。2.4混凝土的表面粘結(jié)應(yīng)變片為避免在端部施加集中力可能造成的應(yīng)力集中,僅在接線路面的中段6#~7#,7#~8#,8#~9#,9#~10#,10#~11#,11#~12#鋸縫之間的混凝土表面粘結(jié)應(yīng)變片。為測(cè)量混凝土應(yīng)力沿縱向及截面高度方向的變化,上述相鄰鋸縫間沿縱向布置了5個(gè)應(yīng)變片,應(yīng)變片間距為20cm;沿截面高度布置了3排應(yīng)變片,應(yīng)變片間距為8cm,應(yīng)變片布置如圖9(a),(b)所示,圖9(a)中,1.1,2.1,…均為測(cè)點(diǎn)編號(hào);為較明顯地觀測(cè)裂縫的產(chǎn)生和裂縫寬度的變化,在接線路面前段的1#~6#鋸縫處架設(shè)了千分表,如圖9(c)所示。3試驗(yàn)結(jié)果與計(jì)算結(jié)果的比較3.1足尺模型試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮趩慰p橋接線路面的設(shè)計(jì)中,主梁變形所產(chǎn)生的部分拉力主要靠接線路面與基層之間的摩擦力來消耗,因此摩擦因數(shù)μ是單縫橋臺(tái)后設(shè)計(jì)的一個(gè)重要參數(shù),可用試驗(yàn)中實(shí)測(cè)的推力來計(jì)算足尺模型的摩擦因數(shù),如式(27)所示式中:Fs,Fe分別為加載端與錨固端千斤頂?shù)捻斖屏?F1為加載端與錨固端的頂推力差值;G為接線路面全長(zhǎng)的自重。試驗(yàn)測(cè)得錨固端的百分表讀數(shù)很小,基本為0,因此試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮谠囼?yàn)階段未發(fā)生整體滑動(dòng),仍處于靜摩擦力階段,靜摩擦因數(shù)隨著拉力增加而增大。由式(27)計(jì)算得到的試驗(yàn)?zāi)Ｐ挽o摩擦因數(shù)μ的變化規(guī)律如圖10所示。在接下來的理論計(jì)算中,均按照實(shí)際測(cè)得的靜摩擦因數(shù)進(jìn)行計(jì)算。圖10中F1k為各工況下加載端與錨固端頂推力的差值,k=1,2,…,12。3.2接線路地面、下表面應(yīng)力在溫降作用下,接線路面偏心受拉,因此接線路面上、下表面的應(yīng)變不同,限于篇幅本文僅給出6#~7#鋸縫間測(cè)點(diǎn)3.1,3.2,3.3位置處應(yīng)變片[圖9(a)]的應(yīng)變實(shí)測(cè)結(jié)果和理論計(jì)算結(jié)果(表1)。從表1可以看出,除個(gè)別點(diǎn)外,理論值基本上略大于實(shí)測(cè)值,最大相對(duì)誤差為-6.88%,試驗(yàn)實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算結(jié)果吻合較好,因此本文中推導(dǎo)的應(yīng)力計(jì)算公式是合理的,且偏于安全。測(cè)點(diǎn)3.1(上表面)的實(shí)測(cè)混凝土應(yīng)變始終大于下表面應(yīng)變,如果開裂,裂縫將首先在上表面生成,再逐漸向下發(fā)展,直至貫通全截面。在本文試驗(yàn)中,試驗(yàn)測(cè)得該測(cè)點(diǎn)的最大應(yīng)變?yōu)?2×10-6,小于C35混凝土的最大應(yīng)變48.3×10-6(1.52/31500),不會(huì)開裂,試驗(yàn)中也未觀測(cè)到裂縫。圖11為接線路面的應(yīng)變計(jì)算值,由圖11(a),(b)可以看出:工況6時(shí),接線路面的1#鋸縫處出現(xiàn)裂縫(混凝土應(yīng)變?yōu)?),其余鋸縫處未出現(xiàn)裂縫,至工況12時(shí),接線路面共出現(xiàn)16條裂縫。對(duì)于C35的混凝土,開裂時(shí)的最大應(yīng)變?yōu)?8.3×10-6,工況12時(shí)計(jì)算得到接線路面混凝土的最大應(yīng)變?yōu)?7.96×10-6,略小于48.3×10-6,因此在相鄰的鋸縫間不會(huì)出現(xiàn)新的裂縫,試驗(yàn)中也未發(fā)現(xiàn)鋸縫間出現(xiàn)裂縫。從圖11(c)可以看出:接線路面上、下表面存在應(yīng)變差,差值與各工況下節(jié)段的計(jì)算長(zhǎng)度Li有關(guān)。工況6時(shí),只在1#鋸縫處產(chǎn)生1道裂縫,按照前文的分析,整個(gè)接線路面為1個(gè)計(jì)算節(jié)段,由式(20)可知應(yīng)力沿截面高度的差異性稍大,理論計(jì)算的最大應(yīng)變差為5.97×10-6,此時(shí)接線路面沿截面高度的最大應(yīng)力差為0.188MPa,出現(xiàn)在距接線路面起點(diǎn)5.4m處;工況12時(shí),1#~16#鋸縫處均出現(xiàn)裂縫,前15節(jié)段的計(jì)算長(zhǎng)度均為1m,計(jì)算長(zhǎng)度較小,因此應(yīng)力沿高度的差異不明顯,上、下表面的應(yīng)變值基本一致,第16節(jié)段的計(jì)算長(zhǎng)度為4.3m,因此上、下表面的差值明顯大于前面的節(jié)段。各工況下,接線路面前10m范圍內(nèi)上表面應(yīng)力計(jì)算值均大于下表面應(yīng)力(限于篇幅其余各工況的應(yīng)變分布在本文中未詳細(xì)列出)。因此在接線路面的設(shè)計(jì)中推薦采用分段式布置配筋的方法:對(duì)于受力較大,上表面應(yīng)力大于下表面應(yīng)力的接線路面近橋臺(tái)端應(yīng)采用較大的配筋率,且鋼筋布置在距上表面1/3高度處,并不小于9cm;對(duì)于受力逐漸減小,下表面應(yīng)力稍大的接線路面遠(yuǎn)橋臺(tái)端,可適當(dāng)減少配筋量,且為了施工方便,可將鋼筋布置在距上表面1/2高度處。分段式布置配筋的方法既可以減少鋼筋用量,又可以使受力更為均勻,抑制上表面裂縫的產(chǎn)生并減小裂縫寬度。在接線路面與基層間加鋪土工布,可以減小接線路面與基層的摩擦因數(shù),從而縮小上、下表面的應(yīng)力差,并可增加材料的抗變形能力。3.3模擬結(jié)果及結(jié)果分析通過安裝在接線路面兩端的百分表可測(cè)得各工況下接線路面的變形量,限于篇幅,僅列出4#鋸縫的裂縫寬度實(shí)測(cè)值與計(jì)算值,如圖12(a)所示;裂縫的產(chǎn)生和裂縫寬度計(jì)算值如圖12(b)所示,圖12(c)中僅列出接線路面前9條裂縫。從圖12(a)可以看出:理論計(jì)算的變形量與試驗(yàn)測(cè)得的變形量在工況6以前,