10m跨徑橋梁工程設(shè)計(jì)

PAGE.z......資料....裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板橋課程設(shè)計(jì)二〇一五年六月設(shè)計(jì)資料根據(jù)**尾號(hào)，選定如下：標(biāo)準(zhǔn)跨徑（m）10計(jì)算跨徑（m）9.6空心板全長(zhǎng)（m）9.96空心板高度（m）0.54板端與支點(diǎn)距離（m）0.18橋面寬度（m）凈—7+2×1.25m人行道=10m空心板數(shù)（塊）10預(yù)制板寬（m）0.99設(shè)計(jì)荷載：公路—II級(jí)，人群荷載：3.0kN/m2。材料結(jié)構(gòu)：空心板采用C40水泥混凝土，重力密度取γ1=25kN/m3鉸縫：鉸縫采用C30細(xì)集料混凝土，重力密度取γ2=24kN/m3預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用1×7股鋼絞線，公稱(chēng)直徑d=12.7mm，單根截面公稱(chēng)面積為98.7mm2，fpk=1860Mpa，拉控制應(yīng)力取0.70fpk。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長(zhǎng)呈直線型布置。非預(yù)應(yīng)力鋼筋：：直徑大于或等于12mm者采用HRB335級(jí)鋼筋，直徑小于12mm者均采用R235級(jí)鋼筋。橋面鋪裝：采用10cm瀝青混凝土，重力密度取γ2=23kN/m人行道：采用C25水泥混凝土，自重單側(cè)1.52kN/m護(hù)欄：采用C25水泥混凝土，自重單側(cè)3.6kN/m。其它參數(shù)及要求本橋設(shè)計(jì)安全等級(jí)為三級(jí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=0.9，橋梁所處環(huán)境條件為I類(lèi)環(huán)境。空心板按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)依據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)（JTGD60—2004）（簡(jiǎn)稱(chēng)《公橋規(guī)》）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)（JTGD62—2004）（簡(jiǎn)稱(chēng)《公預(yù)規(guī)》）玲森主編．橋梁工程（第二版）．：人民交通，2008.7．賈艷敏、高力主編．結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理．：人民交通，2004.8．易建國(guó)主編．混凝土簡(jiǎn)支梁（板）橋（第三版）[例一]．：人民交通，2006.9．胡兆同等編著．橋梁通用構(gòu)造及簡(jiǎn)支梁橋．：人民交通，2001.3．構(gòu)造形式及尺寸選定本工程橋面凈空為凈—7m+2×1.25m，全橋?qū)挷捎?0塊C40的預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬為99cm，高為54cm，空心板全長(zhǎng)9.96m。采用先法工藝預(yù)制，預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用1×7股鋼絞線，公稱(chēng)直徑d=12.7mm，單根截面公稱(chēng)面積為98.7mm2，fpk=1860Mpa，fpd=1260Mpa，Ep=1.95×105Mpa。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長(zhǎng)呈直線型布置。C40混凝土空心板的fck=26.8Mpa，fcd=18.4Mpa，ftk=2.4Mpa，ftd=1.65Mpa。全橋空心板橫斷面布置如圖2-1，每塊空心板截面及構(gòu)造尺寸見(jiàn)圖2-2。圖2-1橋梁橫斷面（尺寸單位：mm）圖2-2空心板截面構(gòu)造及細(xì)部尺寸（尺寸單位：cm）空心板毛截面幾何特性計(jì)算毛截面面積根據(jù)圖2-2求得：毛截面重心位置全截面對(duì)1/2板高處的靜矩：鉸縫的面積：則毛截面重心離1/2板高的距離為：（向下偏移）鉸縫重心對(duì)1/2板高處的距離為：空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性矩圖3-1挖空半圓構(gòu)造（尺寸單位：cm）圖3-2空心板截面簡(jiǎn)化圖（尺寸單位：cm）由圖3-1，設(shè)每個(gè)挖空的半圓面積：半圓重心軸：半圓對(duì)其自身重心軸的慣性矩：則空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性矩：（忽略了鉸縫對(duì)自身重力軸的慣性矩）空心板截面的抗扭剛度可簡(jiǎn)化為圖3-2的單箱截面來(lái)近似計(jì)算：檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)上核心距：下核心距：截面效率指標(biāo)：上述擬定的截面是合理的。作用效應(yīng)計(jì)算永久作用效應(yīng)計(jì)算空心板自重橋面系自重欄桿自重單側(cè)按1.52kN/m計(jì)算，人行道自重單側(cè)按3.6kN/m計(jì)算。橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土，則全橋?qū)掍佈b每延米重力為：每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓椋恒q縫自重總自重第一階段結(jié)構(gòu)自重：第二階段結(jié)構(gòu)自重：總自重：永久作用效應(yīng)匯總表表4-1項(xiàng)目作用種類(lèi)作用計(jì)算跨徑作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中跨支點(diǎn)跨7.4769.6086.1264.5935.8817.942.9749.634.2625.6914.277.1410.459.6120.3890.2950.1625.08可變作用效應(yīng)計(jì)算汽車(chē)荷載采用公路—Ⅱ級(jí)荷載，它由車(chē)道荷載及車(chē)輛荷載組成?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計(jì)算采用車(chē)道荷載。公路—Ⅱ級(jí)的車(chē)道荷載由均布荷載和集中荷載兩部分組成。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計(jì)算剪力時(shí)按《橋規(guī)》車(chē)道荷載的均布荷載應(yīng)滿(mǎn)布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號(hào)影響線上，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中一個(gè)最大影響線峰值處。多車(chē)道橋梁上還應(yīng)考慮多車(chē)道折減，雙車(chē)道折減系數(shù)ζ=1，三車(chē)道折減系數(shù)ζ=0.78，四車(chē)道折減系數(shù)ζ=0.67，但不得小于兩設(shè)計(jì)車(chē)道的荷載效應(yīng)。汽車(chē)荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算空心板的剛度參數(shù)：查《橋梁工程》（林森版）附錄一，并插可求得：各板荷載橫向分布影響線坐標(biāo)值表表4-2作用位置板號(hào)1234567891010.3130.2160.1510.1060.0750.0550.0400.0310.0260.02320.2120.2130.1710.1210.0850.0610.0450.0350.0280.02630.1510.1710.1820.1500.1060.0760.0550.0430.0350.03140.1060.1210.1500.1670.1410.1010.0730.0550.0450.04050.0750.0850.1060.1410.1620.1380.1010.0760.0610.055圖4-1各板橫向分布影響線及橫向最不利布載圖各板荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算如下（參考圖4-1）一號(hào)板：兩行汽車(chē)：人群荷載：二號(hào)板：兩行汽車(chē)：人群荷載：三號(hào)板：兩行汽車(chē)：人群荷載：四號(hào)板：兩行汽車(chē)：人群荷載：五號(hào)板：兩行汽車(chē)：人群荷載：各板荷載橫向分布系數(shù)匯總表表4-3板號(hào)橫向分布系數(shù)12345最大值0.1130.2070.2270.2390.2380.2390.3010.2380.1920.1540.1360.301由表4-3可以看出，兩行汽車(chē)荷載作用時(shí)，4號(hào)板的橫向分布系數(shù)最不利，因?yàn)槿≈等缦?兩行汽車(chē)：人群荷載：支點(diǎn)處的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖4-2支點(diǎn)處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖由圖4-2可以看出，兩行汽車(chē)荷載作用時(shí)，2號(hào)板的橫向分布系數(shù)最不利，因?yàn)槿≈等缦?兩行汽車(chē)：人群荷載：支點(diǎn)到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)空心板的荷載橫向分布系數(shù)表表4-4作用位置作用種類(lèi)跨中至l/4處支點(diǎn)汽車(chē)荷載0.2390.5人群荷載0.1540汽車(chē)荷載沖擊系數(shù)計(jì)算因?yàn)?，所以：因此，沖擊系數(shù)可變作用效應(yīng)計(jì)算車(chē)道荷載由均布荷載和集中荷載兩部分組成。而在計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值。人群荷載是一個(gè)均布荷載，按規(guī)取用，本工程人行道寬度為0.75米，因此?？缰薪孛鎴D4-3簡(jiǎn)直空心板跨中截面力影響線及加載圖彎矩：車(chē)道荷載：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：人群荷載：剪力：車(chē)道荷載：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：人群荷載：l/4截面圖4-4簡(jiǎn)直空心板l/4截面力影響線及加載圖彎矩：車(chē)道荷載：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：人群荷載：剪力：車(chē)道荷載：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：人群荷載：支點(diǎn)截面圖4-5簡(jiǎn)直空心板支點(diǎn)截面力影響線及加載圖汽車(chē)荷載最大剪力：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：不計(jì)沖擊：計(jì)沖擊：人群荷載：可變作用效應(yīng)匯總表表4-5作用效應(yīng)作用種類(lèi)彎矩剪力跨中跨中支點(diǎn)汽車(chē)荷載兩行不計(jì)沖擊116.2580.6423.8439.3995.59計(jì)沖擊160.78111.5132.9751.72132.20人群荷載7.215.410.751.695.41作用效應(yīng)組合空心板作用效應(yīng)組合計(jì)算匯總表表4-6作用種類(lèi)編號(hào)彎矩剪力跨中l(wèi)/4跨中l(wèi)/4支點(diǎn)作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值永久作用效應(yīng)gⅠ(1)86.1264.590.0017.9435.88gⅡ(2)34.2625.700.0014.277.14g=(1)+(2)(3)120.3890.290.0050.1625.08可變作用效應(yīng)車(chē)道荷載不計(jì)沖擊(4)116.2580.6423.8439.3995.59計(jì)沖擊(5)160.78111.5132.9751.72132.20人群荷載(6)7.215.410.751.695.41承載力極限狀態(tài)基本組合1.2×(3)(7)144.46108.350.0060.1930.101.4×(5)(8)225.09156.1146.1672.41185.080.8×1.4×(6)(9)4.853.640.501.143.64(10)374.39268.1046.66133.74218.81正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合(3)(11)120.3890.290.0050.1625.080.7×(4)(12)81.3856.4516.6927.5766.91(6)(13)7.215.410.751.695.41(14)208.97152.1517.4479.4297.40使用長(zhǎng)期效應(yīng)組合(3)(15)120.3890.290.0050.1625.080.4×(4)(16)46.5032.269.5415.7638.240.4×(6)(17)2.882.160.300.682.16(18)169.76124.719.8466.5965.48彈性階段截面應(yīng)力計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合(19)288.37207.2133.72103.57162.69預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算A類(lèi)構(gòu)件正截面抗裂性要求所需的有效預(yù)加應(yīng)力為：其中：作用短期效應(yīng)的跨中彎矩：毛截面的彈性抵抗矩：C40混凝土空心板的：毛截面面積：預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對(duì)毛截面中心軸的偏心距： 假定，因此：預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積：按規(guī)要求，現(xiàn)取預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%拉控制應(yīng)力來(lái)估算因此：采用1×7股鋼絞線，公稱(chēng)直徑d=12.7mm，單根截面公稱(chēng)面積為98.7mm2，則滿(mǎn)足要求。預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板采用1×7股鋼絞線布置在空心板的下緣，，沿空心板跨長(zhǎng)直線布置，即沿跨長(zhǎng)保持不變，見(jiàn)圖5-1。預(yù)應(yīng)力鋼筋布置滿(mǎn)足規(guī)要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長(zhǎng)度不小于150mm的螺旋鋼筋等。圖5-1空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置（尺寸單位：cm）在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，不考慮布置普通縱向受力鋼筋?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效的工字型截面來(lái)考慮：面積等效：①慣性矩等效：②將①式代入②。得：，。則得等效工字型截面的上翼緣板厚度：等效工字型截面的下翼緣板厚度：等效工字型的肋板厚度：圖5-2空心板換算等效工字型截面（尺寸單位：cm）換算截面幾何特性計(jì)算由前面計(jì)算已知空心板毛截面幾何特性，毛截面面積，毛截面重心離1/2板高的距離為：（向下偏移），空心板毛截面對(duì)其重心軸的慣性矩：。換算截面面積換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對(duì)毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距離為：換算截面慣性矩?fù)Q算截面彈性抵抗矩下緣：上緣：承載力極限狀態(tài)計(jì)算跨中截面正截面抗彎承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離判斷截面類(lèi)型：，所以屬于第一類(lèi)T型?；炷潦軌簠^(qū)高度：跨中截面抗彎承載力：計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面抗彎承載力滿(mǎn)足要求。斜截面抗彎承載力計(jì)算截面尺寸符合：空心板截面尺寸符合要求截面抗剪承載力驗(yàn)算判定：需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算箍筋間距計(jì)算：箍筋選用雙股B10跨中至l/4截面，取箍筋間距；支座向跨中方向處箍筋加密，間距；其余部分，間距。圖7-1空心板箍筋分布圖（尺寸單位：mm）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算：空心板截面剪力驗(yàn)算表表7-1截面位置1-1（支座截面）2-2（支座邊h/2）3-3（箍筋變化）4-4（l/4截面）5-5（跨中截面）剪力218.81204.41186.80133.7446.661001001502002000.5240.5240.3490.2620.262341.42341.12278.53241.21241.21196.93183.97168.12120.3741.99滿(mǎn)足滿(mǎn)足滿(mǎn)足滿(mǎn)足滿(mǎn)足預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋采用1×7股鋼絞線，公稱(chēng)直徑d=12.7mm，，，拉控制應(yīng)力。錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失公式：混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失跨中截面： l/4截面： 支點(diǎn)截面：，，均小于，滿(mǎn)足要求。設(shè)傳力錨固齡期為7d。理論厚度： 根據(jù)規(guī)查表得：，， 跨中截面： l/4截面： 支點(diǎn)截面：預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)第一批損失：傳遞錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面： L/4截面： 支點(diǎn)截面：各截面的有效應(yīng)力：跨中截面： L/4截面： 支點(diǎn)截面：正常使用極限狀態(tài)計(jì)算正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算是對(duì)構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，需滿(mǎn)足以下要求：第一，作用短期效應(yīng)組合下，；第二，在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力。作用短期效應(yīng)組合下，由此得：滿(mǎn)足條件。在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，由此得：滿(mǎn)足條件。溫差應(yīng)力計(jì)算，橋面鋪裝厚度為100mm，由規(guī)規(guī)定，，豎向溫度梯度見(jiàn)下圖，由于空心板高為540mm，大于400mm，取A=300mm。圖9-1空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）溫差應(yīng)力計(jì)算表表9-1編號(hào)單元面積Ay溫度ty單位面積中心至換算截面中心距離ey180×900=79200220×(2×80+70)=46003300×(2×80+70)=69000溫差應(yīng)力：正溫度應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋中心處：預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力：梁頂：梁底：預(yù)應(yīng)力鋼筋中心處：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。設(shè)溫差頻遇系數(shù)為0.8，則考慮溫度應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為：由此得：滿(mǎn)足條件。由此得：滿(mǎn)足條件。上述計(jì)算表明，在短期效應(yīng)組合及長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性均滿(mǎn)足要求。斜截面抗裂性驗(yàn)算部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂計(jì)算中溫差應(yīng)力計(jì)算及表9-2、圖9-4，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面A-A纖維（空洞頂面），B-B纖維（空心板換算截面重心軸），C-C纖維（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件應(yīng)滿(mǎn)足：正溫差應(yīng)力：A-A纖維：B-B纖維：C-C纖維：反溫差應(yīng)力A-A纖維：B-B纖維：C-C纖維：以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。主拉應(yīng)力A-A纖維（空洞頂面）：正溫差:反溫差:正溫差:反溫差:滿(mǎn)足條件。B-B纖維（空心板換算截面重心軸）：正溫差:反溫差:正溫差:反溫差:滿(mǎn)足條件。C-C纖維（空洞底面）：正溫差:反溫差:正溫差:反溫差:滿(mǎn)足條件。變形計(jì)算正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)，對(duì)于C40混凝土，，對(duì)于部分預(yù)應(yīng)力A類(lèi)構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，抗彎剛度。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡(jiǎn)化為按等效均布荷載作用情況計(jì)算：自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計(jì)算：消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長(zhǎng)期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：＜計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿(mǎn)足《公預(yù)規(guī)》要求。預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30.預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。先計(jì)算此時(shí)的抗彎強(qiáng)度：。絞線時(shí)，設(shè)空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30，這時(shí)，，則：換算截面面積：所有鋼筋換算面積對(duì)毛面積重心的靜矩為：換算截面重心至毛面積重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離：換算截面慣矩：換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板截面幾何特性匯總表表10-1項(xiàng)目符號(hào)單位C30C40換算截面面積A0mm2306280302482換算截面重心至截面下緣距離y01lmm261.2261.4換算截面重心至截面上緣距離y01umm278.8278.6預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面重心軸距離e01pmm221.2221.4換算截面慣矩I0mm41.074×10101.072×1010換算截面彈性抵抗矩W01lmm34.111×1074.102×107W01umm33.852×1073.848×107計(jì)算得扣除預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為：則由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)后得：預(yù)拱度的設(shè)置由《公預(yù)規(guī)》條，當(dāng)預(yù)加應(yīng)力的長(zhǎng)期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長(zhǎng)期撓度時(shí)，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其值按該荷載的撓度值與預(yù)加應(yīng)力長(zhǎng)期反拱值之差采用。本示例>，可以不設(shè)置預(yù)拱度持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)計(jì)算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計(jì)算時(shí)作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計(jì)分項(xiàng)系數(shù)，汽車(chē)荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力?？缰薪孛婊炷练ㄏ驂簯?yīng)力驗(yàn)算跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合：<跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向應(yīng)力（按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算）：有效預(yù)應(yīng)力：考慮溫差應(yīng)力，則預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉應(yīng)力為：<斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算斜截面主應(yīng)力選取支點(diǎn)截面的A-A纖維（空洞頂面）、B-B纖維（空心板中心軸）、C-C纖維（空洞底面）在標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力計(jì)算，并滿(mǎn)足≤的要求。(1)A-A纖維（空洞頂面）：正溫差:反溫差:<滿(mǎn)足條件。(2)B-B纖維（空心板換算截面重心軸）：正溫差:反溫差:<滿(mǎn)足條件。(3)C-C纖維（空洞底面）：正溫差:反溫差:<滿(mǎn)足條件。計(jì)算結(jié)果表明使用階段正截面混凝土法向力、預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力和斜截面主壓應(yīng)力均滿(mǎn)足規(guī)要求。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在A-A纖維處為1.616MPa，按《公預(yù)規(guī)》條，時(shí)，箍筋間距sv按下列公式計(jì)算：箍筋采用HRB335，同一截面箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢2A10，Asv=157.08mm2則箍筋間距計(jì)算如下：采用此時(shí)配箍率：按《公預(yù)規(guī)》，對(duì)于HRB335，ρsv不小于0.12％，滿(mǎn)足要求。支點(diǎn)附近箍筋間距100mm，其他截面適當(dāng)加大，需按計(jì)算決定，箍筋布置圖見(jiàn)圖7-1，既滿(mǎn)足斜截面抗剪要求，也滿(mǎn)足主拉應(yīng)力計(jì)算要求，箍筋間距也滿(mǎn)足不大于板高的一半即h/2=270mm,以及不大于400mm的構(gòu)造要求。短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件短暫狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)算構(gòu)件在制造、運(yùn)輸及安裝等施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的應(yīng)力損失）、構(gòu)件自重及其他施工荷載引起的截面應(yīng)力，并滿(mǎn)足《公預(yù)規(guī)》要求。為此，對(duì)本示例應(yīng)計(jì)算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30時(shí)，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時(shí)，空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重作用下，計(jì)算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。C30混凝土，，，，，，，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板截面法向應(yīng)力計(jì)算取跨中、l/4、支點(diǎn)三個(gè)截面，計(jì)算如下：由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：則由板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為：跨中截面空心板跨中截面板自重彎矩。則由板自