建筑結構荷載標準規(guī)范

中華人民共和國國標《建筑構造荷載規(guī)范》GB50009一局部修訂條文及條文闡明3.1荷載分類和荷載代表值3.2荷載組合3.2.31）由可變荷載效應控制的組合：（3.2.3-1）式中γG——永久荷載的分項系數(shù)，應按第3.2.5條采用；

γQi——第i個可變荷載的分項系數(shù)，其中γQ1為可變荷載Q1的分項系數(shù)，應按第3.2.5條采用；

SGk——按永久荷載原則值Gk計算的荷載效應值；

SQik——按可變荷載原則值Qik計算的荷載效應值，其中SQ1k為諸可變荷載效應中起控制作用者；ψci——可變荷載Qi的組合值系數(shù)，應分別按各章的規(guī)定采用；n——參加組合的可變荷載數(shù)。2）由永久荷載效應控制的組合：（3.2.3-2）注：1基本組合中的設計值僅合用于荷載與荷載效應為線性的狀況。2當對SQ1k無法明顯判斷時，逐次以各可變荷載效應為SQ1k，選其中最不利的荷載效應組合。3（取消此注）。3.2.5基本組合的荷載分項系數(shù)，應按下列規(guī)定采用：1.永久荷載的分項系數(shù)：1）當其效應對構造不利時—對由可變荷載效應控制的組合，應取1.2；—對由永久荷載效應控制的組合，應取1.35；2）當其效應對構造有利時的組合，應取1.0。2.可變荷載的分項系數(shù)：—普通狀況下應取1.4；—對原則值不不大于4kN/m2的工業(yè)房屋樓面構造的活荷載應取1.3。3.對構造的傾覆、滑移或漂浮驗算，荷載的分項系數(shù)應按有關的構造設計規(guī)范的規(guī)定采用。4樓面和屋面活荷載4.1.1民用建筑樓面均布活荷載的原則值及其組合值，頻遇值和準永久值系數(shù)，應按表4.1.1的規(guī)定采用。表4.1.1民用建筑樓面均布活荷載原則值及其組合值、頻遇值和準永久值系數(shù)項次類別原則值(kN/m2)組合值系數(shù)ψc頻遇值系數(shù)ψf準永久值系數(shù)ψq1（1）住宅、宿舍、旅館、辦公樓、醫(yī)院病房、托兒所、幼兒園（2）教室、實驗室、閱覽室、會議室、醫(yī)院門診室2.00.70.50.60.40.52食堂、餐廳、普通資料檔案室2.50.70.60.53（1）禮堂、劇場、電影院、有固定座位的看臺（2）公共洗衣房3.03.00.70.70.50.60.30.54（1）商店，展覽廳，車站，港口，機場大廳及其旅客等待室（2）無固定座位的看臺3.53.50.70.70.60.50.50.35（1）健身房，表演舞臺（2）舞廳4.04.00.70.70.60.60.50.36（1）書庫，檔案庫，貯藏室（2）密集柜書庫5.012.00.90.90.87通風機房，電梯機房7.00.90.90.88汽車通道及停車庫：（1）單向板樓蓋（板跨不不大于2m）客車消防車（2）雙向板樓蓋(板跨不不大于6m×6m）和無梁樓蓋(柱網(wǎng)尺寸不不大于6m×6m）客車消防車4.035.02.520.00.70.70.70.70.70.70.70.70.60.60.60.69廚房（1）普通的（2）餐廳的2.04.00.70.70.60.70.50.710浴室、廁所、盥洗室：（1）第1項中的民用建筑（2）其它民用建筑2.02.50.70.70.50.60.40.511走廊、門廳、樓梯：（1）宿舍、旅館、醫(yī)院病房、托兒所、幼兒園、住宅（2）辦公樓、教室、餐廳、醫(yī)院門診部（3）當人流可能密集時2.02.53.50.70.70.70.50.60.50.40.50.312陽臺：（1）普通狀況（2）當人群有可能密集時2.53.50.70.60.5注：1.本表所給各項活荷載合用于普通使用條件，當使用荷載較大或狀況特殊時，應按實際狀況采用。2.第6項書庫活荷載當書架高度不不大于2m時，書庫活荷載尚應按每米書架高度不不大于2.5kN/m2擬定。3.第8項中的客車活荷載只合用于停放載人少于9人的客車；消防車活荷載是合用于滿載總重為300kN的大型車輛；當不符合本表的規(guī)定時，應將車輪的局部荷載按構造效應的等效原則，換算為等效均布荷載。4.第11項樓梯活荷載，對預制樓梯踏步平板，尚應按1.5kN集中荷載驗算。5.本表各項荷載不涉及隔墻自重和二次裝修荷載。對固定隔墻和自重應按恒荷載考慮，當隔墻位置可靈活自由布置時，非固定隔墻的自重可取每延米墻重（kN/m）的1/3作為樓面活載的附加值（kN/m2）計入，附加值不不大于1.0kN/m2。7.1風荷載原則值及基本風壓7.1.1垂直于建筑物表面上的風荷載原則值，應按下述公式計算：1當計算重要承重構造時ωk=βzμsμzω0（7.1.1-1）式中ωk——風荷載原則值（kN/m2）；βz——高度z處的風振系數(shù)；μs——風荷載體型系數(shù)；μz——風壓高度變化系數(shù)；ω0———基本風壓（kN/m2）。2當計算圍護構造時ωk=βgzμs1μzω0（7.1.1-2）式中βgz——高度z處的陣風系數(shù)；μs1——局部風壓體型系數(shù)。7.3風荷載體型系數(shù)7.3.3驗算圍護構件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風壓體型系數(shù)μs1一、外表面1.正壓區(qū)按表7.3.1采用；2.負壓區(qū)—對墻面，取-1.0；—對墻角邊，取-1.8；—對屋面局部部位（周邊和屋面坡度不不大于10°的屋脊部位），取-2.2；—對檐口、雨篷、遮陽板等突出構件，取-2.0。注：對墻角邊和屋面局部部位的作用寬度為房屋寬度的0.1或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不不大于1.5m。二、內(nèi)表面對封閉式建筑物，按外表面風壓的正負狀況取-0.2或0.2。注：上述的局部風壓體型系數(shù)μs1(1)是合用于圍護構件的附屬面積A不大于或等于1m2的狀況，當圍護構件的附屬面積不不大于或等于10m2時，局部風壓體系系數(shù)μs1(10)可乘以折減系數(shù)0.8，當構件的附屬面積不大于10m2而不不大于1m2時，局部風壓體系系數(shù)μsμs1(A)=μs1(1)＋[μs1(10)－μs1(1)]logA7.4順風向風振和風振系數(shù)7.4.1對于高度不不大于30m且高寬度比不不大于1.5的房屋和基本自振周期T1不不大于0.25s的多個高聳構造以及大跨度屋蓋構造，均應考慮風壓脈動對構造發(fā)生順風向風振的注：近似的基本自振周期T1可按附錄E計算。7.5陣風系數(shù)7.5.1對其它屋面、墻面構件陣風系數(shù)取1.0。表7.5.1陣風系數(shù)β離地面高度(m)地面粗糙度類別ABCD51.691.882.303.21101.631.782.102.76151.601.721.992.54201.581.691.922.39301.541.641.832.21401.521.601.772.09501.511.581.732.01601.491.561.691.94701.481.541.661.89801.471.531.641.85901.471.521.621.811001.461.511.601.781501.431.471.541.672001.421.441.501.602501.401.421.461.553001.391.411.441.517.6橫風向風振7.6.1對圓形截面的構造，應按下列規(guī)定對不同雷諾數(shù)Re的狀況進行1當Re＜3×105且構造頂部風速υH不不大于υcr時，可發(fā)生亞臨界的微風共振。此時，可在構造上采用防振方法，或控制構造的臨界風速υcr不不大于15m／s。2當Re≥3.5×106且構造頂部風速υH的1.2倍不不大于υcr時，可發(fā)生跨臨界的強風共振，此時應按第7.6.2條考慮橫風向風荷載引發(fā)的共振效應。3當雷諾數(shù)為3×105≤Re＜3.5×106時，則發(fā)生超臨界范疇的風振，可不作解決。4雷諾數(shù)Re可按下列公式擬定：Re＝69000υD(7.6.1-1)式中υ——計算所用風速，可取υcr值；D——構造截面的直徑(m)。5臨界風速υcr和構造頂部風速υH可按下列公式擬定： (7.6.1-2) (7.6.1-3)式中Ti——構造振型i的自振周期，驗算亞臨界微風共振時取基本自振周期T1；St——斯脫羅哈數(shù)，對圓截面構造取0.2；μH——構造頂部風壓高度變化系數(shù)；ω0——基本風壓（kN/m2）；ρ——空氣密度（kg/m3）。6當構造沿高度截面縮小時(傾斜度不不不大于0.02)，可近似取2／3構造高度處的直徑。7.6.2 (7.6.2-1)式中——計算系數(shù)，按表7.6.2擬定；——在z高處構造的j振型系數(shù)，由計算擬定或參考附錄F；——第j振型的阻尼比；對第1振型，鋼構造取0.01，房屋鋼構造取0.02，混凝土構造取0.05；對高振型的阻尼比，若無實測資料，可近似按第1振型的值取用。表7.6.2中的臨界風速起始點高度H1，可按下式擬定： (7.6.2-2)式中：α——地面粗糙度指數(shù)，對A、B、C和D四類分別取0.12、0.16、0.22和0.30；υH——構造頂部風速(m/s)。注：校核橫風向風振時所考慮的高振型序號不不不大于4，對普通懸臂型構造，可只取第1或第2個振型。表7.6.2λj構造類型振型序號H1／H00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0高聳構造12341.560.830.520.301.550.820.480.331.540.760.320.021.490.600.06-0.201.420.37-0.19-0.231.310.09-0.300.031.15-0.16-0.210.160.94-0.330.000.150.68-0.380.20-0.050.37-0.270.23-0.180000高層建筑121.560.731.560.721.540.631.490.451.410.191.28-0.111.12-0.360.91-0.520.65-0.530.35-0.3600條文闡明3.2荷載效應組合3.2.1～3.2.4當整個構造或構造的一部分超出某一特定狀態(tài)，而不能滿足設計規(guī)定的某一功效規(guī)定時，則稱此特定狀態(tài)為構造對該功效的極限狀態(tài)。設計中的極限狀態(tài)往往以構造的某種荷載效應，如內(nèi)力、應力、變形、裂縫等超出對應規(guī)定的標志為根據(jù)。根據(jù)設計中規(guī)定考慮的構造功效，構造的極限狀態(tài)在總體上可分為兩大類，即承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。對承載能力極限狀態(tài)，普通是以構造的內(nèi)力超出其承載能力為根據(jù)；對正常使用極限狀態(tài)，普通是以構造的變形、裂縫、振動參數(shù)超出設計允許的限值為根據(jù)。在現(xiàn)在的設計中，有時也通過構造應力的控制來確保構造滿足正常使用的規(guī)定，例如地基承載應力的控制。對所考慮的極限狀態(tài)，在擬定其荷載效應時，應對全部可能同時出現(xiàn)的諸荷載作用加以組合，求得組合后在構造中的總效應?？紤]荷載出現(xiàn)的變化性質(zhì)，涉及出現(xiàn)的與否和不同的方向，這種組合能夠多個多樣，因此還必須在全部可能組合中，取其中最不利的一組作為該極限狀態(tài)的設計根據(jù)。對于承載能力極限狀態(tài)的荷載效應組合，可按《建筑構造可靠度設計統(tǒng)一原則》的規(guī)定，根據(jù)所考慮的設計狀況，選用不同的組合；對持久和短暫設計狀況，應采用基本組合，對偶然設計狀況，應采用偶然組合。在承載能力極限狀態(tài)的基本組合中，公式(3.2.3-1)和(3.2.3-2)給出了荷載效應組合設計值的體現(xiàn)式，建立體現(xiàn)式的目的是在于確保在多個可能出現(xiàn)的荷載組合狀況下，通過設計都能使構造維持在相似的可靠度水平上。必須注意，規(guī)范給出的體現(xiàn)式都是以荷載與荷載效應有線性關系為前提，對于明顯不符合該條件的狀況，應在各本構造設計規(guī)范中對此作出對應的補充規(guī)定。這個原則同樣合用于正常使用極限狀態(tài)的各個組合的體現(xiàn)式中。在應用公式(3.2.3-1)時，式中的SQ1K為諸可變荷載效應中其設計值為控制其組合為最不利者，當設計者無法判斷時，可輪次以各可變荷載效應SQiK為SQ1K，選其中最不利的荷載效應組合為設計根據(jù)，這個過程建議由計算機程序的運行來完畢。與原規(guī)范不同，增加了由公式(3.2.3-2)給出的由永久何載效應控制的組合設計值，當構造的自重占重要時，考慮這個條件就能避免可靠度偏低的后果；即使過去在有些構造設計規(guī)范中，也曾為此專門給出某些補充規(guī)定，例如對某些以自重為主的構件采用提高重要性系數(shù)、提高屋面活荷載的設計規(guī)定，但在實際應用中，總不免有掛一漏萬的顧慮。采用公式(3.2.3-2)后，在撤銷這些補漏規(guī)定的同時，也避免了安全度可能局限性之后果。在應用(3.2.3-2)的組合式時，對可變荷載，出于簡化的目的，也可僅考慮與構造自重方向一致的豎向構造，而無視影響不大的橫向荷載。另外，對某些材料的構造，可考慮本身的特點，由各構造設計規(guī)范自行規(guī)定，可不采用該組合式進行校核。與原規(guī)范不同，在考慮組合時，摒棄了“遇風組合”的慣例，規(guī)定全部可變荷載當作為隨著荷載時，都必須以其組合值為代表值，而不僅僅限于有風荷載參加組合的狀況。至于對組合值系數(shù)，除風荷載仍取ψc=0.6外，對其它可變荷載，現(xiàn)在建議統(tǒng)一?。害譪=0.7，但為避免與以往設計成果有過大差別，在任何狀況下，臨時建議不低于頻遇值系數(shù)。當設計普通排架和框架時，為便于手算的目的，仍允許采用簡化的組合規(guī)則，也即對全部參加組合的可變荷載的效應設計值，乘以一種統(tǒng)一的組合系數(shù)，但考慮到原規(guī)范中的組合系數(shù)0.85在某些狀況下偏于不安全，因此將它提高到0.9；同樣，也增加了由公式(3.2.3-2)給出的由永久荷載效應控制的組合設計值。必須指出，條文中給出的荷載效應組合值的體現(xiàn)式是采用各項可變荷載不大于疊加的形式，這在理論上僅合用于各項可變荷載的效應與荷載為線性關系的狀況。當涉及非線性問題時，應根據(jù)問題性質(zhì)，或按有關設計規(guī)范的規(guī)定采用其它不同的辦法。3.2.5荷載效應組合的設計值中，荷載分項系數(shù)應根據(jù)荷載不同的變異系數(shù)和荷載的具體組合狀況(涉及不同荷載的效應比)，以及與抗力有關的分項系數(shù)的取值水平等因素擬定，以使在不同設計狀況下的構造可靠度能趨于一致。但為了設計上的方便，GB50068—將荷載分成永久荷載和可變荷載兩類，對應給出兩個規(guī)定的系數(shù)γG和γQ《建筑構造設計統(tǒng)一原則》原編制組曾選擇了14種有代表性的構造構件；針對恒荷載與辦公樓活荷載、恒荷載與住宅活荷載以及恒荷載與風荷載三種簡樸組合狀況進行分析，并在γG=1.1、1.2、1.3和γQ=1.1、1.2、1.3、1.4、1.5、1.6共3×6組方案中，選得一組最優(yōu)方案為γG=1.2和γQ=1.4。但考慮到前提條件的局限性，允許在特殊的狀況下作合理的調(diào)節(jié)，例如對于原則值不不大于4kN／m2的工業(yè)樓面活荷載，其變異系數(shù)普通較小，此時從經(jīng)濟上考慮，可取γQ=1.3。分析表明，當永久荷載效應與可變荷載效應相比很大時，若仍采用γG=1.2，則構造的可靠度遠不能達成目的值的規(guī)定，因此，在式(3.2.3-2)中給出由永久荷載效應控制的設計組合值中，對應取γG=1.35。分析還表明，當永久荷載效應與可變荷載效應異號時，若仍采用γG=1.2，則構造的可靠度會隨永久荷載效應所占比重的增大而嚴重減少，此時，γG宜取不大于1的系數(shù)。但考慮到經(jīng)濟效果和應用方便的因素，建議取γG=1。在傾覆、滑移或漂浮等有關構造整體穩(wěn)定性的驗算中，永久荷載效應普通對構造是有利的，荷載分項系數(shù)普通應取不大于1.0。但是，現(xiàn)在在大部分構造設計規(guī)范中，事實上仍沿用經(jīng)驗的單一安全系數(shù)進行設計。即使是采用分項系數(shù)，在取值上也不可能采用統(tǒng)一的系數(shù)。因此，在本規(guī)范中對此原則上不規(guī)定與此有關的分項系數(shù)的取值，以免發(fā)生矛盾。當在其它構造設計規(guī)范中對構造傾覆、滑移或漂浮的驗算有具體規(guī)定時，應按構造設計規(guī)范的規(guī)定執(zhí)行，當沒有具體規(guī)定時，對永久荷載分項系數(shù)應按工程經(jīng)驗采用。4樓面和屋面活荷載4.1民用建筑樓面均布活荷載4.1.1在《荷載暫行規(guī)范》規(guī)結1—58中，民用建筑樓面活荷載取值是參考當時的蘇聯(lián)荷載規(guī)范并結合我國具體狀況，按經(jīng)驗判斷的辦法來擬定的?！豆I(yè)與民用建筑構造荷載規(guī)范》TJ9—74修訂前，在全國一定范疇內(nèi)對辦公室和住宅的樓面活荷載進行了調(diào)查。當時曾對4個都市(北京、蘭州、成都和廣州）的606間住宅和3個都市(北京、蘭州和廣州)的258間辦公室的實際荷載作了測定。按樓板內(nèi)彎矩等效的原則，將實際荷載換算為等效均布荷載，經(jīng)統(tǒng)計計算，分別得出其平均值為1.051kN/m2和1.402kN/m2，原則差為0.23kN/m2和0.219kN/m2；按平均值加兩倍原則差的原則荷載定義，得出住宅和辦公室的原則活荷載分別為1.513kN/m2和1.84kN/m2。但在規(guī)結1—58中對辦公樓允許按不同狀況可取1.5kN/m2或2kN/m2進行設計，并且較多單位根據(jù)當時的設計實踐經(jīng)驗取1.5kN/m2，而只對兼作會議室的辦公樓可提高到2kN/m2《建筑構造荷載規(guī)范》GBJ9—87根據(jù)《建筑構造統(tǒng)一設計原則》GBJ68—84對荷載原則值的定義，重新對住宅、辦公室和商店的樓面活荷載做了調(diào)查和統(tǒng)計，并考慮荷載隨空間和時間的變異性，采用了適宜的概率統(tǒng)計模型。模型中直接采用房間面積平均荷載來替代等效均布荷載，這在理論上即使不很嚴格(參見原規(guī)范的闡明)，但對其成果預計不會有嚴重影響，而對調(diào)查和統(tǒng)計工作卻可得到很大的簡化。樓面活荷載按其隨時間變異的特點，可分持久性和臨時性兩部分。持久性活荷載是指樓面上在某個時段內(nèi)基本保持不變的荷載，例如住宅內(nèi)的家具、物品，工業(yè)房屋內(nèi)的機器、設備和堆料，還涉及常住人員自重，這些荷載，除非發(fā)生一次搬遷，普通變化不大。臨時性活荷載是指樓面上偶然出現(xiàn)短期荷載，例如聚會的人群、維修時工具和材料的堆積、室內(nèi)掃除時家具的集聚等。對持久性活荷載Li的概率統(tǒng)計模型，可根據(jù)調(diào)查給出荷載變動的平均時間間隔τ及荷載的統(tǒng)計分布，采用等時段的二項平穩(wěn)隨機過程(圖4.1.1-1)。圖4.1.1-1對臨時性活荷載Lr由于持續(xù)時間很短，要通過調(diào)查擬定荷載在單位時間內(nèi)出現(xiàn)次數(shù)的平均率及其荷載值的統(tǒng)計分布，事實上是有困難的。為此，提出一種勉強能夠替代的辦法，就是通過對顧客的查詢，理解到近來若干年內(nèi)一次最大的臨時性荷載值，以此作為時段內(nèi)的最大荷載Lrs，并作為荷載統(tǒng)計的基礎。對Lr也采用與持久性活荷載相似的概率模型(圖4.1.1-2)。圖4.1.1-2出于分析上的方便，對各類活荷載的分布類型采用了極值I型。根據(jù)Lr和Lrs的統(tǒng)計參數(shù)，分別求出50年最大荷載值LiT和LrT的統(tǒng)計分布和參數(shù)。再根據(jù)Tukstra的組合原則，得出50年內(nèi)總荷載最大值LT的統(tǒng)計參數(shù)。在1977年后來的三年里，曾對全國某些都市的辦公室、住宅和商店的活荷載狀況進行了調(diào)查，其中：在全國25個都市實測了133棟辦公樓共2201間辦公室，總面積為63700m2，同時調(diào)查了317棟顧客的搬遷狀況；對全國10個都市的住宅實測了556間，總為7000m2，同時調(diào)查了229戶的搬遷狀況；在全國10個都市實測了21家百貨商店共214個柜臺，總面積為23700m2表4.1.1辦公室住宅商店μστμστμστLiLrs0.3860.3550.1780.2440.5040.4680.1620.2520.5800.9550.3510.4281年LiTLrTLT0.6100.6611.0470.1780.2440.3020.7070.7841.2880.1620.2520.3004.6502.2612.8410.3510.4280.553LKαp(％)1.51.592.11.50.779.13.51.288.5表4.1.1中的Lk系指GBJ9—87中給出的活荷載的原則值。按《建筑構造可靠度設計統(tǒng)一原則》的規(guī)定，原則值應為設計基如期50年內(nèi)荷載最大值分布的某一種分位值。即使沒有對分位值的百分數(shù)作具體規(guī)定，但對性質(zhì)類同的可變荷載，應盡量使其取值在確保率上保持相似的水平。從表4.1.1中可見，若對辦公室而言，Lk=1.5kN／m2，它相稱于LT的均值μLT加1.5倍的原則差σLT，其中1.5系數(shù)指確保率系數(shù)α。若假設LT的分布仍為極值I型，則與α對應的確保率為92.1％，也即LK取92.1％的分位值。以此為原則，則住宅的活荷載原則值就偏低較多。鑒于當時調(diào)查時的住宅荷載還是偏高的實際狀況，因此原規(guī)范仍保持以往的取值。但考慮到工程界普遍的意見，認為對于建設工程量比較大的住宅和辦公樓來說，其荷載原則值與國外相比顯然偏低，又鑒于民用建筑的樓面活荷載此后的變化趨勢也難以預測，這次修訂，決定將樓面活荷載的最小值規(guī)定為2.0kN／m2。有關其它類別的荷載，由于缺少系統(tǒng)的統(tǒng)計資料，仍按以往的設計經(jīng)驗，并參考1986年頒布的《居住和公共建筑的使用和占用荷載》ISO2103而加以擬定。對藏書庫和檔案庫，根據(jù)70年代早期的調(diào)查，其荷載普通辦3.5kN／m2左右，個別超出4kN／m2，而最重的可達5.5kN／m2(按書架高2.3m，凈距0.6m，放7層精裝書籍預計)。GBJ9—87修訂時參考IS02103的規(guī)定采用為5kN／m2，現(xiàn)又給出按書架每米高度不少于2.5kN／m2的補充規(guī)定，并對于采用密集柜的無過道書庫規(guī)定荷載原則值為12kN／m2。停車庫及車道的活荷載僅考慮由小轎車、吉普車、小型旅行車(載人少于9人)的車輪局部荷載以及其它必要的維修設備荷載。在IS02103中，停車庫活荷載原則值取2.5kN／m2。按荷載最不利布置核算其等效均布荷載后，表明該荷載值只合用于板跨不不大于6m的雙向板或無梁樓蓋。對國內(nèi)現(xiàn)在慣用的單向板樓蓋，當板跨不不大于2m時，應取4.0kN／m2比較適宜。當構造狀況不符合上述條件時，可直接按車輪局部荷載計算樓板內(nèi)力，局部荷載取4.5kN，分布在0.2m×0.2m的局部面積上。該局部荷載也可作為驗算構造局部效應的根據(jù)(如抗沖切等)。對其它車的車庫和車道，應按車輛最大輪壓作為局部荷載擬定。對于20～30t的消防車，可按最大輪壓為60kN，作用在0.6m×0.2m的局部面積上的條件擬定；但是對于消防車不經(jīng)常通行的車道，也即除消防站以外的車道，其荷載的頻遇值和準永久值系數(shù)可適宜減少。這次修訂，對不同類別的樓面均布活荷載，除個別項目有調(diào)節(jié)外，大部分的原則值仍保持原有水平。對民用建筑樓面可根據(jù)在樓面上活動的人和設施的不同狀況，不妨將其原則值分成七個檔次：(1)活動的人極少 Lk=2.0kN／m2；(2)活動的人較多且有設備 Lk=2.5kN／m2；(3)活動的人諸多或有較重的設備 Lk=3.0kN／m2；(4)活動的人很集中，有時很擠或有較重的設備 Lk=3.5kN／m2；(5)活動的性質(zhì)比較激烈 Lk=4.0kN／m2；(6)儲存物品的倉庫 Lk=5.0kN／m2；(7)有大型的機械設備 Lk=6～7.5kN／m2。對于在表4.1.1中沒有列出的項目可對照上述類別選用，但當有特別重的設備時應另行考慮。作為辦公樓的荷載還應考慮會議室、檔案室和資料室等的不同規(guī)定，普通應在2.0～2.5kN／m2范疇內(nèi)采用。對于洗衣房、通風機房以及非固定隔墻的樓面均布活荷載，均系參考國內(nèi)設計經(jīng)驗和國外規(guī)范的有關內(nèi)容酌情增添的。其中非固定隔墻的荷載應按活荷載考慮，可采用每延米長度的墻重(kN／m)的1／3作為樓面活荷載的附加值(kN／m2)，該附加值建議不不大于1.0kN／m2，但對于樓面活荷載不不大于4.0kN／m2的狀況，不不大于0.5kN／m2。走廊、門廳和樓梯的活荷載原則值普通應按表4.1.1中的規(guī)定或按相連通房屋的活荷載原則值采用，但對有可能出現(xiàn)密集人流的狀況，活荷載原則值不應低于3.5KN/m2。7風荷載7.1風荷載原則值及基本風壓7.1.1對于重要承重構造，風荷載原則值的體現(xiàn)可有兩種形式，其一為平均風壓加上由脈動風引發(fā)造成構造風振的等效風壓；另一種為平均風壓乘以風振系數(shù)。由于在構造的風振計算中，普通往往是第1振型起重要作用，因而我國與大多數(shù)國家相似，采用后一種體現(xiàn)形式，即采用風振系數(shù)βz對于圍護構造，由于其剛性普通較大，在構造效應中可不必考慮其共振分量，此時可僅在平均風壓的基礎上，近似考慮脈動風瞬間的增大因素，原則上可通過局部風壓體型系數(shù)μs1和陣風系數(shù)βgz來計算其風荷載。對于房屋中直接承受風壓的幕墻構件(涉及門窗)，按傳統(tǒng)設計的經(jīng)驗，風荷載都是考慮脈動響應，應按第7.5.1條的規(guī)定采用對應的陣風系數(shù)；對非直接承受風壓的幕墻構件，陣風系數(shù)可適宜減少。對于其它的圍護構造構件，出于傳統(tǒng)設計經(jīng)驗，風荷載可僅通過局部風壓體型系數(shù)予以增大而不考慮陣風系數(shù)。7.3風荷載體型系數(shù)7.3.3風力作用在高層建筑表面，與作用在普通建筑物表面上同樣，壓力分布很不均勻，在角隅、檐口、邊棱處和在附屬構造的部位(如陽臺、雨篷等外挑構件)，局部風壓會超出按表7.3.1所得的平均風壓。根據(jù)風洞實驗資料和某些實測成果，并參考國外的風荷載規(guī)范，對負壓區(qū)可根據(jù)不同部位分別取體型系數(shù)為-1.0～-2.2。對封閉式建筑物，考慮到建筑物內(nèi)實際存在的個別孔口和縫隙，以及機械通風等因素，室內(nèi)可能存在正負不同的氣壓，參考國外規(guī)范，大多取±(0.2～0.25)的壓力系數(shù)，現(xiàn)取±0.2。由于局部部位面積的大小不同，修正的程度也應有所不同，本規(guī)范參考國外規(guī)范的資料給出插值公式以予適宜的調(diào)節(jié)。7.4順風向風振及風振系數(shù)7.4.1參考國外規(guī)范及我國抗風振工程設計和理論研究的實踐狀況，當構造基本自振周期T≥0.25s時，以及等于高度超出30m對于T＜0.25s的構造和高度不大于30m或高寬比不大于1.5的房屋，原則上也應考慮風振影響，但經(jīng)計算表明，這類構造的風振普通不大，此時往往按構造規(guī)定進行設計，構造已有足夠的剛度，因而普通不考慮風振影響也不至于會影響構造的抗風安全性。有關在設計中能夠不考慮風振系數(shù)的構造，按以往的經(jīng)驗，僅限于基本自振周期不不不大于0.25s的高聳構造和高度不不不大于30m或高寬比不不不大于1.5的房屋。但是對大跨度的屋蓋構造（涉及懸挑屋蓋構造）的風振問題過去沒有明確，這次修訂予以補充，這里的大跨度屋蓋是指跨度在36m以上的屋蓋（不涉及索構造）。7.6橫風向風振7.6.1當建筑物受到風力作用時，不僅順風向可能發(fā)生風振，并且在一定條件下，也能發(fā)生橫風向的風振。橫風向風振都是由不穩(wěn)定的空氣動力形成，其性質(zhì)遠比順風向更為復雜，其中涉及旋渦脫落Vortex-shedding、馳振Galloping、顫振Fl對圓截面柱體構造，當發(fā)生旋渦脫落時