地下室頂板專項施工方案

地下室頂板專項施工方案地下室頂板模板專項施工方案一?編制依據(jù):1.本工程設(shè)計施工圖紙及其標(biāo)準(zhǔn)圖(包括設(shè)計變更?圖紙會審記錄?設(shè)計交底等設(shè)計文件)?工程地質(zhì)報告2.本工程地施工組織設(shè)計3.《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》(GB50204-2002)4.《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》(GB50300-2001)5.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)6.《建筑施工手冊》(第四版)7.《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ59-99)8.《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ80-91)9.《建筑拆除工程安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ147-2004)10.《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)二?工程概況(一)地理位置銀河灣明苑工程位于常州勞動中路以南?龍游路以北?紅梅南路以東?清涼東路以北?建筑總面積28773.19㎡,地上14層,地下二層,工程由公寓式辦公樓?商鋪?地下室組成,框架-剪力墻結(jié)構(gòu)?(二)結(jié)構(gòu)設(shè)計概況本工程±0.00m相當(dāng)于黃海高程5.15m,地下室兩層,-2層底板面標(biāo)高為-8.4m,-1層樓面標(biāo)高為-4.8m,基礎(chǔ)形式為樁+筏基礎(chǔ)及承臺+防水板基礎(chǔ)?地下室頂板專項施工方案全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。1?-2層頂板:板厚250㎜,面標(biāo)高-4.8M,層高3.6M,模板搭設(shè)高度3.35m,主梁斷面尺寸主要為600×950?500×800,次梁斷面尺寸主要為400×800?地下室頂板專項施工方案全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。2?-1層頂板:板厚300㎜,面標(biāo)高-1.0,層高3.8M,模板搭設(shè)高度3.50m,主梁斷面尺寸主要為600×1100?600×950,次梁斷面尺寸主要為500×900?三?排架施工方案(一)排架搭設(shè)方案搭設(shè)所用鋼管全部采用φ48×3.0,木方用50mm×100mm,模板采用15mm厚多層板?每根立桿底部設(shè)置墊板,墊板厚度不小于50mm?1?板底排架板底模用15㎜厚多層板,板底肋用50×100㎜木方,間距250㎜;立桿縱距為800㎜,立桿橫距為800㎜,板底縱橫向鋼管間距800㎜,立桿頂部采用雙扣件與板底縱橫向鋼管連接;排架水平桿步距1500㎜,在離樓(地)面200㎜高處設(shè)一道縱橫向掃地桿?2?梁底排架(1)-2層頂板主梁600×950?500×800,-1層頂板主梁600×1100?600×950,采用15厚多層板底模和側(cè)模,側(cè)模內(nèi)肋用50×100木方,間距200,外肋采用φ48×3.0雙鋼管,間距400;梁高中部設(shè)1道φ12對拉螺栓,水平間距400;支撐排架梁底木方3根(豎放),梁兩側(cè)立柱間距1000,梁底增設(shè)1道承重立桿縱距800,梁底支撐小橫桿間距400;排架水平桿步距1500㎜,在離樓(地)面200㎜高處設(shè)一道縱橫向掃地桿?地下室頂板專項施工方案全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。(2)-2層頂板次梁400×800,-1層頂板次梁500×900,采用15厚多層板底模和側(cè)模,側(cè)模內(nèi)肋用50×100木方,間距200,外肋采用φ48×3.0鋼管,間距400;支撐排架梁底木方3根(豎放),梁兩側(cè)立柱間距1000,立柱梁跨度方向間距800,梁底增設(shè)1道承重立桿,立柱縱距800,梁底支撐小橫桿間距400;排架水平桿步距1500㎜,在離樓(地)面200㎜高處設(shè)一道縱橫向掃地桿?地下室頂板專項施工方案全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。排架搭設(shè)時先在底板或樓面上由測量人員放線定位確保排架位置地準(zhǔn)確性,以利于梁模板支架地搭設(shè)?(二)鋼管扣件排架搭設(shè)要求1?排架鋼管應(yīng)采用現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《直縫電焊鋼管》(GB/T13793)或《低壓流體輸送用焊接鋼管》(GB/T3092)中規(guī)定地Q235普通鋼管,其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T700)中Q235-A級鋼地規(guī)定,不得使用有嚴(yán)重銹蝕?彎曲?壓扁及裂紋地鋼管?地下室頂板專項施工方案全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。2?扣件采用可鍛鑄鐵制作,其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》(GB15831)地規(guī)定?扣件在螺栓擰緊扭力矩在40-65Nm,并且保證達(dá)65Nm時不發(fā)生破壞?連接用地普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《六角頭螺栓C級》GB/T5780和《六角頭螺栓》GB/T5782地規(guī)定?地下室頂板專項施工方案全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。3?排架必須設(shè)置縱?橫向掃地桿?縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處地立桿上?橫向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方地立桿上?4?梁?板底橫桿與立桿連接必須采用雙扣件?5?支模架應(yīng)由架子工(持證)搭設(shè),施工前做好每項安全技術(shù)交底,施工時隨做隨檢,做好記錄,驗收合格后才能進(jìn)入下道工序施工;6?垂直剪刀撐嚴(yán)格按規(guī)范設(shè)置,并與地面頂緊;其它未盡事宜,應(yīng)嚴(yán)格按照有關(guān)規(guī)范執(zhí)行,確保安全?四?混凝土澆搗注意事項由于板厚較大,所以在澆搗混凝土?xí)r所產(chǎn)生地施工荷載對排架有著至關(guān)重要地影響,所以需注意以下事項:1?澆搗梁混凝土?xí)r分層澆搗,盡量讓荷載均勻分布,采用由中部向兩邊擴(kuò)展地澆筑方式,確保模板支架施工過程中均衡受載?2?框架柱根據(jù)樓層結(jié)平標(biāo)高分層澆筑,澆至頂板梁底2~3cm,然后頂板?梁一起澆至設(shè)計標(biāo)高?3?為了避免內(nèi)模被沖壞和側(cè)移,減少澆筑沖力,混凝土輸出口必須安裝90度彎頭,以減小傾倒混凝土地施工荷載?地下室頂板專項施工方案全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。4?嚴(yán)格控制實際施工荷載不超過設(shè)計荷載1kN/m2,對出現(xiàn)地超過最大荷載要有相應(yīng)地控制措施,鋼筋等材料不能在支架上方堆放?地下室頂板專項施工方案全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。5?澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發(fā)現(xiàn)下沉?松動和變形情況及時解決?并在澆筑前對施工區(qū)域設(shè)置警戒線,不準(zhǔn)人員進(jìn)入排架內(nèi)部?6?澆筑前必須有參建各方地書面驗收通過手續(xù)方可實施?五?排架地拆除1?排架拆除前應(yīng)有項目工程師召集有關(guān)人員對工程進(jìn)行全面檢查,確認(rèn)相應(yīng)部位頂板混凝土均已達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度,確已不需要時排架方可拆除?2?支撐系統(tǒng)地拆除作業(yè)必須自上而下逐步進(jìn)行,嚴(yán)禁上下步同時拆除作業(yè),分段拆除地高差不應(yīng)大于2步?3?拆除排架時,地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒,并派專人看守,嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)?4?拆下地桿件與零配件應(yīng)分堆,嚴(yán)禁高空拋擲?六?排架地安全使用及管理1?進(jìn)入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽,高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶,并應(yīng)系牢?2?操作者應(yīng)有特種作業(yè)上崗證,身體健康,并在接受本工程項目部地安全交底后方可上崗?經(jīng)醫(yī)生檢查認(rèn)為不適宜高空作業(yè)地人員,不得進(jìn)行高空作業(yè)?3?二步架以上施工時應(yīng)佩帶安全帶,嚴(yán)禁向下拋扣件等物品,上部施工時,地面應(yīng)有專人警戒守護(hù)?4?作業(yè)人員應(yīng)衣著靈便,但不準(zhǔn)赤膊裸身?應(yīng)腳穿軟底防滑鞋?5?施工中若發(fā)生安全設(shè)施隱患或缺陷,務(wù)必及時處理或停工,并向上級匯報,班前?班后均應(yīng)檢查已施工部分地質(zhì)量,安全情況,并按查驗情況逐次以記錄?地下室頂板專項施工方案全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。6?排架地搭設(shè)還是拆除,均不得上?下步同時作業(yè)?地下室頂板專項施工方案全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。7?嚴(yán)禁強(qiáng)風(fēng)?雨?雪及夜間高空搭設(shè)和拆除作業(yè)操作?8?在排架使用期間,嚴(yán)禁拆除主節(jié)點處地縱橫向水平桿?縱橫向掃地桿等?9?模板支撐系統(tǒng)搭設(shè)后至拆除地使用全過程,立桿底部不得松動,不得任意拆除任何一根桿件,不得松動扣件,不得用作起重纜風(fēng)地拉結(jié)?10?混凝土澆筑應(yīng)盡可能使排架支撐系統(tǒng)均勻受載?11?嚴(yán)格控制模板支撐系統(tǒng)地施工荷載,不得超過設(shè)計荷載,在施工中應(yīng)有專人監(jiān)控?12?在混凝土澆筑過程中應(yīng)有專人對模板支撐系統(tǒng)進(jìn)行監(jiān)護(hù),發(fā)現(xiàn)有松動?變形等情況,必須立即停止?jié)仓⒉扇∠鄳?yīng)措施?13?搭拆腳手架時,地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志,并派專人看守,嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)?七?應(yīng)急救援預(yù)案(一)概況在超厚模板區(qū)域內(nèi)施工極可能發(fā)生高空墜落?模板坍塌?物體打擊等重大事故?本預(yù)案針對上述可能發(fā)生地高空墜落?模板坍塌及物體打擊緊急情況進(jìn)行應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)?(二)機(jī)構(gòu)設(shè)置為對可能發(fā)生地事故能夠快速反應(yīng)?求援,項目部成立應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組,由項目經(jīng)理任組長,負(fù)責(zé)事故現(xiàn)場指揮,統(tǒng)籌安排等?項目部應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組組長組長項目經(jīng)理地下室頂板專項施工方案全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。地下室頂板專項施工方案全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。副組長副組長施工負(fù)責(zé)人組員組員施工員、安全員、材料員各施工班組成員**********各施工班組成員**********當(dāng)施工發(fā)生事故,若應(yīng)急救援小組組長不在位時,由副組長負(fù)責(zé)現(xiàn)場指揮救援?施工現(xiàn)場緊急情況處理流程圖發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)人發(fā)現(xiàn)后立即向項目經(jīng)理或現(xiàn)場負(fù)責(zé)人報告公司質(zhì)量安全管理部負(fù)責(zé)人項目經(jīng)理或現(xiàn)場負(fù)責(zé)人迅速作出判斷，下達(dá)應(yīng)急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經(jīng)理報告，并根據(jù)情況的嚴(yán)重程度決定是否報警。跟蹤應(yīng)急處理情況，必要時趕赴現(xiàn)場協(xié)助處理；處理完畢后，評審應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)程序，必要時修訂文件。應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組地職責(zé)1?負(fù)責(zé)制定事故預(yù)防工作相關(guān)部門人員地應(yīng)急救援工作職責(zé)?2?負(fù)責(zé)突發(fā)事故地預(yù)防措施和各類應(yīng)急救實施地準(zhǔn)備工作,統(tǒng)一對人員,材料物資等資源地調(diào)配?3?進(jìn)行有針對性地應(yīng)急救援應(yīng)變演習(xí),有計劃區(qū)分任務(wù),明確責(zé)任?地下室頂板專項施工方案全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。4?當(dāng)發(fā)生緊急情況時,立即報告公司應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組并及時采取救援工作,盡快控制險情蔓延,必要時,報告當(dāng)?shù)夭块T,取得政府及相關(guān)部門地幫助?地下室頂板專項施工方案全文共7頁，當(dāng)前為第7頁。(三)應(yīng)急救援工作程序1?當(dāng)事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報,由組長立即上報公司,必要時向當(dāng)?shù)卣嚓P(guān)部門,以取得政府部門地幫助?2?由應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組,組織項目部全體員工投入事故應(yīng)急救援搶險工作中去,盡快控制險情蔓延,并配合?協(xié)助事故地處理調(diào)查工作?3?事故發(fā)生時,組長或其他成員不在現(xiàn)場時,由在現(xiàn)場地其他組員作為臨時現(xiàn)場救援負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)現(xiàn)場地救援指揮安排?4?項目部指定專人負(fù)責(zé)事故地收集?統(tǒng)計?審核和上報工作,并嚴(yán)格遵守事故報告地真實性和時效性?(四)救援方法1?地當(dāng)發(fā)生模板坍塌事故時,立即組織人員及時搶救,疏散施工人員,防止事故擴(kuò)大,在有傷亡地情況下控制好事故現(xiàn)場;2?報120急救中心,到現(xiàn)場搶救傷員?3?急報項目部應(yīng)急救援小組?公司和有關(guān)應(yīng)急救援單位,采取有效應(yīng)急救援措施;4?清理事故現(xiàn)場,檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全,避免遺漏傷亡人員,把事故損失控制到最小;5?預(yù)備應(yīng)急救援工具:常用藥箱等?八?排架計算書計算說明:地下室頂板專項施工方案全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。1?本工程地下室樓板厚有兩種:-2層板厚250㎜,層高3.6M;-1層板厚300㎜,層高3.8M?所以對兩種板厚模板分別進(jìn)行驗算?地下室頂板專項施工方案全文共8頁，當(dāng)前為第8頁。2?梁模板及支架計算時,因-2層梁截面主要為600×950,對應(yīng)層高3.6M;-1層梁截面主要為600×1100,對應(yīng)層高3.8M,所以計算按-1層梁截面600×1100計算?-2層板模板(250厚)計算書模板支架地計算依據(jù):《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)?《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002?《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)?《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制?(一)?參數(shù)信息:橫向間距或排距(m):0.80;縱距(m):0.80;步距(m):1.50;采用地鋼管(mm):Φ48×3.0;面板采用膠合面板:厚度為15mm;木方地截面寬度(mm):50.00;木方地截面高度(mm):100.00?圖1樓板支撐架荷載計算單元地下室頂板專項施工方案全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。地下室頂板專項施工方案全文共9頁，當(dāng)前為第9頁。(二)?模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度,取單位寬度1m地面板作為計算單元面板地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100×1.52/6=37.5cm3;I=100×1.53/12=28.125cm4;模板面板地按照三跨連續(xù)梁計算?面板計算簡圖1?荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板地自重(kN/m):q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m;(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN):q2=1×1=1kN/m;2?強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配彎矩和,計算公式如下:其中:q=1.2×6.6+1.4×1=9.32kN/m最大彎矩M=0.1×9.32×0.252=0.058kN·m;面板最大應(yīng)力計算值σ=58250/37500=1.553N/mm2;面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;面板地最大應(yīng)力計算值1.553N/mm2小于面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!地下室頂板專項施工方案全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。3?撓度計算地下室頂板專項施工方案全文共10頁，當(dāng)前為第10頁。撓度計算公式為其中q=6.6kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×6.6×2504/(100×9500×4166666.667)=0.004mm;面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm;面板地最大撓度計算值0.004mm小于面板地最大允許撓度1mm,滿足要求!(三)?模板支撐方木地計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3;I=5×10×10×10/12=416.67cm4;方木楞計算簡圖1.荷載地計算:(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m;(2)模板地自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN):p1=(1+2)×0.8×0.25=0.6kN;2.強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配彎矩和,計算公式如下:均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.562+0.088)=1.98kN/m;地下室頂板專項施工方案全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。集中荷載p=1.4×0.6=0.84kN;地下室頂板專項施工方案全文共11頁，當(dāng)前為第11頁。最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.84×0.8/4+1.98×0.82/8=0.326kN;最大支座力N=P/2+ql/2=0.84/2+1.98×0.8/2=1.212kN;方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.326×106/83333.33=3.917N/mm2;方木地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2;方木地最大應(yīng)力計算值為3.917N/mm2小于方木地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算:最大剪力地計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.98×0.8/2+0.84/2=1.212kN;方木受剪應(yīng)力計算值T=3×1.212×103/(2×50×100)=0.364N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.4N/mm2;方木受剪應(yīng)力計算值0.364N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度值1.4N/mm2,滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配撓度和,計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.65kN/m;集中荷載p=0.6kN;最大撓度計算值V=5×1.65×8004/(384×9500×4166666.667)+600×8003/(48×9500×4166666.7)=0.384mm;最大允許撓度[V]=800/250=3.2mm;方木最大撓度計算值0.384mm小于方木地最大允許撓度3.2mm,滿足要求!(四)?板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下地三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=1.98×0.8+0.84=2.424kN;地下室頂板專項施工方案全文共12頁，當(dāng)前為第12頁。地下室頂板專項施工方案全文共12頁，當(dāng)前為第12頁。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.652kN.m;最大變形Vmax=1.258mm;最大支座力Qmax=8.602kN;最大應(yīng)力σ=651923.437/4490=145.195N/mm2;支撐鋼管地抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2;支撐鋼管地最大應(yīng)力計算值145.195N/mm2小于支撐鋼管地抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管地最大撓度為1.258mm小于800/150與10mm,滿足要求!(五)?扣件抗滑移地計算:地下室頂板專項施工方案全文共13頁，當(dāng)前為第13頁。按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》,雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際地旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?地下室頂板專項施工方案全文共13頁，當(dāng)前為第13頁?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件地抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿地豎向作用力設(shè)計值;計算中R取最大支座反力,R=8.602kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力地設(shè)計計算滿足要求!(六)?模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架地荷載包括靜荷載?活荷載和風(fēng)荷載?1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1)腳手架地自重(kN):NG1=0.129×3.35=0.432kN;(2)模板地自重(kN):NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25×0.25×0.8×0.8=4kN;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=4.656kN;2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載?活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1+2)×0.8×0.8=1.92kN;3.立桿地軸向壓力設(shè)計值計算公式:N=1.2NG+1.4NQ=8.276kN;(七)?立桿地穩(wěn)定性計算:立桿地穩(wěn)定性計算公式其中N立桿地軸心壓力設(shè)計值(kN):N=8.276kN;σ軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比Lo/i查表得到;i計算立桿地截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59cm;A立桿凈截面面積(cm2):A=4.24cm2;W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;地下室頂板專項施工方案全文共14頁，當(dāng)前為第14頁。σ鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);地下室頂板專項施工方案全文共14頁，當(dāng)前為第14頁。[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2;L0計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》,由下式計算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點地長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿計算長度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m;L0/i=1700/15.9=107;由長細(xì)比lo/i地結(jié)果查表得到軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537;鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值;σ=8275.782/(0.537×424)=36.347N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=36.347N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!-1層板模板(300厚)計算書模板支架地計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)?《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002?《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)?《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制?(一)?參數(shù)信息:橫向間距或排距(m):0.80;縱距(m):0.80;步距(m):1.50;采用地鋼管(mm):Φ48×3.0;面板采用膠合面板,厚度為15mm?地下室頂板專項施工方案全文共15頁，當(dāng)前為第15頁。木方地截面寬度(mm):50.00;木方地截面高度(mm):100.00;地下室頂板專項施工方案全文共15頁，當(dāng)前為第15頁。圖1樓板支撐架荷載計算單元(二)?模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度,取單位寬度1m地面板作為計算單元面板地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100×1.52/6=37.5cm3;I=100×1.53/12=28.125cm4;模板面板地按照三跨連續(xù)梁計算?面板計算簡圖1?荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板地自重(kN/m):q1=25×0.3×1+0.35×1=7.85kN/m;(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN):q2=1×1=1kN/m;2?強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配地彎矩和,計算公式如下:其中:q=1.2×7.85+1.4×1=10.82kN/m地下室頂板專項施工方案全文共16頁，當(dāng)前為第16頁。最大彎矩M=0.1×10.82×0.252=0.068kN·m;地下室頂板專項施工方案全文共16頁，當(dāng)前為第16頁。面板最大應(yīng)力計算值σ=67625/37500=1.803N/mm2;面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;面板地最大應(yīng)力計算值為1.803N/mm2小于面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!3?撓度計算撓度計算公式為其中q=7.85kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×7.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.005mm;面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm;面板地最大撓度計算值0.005mm小于面板地最大允許撓度1mm,滿足要求!(三)?模板支撐方木地計算:方木按照三跨連續(xù)梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3;I=5×10×10×10/12=416.67cm4;方木楞計算簡圖1.荷載地計算:(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1=25×0.25×0.3=1.875kN/m;(2)模板地自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN):p1=(1+2)×0.8×0.25=0.6kN;2.強(qiáng)度驗算:地下室頂板專項施工方案全文共17頁，當(dāng)前為第17頁。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配地彎矩和,計算公式如下:地下室頂板專項施工方案全文共17頁，當(dāng)前為第17頁。均布荷載q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.875+0.088)=2.355kN/m;集中荷載p=1.4×0.6=0.84kN;最大彎距M=Pl/4+ql2/8=0.84×0.8/4+2.355×0.82/8=0.356kN;最大支座力N=P/2+ql/2=0.84/2+2.355×0.8/2=1.362kN;方木最大應(yīng)力計算值σ=M/W=0.356×106/83333.33=4.277N/mm2;方木地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13.0N/mm2;方木最大應(yīng)力計算值為4.277N/mm2小于方木地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13.0N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算:最大剪力地計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=2.355×0.8/2+0.84/2=1.362kN;方木受剪應(yīng)力計算值T=3×1.362×103/(2×50×100)=0.409N/mm2;方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.4N/mm2;方木地受剪應(yīng)力計算值0.409N/mm2小于方木地抗剪強(qiáng)度設(shè)計值1.4N/mm2,滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配地?fù)隙群?計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.962kN/m;集中荷載p=0.6kN;最大撓度計算值V=5×1.962×8004/(384×9500×4166666.667)+600×8003/(48×9500×4166666.7)=0.426mm;最大允許撓度[V]=800/250=3.2mm;方木地最大撓度計算值0.426mm小于方木地最大允許撓度3.2mm,滿足要求!地下室頂板專項施工方案全文共18頁，當(dāng)前為第18頁。地下室頂板專項施工方案全文共18頁，當(dāng)前為第18頁。(四)?板底支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下地三跨連續(xù)梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=2.355×0.8+0.84=2.724kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.733kN.m;最大變形Vmax=1.414mm;地下室頂板專項施工方案全文共19頁，當(dāng)前為第19頁。最大支座力Qmax=9.666kN;最大應(yīng)力σ=732607.031/4490=163.164N/mm2;地下室頂板專項施工方案全文共19頁，當(dāng)前為第19頁。支撐鋼管地抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2;支撐鋼管地最大應(yīng)力計算值163.164N/mm2小于支撐鋼管地抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管地最大撓度為1.414mm小于800/150與10mm,滿足要求!(五)?扣件抗滑移地計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》,雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際地旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件地抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿地豎向作用力設(shè)計值;計算中R取最大支座反力,R=9.666kN;R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力地設(shè)計計算滿足要求!(六)?模板支架立桿荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架地荷載包括靜荷載?活荷載和風(fēng)荷載?1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容:(1)腳手架地自重(kN):NG1=0.129×3.5=0.452kN;(2)模板地自重(kN):NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3=25×0.3×0.8×0.8=4.8kN;靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=5.476kN;2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載?活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1+2)×0.8×0.8=1.92kN;3.立桿地軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.259kN;(七)?立桿地穩(wěn)定性計算:地下室頂板專項施工方案全文共20頁，當(dāng)前為第20頁。立桿地穩(wěn)定性計算公式地下室頂板專項施工方案全文共20頁，當(dāng)前為第20頁。其中N立桿地軸心壓力設(shè)計值(kN):N=9.259kN;σ軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比Lo/i查表得到;i計算立桿地截面回轉(zhuǎn)半徑(cm):i=1.59cm;A立桿凈截面面積(cm2):A=4.24cm2;W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49cm3;σ鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2;L0計算長度(m);如果完全參照《扣件式規(guī)范》,由下式計算l0=h+2aa立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點地長度;a=0.1m;得到計算結(jié)果:立桿計算長度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m;L0/i=1700/15.9=107;由長細(xì)比lo/i地結(jié)果查表得到軸心受壓立桿地穩(wěn)定系數(shù)φ=0.537;鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值;σ=9259.02/(0.537×424)=40.665N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算σ=40.665N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度值[f]=205N/mm2,滿足要求!梁模板(600*1100)計算書計算依據(jù):《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)?《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002?《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)?《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制?地下室頂板專項施工方案全文共21頁，當(dāng)前為第21頁。地下室頂板專項施工方案全文共21頁，當(dāng)前為第21頁。(一)?參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.60;梁截面高度D(m):1.10;混凝土板厚度(mm):300.00;立桿梁跨度方向間距La(m):0.80;立桿步距h(m):1.50;梁兩側(cè)立柱間距(m):1.00;采用地鋼管類型為Φ48×3;梁底方木截面寬度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;面板厚度(mm):15.0;穿梁螺栓水平間距(mm):400;穿梁螺栓直徑(mm):M12;(二)?梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力?按《施工手冊》,新澆混凝土作用于模板地最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其中地較小值:其中γ--混凝土地重力密度,取24.000kN/m3;t--新澆混凝土地初凝時間,可按現(xiàn)場實際值取,輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算,得5.714h;T--混凝土地入模溫度,取20.000℃;V--混凝土地澆筑速度,取1.500m/h;H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m;β1--外加劑影響修正系數(shù),取1.200;β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150?根據(jù)以上兩個公式計算地新澆筑混凝土對模板地最大側(cè)壓力F;分別為50.994kN/m2?18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載?(三)?梁側(cè)模板面板地計算地下室頂板專項施工方案全文共22頁，當(dāng)前為第22頁。面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度?強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力?地下室頂板專項施工方案全文共22頁，當(dāng)前為第22頁。次楞(內(nèi)龍骨)地根數(shù)為3根?面板按照均布荷載作用下地兩跨連續(xù)梁計算?面板計算簡圖(單位:mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下:其中,σ--面板地彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2);M--面板地最大彎距(N.mm);W--面板地凈截面抵抗矩,W=40×1.5×1.5/6=15cm3;[f]--面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2);按以下公式計算面板跨中彎矩:其中,q--作用在模板上地側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.4×18×0.9=7.78kN/m;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.4×2×0.9=1.01kN/m;q=q1+q2=7.776+1.008=8.784kN/m;計算跨度(內(nèi)楞間距):l=400mm;面板地最大彎距M=0.125×8.784×4002=1.76×105N.mm;經(jīng)計算得到,面板地受彎應(yīng)力計算值:σ=1.76×105/1.50×104=11.712N/mm2;面板地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2;面板地受彎應(yīng)力計算值σ=11.712N/mm2小于面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!地下室頂板專項施工方案全文共23頁，當(dāng)前為第23頁。2.撓度驗算地下室頂板專項施工方案全文共23頁，當(dāng)前為第23頁。q--作用在模板上地側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18×0.4=7.2N/mm;l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=400mm;E--面板材質(zhì)地彈性模量:E=9500N/mm2;I--面板地截面慣性矩:I=40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4;面板地最大撓度計算值:ω=0.521×7.2×4004/(100×9500×1.13×105)=0.899mm;面板地最大容許撓度值:[ω]=l/250=400/250=1.6mm;面板地最大撓度計算值ω=0.899mm小于面板地最大容許撓度值[ω]=1.6mm,滿足要求!(四)?梁側(cè)模板內(nèi)外楞地計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞地荷載,按照均布荷載作用下地三跨連續(xù)梁計算?本工程中,龍骨采用1根木楞,截面寬度50mm,截面高度100mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3;I=50×1003×1/12=416.67cm4;內(nèi)楞計算簡圖(1).內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下:地下室頂板專項施工方案全文共24頁，當(dāng)前為第24頁。其中,σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2);地下室頂板專項施工方案全文共24頁，當(dāng)前為第24頁。M--內(nèi)楞地最大彎距(N.mm);W--內(nèi)楞地凈截面抵抗矩;[f]--內(nèi)楞地強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)?按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩:其中,作用在內(nèi)楞地荷載,q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.4=8.78kN/m;內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=400mm;內(nèi)楞地最大彎距:M=0.1×8.78×400.002=1.41×105N.mm;最大支座力:R=1.1×8.784×0.4=3.865kN;經(jīng)計算得到,內(nèi)楞地最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.41×105/8.33×104=1.687N/mm2;內(nèi)楞地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=11N/mm2;內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=1.687N/mm2小于內(nèi)楞抗彎強(qiáng)度值[f]=11N/mm2,滿足要求!(2).內(nèi)楞地?fù)隙闰炈闫渲蠩--面板材質(zhì)地彈性模量:9000N/mm2;q--作用在模板上地側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18.00×0.40=7.20N/mm;l--計算跨度(外楞間距):l=400mm;I--面板地截面慣性矩:I=8.33×106mm4;內(nèi)楞地最大撓度計算值:ω=0.677×7.2×4004/(100×9000×8.33×106)=0.017mm;內(nèi)楞地最大容許撓度值:[ω]=400/250=1.6mm;內(nèi)楞地最大撓度計算值ω=0.017mm小于內(nèi)楞地最大容許撓度值[ω]=1.6mm,滿足要求!2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞地集中力,取內(nèi)楞地最大支座力3.865kN,按照集中荷載作用下地連續(xù)梁計算?本工程中,外龍骨采用鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:地下室頂板專項施工方案全文共25頁，當(dāng)前為第25頁。截面類型為圓鋼管48×3.0;外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3;地下室頂板專項施工方案全文共25頁，當(dāng)前為第25頁。外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4;外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)(1).外楞抗彎強(qiáng)度驗算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞地最大彎距(N.mm);W--外楞地凈截面抵抗矩;地下室頂板專項施工方案全文共26頁，當(dāng)前為第26頁。[f]--外楞地強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)?地下室頂板專項施工方案全文共26頁，當(dāng)前為第26頁。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大地彎矩為M=0.773kN.m外楞最大計算跨度:l=400mm;經(jīng)計算得到,外楞地受彎應(yīng)力計算值:σ=7.73×105/8.98×103=86.079N/mm2;外楞地抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205N/mm2;外楞受彎應(yīng)力計算值σ=86.079N/mm2小于外楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(2).外楞地?fù)隙闰炈愀鶕?jù)連續(xù)梁計算得到外楞地最大撓度為0.754mm外楞地最大容許撓度值:[ω]=400/400=1mm;外楞地最大撓度計算值ω=0.754mm小于外楞地最大容許撓度值[ω]=1mm,滿足要求!(五)?穿梁螺栓地計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受地拉力;A--穿梁螺栓有效面積(mm2);f--穿梁螺栓地抗拉強(qiáng)度設(shè)計值,取170N/mm2;查表得:穿梁螺栓地直徑:12mm;穿梁螺栓有效直徑:9.85mm;穿梁螺栓有效面積:A=76mm2;穿梁螺栓所受地最大拉力:N=18×0.4×0.4=2.88kN?穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受地最大拉力N=2.88kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN,滿足要求!(六)?梁底模板計算地下室頂板專項施工方案全文共27頁，當(dāng)前為第27頁。面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度?計算地原則是按照模板底支撐地間距和模板面地大小,按支撐在底撐上地兩跨連續(xù)梁計算?地下室頂板專項施工方案全文共27頁，當(dāng)前為第27頁。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載?新澆混凝土自重荷載?鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重?新澆混凝土自重?鋼筋自重荷載?本算例中,面板地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=800×15×15/6=3.00×104mm3;I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4;1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算:其中,σ--梁底模板地彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2);M--計算地最大彎矩(kN.m);l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm;q--作用在梁底模板地均布荷載設(shè)計值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值:q1:1.2×(24.00+1.50)×0.80×1.10×0.90=24.24kN/m;模板結(jié)構(gòu)自重荷載:q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載設(shè)計值:q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m;q=q1+q2+q3=24.24+0.30+2.02=26.55kN/m;跨中彎矩計算公式如下:地下室頂板專項施工方案全文共28頁，當(dāng)前為第28頁。地下室頂板專項施工方案全文共28頁，當(dāng)前為第28頁。Mmax=0.125×26.554×0.32=0.299kN.m;σ=0.299×106/3.00×104=9.958N/mm2;梁底模面板計算應(yīng)力σ=9.958N/mm2小于梁底模面板地抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時不考慮振動荷載作用?最大撓度計算公式如下:其中,q--作用在模板上地壓力線荷載:q=((24.0+1.50)×1.100+0.35)×0.80=22.72KN/m;l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm;E--面板地彈性模量:E=9500.0N/mm2;面板地最大允許撓度值:[ω]=300.00/250=1.200mm;面板地最大撓度計算值:ω=0.521×22.72×3004/(100×9500×2.25×105)=0.449mm;面板地最大撓度計算值:ω=0.449mm小于面板地最大允許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm,滿足要求!(七)?梁底支撐地計算本工程梁底支撐采用方木?強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載?新澆混凝土自重荷載?鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載;撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重?新澆混凝土自重?鋼筋自重荷載?1.荷載地計算:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):地下室頂板專項施工方案全文共29頁，當(dāng)前為第29頁。q1=(24+1.5)×1.1×0.3=8.415kN/m;地下室頂板專項施工方案全文共29頁，當(dāng)前為第29頁。(2)模板地自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.3×(2×1.1+0.6)/0.6=0.49kN/m;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN/m):經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m;2.方木地支撐力驗算靜荷載設(shè)計值q=1.2×8.415+1.2×0.49=10.686kN/m;活荷載設(shè)計值P=1.4×1.35=1.89kN/m;方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算?本算例中,方木地截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3;I=5×10×10×10/12=416.67cm4;方木強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載地設(shè)計值最不利分配地彎矩和,計算公式如下:線荷載設(shè)計值q=10.686+1.89=12.576kN/m;最大彎距M=0.1ql2=0.1×12.576×0.8×0.8=0.805kN.m;最大應(yīng)力σ=M/W=0.805×106/83333.3=9.658N/mm2;抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2;方木地最大應(yīng)力計算值9.658N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載地計算值最不利分配地?fù)隙群?計算公式如下:地下室頂板專項施工方案全文共30頁，當(dāng)前為第30頁。q=8.415+0.490=8.905kN/m;地下室頂板專項施工方案全文共30頁，當(dāng)前為第30頁。方木最大撓度計算值ω=0.677×8.905×8004/(100×9000×416.667×104)=0.658mm;方木地最大允許撓度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm;方木最大撓度計算值ω=0.658mm小于方木地最大允許撓度[ω]=3.2mm,滿足要求!3.支撐鋼管地強(qiáng)度驗算支撐鋼管按照簡支梁地計算如下荷載計算公式如下:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):q1=(24.000+1.500)×1.100=28.050kN/m2;(2)模板地自重(kN/m2):q2=0.350kN/m2;(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生地荷載(kN/m2):q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;q=1.2×(28.050+0.350)+1.4×4.500=40.380kN/m2;梁底支撐根數(shù)為n,立桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管地集中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管地集中力為N?當(dāng)n=2時:當(dāng)n>2時:地下室頂板專項施工方案全文共31頁，當(dāng)前為第31頁。地下室頂板專項施工方案全文共31頁，當(dāng)前為第31頁。計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁地計算得到:支座反力RA=RB=1.789kN,中間支座最大反力Rmax=8.272;最大彎矩Mmax=0.358kN.m;最大撓度計算值Vmax=0.166mm;支撐鋼管地最大應(yīng)力σ=0.358×106/4490=79.699N/mm2;支撐鋼管地抗壓設(shè)計強(qiáng)度[f]=205.0N/mm2;支撐鋼管最大應(yīng)力計算值79.699N/mm2小于支撐鋼管抗壓設(shè)計強(qiáng)度205.0N/mm2,滿足要求!地下室頂板專項施工方案全文共32頁，當(dāng)前為第32頁。地下室頂板專項施工方案全文共32頁，當(dāng)前為第32頁。(八)?梁底