某制藥廠脫鹽水制備（初步）設(shè)計

華東師范大學環(huán)境工程畢業(yè)實習設(shè)計Ⅱ本科生畢業(yè)實習設(shè)計環(huán)境工程實習設(shè)計說明書題目：某制藥廠脫鹽水制備（初步）設(shè)計姓名：學號：學院：生態(tài)與環(huán)境科學學院專業(yè)：環(huán)境工程指導(dǎo)教師職稱:教授時間：Ⅱ華東師范大學環(huán)境工程畢業(yè)實習設(shè)計除塵器的選擇3.1除塵效率 η=1-C式中C——標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度，mg/m3Cs——標準狀態(tài)下鍋爐煙塵排飯標準中規(guī)定值，mg/mη=1-200=0.9142=91.42%3.2除塵器工況煙氣流量燃燒裝置產(chǎn)生的煙氣的溫度和壓力總是高于標準狀況（273K、101325Pa），在煙氣體積和密度計算中往往需要換算成標準狀況。大多數(shù)煙氣可以視為理想氣體，所以在煙氣體積和密度換算中可以應(yīng)用理想氣體狀態(tài)方程。若設(shè)觀測狀態(tài)下（溫度Ts、壓力ps）煙氣的體積為Vs、密度為ρs，在標準狀態(tài)下（溫度TN、壓力pN）煙氣的體積為VN、密度為ρN，則由理想氣體狀態(tài)方程是可以得到標準狀況下的煙氣體積。 及標準狀況下煙氣密度： 假設(shè)，則有工況下煙氣量Q’=QT'T(m式中Q——標準狀況下的煙氣流量，m3/hT’——工況下煙氣溫度，KT——標準狀態(tài)下的溫度，273K。Q’=QT'T==9792(m3則煙氣流速為：Q'3600=97923600=2.72(3.3除塵系統(tǒng)選擇方案 該燃煤廠鍋爐排放煙量不大，但其煙塵含塵濃度及含硫濃度都比較大，選擇除塵器時應(yīng)該考慮除塵效率、處理煙氣流量、脫硫效率等。按鍋爐大氣污染排放標準（GB13271-2008）[6]中的二類區(qū)標準進行設(shè)計，煙塵濃度排放標準規(guī)定的排放量是200mg/m3，二氧化硫排放標準規(guī)定的二氧化硫排放量要達到900mg/m濕式脫硫除系統(tǒng)是在傳統(tǒng)的濕式除塵技術(shù)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的一種符合中國國情的實用技術(shù)，特別適合于大、中型工業(yè)鍋爐煙氣的除塵和脫硫。通過對原有濕式除塵器的強化傳質(zhì)技術(shù)，鍋爐排放廢水和廢渣中殘余堿性物質(zhì)的利用技術(shù)，防止水體污染的廢水重復(fù)使用技術(shù)等的研究開發(fā)，初步形成了濕式煙氣脫硫除塵系統(tǒng)的成套技術(shù)，并已在不同容重和不同燃燒方式的工業(yè)鍋爐和小型發(fā)電鍋爐上得到應(yīng)用。根據(jù)工況下的煙氣量、煙氣溫度、要求達到的除塵效率、煙塵的粒徑分布以及兼顧二氧化硫去除的需要，挑選WDL-Ⅱ型濕式煙氣脫硫除塵凈化器、ZST-4型旋風水膜脫硫除塵器、XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器作為備選選項[2，7]，各除塵器的參數(shù)如下。表3-1WDL-Ⅱ型濕式煙氣脫硫除塵凈化器技術(shù)參數(shù)型號處理煙氣量/噸位/除塵效率/%脫硫效率/%氮氧化物去除率/%阻力損失/Pa林格曼黑度/級煙塵排放濃度/耗水量/WDL-Ⅱ18000695-9960-8060-80<1200<1<2000.039注：數(shù)據(jù)來源《除塵器手冊》[2]表3-2ZST-4型旋風水膜脫硫除塵器性能規(guī)格表型號處理煙氣量/噸位/除塵效率/%脫硫效率/%阻力損失/Pa林格曼黑度/級ZST-4120004>98>82<1200<1注：數(shù)據(jù)來源《除塵器手冊》[2]表3-4HX-1410旋風除塵器基本參數(shù)型號處理風量/入口風速/總阻力/Pa允許入口最高溫度/℃除塵效率/%設(shè)備重量/t1-HX-Φ141015000-1750018-22<1470450>952.2注：數(shù)據(jù)來源《工業(yè)鍋爐房常用手冊》[7]表35XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器技術(shù)指標型號處理煙氣量(m3/h)除塵效率(%)煙塵排放濃度(mg/m3)林格曼黑度(%)脫硫效率(%)阻力(Pa)液氣比(L/m3)耗水量(m3/h)XSL4-Ⅰ9600-1320095<100<1>70<8500.040.38-0.53注：數(shù)據(jù)來源《除塵器手冊》[2]經(jīng)比較發(fā)現(xiàn)，XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器擁有較高的除塵效率和脫硫效率之外，阻力損失也低于其他兩種除塵器，所以選擇XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器作為此設(shè)計的除塵器。 XSL型脫硫除塵器以煙氣自身沖擊液面“自激”方式相繼產(chǎn)生沖擊湍流、液滴碰撞、吸收、液膜傳質(zhì)機制脫硫除塵，兩級獨特的離心脫水器使氣水分離徹底的同時，連續(xù)產(chǎn)生兩次液膜吸附、離心分離、液滴碰撞三種機制脫硫除塵。經(jīng)檢測：脫硫效率>77%；除塵效率>95%；阻力850Pa。（1）工作原理含塵煙氣首先進入脫硫除塵器濃縮通道中濃縮分離，并以高速沖擊液面，激起水花和水幕，經(jīng)洗滌的煙塵及SO2與脫硫劑[Ca(OH)2]反應(yīng)生成的CaSO3一起沉淀于水中，煙氣與水幕融合成紊流進入梳柵旋流通道。在梳流柵板和葉片檐板的影響下，使水幕均勻分布和霧化，并使自身表面形成液膜，SO2再次被吸收，細微煙塵被水滴和液膜捕獲，在一級脫水除霧器的離心力作用下離開氣體。沿器壁流向洗滌池，殘存的液滴，水霧和微塵經(jīng)二級脫水器的攔截，在其葉片表面凝聚，膜化后被拋向器壁回流到洗滌池。泥塵沉淀在沉淀池底部，由機械刮斗清灰機排出體外。需要補充的脫硫劑是通過補液自控箱進入脫硫除塵器本體內(nèi)，凈化后的煙氣通過引風機排向煙囪。（2）設(shè)備組成和特點XSL型濕式除塵器基本結(jié)構(gòu)主要由煙氣濃縮通道、洗滌池（沉淀池）、梳柵旋流通道、離心脫水器1、離心脫水器2、補液自控箱、機械刮斗清灰機（或是排灰蝶閥）組成。其主要特點是：①多級洗滌，多種機制脫硫除塵，效率高，結(jié)構(gòu)與氣流順向設(shè)置，阻力小；②內(nèi)部結(jié)構(gòu)表層采用高強耐溫合成樹脂，防腐耐磨；③洗滌池、沉淀池一池兩用，灰水不外排，器內(nèi)沉淀，機械刮斗清灰，溶液內(nèi)循環(huán)使用，免去諸多設(shè)施設(shè)備，占地少、投資少、運行經(jīng)濟；④構(gòu)成脫硫除塵機組，布置合理、安裝簡單、便于操作。（3）技術(shù)指標①適用于1~80t/h的層狀取暖鍋爐、工業(yè)鍋爐和小型電站鍋爐的煙氣凈化，也適用于其他工業(yè)過程中產(chǎn)生的不憎水性粉塵的處理。②XSL型濕式脫硫除塵器是依《鍋爐大氣污染排放標準》為依據(jù)設(shè)計。所選用的XSL4-脫硫效果校核：根據(jù)2.2.5，處理后SO2濃度， ，即滿足脫硫要求（4）外形尺寸“XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器”的外形尺寸見表3-6和圖3-7。表36XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器外形尺寸型號筒徑法蘭徑總高支柱高支柱間距煙氣入口煙氣出口出口高設(shè)備重量DD0HH1C*CD1B1*B2H2TXSL4-Ⅰ16001686332012501043*10436001000*40017202.51注：數(shù)據(jù)來源《除塵器手冊》[2]圖37XSL4-Ⅰ型濕式脫硫除塵器外形尺寸4鍋爐房煙氣除塵系統(tǒng)平面布置4.1布置原則4.1.1鍋爐房的平面布置根據(jù)《鍋爐房設(shè)計規(guī)范》(GB50041-2008)[8]：單臺蒸汽鍋爐額定蒸發(fā)量為1～20t/h或單臺熱水鍋爐額定熱功率為O.7～14Mw的鍋爐房，其輔助間和生活間宜貼鄰鍋爐間固定端一側(cè)布置。鍋爐房出入口不應(yīng)少于2個。但對獨立鍋爐房，當爐前走道總長度小于12m，且總建筑面積小于200m。時，其出入口可設(shè)1個；非獨立鍋爐房，其人員出入口必須有1個直通室外；鍋爐房通向室外的門應(yīng)向室外開啟，鍋爐房內(nèi)的工作間或生活間直通鍋爐間的門應(yīng)向鍋爐間內(nèi)開啟。鍋爐操作地點和通道的凈空高度不應(yīng)小于2m，并應(yīng)符合起吊設(shè)備操作高度的要求。在鍋筒、省煤器及其他發(fā)熱部位的上方，當不需操作和通行時，其凈空高度可為0.7m。鍋爐與建筑物的凈距，不應(yīng)小于表4-1的規(guī)定表4SEQ表\*ARABIC\s11鍋爐與建筑物的凈距單臺鍋爐容量爐前(m)鍋爐兩側(cè)和后部通道(m)蒸汽鍋爐(t/h)熱水鍋爐(MW)燃煤鍋爐燃氣(油)鍋爐1～40.7～2.83.002.500.806～204.2～144.003.001.50≥35≥295.004.001.80注：數(shù)據(jù)來源《鍋爐房設(shè)計規(guī)范》[8]4.1.2除塵系統(tǒng)各裝置及管道布置的原則根據(jù)鍋爐運行情況及鍋爐現(xiàn)場的實際情況確定各裝置的位置。一旦確定各裝置的位置，管道的布置也就基本確定了。對各裝置及管道的布置應(yīng)力求簡單、緊湊、管路短、占地面積小，并使安裝、操作和檢修方便。4.2管徑的確定d=4Qπv(式中Q——工況下管道內(nèi)的煙氣流量，m3V——煙氣流速，m/s，（可查有關(guān)手冊確定，對于鍋爐煙塵v=10~15m/s）。取v=13m/sd=4Qπv=4Q3600πv=4×2.72取整d=520mm表4-2管道參數(shù)外徑D/mm鋼制板風管外徑允許偏差/mm壁厚/mm5000.75注：數(shù)據(jù)來源《鍋爐房實用設(shè)備手冊》[9]則管的內(nèi)徑為：d1=520-2×0.75=518.5mm由公式d=4Qπv(m)V=4Qπd2=4×2.72|V實-取v=14m/sd=4Qπv=4Q3600πv=則管的內(nèi)徑d2=500-2×0.75=498.5由公式d=4Qπv(m)V=4Qπd2=|V實因為0.06m/s<0.12m/s，所以假定v=14m/s更為準確，則d=500mm，v=13.94m/s。4.3煙道的設(shè)計煙道采用拱形，圖形如圖4-1所示。圖4SEQ圖\*ARABIC\s11拱形煙道根據(jù)除塵系統(tǒng)設(shè)計思路，此系統(tǒng)中，四臺鍋爐共用煙道和煙囪；因此，煙道流過的最大煙氣量是單臺鍋爐煙氣量的2倍，再加上煙氣系統(tǒng)的漏風率（風量備用系數(shù)取1.1），則煙道內(nèi)最大煙氣流量為： 查表4-2，初定煙速為7m/s，則煙道面積為： 而 則B=784mm，圓整取B=750mm 則A=0.783m2 校正煙速，在范圍內(nèi)。表43常用煙道流速選用表材質(zhì)磚或混凝土制金屬制煙速（m/s）6~810~15注：數(shù)據(jù)來源《鍋爐及鍋爐房設(shè)備》[10]4.4煙囪的設(shè)計4.4.1煙囪高度的確定首先確定共用一個煙囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量（t/h），然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標準中的規(guī)定確定煙囪的高度。表4-4鍋爐煙囪高度表鍋爐總額定出力/(t/h)<11~22~66~1010~2026~35煙囪最低高度/m202530354045注：數(shù)據(jù)來源《環(huán)境保護設(shè)備選用手冊：大氣污染控制設(shè)備》[11]鍋爐總的蒸發(fā)量/(t/h):4×4=164.4.2煙囪直徑的計算煙囪出口內(nèi)徑可按下式計算：d=0.0188Qv式中Q——通過煙囪的總煙氣；量，m3V——按表4選取的煙囪出口煙氣流速，m/s。取v=4m/s(見表-4)表4-5煙囪出口煙氣流速通風方式運行情況全負荷時最小負荷機械通風10~204~5自然通風6~82.5~3注：數(shù)據(jù)來源《大氣污染控制工程》[12]d=0.0188×4×則圓整取1.9m。煙囪底部直徑：d1=d2+2×i×H式中d2——煙囪出口直徑，m;H——煙囪高低，m;I——煙囪錐度，通常取i=0.02~0.03取i=0.02d1=1.86+2×0.02×40=3.5(m)4.5鍋爐房及除塵系統(tǒng)平面布置鍋爐房和除塵系統(tǒng)的平面布置圖和剖面圖見附錄5系統(tǒng)阻力的計算根據(jù)濕式除塵器的除塵機理可知，鍋爐排放的煙氣經(jīng)濕式除塵器除塵處理后將不可避免的造成煙氣溫度下降，而且在實際運行時，運行達到的除塵效率越高，煙氣與水的接觸就越好，由于除塵器的補給水溫通常為環(huán)境溫度，因此通過濕式除塵器的煙氣下降越多，煙氣溫度的降低則會造成從煙囪出口排出煙氣的初始速度降低和煙氣與周圍大氣之間的溫差減小，最終將導(dǎo)致煙氣抬升高度的下降，這會對煙氣中污染物的擴散造成不利的影響[13]。故在進行以下計算之前，先進行如下假設(shè)：在除塵器后設(shè)有煙氣加熱器；煙氣加熱器將煙氣加熱到除塵器入口煙氣溫度；煙氣經(jīng)過除塵器后沒有新的濕度與水蒸氣加入；煙氣加熱器對煙氣無阻力消耗。5.1摩擦力損失對于圓管?PL=式中L——管道長度，m;d——管道直徑，m;ρ——煙氣密度，v——管中氣流平均速度λ——摩擦阻力系數(shù)，是氣體雷諾數(shù)Re和管道相對粗糙度K/d的函數(shù)?？梢圆槭謨缘玫剑▽嶋H對金屬管道λ值可取0.02，對磚砌或混凝土管道（1）對于原型管道直徑為500mm的管道L=10.0mρ=ρ=1.34×=0.845(kg/m3摩擦壓力損失：?P0=0.02×（2）對于磚砌形煙道對于磚砌拱形煙道 式中：L—四個鍋爐出口最遠距離的一半，為11.4m；λ—摩擦阻力系數(shù)，取0.04；Rs—濕周，m。 煙道周邊 濕周 又，，代入式(5-2)： 得5.2局部壓力損失?p=ξ?ρV——與ξ相對應(yīng)的斷面平均氣流速度，m/s；Ρ——煙氣密度，kg/m3（1）a為漸縮管，取錐角θ=45°，查附錄得ξ=0.19，又則?P1=ξ?ρv2則漸縮管長度la=0.050×tan67.5（2）b為漸管，取錐角θ=45°，查附錄得ξ=0.33，又v=13.94m/s，則：?P2=ξ?漸縮管長度lb=0.050×tan67.5°（3）c為漸縮管，A2A1=查圖，并取錐角θ=45°，查附錄得ζ=0.0375，又v=13.94m/s，則：則?P3=0.0375×（4）d~h均為90°彎頭，D=500mm，取R=1.5D，查附錄得ζ=0.25，則：?P4=0.25五個彎頭?P4'=5?（5)磚砌煙道T型三通管Ⅰ查附錄，ζ=0.78，則：?P5=ξ?ρv煙（6）磚砌煙道T型三通管Ⅱ查附錄，ζ=0.55，則：?P6=ξ?ρ圖5-1圖5-25.3煙囪的阻力（1）沿程摩擦阻力具有固定壁面斜度的煙囪摩擦阻力，可按式(5-4)計算：?Pmc=式中：λ—摩擦阻力系數(shù)，按表5-1選??；ω—煙囪出口處的煙氣流速，選取4m/s；i—煙囪的壁面斜度，通常為i=0.02~0.03。表5SEQ表\*ARABIC\s11煙囪沿程摩擦阻力系數(shù)λ通道種類λ縱向沖刷光滑管束0.03無耐火襯的鋼制煙、風道0.02有耐火襯的鋼制煙、風道，磚或混凝土制煙道當ddl≥0.9m0.03當ddl＜0.9m0.04磚砌和鋼筋混凝土煙囪0.05金屬煙囪當d2≥2m0.015當d2＜2m0.02注：數(shù)據(jù)來源《大氣污染控制工程實踐教程》[15]根據(jù)4.2節(jié)，煙囪為磚砌或混凝土制，沿程摩擦阻力系數(shù)取0.05，壁面斜度取0.02，則：（2）煙囪出口速度損失用式(5-5)計算： 式中：ζ—煙囪出口阻力系數(shù)，采用1.1。則出口速度損失： 5.5系統(tǒng)阻力計算鍋爐出口前阻力800Pa，除塵器阻力850Pa?h=?P0+?Pl+?P1+?P2+=32.8+49.3+15.6+27.1+3.08+102.5+19.2+13.6+800+850+2.1+7.4=1572.7(Pa)6系統(tǒng)中煙氣溫度的變化及煙囪抽力計算根據(jù)濕式除塵器的除塵機理可知，鍋爐排放的煙氣經(jīng)濕式除塵器除塵處理后將不可避免的造成煙氣溫度下降，而且在實際運行時，運行達到的除塵效率越高，煙氣與水的接觸就越好，由于除塵器的補給水溫通常為環(huán)境溫度，因此通過濕式除塵器的煙氣下降越多，煙氣溫度的降低則會造成從煙囪出口排出煙氣的初始速度降低和煙氣與周圍大氣之間的溫差減小，最終將導(dǎo)致煙氣抬升高度的下降，這會對煙氣中污染物的擴散造成不利的影響[13]。故在進行以下計算之前，先進行如下假設(shè)：在除塵器后設(shè)有煙氣加熱器；煙氣加熱器將煙氣加熱到除塵器入口煙氣溫度；煙氣經(jīng)過除塵器后沒有新的濕度與水蒸氣加入；煙氣加熱器對煙氣無阻力消耗。6.1煙氣在管道中的溫度降根據(jù)熱平衡有：所以： 式中：Q—標準狀態(tài)下煙氣流量，m3/h； F—管道散熱面積，m2；CV—標準狀態(tài)下煙氣平均比熱容，一般為1.352~1.357kJ/(m·℃)；q—管道單位面積散熱損失。 室內(nèi)q=4187kJ/(m·h) 室內(nèi)q=5443kJ/(m·h) 室內(nèi)管道長： 室外管道長： 6.2煙氣在煙囪中的溫度降 式中：H—煙囪高度，m；D—合用同一煙囪的所有鍋爐額定蒸發(fā)量之和，t/h；A—溫降系數(shù)，可由表6-1查得。表6SEQ表\*ARABIC\s11煙囪溫降系數(shù)煙囪種類鋼煙囪(無襯筒)鋼煙囪(有襯筒)磚煙囪(H<50m)壁厚小于0.5m磚煙囪壁厚大于0.5mA20.80.40.2注：數(shù)據(jù)來源《大氣污染控制工程》[16]溫降：總溫度降：6.3煙囪出口煙氣溫度 式中：tck—煙囪出口煙氣溫度，℃；tpy—鍋爐排煙溫度，℃；Δt1、Δt2—煙氣在管道、煙囪中的溫度降，℃； 6.4煙囪中煙氣的平均溫度 式中：typ—鍋爐排煙溫度，℃；tck—煙囪出口煙氣溫度，℃；tpy—鍋爐排煙溫度，℃；Δt1、Δt2—煙氣在管道、煙囪中的溫度降，℃； 6.5煙囪抽力計算 式中：g—重力加速度，取9.8N/kg；H—煙囪高度，m；—實際狀態(tài)下的空氣密度，kg/m3；—標準狀態(tài)下的空氣密度，kg/m3，取1.293kg/m3；—實際狀態(tài)下的煙氣密度，kg/m3；—標準狀態(tài)下的煙氣密度，kg/m3，取1.34kg/m3。tk—外界空氣溫度，℃，取-2℃；typ—煙囪內(nèi)煙氣平均溫度，℃。則抽力： 7風機和電動機的選擇及計算7.1標準狀態(tài)下風機風量的計算Qy=1.1Q273+式中1.1——風量備用系數(shù)Q——標準狀態(tài)下風機前風量，m3tp——風機前煙氣溫度，B——當?shù)卮髿鈮毫?，kPa，取101.325kPa。Qy=1.1×6174×273+7.2風機風壓的計算Hy=1.2（?h-式中1.2——風壓備用系數(shù)；?hSy——煙囪抽力，tpty——風機性能表中給出的實驗用氣體溫度，ρy——標準狀況下煙氣密度，1.34kg/Hy=1.2(1922.7-179.4=1847.9Pa根據(jù)Q表7-1

Y5-50-12.6C型引風機性能表型號轉(zhuǎn)速（r/min）流速（m全壓（Pa）有效功率(KW)

全壓效率(%)Y5-50-12.6C

2500

10632

2601

7.68

383.8注：數(shù)據(jù)來源《風機手冊》[17]7.3電動機功率的計算Ne=Qy式中Qy——風機風量，Hy——風機風壓，η1βNe=10771.7×1847.9×1.3=12.6(kW)根據(jù)電動機的功率、風機的轉(zhuǎn)速、傳動方式選定Y180M-2型電動機，其性能數(shù)據(jù)如下：表7-2

Y180M-2型電動機性能表型號功率/kW絕緣電阻/滿載轉(zhuǎn)速/r/min效率/%功率因數(shù)Y180M-222380294089.500.890注：數(shù)據(jù)來源《通風除塵設(shè)備選用手冊》[14]8小結(jié) 8.1設(shè)計結(jié)果匯總表8-1設(shè)計數(shù)據(jù)匯總表項目數(shù)值標態(tài)理論空氣量(m7.00標態(tài)理論煙氣量(m7.45標態(tài)實際煙氣量(m6174標態(tài)含塵濃度(mg/m2.33×10SO2濃度(mg/1.94×10除塵效率/%91.42除塵器WDL-Ⅱ風管管徑/mm500磚砌煙道直徑/mm750煙道高度/m40煙囪出口直徑/m1.9煙囪底徑/m3.5煙囪錐度0.02煙囪出口煙速4.0沿程阻力/Pa圓管32.8磚砌煙道49.3煙囪2.1局部阻力/Pa漸縮管a15.6漸擴管b27.1漸縮管c3.08彎頭d-h102.5磚砌煙道T型三通管Ⅰ19.2磚砌煙道T型三通管Ⅱ13.6煙囪7.4系統(tǒng)總阻力1572.7煙氣溫度變化10.0管道中的溫降/℃4.0煙囪出口溫度/℃146煙囪中煙氣均溫/℃148煙囪抽力/Pa179.4標態(tài)風機風量m310771.7風機風壓/Pa1873.7選用風機Y5-50-12.6電動機功率/Kw12.6電動機選型Y180M-28.2結(jié)論和建議通過設(shè)計計算說明，所選擇的除塵系統(tǒng)能夠滿足除塵效率要求，并能有效處理二氧化硫，達到了要求的除塵效率、處理煙氣流量和脫硫效率，粉塵排放濃度達到二類區(qū)標準200mg/m3，二氧化硫排放量達到二氧化硫排放標準規(guī)定的900mg/m3通過此課程設(shè)計，確定樂消煙除塵系統(tǒng)工藝流程（包括確定消煙除塵系統(tǒng)主要管道、除塵器、風機、煙囪等結(jié)構(gòu)及型號），設(shè)計整個消煙除塵系統(tǒng)及其輔助設(shè)備（包括根據(jù)鍋爐煙氣參數(shù)來進行消煙除塵系統(tǒng)的設(shè)計，計算消煙除塵系統(tǒng)設(shè)備的尺寸、壓力損失、選擇風機），實現(xiàn)了煙囪高度、煙囪直徑等的計算，確定除塵器、風機及煙囪的位置，并繪制出煙塵治理設(shè)施系統(tǒng)圖、平面、立面布置圖等。但采用濕式除塵器也會造成設(shè)備和管道腐蝕，以及污水和污泥的處理等問題。濕式除塵過程也不利于副產(chǎn)品的回收。如果設(shè)備安裝在室外，還必須考慮在冬天設(shè)備可能凍結(jié)的問題。再者，要使去除微細顆粒的效率也較高，則須使液相更好的分散，但能耗增大。因此，為達到較好的處理效果，可在除塵器后添加煙氣加熱裝置。再者，為進一步提高煙氣的脫硫效果，可采用干濕法結(jié)合的方法，即在煤燃燒時添加生石灰干法脫硫，利用沖渣水作為濕式除塵器的補充水，以此降低運行負荷及成本。參考文獻[1]李維根，陳起鐸.