模板及支架計(jì)算書解析

重慶創(chuàng)設(shè)建筑工程有限公司模板及支架計(jì)算書解析2020年3月編制:工程部根據(jù)JGJ162-2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)程》編制思路（根據(jù)JGJ162-2008相關(guān)條文）：1、根據(jù)規(guī)范5.1.2條模板及其支架的設(shè)計(jì)應(yīng)具有足夠的承載力、剛度和穩(wěn)定性，應(yīng)能可靠的承受新澆混凝土的自重、側(cè)壓力和施工過程產(chǎn)生的荷載及風(fēng)荷載；1）、應(yīng)計(jì)算面板、次楞（小梁）、主楞（主梁）的抗彎、抗剪強(qiáng)度、變形（撓度）；對(duì)拉螺桿的強(qiáng)度、抗滑能力；2）、應(yīng)計(jì)算支架的抗彎、穩(wěn)定性；3）、應(yīng)計(jì)算地面或樓板的承載能力；2、應(yīng)按照規(guī)范4.3.2條確定參與計(jì)算模板及支架荷載效應(yīng)組合的各項(xiàng)荷載的標(biāo)志組合3、根據(jù)荷載的傳遞規(guī)律，得出桿件的計(jì)算思路：（1）梁、板荷底模荷載傳遞路線及計(jì)算思路砼自重、施工荷載面板次楞（小梁）主楞（主梁）支架地基或樓板（2）梁側(cè)模、墻、柱荷載傳遞路線及計(jì)算思想砼自重、傾倒荷載或側(cè)壓力面板次楞（小梁）主楞（主梁）抱箍對(duì)拉體系第一章：思路4、面板的計(jì)算思路：木膠合板受力驗(yàn)算抗彎驗(yàn)算：σj=Mmax/Wj≤fjm規(guī)范5.2.1第1條第3）小條M為最不利彎矩設(shè)計(jì)值，Wj為膠合板的毛截面抵抗矩fjm為膠合板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范附錄A的表A.5.1~表A.5.3取值撓度驗(yàn)算：ν=5qgL4/384EIX≤[ν]ν=5qgL4/384EIX+(PL3/48EIX)≤[ν]

規(guī)范5.2.1第2小條ν為荷載引起的水平桿計(jì)算的撓度[ν]為容許撓度，按規(guī)范4.4.1采用qg為恒荷載均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值P為集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值E為彈性模量P為截面慣性矩L為面板計(jì)算跨度5、主次楞的計(jì)算思路：主次楞受力驗(yàn)算抗彎驗(yàn)算：σ=Mmax/W≤f（鋼楞）σj=Mmax/Wj≤flm（鋁合金）σj=Mmax/Wj≤fm（木材）規(guī)范5.2.2Mmax為最不利彎矩設(shè)計(jì)值，應(yīng)從均布荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值M1，均布荷載與集中荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值M2和懸臂端產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值M3三者中選取計(jì)算結(jié)果較大值W為截面抵抗矩；鋼楞按照規(guī)范5.2.2查表f為鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范附錄A的表A.1.1-1或A.2.1-1采用；flm為鋁合金的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范附錄A.4.1采用；

fm為木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，規(guī)范附錄A.3.1-3、表觀A.3.1-4及表A.3.1-5采用抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算：τ=VS0/Itw

≤fv（鋼實(shí)腹構(gòu)件）τ=VS0/Ib≤fv（木材）規(guī)范5.2.2V為計(jì)算截面沿腹板平面作用的剪力設(shè)計(jì)值；S0為計(jì)算剪力應(yīng)力處以上毛截面對(duì)中和軸的面積矩；I為毛截面慣性矩；tw為腹板厚度；fv為抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，鋼材查規(guī)范附錄A表A.1.1-1和表A.2.1-1；木材查附錄A表A.3.1.3~5b為構(gòu)件的截面寬度；撓度驗(yàn)算：連續(xù)楞梁根據(jù)規(guī)范附錄C中的公式驗(yàn)算，規(guī)范5.2.26、對(duì)拉螺栓的計(jì)算思路：對(duì)拉螺桿強(qiáng)度驗(yàn)算：Ntb>N規(guī)范5.2.3條Ntb為對(duì)拉螺桿軸向拉力設(shè)計(jì)值；Ntb為=Anftb規(guī)范5.2.3An為對(duì)拉螺桿的凈截面面積，查規(guī)范表5.2.3ftb為螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，查規(guī)范附錄A表A.1.1-4N為對(duì)拉螺桿最大軸力設(shè)計(jì)值N=abFs規(guī)范5.2.3a、b為拉螺桿的橫向、豎向間距Fs為新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力，振搗或傾倒混凝土產(chǎn)生的側(cè)壓力Fs=0.95（rGF+rQQ3K）或Fs=0.95（rGG4K+rQQ3K）7、柱箍的計(jì)算：柱箍驗(yàn)算：規(guī)范5.2.4條柱模為木模時(shí)的柱箍間距驗(yàn)算：L1≤0.783

3√（EI/Fb）規(guī)范5.2.4條L1為柱箍豎向間距E為木面板的彈性模量，按規(guī)范附錄A的表A.3.1-3~5采用I為柱木面板的慣性矩b為木面板一塊的寬度柱箍間距驗(yàn)算：L1≤?（8Wf（fm）/（FSb）規(guī)范5.2.4條W為木面板的抵抗矩f（fm）為鋼材或木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范A表A.1.1-1、表A.2.1-1,、表A.3.1.3~5b為木面板一塊的寬度柱箍強(qiáng)度驗(yàn)算：（N/An）+（Mx/Wnx）≤

f（fm）規(guī)范5.2.4條N為柱箍拉力，N=qL3/2An為柱箍凈截面面積Mx為柱箍承受的彎矩設(shè)計(jì)值Mx=qL22/8=FsL1L22/8Wnx為柱箍截面的抵抗矩f（fm）同上q為沿柱箍跨向垂直線荷載設(shè)計(jì)值q=FsL1L3為短邊柱箍計(jì)算跨度Fs、L1同上Fs、L1同上L2同為長邊柱箍的計(jì)算跨度撓度驗(yàn)算：ν=5qgL4/384EIX≤[ν]規(guī)范5.2.1第2小條同上8、立柱的計(jì)算（采用扣件式鋼管立柱）：立柱驗(yàn)算：規(guī)范5.2.4條室外露天支模組合風(fēng)荷載時(shí)：（Nw/φA）+（Mw/W）≤

fNw為軸心壓力設(shè)計(jì)值Nw=0.9*（1.2∑NGik+1.4∑NQik）i=1nNGik各恒載標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)立桿產(chǎn)生的軸向力之和NQik各活荷載標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)立桿產(chǎn)生的軸向力之和，另加Mw/Lb的值；Φ軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，并根據(jù)長細(xì)比和鋼材屈服強(qiáng)度（fy）按規(guī)范附錄D表D采用；A軸心受壓桿件毛截面面積；Mw風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩值；用對(duì)接扣件連接的鋼管立柱應(yīng)按單桿軸心受壓構(gòu)件計(jì)算，計(jì)算式為：N/φA≤

fNw為軸心壓力設(shè)計(jì)值Φ軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，并根據(jù)長細(xì)比和鋼材屈服強(qiáng)度（fy）按規(guī)范附錄D表D采用；A軸心受壓桿件毛截面面積；f為鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范A表A.1.1-1、表A.2.1-1f為鋼材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按規(guī)范A表A.1.1-1、表A.2.1-19、地基承載力計(jì)算：地基承載力驗(yàn)算：P=N/A≤m1fak規(guī)范5.2.6條P為立柱底墊木的底面平均壓力；N為上部立柱傳至墊木頂面的軸向設(shè)計(jì)值；A為墊木底面面積；fak為地基基礎(chǔ)承載力設(shè)計(jì)值，應(yīng)按GB50007《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》的規(guī)定或采用地勘報(bào)告數(shù)據(jù)；A為立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)，按規(guī)范表5.2.6采用；1.1樓板參數(shù)：樓板厚度：120mm模板支架高度：3m1.2荷載參數(shù)：面板及小梁G1k：0.3KN/m2（規(guī)范4.1.1）面板自重：0.1KN/m2混凝土自重G2k：24KN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k：1.1KN（每立方米砼含量）（規(guī)范4.1.1）新澆筑砼作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k：F=min[0.22Γct0β1β2V1/2;ΓcH]（規(guī)范4.1.1）

式中：F-新澆砼對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算值；

Γc-砼的重力密度；V-砼的澆筑速度；t0-砼的初凝時(shí)間（h），當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料，可采用t0=200/（T+15）T為混凝土溫度；

β1-外加劑修正系數(shù)；不摻外加劑取1；摻緩凝劑取1.2；β2

–坍落度修正系數(shù)：坍落度110-150時(shí)及以上時(shí)取1.15；H

–混凝土計(jì)算位置至頂面的總高度第二章：計(jì)算1、樓板模板計(jì)算：當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)均布荷載取2.5KN/m2（再用集中荷載2.5KN驗(yàn)算，兩者彎矩取大值）；（規(guī)范4.1.2）施工人員及設(shè)備Q1k當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)均布荷載取1.5KN/m2；（規(guī)范4.1.2）當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)均布荷載取1KN/m2；（規(guī)范4.1.2）振搗砼產(chǎn)生的活荷載Q2k當(dāng)采用布料機(jī)時(shí)活荷載取4KN/m2；

（規(guī)范4.1.2）對(duì)水平面模板取取2KN/m2；

（規(guī)范4.1.2）對(duì)垂直面模板取取4KN/m2；

（規(guī)范4.1.2）傾倒砼產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k：取2KN/m2；（規(guī)范4.1.2）風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)：（規(guī)范4.1.2）1.3模板及支架體系設(shè)計(jì)參數(shù)值立桿縱橫向間距：1m小梁間距：0.2m小梁最大懸挑長度：0.15m水平桿歩距：1.5m主梁最大懸挑長度：0.3m1.4木膠合面板計(jì)算1）參數(shù)面板厚度：15mm面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：面板彈性模量：計(jì)算方式：簡支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計(jì)算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3

（公式參考施工手冊(cè)）

I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

（公式參考施工手冊(cè)）由表4.3.2可知平板模板及支架計(jì)算承載能力的荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合為G1k+G2k+G3k+Q1k；驗(yàn)算撓度時(shí)荷載標(biāo)準(zhǔn)值組合為G1k+G2k+G3k。2）荷載計(jì)算（1）承載能力極限狀態(tài)的荷載組合由規(guī)范4.3.1,可知，對(duì)于基本組合，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值應(yīng)S從下列組合中取最不利值確定；

S=γG∑Gik+γQ1Q1k或S=γGGik+∑γQiψciQik,其中ψci為可變荷載Qi的組合值系數(shù)，取0.7

q=r0S≤R;式中q為考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)的荷載值；r0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按0.9采用；R為結(jié)構(gòu)抗力的設(shè)計(jì)值q1＝r0S=0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b

=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN

ni=1ni=1（2）正常使用極限狀態(tài)的荷載組合S=∑Gikq＝（G1k+G2k+G3k）×h×b=(0.1+24+1.1)×0.12×1＝3.112kN/m（3）計(jì)算簡圖（按照三跨連續(xù)梁）3）面板強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.1q1l2＝0.1×6.511×0.22＝0.026kN·m

M2＝0.1q2L2+0.175pL＝0.1×0.108×0.22+0.175×3.15×0.2＝0.111kN·m

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.026，0.111]＝0.111kN·m

σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2

滿足要求！4）面板撓度驗(yàn)算

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2004/(100×9000×281250)=0.013mm

ν＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm

滿足要求i=1n1.5小梁驗(yàn)算（根據(jù)木方規(guī)格與支架的間距，小梁按照兩等跨連續(xù)梁計(jì)算）1）參數(shù)（查表及計(jì)算）小梁類型：方木

小梁截面類型(mm)：40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：15.444

小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)：1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)：42.667

小梁彈性模量E(N/mm2)：9350小梁截面慣性矩I(cm4)：170.6672）小梁承受荷載計(jì)算（同面板荷載計(jì)算方式）

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.345kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.715kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN3）計(jì)算簡圖如下：

4）小梁強(qiáng)度驗(yàn)算

M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.715×12+0.125×0.63×12＝0.168kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.065×12+0.203×3.15×1，0.125×0.065×12+0.188×3.15×1]＝0.644kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.152/2，0.065×0.152/2+3.15×0.15]＝0.473kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.168，0.644，0.473]＝0.644kN·mσ=Mmax/W=0.644×106/42667=15.093N/mm2≤[f]=15.444N/mm25）小梁抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.715×1+0.625×0.63×1＝0.841kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.065×1+0.688×3.15＝2.208kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.15，0.065×0.15+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.841，2.208，3.16]＝3.16kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×40×80)＝1.481N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！6）小梁撓度驗(yàn)算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×10004/(100×9350×170.667×104)＝0.216mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.662×1504/(8×9350×170.667×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm

1.6主梁驗(yàn)算（根據(jù)鋼管長度與建筑開間進(jìn)深尺寸，主梁按照三等跨連續(xù)梁計(jì)算）1）參數(shù)主梁類型：雙鋼管

主梁截面類型(mm)：Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：205

主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)：125主梁截面抵抗矩W(cm3)：4.49

主梁彈性模量E(N/mm2)：206000主梁截面慣性矩I(cm4)：10.78

可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)：2主梁受力不均勻系數(shù)：0.62）主梁承受荷載計(jì)算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/mq1靜＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.759kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.137×1＝1.421kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.759+0.437×0.378)×1+1.137×0.15＝0.62kN主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數(shù)=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.852kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1＝0.878kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.702×1+0.702×0.15＝0.369kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.527kN;3）計(jì)算簡圖4）強(qiáng)度驗(yàn)算MAX=σ=Mmax/W=0.366×106/4490=81.598N/mm2≤[f]=205N/mm25）抗剪驗(yàn)算τmax=2Vmax/A=2×2.156×1000/424＝10.168N/mm2≤[τ]=125N/mm26）撓度驗(yàn)算跨中νmax=0.339mm≤[ν]=1000/250=4mm懸挑段νmax＝0.192mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm7）支座反力計(jì)算支座反力依次為R1=3.808kN，R2=4.286kN，R3=4.286kN，R4=3.808kN1.7可調(diào)托座驗(yàn)算1）參數(shù)可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)：30（查規(guī)范）2）計(jì)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝4.286/0.6=7.143kN≤[N]＝30kN1.8立桿驗(yàn)算驗(yàn)算1）參數(shù)立桿鋼管截面類型(mm)：Ф48×3

立桿截面面積A(mm2)：424立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)：15.9

立桿截面抵抗矩W(cm3)：4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：215支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)：0.152）長細(xì)比驗(yàn)算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=1502、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計(jì)值q1有所不同：小梁驗(yàn)算q1＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2=0.985kN/m同上四～六步計(jì)算過程，可得：R1＝3.303kN，R2＝3.717kN，R3＝3.717kN，R4＝3.303kNλ=l0/i=1500.000/15.9=94.34查表得，φ1=0.519不考慮風(fēng)荷載:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H=Max[3.303,3.717,3.717,3.303]/0.6+0.9×1.2×0.15×3=6.681kNf=N/(φ1A)＝6.681×103/(0.519×424)=30.36N/mm2≤[σ]=300N/mm2考慮風(fēng)荷載:Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.166×1×1.52/10＝0.042kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.303,3.717,3.717,3.303]/0.6+0.9×1.2×0.15×3+0.042/1=6.723kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝6.723×103/(0.519×424)+0.042×106/4490=39.905N/mm2≤[σ]=215N/mm21.9、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=3/20=0.15≤31.9、立桿支承面承載力驗(yàn)算1）支撐樓板參數(shù)支撐層樓板厚度h(mm)：120混凝土強(qiáng)度等級(jí)：C30混凝土的齡期(天)：5

混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)：6.435混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)：0.643

立桿墊板長a(mm)：2002）受沖切承載力驗(yàn)算Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0（根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定）式中：F1---局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh---截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft---混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m---臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um---臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0---截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um式中：η1---局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2---臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs---局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as---板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說明：在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.643N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.643+0.25×0)×1×1200×100/1000=54.012kN≥F1=6.723kN3）局部受力承載力計(jì)算Fl≤1.35βcβlfcAln

（根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定）式中：F1---局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc---混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc---混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl---混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln---混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2式中：Al---混凝土局部受壓面積Ab---局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=6.435N/mm2，βc=1βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.435×40000/1000=1042.47kN≥F1=6.723kN1.1設(shè)計(jì)參數(shù)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)：200×700

模板支架高度H(m)：3模板支架橫向長度B(m)：20

模板支架縱向長度L(m)：301.2荷載參數(shù)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板：0.1

面板及小梁：0.3

樓板模板：0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)：24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)：1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)：1.1當(dāng)計(jì)算支架立桿及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)Q1k(kN/m2)：1對(duì)水平面模板取值Q2k(kN/m2)：2對(duì)水平面模板取值Q2k(kN/m2)：基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)：0.25

風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz：0.95風(fēng)荷載體型系數(shù)μs

：1.31.3模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式：梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)：800

梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)：1000步距h(mm)：1500

新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)‘a(chǎn)(mm)、l’b(mm)：1000、1000混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置：居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)：500梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)：300梁底支撐小梁根數(shù)：2梁底支撐小梁間距：2002、梁模板計(jì)算（扣件式、梁板立柱共用）1.3面板驗(yàn)算1）面板參數(shù)面板類型：覆面木膠合板

面板厚度t(mm)：15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：29

面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)：1.5面板彈性模量E(N/mm2)：9000取單位寬度b=1000mm，按簡支梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm42）面板受力驗(yàn)算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m3）計(jì)算簡圖如下：4）面板強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×23.573×0.22＝0.118kN·mσ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.143N/mm2≤[f]＝29N/mm25）撓度驗(yàn)算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×17.95×2004/(384×9000×281250)＝0.148mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm6）支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R2=0.5q1L=0.5×23.573×0.2＝2.357kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R2'=0.5q2L=0.5×17.95×0.2＝1.795kN1.4小梁驗(yàn)算1）小梁參數(shù)小梁類型：方木

小梁截面類型(mm)：40×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：9.68

小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)：1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)：64

小梁彈性模量E(N/mm2)：7920小梁截面慣性矩I(cm4)：256

小梁計(jì)算方式：二等跨連續(xù)梁2）荷載承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.357/1＝2.357kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R2/b=2.357/1＝2.357kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2=0.024kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.352kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.352kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.2/2)/2×1=1.263kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.2/2)/2×1=1.263kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.357+0.024+0.352+1.263=3.997kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.357+0.024+0.352+1.263=3.997kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q右]=Max[3.997,3.997]=3.997kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.795/1＝1.795kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R2'/b=1.795/1＝1.795kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2=0.02kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.2/2)/2×1=0.702kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.2/2)/2×1=0.702kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.795+0.02+0.29+0.702=2.807kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.795+0.02+0.29+0.702=2.807kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q右']=Max[2.807,2.807]=2.807kN/m3）為簡化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：4）抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.997×0.82，0.5×3.997×0.32]＝0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/64000=4.996N/mm2≤[f]=9.68N/mm25）抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.997×0.8，3.997×0.3]＝1.998kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.998×1000/(2×60×80)＝0.625N/mm2≤[τ]=1.232N/mm26）撓度驗(yàn)算

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.807×8004/(100×7920×256×104)＝0.295mm≤[ν]＝l1/250＝800/250＝3.2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.807×3004/(8×7920×256×104)＝0.14mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm7）支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.997×0.8,0.375×3.997×0.8+3.997×0.3]=3.997kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.997kN,R2=3.997kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.807×0.8,0.375×2.807×0.8+2.807×0.3]=2.807kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1‘=2.807kN,R2’=2.807kN1.5主梁驗(yàn)算1）主梁參數(shù)主梁驗(yàn)算：鋼管

主梁截面類型(mm)：Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)：Ф48×3

主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)：125主梁截面抵抗矩W(cm3)：4.49主梁彈性模量E(N/mm2)：206000

主梁截面慣性矩I(cm4)：10.782）受力簡圖3）抗彎驗(yàn)算σ=Mmax/W=1.599×106/4490=356.08N/mm2>[f]=205N/mm24）抗剪驗(yàn)算Vmax＝3.997kNτmax=2Vmax/A=2×3.997×1000/424＝18.854N/mm2≤[τ]=125N/mm25）撓度驗(yàn)算νmax＝4.972mm>[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm6）支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=3.997kN，R2=3.997kN

1.6扣件抗滑移驗(yàn)算1）扣件參數(shù)荷載傳遞至立桿方式：單扣件

扣件抗滑移折減系數(shù)kc：0.85扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.997kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN1.7立桿驗(yàn)算1）參數(shù)立桿鋼管截面類型(mm)：Ф48×3

立桿截面面積A(mm2)：424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)：15.9

立桿截面抵抗矩W(cm3)：4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)：205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)：0.152）長細(xì)比驗(yàn)算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150查表得，φ＝0.6343）風(fēng)荷載計(jì)算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.362×0.8×1.52/10＝0.074kN·m4）穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008，荷載設(shè)計(jì)值q1有所不同：1)面板驗(yàn)算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2]×1＝21.654kN/m2)小梁驗(yàn)算q1＝2.165+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1=3.486kN/m同上四～六計(jì)算過程，可得：R1＝3.486kN，R2＝3.486kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+0.9×1.2×0.15×(3-0.7)+Mw/lb＝max[3.486+