高壓油管的壓力控制研究

高壓油管的壓力控制摘要燃油進(jìn)入和噴出高壓油管是許多燃油發(fā)動機(jī)工作的基礎(chǔ)，圖1是某些高壓燃油系統(tǒng)的工作原理，燃油經(jīng)過高壓油泵從A處進(jìn)入高壓油管，再由噴油嘴B噴出。燃油進(jìn)入和噴出的間歇性工作過程會導(dǎo)致高壓油管內(nèi)壓力的變化，使得所噴出的燃油量出現(xiàn)偏差，從而會影響發(fā)動機(jī)的工作效率。針對問題一：高壓油管的單向閥開啟一次的時間是可以控制的，但在其開啟之后都要關(guān)閉10ms；噴油器每秒工作10次（1s=1000ms），平均工作一次需要100ms，如果噴油器不停歇的工作時，只在前24ms內(nèi)完成題中規(guī)定的次數(shù)，則單向閥可開啟966ms（此為極端值，即噴油器工作的時間除外，單向閥僅打開一次，而單向閥在每打開一次后需關(guān)閉10ms所以閥門在噴油嘴兩次工作期間能打開時間的極限值為966ms）剩下的時間里高壓油管工作效率則不會很高，因此我們選擇下面這樣一種較為理想的狀態(tài)：將1000ms等分十份，噴油器每100ms只工作一次，我們讓單向閥在噴油器工作之后開啟，則單向閥每次開啟的時長不得超過87.6ms。噴油器第一次和第二次工作期間，最多有八種情況，本題中理想狀態(tài)只研究兩次工作期間只開啟一次的情況。針對問題二：當(dāng)高壓油泵內(nèi)的壓力大于高壓油管內(nèi)的壓力時，單向閥開啟，燃油進(jìn)入油管內(nèi)。單向閥處在柱塞腔與高壓油管之間，燃油僅且只有一個進(jìn)入油管的入口，在高壓油管內(nèi)，噴油嘴的針閥控制著燃油的噴出，在第一問所給前提下，高壓油管保持著一秒十個周期，一個周期100ms的頻率，凸輪在一個周期內(nèi)，要將排出的燃油霧化后的氣體補(bǔ)充上，則需計算凸輪轉(zhuǎn)動一次可補(bǔ)給的燃油，并計算出噴油嘴B噴出燃油，將噴出的燃油與補(bǔ)給的燃油進(jìn)行相比，所得的比值為理想狀態(tài)下的凸輪轉(zhuǎn)動的次數(shù)，但在實(shí)際情況中，柱塞腔殘余容積帶來的誤差，得使凸輪多運(yùn)轉(zhuǎn)幾次，除此之外的需要注意的是，在單向閥在打開一次時就要關(guān)閉10ms，凸輪轉(zhuǎn)動的時間應(yīng)在單向閥打開的時候開始工作，在相同的時間內(nèi)，凸輪的角速度越大，高壓油泵內(nèi)進(jìn)入的油量就越大。針對問題三：增加了一個噴油嘴后，相應(yīng)的供油方案會隨之改變。由于兩個噴油嘴的規(guī)律相同，我們就可以考慮兩種可能：噴油嘴同時開啟或是交替開啟。根據(jù)這兩種可能可以提出不同供油方案進(jìn)行比較。管道安裝單向減壓閥是為了維持管內(nèi)的壓力恒定。單向減壓閥和高壓油泵的開啟有三情況，即減壓閥先開、減壓閥后開或者減壓閥與高壓油泵同時開啟，根據(jù)這三種情況，我們進(jìn)行相關(guān)的計算、模擬，即可得出最優(yōu)方案。圖1高壓油管示意圖創(chuàng)新點(diǎn)：利用SPSS等指標(biāo)，客觀、定量、定性地分析了燃油進(jìn)入高壓油泵的情況。關(guān)鍵詞：高壓油管壓力氣體分子流量運(yùn)動問題重述許多燃油發(fā)動機(jī)的工作基礎(chǔ)是燃油進(jìn)入與噴出高壓油管，圖1是某些高壓燃油系統(tǒng)的工作原理，燃油在A處由高壓油泵泵入高壓油管，再從噴油嘴B噴出。燃油泵入和噴出的間歇性工作會使高壓油管內(nèi)壓力發(fā)生變化，因此，噴入噴出的燃油量就會有誤差，從而影響發(fā)動機(jī)的工作效率。問題1.已經(jīng)了解某型號高壓油管內(nèi)腔長度為500mm，內(nèi)直徑為10mm，其供油入口A的半徑為0.7mm，供油時間的長短可以通過單向閥開關(guān)來控制，其每打開一次后就要關(guān)閉10ms（已知：1s=1000ms）。噴油器每秒工作10次，每次工作時可噴油2.4ms，噴油器工作時從噴油嘴B處向外噴油的速率如圖2所示。高壓油泵在入口A處壓力恒為160MPa，高壓油管內(nèi)的初始壓力為100MPa。如果要盡可能的穩(wěn)定高壓油管內(nèi)壓力，使其保持在100MPa左右，那么該怎樣設(shè)置單向閥每次開啟的時長？通過控制單向閥開啟的時長，讓高壓油管內(nèi)的壓力從100MPa增加到150MPa，且分別經(jīng)過約2000ms、5000ms和10000ms的調(diào)整過程后穩(wěn)定在150MPa，應(yīng)怎樣進(jìn)行控制？圖2噴油速率示意圖問題2.在現(xiàn)實(shí)中，高壓油泵的柱塞腔出口可為油管提供燃油，噴油嘴針閥控制噴油量。圖3所示為高壓油泵柱塞的壓油過程，凸輪帶動柱塞上下運(yùn)動，凸輪邊緣曲線與角度的關(guān)系見附件1。柱塞向上運(yùn)動時柱塞腔內(nèi)的燃油被壓縮，燃油分子數(shù)不變但所占體積變小，所以腔內(nèi)壓力變大，（壓力和單位體積內(nèi)，分子數(shù)成正比）。柱塞腔與高壓油管連接的單向閥開啟的條件為柱塞腔內(nèi)的壓力大于高壓油管內(nèi)的壓力，燃油被壓入高壓油管內(nèi)。柱塞腔內(nèi)半徑為2.5mm，柱塞運(yùn)動到上止點(diǎn)位置時，柱塞腔殘余容積為20mm3。柱塞運(yùn)動到下止點(diǎn)時，低壓燃油會充滿柱塞腔（包括殘余容積），低壓燃油的壓力為0.5MPa。噴油器噴嘴結(jié)構(gòu)如圖4所示，針閥直徑為2.5mm、密封座是半角為9°的圓錐，最下端噴孔的直徑為1.4mm。針閥升程為0時，針閥關(guān)閉；針閥升程大于0時，針閥開啟，燃油噴出。在一個噴油周期內(nèi)針閥升程與時間的關(guān)系在附件2中。在問題1的已知條件下，確定凸輪的角速度，讓高壓油管內(nèi)的壓力盡可能穩(wěn)定在100MPa左右。圖3高壓油管實(shí)際工作過程示意圖圖4噴油器噴嘴放大后的示意圖問題3.基于問題2，又增加了一個噴油嘴C，且每個噴嘴噴油規(guī)律相同，如何相應(yīng)的改變噴油和供油方案？為了更有效控壓，我們在D處安裝一個單向減壓閥，其出口為直徑為1.4mm的圓，打開后高壓油管內(nèi)的燃油就可在壓力作用下回流到外部低壓油路中，高壓油管內(nèi)燃油的壓力就會減小。該如何控制高壓油泵和減壓閥的開啟。圖5具有減壓閥和兩個噴油嘴時高壓油管示意圖模型假設(shè)要使高壓油管盡可能的穩(wěn)定在100MPa，考慮到噴油嘴工作時會使霧化了的燃油排出高壓油管，使得管內(nèi)氣體與燃油分子均減少，此時管內(nèi)壓強(qiáng)定會減少，若使高壓油泵泵入霧化的燃油等于排出的燃油，則可達(dá)成有油管內(nèi)壓強(qiáng)穩(wěn)定；若想在短短幾秒內(nèi)使油管內(nèi)氣壓增加60MPa，則需要泵入的燃油大于噴出的燃油,時長調(diào)整應(yīng)為更長的時間。在第一問基礎(chǔ)上，在高壓油泵基礎(chǔ)上增加了柱塞腔，此時，由于客觀原因，高壓油泵內(nèi)不能完全將燃油泵入高壓油管內(nèi)，泵入油管內(nèi)的燃油比理想狀態(tài)少了至少有20mm3以上的燃油。在噴油嘴B出，根據(jù)附件2，通過MATLAB和SPSS軟件兩方面進(jìn)行分析，得出在我們所取樣本空間內(nèi)的燃油分子分布狀況，并進(jìn)行相應(yīng)的計算，使得泵入燃油與噴出燃油量維持平衡。在高壓油管內(nèi)，增加了一個與之前工作原理相同且大小相等的噴油嘴C之后，若想呈現(xiàn)一種較為理想且能夠合理利用能源的一種方式，則在原來的噴油嘴B工作之后，新加的噴油嘴C再工作，高壓油管內(nèi)的燃油因噴油嘴B噴出管后，管內(nèi)燃油會尋著壓力低的方向行進(jìn)，此時若打開噴油嘴C,流經(jīng)過C上方的燃油會從該油嘴噴出，形成良好的循環(huán)。另一種情況則為兩個噴油嘴同時進(jìn)行工作，但此時的效率則會低于前面提到的那種方式，且效率不高。變量說明：流量，；：管道兩端壓力差，；：密度，；：流速，；：管內(nèi)直徑，。P:壓強(qiáng)V:體積n:摩爾數(shù)R:常量T:絕對溫度：流量，；：管道兩端壓力差，；：密度，；：流速，；：管內(nèi)直徑，。：管道兩端壓力差，；:噴孔的面積，；：流量系數(shù)，值為0.85：管道內(nèi)的儲氣量，；：內(nèi)直徑，；：溫度，；：壓縮因子：粘性阻力系數(shù)：聲速問題分析4.1問題一的分析由所給的資料我們首先了解到有關(guān)于高壓油管的詳細(xì)資料，即：高壓油管是高壓油路的組成部分，要求油管需要承受一定的油壓而且有一定的疲勞強(qiáng)度，保證管路的密封要求，車用高壓油管（圖表1）主要出現(xiàn)在高壓噴射的柴油機(jī)，和高壓噴射的直噴汽油機(jī)中，能承受發(fā)動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中所需的油壓。然后，燃油（液態(tài)）由高壓油泵經(jīng)過高壓油管通過霧化后，吸附其中。（霧化：由于溫度和氣壓不同霧化率就有差異，有許多大油滴很快就在管道里沉積下來，懸浮于空氣中微小的固體或液體微粒。）可以確定的是氣體流量和壓力是沒有關(guān)系的。所謂壓力實(shí)際應(yīng)該是節(jié)流裝置或者流量測量元件得出的差壓，而不是流體介質(zhì)對于管道的靜壓。流體(包括氣體和液體)的流量與壓力的關(guān)系可以借鑒用意耳定律、蓋-呂薩克定律和查理定律，使用流體力學(xué)里的-值努利方程-來表達(dá)。圖表SEQ圖表\*ARABIC14.2問題二的分析首先，在實(shí)際工作中，誤差肯定是不可避免的，在此基礎(chǔ)上根據(jù)高壓油泵凸輪邊緣的360°旋轉(zhuǎn)，附件1所示由各個不同的方位來觀察，根據(jù)細(xì)微的變化來得出氣化的燃油在油管里面的不同分布位置，通過對MATLAB的圖形進(jìn)行求解。以下圖表中可得出在極角（rad）為3.14時，轉(zhuǎn)角為180°極徑最大，說明排出最多，其余各個極角相對應(yīng)的極徑相似。根據(jù)題中所給的條件以及附件中的數(shù)據(jù)，柱塞的活動范圍受凸輪影響，主要為當(dāng)凸輪未開始轉(zhuǎn)動時，柱塞腔內(nèi)狀況為僅有殘余容積，且為20mm3，當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)動時，高壓油泵內(nèi)腔體積變大，當(dāng)凸輪轉(zhuǎn)了3.14rad時，我們可以觀察到此時內(nèi)腔體積為最大值，當(dāng)極角再次增大時，內(nèi)腔容積開始減少，直至6.27rad時，接近轉(zhuǎn)動一周,此為一個循環(huán)。使用SPSS軟件來準(zhǔn)確算出。之后根據(jù)附件2的針閥運(yùn)動曲線由下往上的運(yùn)動圖，來測定排出量的多少。4.3問題三的分析問題三一共由兩個小問組成。首先，在第二問的基礎(chǔ)上，由只有一個噴油嘴B變成了兩個噴油嘴。這就說明噴出的時間、噴出量、高壓油管內(nèi)的壓強(qiáng)大小都發(fā)生了改變，在以前頻繁打開噴油嘴B的基礎(chǔ)上，可減少開的次數(shù)而增加打開噴油嘴C的頻率。噴出的量隨之也可以減少，在B緊關(guān)的時候，可從C跑出。第二小問中在D處安裝了單向減壓閥，目的是打開后高壓油管內(nèi)的燃油可以在壓力下回流到外部主要目的是為了減壓。從而，我們會通過對SPSS軟件和MATLAB共同使用來了解彈性模量和壓力的具體關(guān)系，從而進(jìn)行問題的求解。模型建立與求解5.1問題一模型的建立根據(jù)題中給的數(shù)據(jù)，我們由高壓油管內(nèi)壓力盡可能地穩(wěn)定在100MPa左右，根據(jù)流量、壓力差、直徑之間的關(guān)系可得出以下公式：，代入數(shù)據(jù)后得出：，將單位換算后得出Q=6+0.5982*10^(-10)即，=1.5707963267948964585e+3，Q已知后根據(jù)所選公式來求出速度v。v=24+2.3928*10^(-10)/(3.1416*10^2)。由于燃油從高壓油泵進(jìn)入時為160MPa，而高壓油管內(nèi)的恒定氣壓為100MPa，可得知要使高壓油管內(nèi)的壓力盡可能的在100MPa，按常理來說B噴油嘴內(nèi)應(yīng)排出的應(yīng)為60MPa，根據(jù)題目已給圖2可求出噴油嘴所在體積（梯形面積）。5.1.1方法一：氣體動理論 它是在物質(zhì)結(jié)構(gòu)的分子學(xué)說的基礎(chǔ)上，為說明氣體的物理性質(zhì)和氣態(tài)現(xiàn)象而發(fā)展起來的，在這些性質(zhì)和現(xiàn)象中[1]。由此我們首先選用pV=nRT，表示平衡態(tài)的三個參量p、V、T之間存在著一定的關(guān)系，實(shí)驗表明，一般氣體在密度不太高、壓強(qiáng)不太大(與大氣壓比較)和溫度不太低(與室溫比較)的實(shí)驗范圍內(nèi),遵守玻意耳定律、蓋-呂薩克定律和查理定律，應(yīng)該指出，對不同氣體來說,這三條定律的適用范圍是不同的,不易液化的氣體。5.1.2方法二：由供氣--用氣角度計算儲氣方法使用整體儲氣量來計算，從開始儲氣時刻，以及之后的24小時，作為一個計算儲氣周期，以儲氣周期內(nèi)每小時累計供氣量與累計用氣量相減得出差值，作為每小時的儲氣量，然后將每小時儲氣量的正最大值與負(fù)最小值的絕對值，二者之和即為一次儲氣周期的儲氣量。開始儲氣的時刻取供氣系統(tǒng)的最小平均壓力的整點(diǎn)時刻。流速快壓力低壓強(qiáng)小，流速慢壓力高壓強(qiáng)大。下面以氣體在截取的一小部分管道中液化分布圖表2為例，液化的分布以X、Y軸平面二維圖形展示，可大致看出燃油顆粒的分布：圖表SEQ圖表\*ARABIC2代碼：>>x=rand(100,1);y=rand(1,100);>>plot(x,y,'LineStyle','none','Marker','o','MarkerSize',5,'MarkerFace','y','MarkerEdge',[1,0,1],'LineWidth',1)>>xlabel('x','FontSize',10);ylabel('y','FontSize',10)從而轉(zhuǎn)化為三維立體結(jié)構(gòu)，圖表3，霧化氣在管內(nèi)一立方米的運(yùn)動情況，由平面直接轉(zhuǎn)化成立體可見分散廣布[2]。霧化氣分子如圖表4所示，可以了解到，燃油的氣態(tài)分布為四面八方。根據(jù)油管的構(gòu)型加上氣體密度以及氣壓的關(guān)系我們可以用圖表5來間接看出分布。圖表SEQ圖表\*ARABIC3源程序：n=2500;data=[rand(n,3),round(rand(n,1))];x=data(:,1);y=data(:,2);z=data(:,3);tf=data(:,4);idx0=find(tf==0);idx1=find(tf==500);plot3(x(idx1),y(idx1),z(idx1),'x',x(idx0),y(idx0),z(idx0),'o','MarkerFace','r')axisonboxon;圖表SEQ圖表\*ARABIC4源程序：[x,y,z]=peaks(10);[nx,ny,nz]=surfnorm(x,y,z);%surfnorm求平面的法向量subplot(2,3,3)surf(x,y,z);holdon;quiver3(x,y,z,nx,ny,nz);title('霧化氣分子運(yùn)動示意圖');shadinginterp圖表SEQ圖表\*ARABIC5源程序：ezplot('sqrt(25-x.^2)')

ezplot('sqrt(25-x.^2)')

ezsurf('sqrt(25-x.^2)-y')

shading

interp當(dāng)高壓油管內(nèi)的壓力增至150MPa時，需解決如下三種情況下的問題；即經(jīng)過約2s時，管內(nèi)穩(wěn)定在150MPa，此時要想在短時間內(nèi)提高其壓強(qiáng)，則有以下猜想。第一種情況為單向閥打開時間較短且噴油嘴不工作；第二種為單向閥打開時間較長且噴油嘴工作。經(jīng)過約5s時，管內(nèi)穩(wěn)定在150MPa，第一：噴油嘴和單向閥同時工作，但當(dāng)噴油嘴關(guān)閉時，閥門依舊敞開，直至管內(nèi)壓力達(dá)到150MPa時關(guān)閉單向閥[3]。第二：單向閥先打開，但由于題中給出高壓油泵在入口A處提供的壓力恒為160MPa，所以高壓油管內(nèi)壓強(qiáng)不可能超過160MPa，噴油口打開不得提前于高壓油泵打開閥門的一次時間。經(jīng)過約10s時，在5s的基礎(chǔ)之上，還要更加頻繁的打開噴油嘴B。5.2問題二模型的建立實(shí)際過程中的要靠考慮多方面的問題，尤其是高壓油泵的凸輪邊緣的轉(zhuǎn)角，每一個度都是不同的，我們可以根據(jù)SPSS軟件來做出有關(guān)極角與極徑的關(guān)系圖表6和圖表7，圖表6橫坐標(biāo)表示的是轉(zhuǎn)角的逐漸增大結(jié)點(diǎn)可大致看成是3.14（rad）可轉(zhuǎn)換為180°，6.27到6.28大致為360°整體呈階梯狀。圖表7中根據(jù)高壓油泵凸輪邊緣開關(guān)，圖由中心對稱，最大出油點(diǎn)為中央階段。除此而外，根據(jù)管道內(nèi)的燃油的不同分布得出圖表8，由圖可知，根據(jù)角度的差異，可確定燃油分布，由此可見高壓油管中越靠近油管的邊緣所聚集的油點(diǎn)越多[4]。按細(xì)節(jié)來解決問題從0°開始發(fā)散性研究，由于凸輪的旋轉(zhuǎn)角度不同由此可得出不同的結(jié)果如圖表9。圖表SEQ圖表\*ARABIC6圖表SEQ圖表\*ARABIC7圖表SEQ圖表\*ARABIC8圖表SEQ圖表\*ARABIC9源程序

figure;

t=-pi/2:pi/12:pi/2;

%

在區(qū)間內(nèi)，平均取點(diǎn)。

r=ones(size(t));

%

半徑

[x,y]=pol2cart(t,r);

%

極坐標(biāo)轉(zhuǎn)化成直角坐標(biāo)

subplot(1,2,1),compass(x,y),title('凸輪旋轉(zhuǎn)角度')

subplot(1,2,2),feather(x,y),title('凸輪角度')通過對極角、極徑正態(tài)圖的官方對比，得出了觀測值與觀測的積累概率以及by頻率的周期圖來得出我們想要的結(jié)果。有關(guān)模型描述模型名稱MOD_2序列或順序1極角（rad）2極徑（mm）轉(zhuǎn)換無非季節(jié)性差分0季節(jié)性差分0季節(jié)性期間的長度無周期性標(biāo)準(zhǔn)化未應(yīng)用分布類型正態(tài)位置估計標(biāo)度估計部分排序估計方法Blom為結(jié)指定秩同數(shù)的值的秩均值正在應(yīng)用來自MOD_2的模型指定估計的分布參數(shù)極角（rad）極徑（mm）正態(tài)分布位置3.1350004.824777標(biāo)度1.81432261.7071759極角（rad）的正態(tài)Q-Q圖極徑（mm）的正態(tài)Q-Q圖極角（rad）和極徑的正態(tài)P-P圖極角（rad）by頻率的周期圖極徑（mm）by頻率的周期圖模型信息因變量極徑（mm）概率分布正態(tài)關(guān)聯(lián)函數(shù)恒等參數(shù)估計參數(shù)B標(biāo)準(zhǔn)誤差95%Wald置信區(qū)間假設(shè)檢驗下限上限Wald卡方dfSig.（截距）4.815.03844.7404.89015748.7831.000(刻度)2.897a.09232.7213.084因變量:極徑（mm）模型:（截距）a.最大似然估值已創(chuàng)建的變量a源變量函數(shù)新變量標(biāo)簽極角（rad）R極角（rad）Rankof極角（rad）by極徑（mm）相同的值的平均值。之后，通過附件2：針閥運(yùn)動曲線的資料，根據(jù)SPSS軟件，如下圖時間（ms）的正態(tài)Q-Q圖、距離（mm）的正態(tài)Q-Q圖。再根據(jù)模型的精準(zhǔn)度，MATLAB求出運(yùn)動軌跡圖表10。由題意，噴油嘴中針閥的運(yùn)動從上往下動來控制氣壓的變化（由上到下為紅色，反向運(yùn)動為藍(lán)色）圖表11.圖表SEQ圖表\*ARABIC10源程序：[x,y,z]=meshgrid(-3:.2:3,-2:.2:2,-3:.1:3);%畫圖的取值范圍v=x.*exp(-x.^2-y.^2-z.^2);%函數(shù)值slice(x,y,z,v,[],[],-2:.01:2,'linear');axis([-44-44-44]);shadingflat圖表SEQ圖表\*ARABIC11源代碼[X,Y,Z]=peaks(30);surf(X,Y,Z)axis([-5,5,-5,5,-10,10])axisoff;shadinginterp;colormap(gray);m=moviein(25);%建立一個20列大矩陣fori=1:25view(-37.5+24*(i-1),30)%改變視點(diǎn)m(;,i)=getframe;%將圖形保存到m矩陣5.3問題三模型的建立在噴油嘴B的基礎(chǔ)之上增加了完全一樣的噴油嘴C，由MATLAB軟件設(shè)計出圖表12，類似山峰的圖片，近似于山峰的頂端為A點(diǎn)，右下端為B點(diǎn)，中下端為C點(diǎn)。能夠基本看出油滴運(yùn)動位置，而圖表13,由3D圖像處理工具制作而成，更加直觀，方便的看出油點(diǎn)的散落位置。圖表SEQ圖表\*ARABIC12圖表SEQ圖表\*ARABIC13由附件3中已給的（，）以及、兩個公式。當(dāng)D處關(guān)閉的時候，管內(nèi)壓強(qiáng)增大，其方程表達(dá)式為：、D處打開時，由于減壓的作用，管內(nèi)壓強(qiáng)減少，方程表達(dá)式為：。又因為D（單行減壓閥）的位置已經(jīng)確定了，當(dāng)燃油由高壓油泵壓如高壓油管的過程中，首先通過軟件SPSS的應(yīng)用得出圖表14，圖表中藍(lán)色線、紅色線分別表示壓力（MPa）和彈性模量（MPa）的線性關(guān)系，以及二者結(jié)合在一起的線性相關(guān)關(guān)系，隨著彈性模量的增大，壓力也在不斷的增大。呈現(xiàn)一次函數(shù)。在噴油B、C全都管閉的狀態(tài)下，可通過SPSS做出圖表16，通過MATLAB做出圖表17，D所承受的彈性與壓力一定存在著某些關(guān)系如所示圖表16（僅顯示部分，原圖在附件3中）。精準(zhǔn)的模型校正、截距、誤差、總計由以下的一般線性模型展示出。接下來，我們通過對D出口的側(cè)視圖來用MATLAB設(shè)計等壓線如圖表18所示，根據(jù)等壓線的輪廓以及疏密情況，大體可看到燃油分子出去的軌跡[5]。其中的一種表現(xiàn)形式為當(dāng)燃油由高壓油泵直接壓入燃油時，D單向加壓閥恰好處在開放的狀態(tài)，由此使用MATLAB做出圖表19，紅色到藍(lán)色的大致軌跡，表示表示燃油分子的運(yùn)動方向。圖表SEQ圖表\*ARABIC14圖表SEQ圖表\*ARABIC15圖表SEQ圖表\*ARABIC16圖表SEQ圖表\*ARABIC17一般線性模型多變量檢驗a效應(yīng)值F假設(shè)df誤差dfSig.截距Pillai的跟蹤.99649544.365b2.000399.000.000Wilks的Lambda.00449544.365b2.000399.000.000Hotelling的跟蹤248.34349544.365b2.000399.000.000Roy的最大根248.34349544.365b2.000399.000.000a.設(shè)計:截距b.精確統(tǒng)計量主體間效應(yīng)的檢驗源因變量III型平方和df均方FSig.校正模型壓力(MPa).000a0...彈性模量(MPa).000a0...截距壓力(MPa)4010000.00014010000.0001194.030.000彈性模量(MPa)2058014863.72112058014863.7217579.038.000誤差壓力(MPa)1343350.0004003358.375彈性模量(MPa)108616151.079400271540.378總計壓力(MPa)5353350.000401彈性模量(MPa)2166631014.800401校正的總計壓力(MPa)1343350.000400彈性模量(MPa)108616151.079400R方=.000（調(diào)整R方=.000）圖表SEQ