粗笨的回收與精制-用洗油吸收煤氣中的苯族烴（煤化工技術(shù)課件）

《煤化工技術(shù)》吸收苯族烴的基本原理及工藝

一、吸收苯族烴的基本原理洗油的成分中含有甲基萘、聯(lián)苯、苊、芴、氧芴等組分，用洗油吸收煤氣中的苯族烴是典型的多組分吸收，為了敘述問(wèn)題方便，視其為單組分吸收，同時(shí)洗油吸收煤氣中苯族烴又是物理吸收過(guò)程，服從拉烏爾定律和道爾頓定律。煤氣中苯族烴得分壓可根據(jù)道爾頓定律計(jì)算：

pg=P?y

（6－4）

式中P—煤氣的總壓力，kPa

y—煤氣中苯族烴的體積分?jǐn)?shù)(或摩爾分?jǐn)?shù))。通常苯族烴在煤氣中的濃度以g/m3表示。若已知苯族烴在煤氣中的濃度為g/m3，則換算為體積分?jǐn)?shù)得：

式中Mb粗苯的平均相對(duì)分子質(zhì)量。將此式代入式（6-4），則得；

用洗油吸收苯族烴所得的稀溶液可視為理想溶液，其液面上粗苯的平衡蒸氣壓PL可按拉烏爾定律確定:

pL=P0?x式中P0—在回收溫度下苯族烴的飽和蒸氣壓，kPa；

x—洗油中粗苯的摩爾分?jǐn)?shù)。通常洗油中粗苯的含量以C%(質(zhì)量百分?jǐn)?shù))表示，換算為摩爾分?jǐn)?shù)得：

式中Mm—洗油的相對(duì)分子質(zhì)量。將此式代入式（6-6），則得：

當(dāng)煤氣中苯族烴的分壓pg大于洗油液面上苯族烴的平衡蒸汽壓pL時(shí)，煤氣中的苯族烴即被洗油吸收。pg和pL之間的差值越大，則吸收過(guò)程的推動(dòng)力越大，吸收速率也越快。洗油吸收苯族烴過(guò)程的極限為氣液兩相達(dá)成平衡，此時(shí)pg=pL，即：

(6-8)洗油中粗苯的濃度很小，式(6-8)可簡(jiǎn)化為：

因此，在平衡狀態(tài)下與C之間的關(guān)系式為：

g/m3或

洗苯塔常用填料塔，對(duì)于填料吸收塔，傳質(zhì)速率與傳質(zhì)推動(dòng)力成正比而與其阻力成反比將其用于洗油吸收苯族烴的速率即：寫(xiě)成等式為：

或W=K?F?△Pm式中W—吸收的苯族烴量，kg/h；

F—總吸收面積，m2；

K—總吸收系數(shù)，kg/(m2?h?kPa)；△Pm—pg與pL之間的對(duì)數(shù)平均分壓差(吸收推動(dòng)力)，kPa。上式表明所需吸收表面積F與單位時(shí)間內(nèi)所吸收的苯族烴量W成正比，與吸收推動(dòng)力△Pm及吸收系數(shù)K成反比，即目前吸收過(guò)程的機(jī)理一般仍建立在被吸收組分經(jīng)穩(wěn)定的界面薄膜擴(kuò)散傳遞的概念上，即液相與氣相之間有相界面,假定在相界面的兩側(cè)，分別存在著不呈湍流的薄膜：在氣相側(cè)的稱為氣膜，在液相側(cè)的稱為液膜。擴(kuò)散過(guò)程的全部阻力就等于氣膜和液膜的阻力之和。根據(jù)雙膜理論，總吸收系數(shù)值可按下列步驟進(jìn)行計(jì)算：氣膜吸收系數(shù)Kg：

m/s(6-13)

或kg/（m2?h?kPa）(6-14)液膜吸收系數(shù)KL：

m/h(6-15)或

kg/（m2?h?kPa）(6-16)式中Reg，ReL——煤氣和洗油的雷諾準(zhǔn)數(shù)；

Prg，PrL——煤氣和洗油的普朗特準(zhǔn)數(shù)；

Dg，DL——苯族烴在煤氣和洗油中的擴(kuò)散系數(shù)，m2/s；

de——填料的當(dāng)量直徑，m；

A、A′、m、m′、n、n′——常數(shù)，針對(duì)具體填料和物系，由實(shí)驗(yàn)確定。

H—亨利系數(shù)，kPa?m3/kg。總吸收系數(shù)K即可按下式求得：

kg/(m2．h．kPa)(6-17)二、吸收苯族烴的工藝流程用洗油吸收煤氣中的苯族烴所采用的洗苯塔雖有多種型式，但工藝流程基本相同。填料塔吸收苯族烴的工藝流程見(jiàn)圖6-1。1-洗苯塔；2-新洗油槽；3-貧油槽；4-貧油泵；5-半富油泵；6-富油泵來(lái)自飽和器后的煤氣經(jīng)最終冷卻器冷卻到25～27℃后（或從洗氨塔后來(lái)的25～28℃煤氣），依次通過(guò)兩個(gè)洗苯塔，塔后煤氣中苯族烴含量一般為2～4g/m3。溫度為27～30℃循環(huán)洗油（貧油）用泵送至順煤氣流向最后一個(gè)洗苯塔的頂部，與煤氣逆向沿著填料向下噴灑，然后經(jīng)過(guò)油封管流入塔底接受槽，由此用泵送至下一個(gè)洗苯塔。按煤氣流向第一個(gè)洗苯塔底流出的含苯量約2%的富油送至脫苯裝置。脫苯后的貧油經(jīng)冷卻后再回到貧油槽循環(huán)使用。在最后一個(gè)洗苯塔噴頭上部設(shè)有捕霧層，以捕集煤氣夾帶的油滴，減少洗油損失。洗苯塔下部設(shè)置的油封管（也叫U型管）起防止煤氣隨洗油竄出作用。三、影響苯族烴吸收的因素煤氣中的苯族烴在洗苯塔內(nèi)被吸收的程度稱為回收率?？捎孟率奖硎荆?/p>

(6-18)式中η一粗苯回收率，％； 、—洗苯塔入口煤氣和出口煤氣中苯族烴的含量，g/m3。

回收率是一項(xiàng)重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，當(dāng)一定，煤氣量一定時(shí)，ɑ2愈小，回收率η愈大，粗苯產(chǎn)量愈高，銷售收入也愈多；但相對(duì)而言基建投資和運(yùn)行費(fèi)用也愈高，最佳的ɑ2值（或最佳的粗苯回收率），應(yīng)是純效益最高。確定最佳塔后煤氣含苯（即ɑ2值）時(shí)，需要建立投入產(chǎn)出數(shù)學(xué)模型，采用最優(yōu)化的方法解決。對(duì)于已投產(chǎn)的焦化廠粗苯回收率，則是評(píng)價(jià)洗苯操作好壞的重要指標(biāo)，一般為93%~95%?；厥章实拇笮∪Q于下列因素：煤氣和洗油中苯族烴的含量，吸收溫度，洗油循環(huán)量及其相對(duì)分子質(zhì)量，洗苯塔類型和構(gòu)造，煤氣流速及壓力等。

1．吸收溫度吸收溫度系指洗苯塔內(nèi)氣液兩相接觸面的平均溫度。它取決于煤氣和洗油的溫度，也受大氣溫度的影響。吸收溫度是通過(guò)吸收系數(shù)和吸收推動(dòng)力的變化而影響粗苯回收率的。提高吸收溫度，可使吸收系數(shù)略有增加,但不顯著,而吸收推動(dòng)力卻顯著減小。式(6-10)中洗油的相對(duì)分子質(zhì)量Mm及煤氣總壓P波動(dòng)很小，可視為常數(shù)。而粗苯的飽和蒸氣壓P0

是隨溫度而變的。將式（6-10）在不同溫度時(shí)所求得的ɑ與c的數(shù)值用圖表示，即得圖6-2、圖6-3所示的苯族烴在煤氣和洗油中的平衡濃度關(guān)系曲線。

圖6-2苯族烴在煤氣和洗油中的平衡濃度圖6-3苯族烴在煤氣和洗油中的平衡濃度

——焦油洗油-------石油洗油——焦油洗油-------石油洗油由圖可見(jiàn)，當(dāng)煤氣中苯族烴的含量一定時(shí)，溫度愈低。洗油中與其平衡的粗苯含量愈高；溫度愈高，洗油中與其平衡的粗苯含量則顯著降低。當(dāng)入塔貧油含苯量一定時(shí)，洗油液面上苯族烴的蒸氣壓隨吸收溫度升高而增高，吸收推動(dòng)力則隨之減小，致使洗苯塔后煤氣中的苯族烴含量（塔后損失）增加，粗苯的回收率η降低。圖6-4表明了η及與吸收溫度間的關(guān)系。由圖可見(jiàn)，當(dāng)吸收溫度超過(guò)30℃時(shí)，隨溫度的升高，顯著增加，η顯著下降。因此，吸收溫度不宜過(guò)高，但也不宜過(guò)低。當(dāng)?shù)陀?5℃，洗油的黏度將顯著增加，使洗油輸送及其在塔內(nèi)均勻分布和自由流動(dòng)都發(fā)生困難。當(dāng)洗油溫度低于10℃時(shí)，還可能從油中析出固體沉淀物。因此適宜的吸收溫度為25℃左右，實(shí)際操作溫度波動(dòng)于20~30℃之間。為了防止煤氣中的水汽冷凝而進(jìn)入洗油中，操作中洗油溫度應(yīng)略高于煤氣溫度。一般規(guī)定洗油溫度在夏季比煤氣溫度高2℃左右，冬季高4℃左右。為保證適宜的吸收溫度，自硫銨工段來(lái)的煤氣進(jìn)洗苯塔前，應(yīng)在最終冷卻器內(nèi)冷卻至18～28℃，貧油應(yīng)冷卻至低于30℃。2．洗油的吸收能力及循環(huán)油量由式(6-11)可見(jiàn)，當(dāng)其他條件一定時(shí)，洗油的相對(duì)分子質(zhì)量減小將使洗油中粗苯的平衡含量C增大，即吸收能力提高。同類液體吸收劑的吸收能力與其相對(duì)分子質(zhì)量成反比，吸收劑與溶質(zhì)的相對(duì)分子質(zhì)量愈接近，則愈易相互溶解，吸收的愈完全。在回收等量粗苯的情況下，如洗油的吸收能力強(qiáng)，使富油的含苯量高，則循環(huán)洗油量也可相應(yīng)減少。圖6-5表明了洗油相對(duì)分子質(zhì)量與其吸收能力的關(guān)系。但洗油的相對(duì)分子質(zhì)量也不宜過(guò)小，否則洗油在吸收過(guò)程中揮發(fā)損失較大，并在脫苯蒸餾時(shí)不易與粗苯分離。送往洗苯塔的循環(huán)洗油量可根據(jù)下式求得：

（6-19）

式中V—煤氣量,m3/h；，

—洗苯塔進(jìn)、出口煤氣中苯族烴含量，g/m3；

L—洗油量，kg/h；

Cl，C2—貧油和富油中粗苯的質(zhì)量含量，%。由上式可見(jiàn)，增加循環(huán)洗油量，則可降低洗油中粗苯的C2含量，增加吸收推動(dòng)力，從而可提高粗苯回收率。但循環(huán)洗油量也不宜過(guò)大，以免過(guò)多地增加電、蒸氣的耗量和冷卻水用量。在塔后煤氣含量一定的情況下，隨著吸收溫度的升高，所需要的循環(huán)洗油量也隨之增加。其關(guān)系如圖6-6所示。圖6-5洗油相對(duì)分子質(zhì)量與其吸收能力的關(guān)系（20℃時(shí)）圖6-6循環(huán)洗油量與吸收溫度的關(guān)系實(shí)際的循環(huán)洗油量可按下述方法確定：（1）按理論最小量計(jì)算確定

kg/h（6-20）式中Lmin—理論最小循環(huán)洗油量，kg/h；Pb—純苯的飽和蒸氣壓，kPa；

Mm—洗油相對(duì)分子質(zhì)量；

V—不包括苯族烴的入塔煤氣體積，m3／h；

P1—入塔煤氣壓力(絕對(duì)壓力)，kPa；

η—要求達(dá)到的苯族烴的實(shí)際回收率；η∞—無(wú)限大吸收面積時(shí)苯族烴的回收率；

（6-21）實(shí)際的循環(huán)洗油量可取為L(zhǎng)min的1.5~1.6倍（2）按定額數(shù)據(jù)計(jì)算確定當(dāng)裝入煤揮發(fā)分不超過(guò)28%時(shí)，則循環(huán)洗油量可取為每噸干裝入煤0.5～0.55m3；當(dāng)裝入煤揮發(fā)分不超過(guò)28%時(shí)，則循環(huán)洗油量宜按每立方米煤氣1.6～1.8L確定，此值稱為油氣比。由于石油洗油的相對(duì)分子質(zhì)量比焦油洗油大，因此當(dāng)用石油洗油從煤氣中吸收同一數(shù)量的苯族烴時(shí)，所需循環(huán)洗油量要比焦油洗油約大30％。

3．貧油含苯量

貧油含苯量是決定塔后煤氣含苯族烴量的主要因素之一。由式(6-11)可見(jiàn)，當(dāng)其他條件一定時(shí)，入塔貧油中粗苯含量愈高，則塔后損失愈大。如果塔后煤氣中苯族烴含量為2g/m3，設(shè)洗苯塔出口煤氣壓力P=107.19kPa，洗油相對(duì)分子質(zhì)量M=160，30℃時(shí)粗苯的飽和蒸氣壓P0=13.466kPa，將有關(guān)數(shù)據(jù)代入式(6-11)，即可求出與此相平衡的洗油中粗苯含量C1

計(jì)算結(jié)果表明，為使塔后損失不大于2g/m3，貧油中的最大粗苯含量為0.22％。為了維持一定的吸收推動(dòng)力，C1值應(yīng)除以平衡偏移系數(shù)n，一般n=1.1～1.2。若取n=1.14，則允許的貧油含苯量。實(shí)際上，由于貧油中粗苯的組成里，苯和甲苯含量少，絕大部分為二甲苯和溶劑油，其蒸氣壓僅相當(dāng)于同一溫度下煤氣中所含苯族烴蒸氣壓的20％～30％，故實(shí)際貧油含粗苯量可允許達(dá)到0.4％～0.6％，此時(shí)仍能保證塔后煤氣含苯族烴在2g/m3以下。如進(jìn)一步降低貧油中的粗苯含量，雖然有助于降低塔后損失，但將增加脫苯蒸餾時(shí)的水蒸汽耗量，使粗苯產(chǎn)品的180℃前餾出率減少，即相應(yīng)增加了粗苯中溶劑油的生成量，并使洗油的耗量增加。

4．吸收表面積為使洗油充分吸收煤氣中的苯族烴，必須使氣液兩相之間有足夠的接觸表面積(即吸收面積)和接觸時(shí)間。對(duì)于填料塔，吸收面積是塔內(nèi)被洗油潤(rùn)濕的填料表面積。接觸時(shí)間是上升煤氣在塔內(nèi)與洗油淋濕的填料表面接觸的時(shí)間。被洗油潤(rùn)濕的填料表面積愈大，則煤氣與洗油接觸的時(shí)間愈長(zhǎng)，回收過(guò)程進(jìn)行得也愈完全。根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐，當(dāng)塔后煤氣含苯量要求達(dá)到2g/m3時(shí)，每小時(shí)1m3煤氣所需的吸收面積一般是木格填料洗苯塔為1.0~1.1m2，鋼板網(wǎng)填料塔為0.6~0.7m2，塑料花環(huán)填料塔為0.2~0.3m2；當(dāng)減少吸收面積時(shí)，粗苯的回收率將顯著降低。如圖6-7所示，在吸收面積F=Fo（實(shí)際吸收面積=設(shè)計(jì)吸收面積）時(shí)，粗苯回收率為93.56％，隨著F/F0值的降低，η值也隨之下降。當(dāng)F/F0在0.5以下時(shí)，η值則隨吸收面積減少而急劇下降。而當(dāng)吸收面積大于F。時(shí)，η值提高得有限。因此適宜的吸收面積應(yīng)既能保證一定的粗苯回收率，又使設(shè)備費(fèi)和操作費(fèi)經(jīng)濟(jì)合理。圖6-7吸收面積對(duì)粗苯回收率的影響

5．煤氣壓力和流速當(dāng)增大煤氣壓力時(shí)，擴(kuò)散系數(shù)Dg將隨之減小，因而使吸收系數(shù)有所降低。但隨著壓力的增加，煤氣中的苯族烴分壓將成比例地增加，使吸收推動(dòng)力顯著增加，因而吸收速率也將增大。在加壓下進(jìn)行粗苯的回收時(shí)，可以減少塔后苯族烴的損失、洗油耗用量、洗苯塔的面積等，所以加壓回收粗苯是強(qiáng)化洗苯過(guò)程的有效途徑之一。但加壓煤氣要耗用較多的電能和設(shè)備費(fèi)用。而苯族烴的回收率提高的實(shí)際收效卻不大。因此，通常在常壓下操作。

由式(6-13)可見(jiàn)，增加煤氣速度可提高氣膜吸收系數(shù)，增強(qiáng)兩相的湍動(dòng)接觸程度，從而提高吸收速率，強(qiáng)化吸收過(guò)程。但煤氣速度也不宜過(guò)大，以免使洗苯塔阻力和霧沫夾帶量過(guò)大。對(duì)木格填料塔，空塔氣速以不高于載點(diǎn)氣速的0.8倍為宜。回收率中的可聯(lián)立求解物料衡算、傳質(zhì)速率方程和氣液相平衡推算出來(lái)，從而可將上式改寫(xiě)為下列無(wú)因次式：式中η一回收率；

m—無(wú)因次數(shù)群，；Ｐ—煤氣的平均壓力，kPa；

F—填料的表面積，m2；

V—煤氣量，m3/h；

K—總吸收系數(shù),kg/(m2?h?kPa)；

b—指數(shù)，；

l—油氣比，kg/m3；

n—系數(shù)，；

C１—貧油中粗苯質(zhì)量含量，％；

—入洗苯塔煤氣中苯族烴含量，g/m3。例如，已知下列數(shù)據(jù)：C1=0.2%，

=40g/m3

，p=106.7kPa（表壓），V=35000m3/h，L=50000kg/h，

K=2.071×10-1kg/(m2?h?kPa),F0=38600m2。計(jì)算粗苯回收率η：先求得則

四、洗油量要求為滿足從煤氣中回收和制取粗苯的要求，洗油應(yīng)具有如下性能：

(a)常溫下對(duì)苯族烴有良好的吸收能力，在加熱時(shí)又能使苯族烴很好地分離出來(lái);

(b)具有化學(xué)穩(wěn)定性，即在長(zhǎng)期使用中其吸收能力基本穩(wěn)定;

(c)在吸收操作溫度下不應(yīng)析出固體沉淀物;

(d)易與水分離，且不生成乳化物;

(e)有較好的流動(dòng)性，易于用泵抽送并能在填料上均勻分布。焦油洗油是高溫煤焦油中230~300℃的餾分,容易得到，為大多數(shù)焦化廠所采用。其質(zhì)量指標(biāo)見(jiàn)表6-4。要求洗油的的含萘量小于15%，苊不大于5%，以保證在10~15℃時(shí)無(wú)固體沉淀物析出。因?yàn)檩寥埸c(diǎn)80℃，苊熔點(diǎn)95.3℃，在常溫下易析出固體結(jié)晶，因此，應(yīng)控制其含量。但萘與苊、芴，氧芴及洗油中其他高沸點(diǎn)組分混合共存時(shí)，能生成熔點(diǎn)低于有關(guān)各組分的低共熔點(diǎn)混合物。因此，在洗油中存在一定數(shù)量的萘，有助于降低從洗油中析出沉淀物的溫度。洗油中甲基萘含量高，洗油黏度小，平均相對(duì)分子質(zhì)量小，吸苯能力較大。所以，在采用洗油脫萘工藝時(shí)，應(yīng)防止甲基萘成分隨之切出而造成損失。同理，在脫苯蒸餾操作中要嚴(yán)格控制脫苯塔頂部溫度和過(guò)熱蒸汽用量及溫度。洗油含酚高易與水形成乳化物，破壞洗苯操作。另外，酚的存在還易使洗油變稠。因此，應(yīng)嚴(yán)格控制洗油中的含酚量。石油洗油系指輕柴油，是石油精餾時(shí)，在餾出汽油和煤油后所切取的餾分。生產(chǎn)實(shí)踐表明：用石油洗油洗苯，具有洗油耗量低，油水分離容易及操作簡(jiǎn)便等優(yōu)點(diǎn)?，F(xiàn)國(guó)內(nèi)某些焦油洗油來(lái)源不便的焦化廠采用石油洗油。石油洗油的質(zhì)量指標(biāo)見(jiàn)表6-5。石油洗油脫萘能力強(qiáng)，一般在洗苯塔后，可將煤氣中萘脫至0.15g/m3以下。但吸苯能力弱，故循環(huán)油量比用焦油洗油時(shí)大，因而脫苯蒸餾時(shí)的蒸汽耗量也大。石油洗油在循環(huán)使用過(guò)程中會(huì)形成不溶性物質(zhì)—油渣，并堵塞換熱設(shè)備，因而破壞正常的加熱制度。另外，含有油渣的洗油與水還會(huì)形成穩(wěn)定的乳濁液，影響正常操作。故在洗苯流程中增設(shè)沉淀槽，控制含渣量不大于20mg/l。洗油的質(zhì)量在循環(huán)使用過(guò)程中將逐漸變壞，其密度、黏度和相對(duì)分子質(zhì)量均會(huì)增大，300℃前餾出量降低。這是因?yàn)橄从驮谙幢剿形毡阶鍩N的同時(shí)還吸收了一些不飽和化合物，如苯乙烯、環(huán)戊二烯、古馬隆、茚、丁二烯等，這些不飽和化合物在煤氣中硫醇等硫化物的作用下，或在加熱脫苯條件下，會(huì)聚合成高分子聚合物并溶解在洗油中，因而使洗油質(zhì)量變壞，冷卻時(shí)析出沉淀物。此外，在循環(huán)使用過(guò)程中，洗油的部分輕質(zhì)餾分被出塔煤氣、粗苯和分離水帶走，也會(huì)使洗油中高沸點(diǎn)組分含量增多，黏度、密度及平均相對(duì)分子質(zhì)量增大。循環(huán)洗油的吸收能力比新洗油約下降10％，為了保證循環(huán)洗油的質(zhì)量，在生產(chǎn)過(guò)程中，必須對(duì)洗油進(jìn)行再生處理。《煤化工技術(shù)》洗苯塔五、洗苯塔焦化廠采用的洗苯塔類型主要有填料塔、板式塔和空噴塔。

1．填料塔填料洗苯塔是應(yīng)用較早，較廣的一種塔。塔內(nèi)填料常用整砌填料如木格、鋼板網(wǎng)等，也可用亂堆填料如金屬螺旋、泰勒花環(huán)、鮑爾環(huán)及鞍型填料等。相對(duì)來(lái)說(shuō)，在相同條件下，亂堆填料阻力較大，且易堵塞。因此，普遍采用的是整砌填料。木格填料洗苯塔阻力小，一般每米高填料的阻力為20—40Pa，操作彈性大，不易堵塞，穩(wěn)定可靠，曾廣為應(yīng)用。但木格填填塔處理能力小，設(shè)備龐大笨重、基建投資和操作費(fèi)用高、木材耗量大等缺點(diǎn)。

因此，木格填料塔已被新型高效填料塔如鋼板網(wǎng)、泰勒花環(huán)、金屬螺旋及等取代。在進(jìn)行木格填料計(jì)算時(shí)，可取空塔氣速0.8~1.0m/s。鋼板網(wǎng)填料是用0.5mm厚的薄鋼板，在剪拉機(jī)上剪出一排排交錯(cuò)排列的切口，再將口拉開(kāi)，板上即形成整齊排列的菱形孔。將鋼板網(wǎng)立著一片片平行迭合起來(lái)，相鄰板間用厚為20mm長(zhǎng)短不一，交錯(cuò)排列的木條隔開(kāi)，再用長(zhǎng)螺栓固定起來(lái)，就形成了圖6-8所示的鋼板網(wǎng)填料。鋼板網(wǎng)填料比木格填料孔隙率（或自由截面積）大，在同樣操作條件下，阻力更小，更不易堵塞，可允許較大的空塔氣速，傳質(zhì)速率也比木格填料塔大，達(dá)到同樣的塔后煤氣含苯2g/m3需要的吸收面積可比木格填料洗苯塔減少36%~40%

由圖6-8可見(jiàn)，從頂部噴淋下來(lái)的洗油，被兩片鋼板網(wǎng)間的木條分配到板網(wǎng)側(cè)面上形成液膜向下流動(dòng)。煤氣在網(wǎng)間向上流動(dòng)，當(dāng)被網(wǎng)片間的長(zhǎng)木條擋住時(shí)，便穿過(guò)網(wǎng)孔進(jìn)入網(wǎng)片的另一側(cè)的空間。這樣網(wǎng)上的液膜就不斷地被鼓破，隨即又形成新的液膜。所以，在鋼板網(wǎng)填料中，氣液兩相的接觸面積遠(yuǎn)大于填料表面積，并由于較激烈的湍動(dòng)和吸收表面不斷更新而強(qiáng)化了操作。鋼板網(wǎng)填料塔的構(gòu)造如圖6-9所示。由圖可見(jiàn)，鋼板網(wǎng)填料分段堆砌在塔內(nèi)，每段高約1.5m。填料板面垂直于塔的橫截面，在板網(wǎng)之間即形成了煤氣的曲折通路。

為了保證洗油在塔的橫截面上均勻分布，在塔內(nèi)每隔一定距離安裝一塊如圖6-10所示的帶有煤氣渦流罩的液體再分布板。煤氣渦流罩按同心圓排列在液體再分布板上，彎管出口方向與