08級溷凝土結(jié)構(gòu)設計原理試卷參考答案修改

〔混凝土構(gòu)造設計原理〔混凝土構(gòu)造設計原理+72〕共15頁/第15頁院、系領導院、系領導審批并簽名A卷廣州大學2023-2023學年第 一 學期考試卷課程混凝土構(gòu)造設計原理考試形式〔有限開卷，考試〕學院土木工程系專業(yè)土木工程班級學號姓名_題次 一 二分數(shù) 40 60三四五 六七八九十總分評卷人100評分一、概念選擇題〔1分，共40分，請將正確答案填寫在以下答題卡相應位置。答題卡題號12345678910答案ACDBDCDDAD題號11121314151617181920答案CBBBBCDBAC題號21222324252627282930答案AAACACCDCD題號31323334353637383940答案DABADCCADA〔〕A．以概率理論為根底的極限狀態(tài)設計方法；B．容許應力法；C．以單一安全系數(shù)表達的極限狀態(tài)設計方法；D．承載力量極限狀態(tài)。在軸向壓力和剪力的共同作用下，混凝土的抗剪強度： 〔 〕隨壓應力的增大而增大；B．隨壓應力的增大而減?。籆．隨壓應力的增大而增大，但壓應力超過肯定值后，抗剪強度反而減小；D．與壓應力無關。以下關于鋼筋與混凝土之間粘結(jié)錨固承載力的見解，不正確的選項是： 〔 〕A．變形鋼筋突出的肋與混凝土的機械咬合作用顯著的提高了粘結(jié)錨固力；B．適當加大錨固區(qū)混凝土保護層厚度，可提高對錨固鋼筋的握裹作用；C．不配置箍筋的錨固，當保護層厚度不是很大時，因外圍混凝土簡潔產(chǎn)生縱向劈裂，從而減弱錨固作用；D．構(gòu)造構(gòu)件承受的荷載越大，粘結(jié)錨固承載力越小。以下關于混凝土強度等級C40的說法，正確的選項是： 〔 〕標準立方體試塊抗壓強度設計值fcu標準立方體試塊抗壓強度標準值f

40MPa；40MPa；棱柱體試塊抗壓強度設計值fc棱柱體試塊抗壓強度標準值fck

cu,k40MPa；40MPa。以下作用中屬于偶然荷載的是： 〔 〕地震作用； B．風荷載； C．自重； D．核爆炸作用。當構(gòu)造消滅以下何種狀態(tài)時，即認為該構(gòu)造已超過了承載力量極限狀態(tài)：〔 〕影響正常使用的變形；C．構(gòu)造構(gòu)件過度變形而不適于連續(xù)承載；

影響正常使用的振動；D．影響構(gòu)造耐久性的局部破壞。以下有關構(gòu)造設計的說法不正確的選項是： 〔 〕A．構(gòu)造的牢靠度與使用年限有關；B．我國建筑構(gòu)造設計標準承受的一般構(gòu)造的設計基準期為50年；C．我國建筑構(gòu)造設計標準承受的一般房屋的設計使用年限為50年；D．構(gòu)造安全等級為三級的建筑，當柱承受恒載為主時，其安全等級應提高一級。構(gòu)造的牢靠指標β與失效概率P之間存在以下何種關系： 〔 〕fβ愈大，P愈大； B．β與P呈反比關系；f fC．β與P呈正比關系； 對應關系，β愈大，P愈小。f f f混凝土保護層厚度是指： 〔 〕縱向受力鋼筋的外邊緣至混凝土外表的垂直距離；B．箍筋外外表至混凝土外表的垂直距離；C．受力鋼筋形心至混凝土外表的垂直距離；D．受力鋼筋合力點至混凝土外表的垂直距離。混凝土適筋梁受彎承載力設計應以何種狀態(tài)時的應力圖作為計算依據(jù)：〔 〕A．Ⅰ； B．Ⅰa； C．Ⅱ； D．Ⅲa。提高受彎構(gòu)件正截面受彎力量最有效的方法是： 〔 〕提高混凝土強度等級； B．增加保護層厚度；C．增加截面高度； D．增加截面寬度。有兩根其它條件均一樣的受彎構(gòu)件，僅正截面受拉區(qū)受拉鋼筋的配筋率不同，一根Mcr

是正截面開裂彎矩，Mu

是正截面受彎承載力則與M /Mcr u的關系是： 〔 〕Mcr

/M大； B．小的，Mu

/M大；uC．兩者的Mcr

/M一樣； D．無法比較。ubh250mm600mm，混凝土強度等級為C35，受力縱筋承受HRB335HRB400b

應取以下何項數(shù)值：〔 〕A．0.550； B．0.518； C．0.614； D．0.499。某Tb250mmh650mm，bf

1250mm，hf

100mm?；炷翉姸鹊燃墳镃50，縱筋承受HRB400，試問，該梁按構(gòu)造要求需配置的下部最小縱筋面積〔mm2〕與以下何項數(shù)值最為接近： 〔 〕A．363.31； B．383.99； C．325； D．620.3。TM

0.5h)則該截面屬于： 〔 〕1c f f 0 f第一類T形截面； B．其次類T形截面；C．第一、其次類T形截面的分界； D．雙筋截面。在進展鋼筋混凝土雙筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計算時，要求受壓區(qū)高度x2a”的緣由是： 〔 〕s為了保證計算簡圖的簡化；為了保證不發(fā)生超筋破壞；C．為了保證梁發(fā)生破壞時受壓鋼筋能夠屈服；D．為了保證梁發(fā)生破壞時受拉鋼筋能夠屈服。一般板不作抗剪計算，主要由于： 〔 〕板內(nèi)不便配箍筋；B．板的寬度大于高度；C．板一般承受均布荷載；D．一般板的受剪承載力大于受彎承載力。防止梁發(fā)生斜壓破壞最有效的措施是： 〔 〕增加箍筋； B．加大截面；C．增加縱筋； D．將縱筋彎起。mx目的主要是保證：〔〕斜截面受剪力量； B．斜截面受彎力量；C．正截面受彎力量； D．正截面受剪力量。受彎構(gòu)件斜截面破壞的主要形態(tài)中，就抗剪承載力量而言： 〔〕斜拉破壞>剪壓破壞>斜壓破壞；B．剪壓破壞>斜拉破壞>斜壓破壞；C．斜壓破壞>剪壓破壞>斜拉破壞；D．剪壓破壞>斜壓破壞>斜拉破壞。連續(xù)梁在主要為集中荷載作用下，計算抗剪承載力時剪跨比可以使用：〔 〕計算剪跨比； B．計算剪跨比和廣義剪跨比的較大值；C．廣義剪跨比； D．計算剪跨比和廣義剪跨比的較小值。鋼筋混凝土梁內(nèi)配置箍筋的主要目的之一是： 〔 〕承受剪力； B．彌補縱向鋼筋的缺乏；C．承受彎矩； D．提高混凝土的強度。以下因素對提高鋼筋混凝土梁斜截面抗剪承載力量最有效的是： 〔 〕截面高度； B．截面寬度； C．混凝土強度； D．鋼筋等級。在保持不變的長期荷載作用下鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件中： 〔 〕徐變使混凝土壓應力減小B．混凝土及鋼筋的壓應力均不變C．徐變使混凝土壓應力減小，鋼筋壓應力增大D．徐變使混凝土壓應力增大，鋼筋壓應力減小鋼筋混凝土大偏心受壓構(gòu)件的破壞特征是： 〔 〕A．遠離軸向力一側(cè)的鋼筋先受拉屈服，隨后另一側(cè)鋼筋屈服，混凝土壓碎；B．遠離軸向力一側(cè)的鋼筋應力不定，隨后另一側(cè)鋼筋壓屈，混凝土壓碎；C．近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土應力不定，而另一側(cè)鋼筋受壓屈服，混凝土壓碎；D．近軸向力一側(cè)的鋼筋和混凝土先屈服和壓碎遠離縱向力一側(cè)鋼筋隨后受壓屈服。對于對稱配筋的鋼筋混凝土受壓柱，大小偏心受壓構(gòu)件的推斷條件是：〔 〕ei

0.3h0

時，為大偏心受壓構(gòu)件；時，為大偏心受壓構(gòu)件；b時，為大偏心受壓構(gòu)件；bei

0.3h0

時，為大偏心受壓構(gòu)件。1 2 1 2 1 1 2 一矩形截面對稱配筋柱，截面上作用兩組內(nèi)力，兩組內(nèi)力均為大偏心受壓狀況，M<M，N>N且〔M，N作用下柱將破壞那么〔M，N作用下：1 2 1 2 1 1 2 柱不會破壞； B．不能推斷是否會破壞；C．柱將破壞； D．柱會有肯定變形，但不會破壞。某對稱配筋一般鋼筋混凝土構(gòu)件，經(jīng)檢驗覺察少放了20％的鋼筋，則： ( )對純彎承載力沒有影響； B．對軸拉承載力沒有影響；C．對軸壓承載力沒有影響； D．對大小偏壓界限狀態(tài)軸力承載力沒有影響。偏拉構(gòu)件的抗彎承載力： ( )隨著軸向力的增加而增加； B．小偏心受拉時隨著軸向力的增加而增加；C．隨著軸向力的削減而增加； D．大偏心受拉時隨著軸向力的增加而增加。設計鋼筋混凝土受扭構(gòu)件時其受扭縱筋與受扭箍筋的配筋強度比應：( )A．＜0.5； B．＞2.0；C．不受限制； D．在0.6～1.7之間。《混凝土構(gòu)造設計標準〔GB50010〕對于剪扭構(gòu)件所承受的計算模式是：( A．混凝土承載力及鋼筋承載力均考慮相關關系；B．混凝土承載力及鋼筋承載力都不考慮相關關系；C．混凝土承載力不考慮相關關系，鋼筋承載力考慮相關關系；D．混凝土承載力考慮相關關系，鋼筋承載力不考慮相關關系；鋼筋混凝土梁在正常使用荷載下： ( A．通常是帶裂縫工作的；B．一旦消滅裂縫，沿全長混凝土與鋼筋間的粘結(jié)力消逝殆盡；C．一旦消滅裂縫，裂縫貫穿全截面；D．不會消滅裂縫。提高截面剛度的最有效措施是： ( )提高混凝土強度等級； B．增大構(gòu)件截面高度；C．增加鋼筋配筋量； D．轉(zhuǎn)變截面外形。削減鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的裂縫寬度，首先應考慮的措施是： ( )承受細直徑的鋼筋或變形鋼筋； B．增加鋼筋面積；C．增加截面尺寸； D．提高混凝土的強度等級。對全部鋼筋混凝土構(gòu)造構(gòu)件都應進展： 〔 〕抗裂度驗算； B．裂縫寬度驗算；C．變形驗算； D．承載力量計算。以下說法中不恰當?shù)氖牵?( )100年的構(gòu)造構(gòu)件，重要性系數(shù)可取1.1；B．承載力極限狀態(tài)設計時，應考慮荷載效應的根本組合；C．裂縫寬度驗算時，應考慮荷載效應的標準組合與準永久組合；D．變形驗算時，應考慮荷載效應的標準組合與準永久組合?，F(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋設計時，板和次梁可承受折算荷載，這是由于： 〔 〕在板的長跨方向也能傳遞一局部荷載；B．塑性內(nèi)力重分布的有利影響；C．支座的彈性約束； D．消滅活載最不利布置的可能性較小。以下有關板配筋的表達中，錯誤的選項是： 〔 〕單向板的受力鋼筋沿短跨方向布置；B．雙向板的受力鋼筋沿長短兩個方向布置C．單向板的分布鋼筋垂直于受力鋼筋方向布置；D．雙向板的配筋方式有分別式和彎起式兩種圖1所示的5跨連續(xù)梁當計算第四跨跨中最大正彎矩時的活荷載布置為〔 〕A．1，2，5跨； B．1，2，4跨； C．1，3，5跨； D．2，4跨。112345AABCDEF22202200220022002220圖139鋼筋混凝土連續(xù)梁承受調(diào)幅法時，要鋼筋混凝土連續(xù)梁承受調(diào)幅法時，要求0.10.35，以保證： 〔 〕A．塑性鉸的轉(zhuǎn)動力量和正常使用；C．正常使用；B．足夠的承載力；D．發(fā)生適筋破壞。二、計算選擇題 〔選擇答案，并寫出計算過程或理由。共計60分〕,選對答案給1分，其余可分步給分。本局部內(nèi)容中的材料性能參數(shù)：C30f=14.3N/mm2；f=1.43N/mm2，f

=2.01N/mm2

E3.0104N/mm2c t tk c

f270N/mm2；c t y yHRB335f

f300N/mm2；HRB400f=360N/m2；yHRB500fy

yf435N/mm2，Ey

y2.0105N/mm2〔一〕、某支承在磚墻上的鋼筋混凝土伸臂梁〔如圖2所示〕，假設混凝土強度等級C30，縱向受力鋼筋為HRB500，構(gòu)造鋼筋和箍筋為HPB300a60mma40mm。承受均布恒荷載設計值〔含梁自重〕g，AB、BC跨可能承受的均布活荷載設計值為q1

，CD能承受的均布活荷載設計值為q，且q<q，無集中力作用。2 1 29090A9090B90904200 4200C D9018002以下關于構(gòu)件中產(chǎn)生剪力的說法正確的選項是： 〔A〕〔3分〕在BC、CD跨布置活荷載使支座CC僅在CD跨作用活荷載使支座CCC．全跨作用活荷載使支座C產(chǎn)生的剪力最大，最大剪力位于C截面右側(cè)；D．僅在CD跨作用活荷載使支座C產(chǎn)生的剪力最大，最大剪力位于C解：依據(jù)連續(xù)梁各截面活荷載最不利布置的原則，求某支座左、右截面最大剪力時，應在該支座左右兩跨布置活荷載。所以答案為A。相對界限受壓區(qū)高度 最接近以下何值： 〔B〕〔4分〕bA．0.423； B．0.482； C．0.550； D．0.518。解： 1 b f

0.8435

0.482y1yEscu

12.01050.0033假設梁截面尺寸bh250mm700mm，ABkNm，AB：〔A〕〔7〕A．2670mm2解：

； B．3580mm2

； C．1480mm2

； D．129mm2。hha70060640mm0 0.482b sb b

)0.482(10.50.482)0.367a M 569.3106 0.3890.367，設計成雙筋截面。s af1

bh2c 0

1.014.32506402取b

0.482A”

Ma1

fbh2c 0

b

)569.31061.014.325064020.482(10.50.482)s f”(h

a”)

435(64040)y 0128.7mm2f”A”afbhA y s 1 c 0 bs fy2663.9mm2

435128.71.014.32506400.4824353B0.2B向受拉鋼筋面積A最接近以下何值： 〔B〕(7分)sA．As

752mm2 ； B．As

；C．As

1037mm2；D．As

275mm2。270270310ABC569.3569.33彎矩包絡圖〔單位：kN.m〕解：調(diào)幅后的BM0.8270216kNmM 216106a 0.148s af1

bh2c 0

1.014.325064021

1s

0.1610.351120.148c1.00.161250640 846.8mm2s 1 0fy

435 f

1.43 max45

%,0.2%max45 %,0.2%max

0.148%,0.2%

0.2%min

fy

435 As

min

bh0.2250700350mm2，滿足適用條件。假設梁C支座掌握截面最大剪力為270kN。假設只配8雙肢箍筋，請問最適宜的箍筋間距s接近以下何值： 〔C〕〔7分〕A．100mm； B．150mm； C．200mm； D．250mm。解：hha70060640mm0①、復核截面尺寸h hw

640mm，hw

/b640/2502.564，屬于一般梁。0.25c

fbhc

0.251.014.3250640572kN270kN，符合要求。②、檢驗可否按構(gòu)造配箍0.7fbht 0

0.71.43250640103160.16kN270kN應按計算配箍。③、箍筋數(shù)量計算直徑為8Asv

101mm2；所需箍筋間距為：AVV 0.7fbh 1.25f svhcs t

yv s 0f Ah

1.25270101640s yv sv 0

198.6mmV0.7fbht 0

2700000.71.43250640s 250mmmaxs200mmA 101 f 1.43 sv 0.202% 0.24 t 0.24 0.127%sv bs 250200

sv,nin fyv

270Wt

18106mm3，u

cor

1400mm，Acor

112500mm2。配414〔Astl

615mm2〕HRB500縱向鋼筋，10@150〔Ast1

78.5mm2〕HRB335用于抗扭。則該截面所能承受的扭矩設計值最接近以下何值： 〔B〕〔10分〕解：〔1〕驗算截面尺寸hbw6402502.564TWtT181060.80.25解：〔1〕驗算截面尺寸hbw6402502.564TWtT181060.80.25f 0.21.014.32.86Nmm2c cT2.861810651.48106N.mm51.48kN.m〔2〕驗算受扭構(gòu)件縱筋最小配筋率和箍筋最小配箍率tl6152507000.35%tl,min0.85ft0.851.430.28%f435ynAst1stbs278.52501500.42%st,min0.28ft 0.281.430.133%f300yv滿足要求?！?〕計算配筋強度比值A sA ust1 corstlfyv78.51400 3006151504351.217〔4〕構(gòu)件的受扭承載力計算T 0.35fW1.2 f Ayv st1Aut tscor0.351.43181061.2 1.21730078.515011250032.39106Nmm32.39kNmT51.48kNm該截面所能承受的扭矩設計值為32.39KN.mBC的As

2945mm2，Mk

364kNm，則其短期剛度最接近值為： 〔A〕〔7分〕A．Bs

1.211014Nmm2 ； s

2.591013Nmm2；C．Bs

2.591012Nmm2 ； s

1.211013Nmm2。解：E

EsEc

2.01053.0104

6.67A A

2945 A 0.0184， s

2945 0.034bh 2506400 M

te364106

0.5bh 0.5250700N k 221.98sk 0.87hA0 s

0.876402945

mm2 0.65f

0.652.011.1tkte sk

1.10.034221.98

0.927EAh2

2.0