包鋼3#高爐開爐技術(shù)

包鋼3#高爐開爐技術(shù)

包鋼3mt高架公司于1975年10月竣工并生產(chǎn)能力為有效體積。1994年5月進行了擴建和重新設(shè)計，體積擴大到2200hm。2002年初,由于爐身冷卻壁和爐皮破損嚴重,無法安全生產(chǎn),被迫停爐進行擴容后的第二次中修。中修后的高爐仍保留了3個鐵口,不設(shè)渣口。2002年4月19日10:46點火送風,20日16:45出第一次鐵,鐵水直接過砂口,流入鐵罐。開爐順利,爐況穩(wěn)定,達產(chǎn)時間短。1提高渣鐵回收利用水平,保證爐缸溫度充放電為了確保這次開爐順利,并迅速達產(chǎn),對開爐方案的制定進行了詳細的論證,總體原則就是保證爐缸溫度充沛,渣鐵分離良好,把握好第一次出鐵時間,控制好焦炭負荷和冶煉強度,保證生鐵質(zhì)量,縮短達產(chǎn)時間。高爐達產(chǎn)的目標為:開爐第一個月高爐利用系數(shù)達到1.90t/(m3.d)。1.1燃料生產(chǎn)設(shè)備本次開爐采用包鋼自產(chǎn)的全熟料:燒結(jié)礦、球團礦及自產(chǎn)焦炭。原料成分見表1,焦炭成分見表2。1.2運營系統(tǒng)1.2.1開爐中的風力3#高爐風口個數(shù)28個,全部為斜長風口(其中120mm26個,110mm2個,長度560mm)。開爐確定送風的風口數(shù)21個,進風面積為0.234m2。采用分片聯(lián)堵的方式堵7個風口。1.2.2服裝材料系統(tǒng)爐料結(jié)構(gòu)為燒結(jié):球團=75%:25%,礦批24t,焦批10t,布料矩陣見表3。料線1.00m。1.2.3焦比對w[si的影響開爐確定的總焦比為2.8t/t,正常料焦比為0.72t(濕)/t。開爐前三天,w[Si]維持在2.0%,之后逐漸將爐溫降到正常水平。爐渣堿度按1.05控制。1.3燃料填充爐料填充順序是爐缸和爐腹裝凈焦;爐腰裝空料。第一批正常料裝到爐身下沿,往上空料和正常料交替配合裝入。爐料填充數(shù)量見表4。2準備好的東西2.1烘爐參數(shù)控制3#高爐熱風爐停爐后進行涼爐處理,開爐前進行熱風爐烘爐,熱風爐烘爐曲線見圖1。由圖1可知,實際烘爐參數(shù)的控制基本達到了預(yù)先設(shè)定的目標。晶型轉(zhuǎn)變點溫度控制得較好,避免了硅磚的損壞,送風后沒有發(fā)現(xiàn)漏風和滲風現(xiàn)象。2.2高干燥器3#高爐開爐前對高爐本體進行烘爐,烘爐方式為熱風烘爐。3切換操作3.1高爐利用系數(shù)3#高爐2002年4月19日10:46點火送風,送風風量1420m3/min,風溫690℃。17:00送煤氣。16:45東鐵口出第一次鐵。鐵水直接過砂口,鐵流大,被迫堵口,鐵量120t。生鐵w[Si]4.28%,w[Si]0.033%。開爐后通過恰當?shù)纳舷虏空{(diào)劑、負荷及堿度調(diào)劑,26日高爐利用系數(shù)達到1.92t/(m3.d)。整個開爐過程爐況穩(wěn)定,按預(yù)定計劃實現(xiàn)了開爐達產(chǎn)目標。開爐第7天達產(chǎn),5、6月份高爐平均利用系數(shù)達到1.92t/(m3.d)。經(jīng)濟指標見表5。3.2第一階段點火送風后嚴格控制了初期送風風量、風溫和第一次出鐵時間,對送風初期的參數(shù)控制及幾種調(diào)劑作如下分析。3.2.1u3000酸、壓、壓藥圖2、圖3顯示了送風初期的風量、壓力、壓差參數(shù)的控制(出鐵之前)。送風風量為1420m3/min,風溫690℃,熱風壓力為0.05MPa,壓差0.046MPa,透氣性指數(shù)35200m3/(MPa.min)。通過試探性加風,壓力上升快,加風困難,期間于19日19:00和20日1:00透氣性指數(shù)分別降到18900m3/(MPa.min)和20400m3/(MPa。min),均退風求穩(wěn),避免懸料。頂溫上升到70℃才逐漸接受風量。19日22:05崩一次料。送風初期熱風壓力控制在0.085MPa以下,壓差控制在0.07MPa以下,至第一次出鐵時風量加到2200m3/min,風溫提到880℃。由于初期料柱透氣性差,頂溫上行緩慢,沒有強加風,力求保持風量與壓力、壓差和透氣性指數(shù)相適應(yīng),風溫控制得低,有效地降低了高爐下部壓力。送風初期沒有出現(xiàn)大的崩料及懸料,保持了初期爐況穩(wěn)定順行。3.2.2第一次出鐵時間點火送風后29h出第一次鐵,期間上了39批料。通過冶煉周期計算出已冶煉的爐料批數(shù)為7.4批,共計162t礦石,理論出鐵量為98t,滿足了出鐵條件。20日16:45東鐵口出第一次鐵,鐵量為120t,鐵水直接過砂口流入鐵罐。實踐證明開爐第一次出鐵時間把握合理,保證了有足夠鐵水通過砂口,為下次出鐵創(chuàng)造了條件,減輕了爐前的勞動強度,達到了預(yù)期目的。開爐第一次出鐵順利,標志著開爐任務(wù)的完成。3.2.3調(diào)整開爐內(nèi)的統(tǒng)一(1)下部調(diào)劑:圖4顯示了進風面積變化和風量的變化。風量隨進風面積的增大而增大。高爐出第一次鐵后,及時調(diào)整了風口進風面積,于4月21日休風開了8#和18#風口,進風面積由0.234m2增加到0.258m2,風量由2500m3/min增加到3460m3/min。23日由于設(shè)備事故休風,風量降低為3300m3/min。4月22日相繼捅開6#、19#、21#風口,進風面積擴大到0.290m2,風量增加到3620m3/min。24日開了20#風口,進風面積增加到0.301m2,風量增加到3750m3/min。25日開最后一個風口,進風面積擴大到0.313m2,風量增加到3850m3/min。26日風量達到3950m3/min。由以上數(shù)據(jù)表明開風口是有步驟的,而且速度比較快,使得風量增加得快。(2)上部調(diào)劑:與下部調(diào)劑相對應(yīng),上部調(diào)劑是調(diào)整批重,進一步改善氣流。19日礦批為24t,焦批為10t,到26日礦批增加到37t,焦批增加到11.4t。與此同時,上部還逐漸增加爐頂壓力,到26日頂壓提高到0.142MPa。布料矩陣參照了1#、4#高爐和3#高爐停爐前較成熟的布料模式,煤氣流邊緣和中心合理。圖5顯示了送風后的東南和西北爐喉十字測溫曲線。圖中給出了4月20日和25日的爐喉溫度,由曲線可知中心氣流比較充足,邊緣適當抑制。布料矩陣在開爐和達產(chǎn)過程初期未作調(diào)整,節(jié)省了調(diào)節(jié)布料矩陣的時間,加快了開爐和達產(chǎn)的速度。開爐后第7日即4月26日,邊緣溫度上升后,調(diào)整了布料矩陣,布料角度未變,礦石在40.5。1環(huán),38.0°1環(huán),目的是抑制邊緣。(3)熱制度調(diào)劑:在上下部調(diào)劑的同時,積極的進行了熱制度調(diào)劑。熱制度調(diào)劑是通過增加焦炭負荷,控制綜合負荷,以及緩慢提高風溫來實現(xiàn)的。由圖6可見焦炭負荷增加得較快,而綜合負荷增加得較慢。4月19日高爐點火送風到4月24日焦炭負荷由2.45t/t增加到3.16t/t。焦炭負荷的快速增加使得爐溫得到快速下降,見圖7鐵水w[Si]的變化。W[Si]由20日的4.16%下降到24日的0.85%。在w[Si]下降的同時,于22日23:00開始噴煤,綜合負荷在2.85t/t左右。與噴煤配合,25日21:00開始富氧。于26日風溫提高到1000℃。完成了開爐初期的鑄造鐵爐溫向制鋼鐵爐溫的過渡。整個開爐過程爐況穩(wěn)定,未出現(xiàn)低爐溫。(4)堿度調(diào)劑:爐渣堿度控制較低,第一次出鐵爐渣自由堿度為0.94,達產(chǎn)期間的堿度最高為1.08,基本控制在1.05左右。由于開爐爐溫控制較高,降低爐渣堿度有利于爐渣流動,以便活躍爐缸。在每批爐料中配加500kg矽石來調(diào)整堿度。4月24日調(diào)整了爐料配比,由最初的燒結(jié)礦:球團礦=75%:25%變?yōu)闊Y(jié)礦:球團礦=80%:20%,每批料中配加300kg矽石,減少了矽石用量。4開爐和發(fā)揮了主要矛盾,提高了產(chǎn)出速度,保證了改革開放的及時(1)開爐送風初期根據(jù)透氣性指數(shù)和爐頂溫度控制風