云陽縣北部新區(qū)污水處理廠工程擋墻工程計算書

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1、工程概況 32、設計依據(jù) 33、設計規(guī)范 34、設計標準 45、工程地質情況 45.1、工程地質 45.2、水文地質條件 75.3、不良地質作用及主要工程地質問題 85.4、場地地震效應 95.5、巖土體物理力學指標建議值 106、擋墻布置分段 117、擋墻及邊坡計算 117.1、懸臂式擋墻驗算（3.0m高度） 117.2、懸臂式擋墻驗算（4.0m高度） 207.3、懸臂式擋墻驗算（5.0m高度） 307.4、懸臂式擋墻驗算（6.0m高度） 397.5、扶壁式擋墻驗算（7.0m高度） 497.6、扶壁式擋墻驗算（8.0m高度） 617.7、衡重式擋墻驗算（6m高度） 727.8、衡重式擋墻驗算（7m高度） 807.9、衡重式擋墻驗算（8m高度） 877.10、土質邊坡安全性驗算（2m高度） 958、河岸穩(wěn)定性計算 988.1典型橫斷面（5-5） 988.1.1折線滑移法 988.1.2圓弧滑動法 1008.2典型橫斷面（6-6） 1088.2.1折線滑移法 1088.2.2抗滑樁計算（樁懸臂長度11m） 1108.2.3抗滑樁計算（樁懸臂長度10m） 1208.2.4抗滑樁計算（樁懸臂長度9m） 1298.2.5抗滑樁計算（樁懸臂長度8m） 1398.2.6抗滑樁計算（樁懸臂長度7m） 1498.2.7抗滑樁計算（樁懸臂長度6m） 1588.2.8抗滑樁計算（樁懸臂長度5m） 1689、結論 1781、工程概況項目位于重慶市云陽縣北部新區(qū)，為污水處理廠項目。本次設計為云陽縣北部新區(qū)污水處理廠工程廠區(qū)環(huán)境子項，其中包括兩段環(huán)境擋墻、一段環(huán)境邊坡和一段河岸消落帶。環(huán)境擋墻形式主要為懸臂式擋墻和扶壁式擋墻，懸臂式、扶壁式擋墻高度約3-8m，長度約188m。環(huán)境邊坡采用1：1.5~1:1.75放坡+坡面植草+截排水溝治理，邊坡主要為土質邊坡，高度約為2~7m，長度約為181.41m。河岸消落帶采用埋地抗滑樁治理，樁間距為3.5m和4.0m，樁徑為1.8m，采用大直徑機械鉆孔灌注樁，樁數(shù)為12根，單根樁長約為12m-25m。2、設計依據(jù)（1）設計合同及委托書（2）業(yè)主提供的工程范圍內1：500現(xiàn)狀地形圖（3）《云陽縣北部新區(qū)污水處理廠工程地質勘察報告》（詳細勘察）重慶北江巖土工程勘察設計有限公司2018年6月。（4）其他國家現(xiàn)行有關規(guī)范和標準3、設計規(guī)范1）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）2）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）3）《建筑結構荷載規(guī)范》(GB-50009-2012)4）《建筑抗震設計規(guī)范》(GB-50011-2010)（2016年版）5）《混凝土質量控制標準》（GB50164—2011）6）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）（2015版）7）《通用硅酸鹽水泥》（GB175—2007）8）《混凝土強度檢驗評定標準》（GB/T50107-2010）9）《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79-2012）10)《重慶市建設領域禁止、限制使用落后技術通告》（2019年版）11)重慶市住房和城鄉(xiāng)建設委員會關于印發(fā)《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程質量常見問題防治要點（2019年版）》的通知渝建（2019）198號文12）相關國家工程建設技術標準強制性條文。4、設計標準（1）擋墻及邊坡安全等級：二級（2）設計荷載：坡頂荷載20KN/m2。（3）結構設計使用年限：50年（4）抗震設防烈度：6度（ag=0.05g），設計地震分組為第一組。5、工程地質情況5.1、工程地質（1）地形地貌云陽縣地處四川盆地東部邊緣，長江由西向東流經(jīng)縣境。兩側地勢漸高，山脈連綿起伏，主要有北東～近東西向齊耀山余脈、鐵峰山余脈和大巴山余脈等，最高峰位于北部云峰山野豬槽包，高程1809m。長江右岸（南岸）有長灘河、磨刀溪，左岸（北岸）有湯溪河、彭溪河（小江）等支流發(fā)育，受長江及其支流切割，形成本區(qū)以嶺谷相間分布為主要特征的構造剝蝕侵蝕中低山地貌景觀。擬建場地位于位于長江支流彭溪河岔河左岸斜坡中下部，屬構造剝蝕低山河谷地貌。場地原始地貌為西南、北東走向的山脊，后由于電力公司修建變電站、工業(yè)園區(qū)修建松樹包污水廠及縣城投公司修建庫房和卸料平臺，對該條狀山脊及彭溪河岔河進行了較大規(guī)模地改造（挖填土石方），形成目前的平臺、陡坡、平臺相結合的較復雜地形（見照片2.2-1、2.2-2）。擬建廠區(qū)位于三級平臺之上（高程分別約為182m、179m、176m，其中182m平臺現(xiàn)為尚未硬化的松樹包污水處理廠的進場泥結碎石道路；179m平臺為卸料平臺車間舊址，地面鋪筑了厚約200mm的混凝土；176m平臺則為部分為庫房舊址，地面鋪筑了厚約200mm的混凝土，部分為尚在使用的卸料平臺，地面未硬化處理），平臺之間為坡角60～70°的陡坡。擬建場地北側緊鄰S305線水泥公路，路面高程183～184m。擬建場地東側北段現(xiàn)為平地，將修建進廠公路通達本污水廠和松樹包污水廠，路面高程182～184m；廠區(qū)14m外為一段巖石邊坡，高度13～23m，已采用錨噴支護進行治理，坡頂為云陽縣曙光220kV變電站站區(qū)。東側南段為一塊平地，地面高程181～182m，18m外為已建成使用的云陽工業(yè)園區(qū)松樹包污水處理廠，廠區(qū)環(huán)境地坪高程182m。擬建場地南側為一塊平坦的空地，地面高程176～177m，57m外為一面順層巖石岸坡，坡角約0～16°。擬建場地西側為尚在使用的卸料平臺，地面高程175～176m，8～53m外為三峽庫區(qū)消落帶。消落帶北段為人工堆填形成的填方邊坡，坡角約22～35°，其中8—8′剖面以北，彭溪河岔河已填方整平至163～165m左右，三峽水庫低水位運行時，作為河砂堆場。南段則多為砂、泥巖互層產(chǎn)出的巖石岸坡，坡角25～70°?？偟恼f來，擬建場地地形地貌中等復雜，場地內最高點高程約184m，最低點高程約175m，相對高差約9m。（2）地質構造構造上，勘察區(qū)位于揚子準地臺—重慶臺坳—重慶陷褶束—萬州凹陷束中萬州向斜北西翼(見照片2.3.1)，巖層呈單斜產(chǎn)出,從外圍基巖露頭量測巖層產(chǎn)狀為230～260°∠14～18°（優(yōu)勢產(chǎn)狀240°∠16°）,巖體中主要發(fā)育層面裂隙及兩組構造裂隙：=1\*GB3①層面裂隙L1：240°∠16°，裂面平直，多閉合，少量張開1～2mm，泥質充填，延伸3～5m。砂巖與泥巖之間結合很差，屬軟弱結構面；同類巖性層面結合差～一般，屬硬性結構面，間距0.2～0.8m,平均間距0.50m。②構造裂隙L2：0°∠78°，裂面平直，多閉合，少量張開0.5～1mm，鈣質膠結，延伸3～5m，結合一般，屬硬性結構面，間距0.5～1.1m，平均間距0.8m。③構造裂隙L3：300°∠80°，裂面較粗糙，張開0.5～3mm，內含泥質，但充填厚度小于起伏差，延伸2～3m，結合差，屬硬性結構面，間距0.8～1.6m，平均間距1.2m。（3）地層巖性通過地面調查和鉆探揭示，場地內由上至下分布下列巖土體：①素填土（Q4ml）：系修建陳家溪卸料平臺而堆積的粉質粘土。呈褐、褐黃、褐紅、褐灰等雜色?？伤軤睢：?、泥巖碎塊石及砼塊，棱角形。粒徑10～400mm，最大800mm。含量18～25%。多為隨機拋填，179m和176m平臺內素填土表層經(jīng)簡單碾壓，堆積時間約2～8年，干～稍濕（地下水位以下濕～很濕），結構松散，局部稍密，均勻性差。在場地內廣泛分布，全部鉆孔均揭露該層，厚度0.40～21.20m，層底高程181.64～155.26m。②侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組基巖（J2s）：場地內巖相建造類型為內陸河湖碎屑巖相，巖性為砂、泥巖，二者呈不等厚互層產(chǎn)出。a、泥巖：紫紅色。主要成為粘土礦物及少量長石、云母等碎屑礦物，偶含灰綠色鈣質團塊或砂質條帶。泥質結構，薄～中厚層狀構造。層位穩(wěn)定，厚度大，在場地內廣泛分布，多數(shù)勘探鉆孔揭露。b、砂巖：褐、褐黃色。礦物成分以石英為主，長石次之；并含云母等。細～中粒結構，中厚至厚層狀構造，鈣質膠結。在場地內廣泛分布，多數(shù)鉆孔揭露。據(jù)鉆孔揭示，場地內基巖埋藏深度0.40～21.20mm，基巖面頂面高程181.64～155.26m?；鶐r面坡角0～29°，局部近直立（平臺間的陡坡），總體趨勢東高西低。據(jù)鉆取巖芯的硬度和完整性劃分強、中等風化帶：a、強風化帶：巖體風化強烈，結構破壞嚴重，巖體破碎，巖芯多呈碎塊狀、塊狀，強度低，錘擊裂開。場地內強風化帶厚度0.50～1.30m，層底高程180.69～154.70m。b、中等風化帶：結構較致密，巖體較完整，鉆取巖芯多呈柱狀、短柱狀，節(jié)長一般7～28cm，最長72cm,強度較高，砂巖錘擊聲脆。埋深1.15～21.81m，揭露厚度3.00～8.30m。5.2、水文地質條件擬建場地位于長江一級支流彭溪河岔河左岸，西側8～53m為三峽庫區(qū)175m（吳淞高程）蓄水位岸線，距離河口（彭溪河與長江的交匯處)約5km。彭溪河岔河段水位與彭溪河及長江干流水位變化幅度完全一致，常年水位介于143.31～173.31m（吳淞高程145.10～175.10m）之間，勘察期間彭溪河岔河水位為152.41m。彭溪河岔河為本區(qū)域最低侵蝕基準面和排泄基準面。擬建場地呈平臺與陡坡相結合的地形，地形上不利于地表、地下水的排泄。大氣降雨形成的地表水少量順地面向西排出場外，匯入彭溪河岔河；大量向下滲透。向下滲透的水體中，部分賦存于土層中形成上層滯水，具“量小、蒸發(fā)快”之特點，部分繼續(xù)向下滲透，至巖土界面處向西運移，匯入彭溪河岔河。鉆探結束24小時后觀測水位，廠區(qū)場地內鉆孔均為干孔，毗鄰彭溪河岔河的少數(shù)河岸鉆孔中可見地下水，埋藏深度20.80～23.20m，水位高程約152.93～153.22m，類型為第四系松散層孔隙潛水。本項目初勘時在ZX(L)44鉆孔中進行抽水試驗，成果見表2.5。表鉆孔抽水試驗成果試驗鉆孔靜止水位(m)穩(wěn)定水位(m)降深s（m）涌水量Q(m3/d)單位涌水量q(L/s·m)估算影響半徑R(m)滲透系數(shù)K(m/d)ZX(L)4413.8013.340.4648.01.2078.464.72備注①按潛水完整井對待；②計算公式：K=【0.732Q/｛(2H-s)s｝】·lg（R/r），H為含水層厚度，H=17.90m；r為鉆孔半徑，r=0.055m。擬建場地位于斜坡與河岸交界地帶，高于本區(qū)域最低侵蝕和排泄基準面（143.41m），上方地表、地下水僅通過擬建場地向彭溪河岔河匯流。擬建地下水賦存條件較差，地下水較貧乏。但在三峽庫區(qū)高水位運行時（當年11月至次年4月），受江水倒灌補給，擬建場地內會匯集大量地下水，地下水與江水將完全連通，最高水位約173.31m。據(jù)抽水試驗和地區(qū)經(jīng)驗確定：場地內素填土為中等透水層，滲透系數(shù)K=4.72m/d；強風化巖石為中等透水層，滲透系數(shù)K=1.0m/d；中等風化泥巖為弱透水層，滲透系數(shù)K=0.05m/d；中等風化砂巖為中等透水層，滲透系數(shù)K=0.10m/d。5.3、不良地質作用及主要工程地質問題據(jù)區(qū)域地質資料，勘察場地所處區(qū)域無斷裂構造通過。經(jīng)地面調查，場地內及附近無危巖崩塌、滑坡、泥石流等不良地質現(xiàn)象；也無“河道、溝浜、墓穴、防空洞等”對工程不利的埋藏物。場地所處的三級平臺內的巖土體、平臺間的斜坡巖土體，以及場地西側岸坡、消落帶巖土體目前總體穩(wěn)定，未出現(xiàn)開裂、沉降、滑移等變形。鉆探揭露巖石層位連續(xù)穩(wěn)定，無溶穴、破碎帶、軟弱夾層分布。場地外圍的省道S305線水泥公路、曙光220kV變電站、工業(yè)園區(qū)松樹包污水處理廠、錨噴支護的邊坡工程、排水箱涵等建（構）筑物質量良好，運行正常，未出現(xiàn)明顯的變形破壞跡象。5.4、場地地震效應第四紀以來，本區(qū)地殼活動繼承了自白堊紀以上升為主的特征，以差異性、間歇性的抬升為特點，塑造了三四級剝蝕夷面與最多五級河流階地，形成了三峽地區(qū)內特殊的地貌景觀。這些特征除通過區(qū)域夷平面體現(xiàn)外，還通過河流階地的形成予以體現(xiàn)，主要表現(xiàn)為：①多級夷平面的發(fā)育；②從區(qū)域水平溶洞和溶蝕槽谷、大型溶蝕洼地的分布高程來看，大致與各級夷平面對應；③區(qū)內第四系河流相沉積很不發(fā)育，Ⅲ級階地保存較少，Ⅰ、Ⅱ級階地均為基座型，說明地殼近期上升幅度仍然較強烈。本區(qū)第四紀以來地震活動相對較弱，屬川東弱震區(qū)。據(jù)地震部門提供資料，相鄰區(qū)域自1496～1996年500年間，有45年發(fā)生地震，其頻率為0.09，在45年中，共發(fā)生有感地震120次，主要集中在大巴山、方斗山、七曜山活動斷裂帶，相鄰區(qū)域自1972年設地震臺網(wǎng)以來，記錄到最大地震為1989年6月24日的4.1級地震(巫溪魚鱗)以及1990年7月14日的4.2級地震(巫溪城口之間)。另據(jù)《中國地震烈度區(qū)劃圖》、《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》和《建筑抗震設計規(guī)范》規(guī)范確定，擬建場地抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度0.05g，設計地震分組為第一組。5.5、巖土體物理力學指標建議值（1）巖土參數(shù)根據(jù)室內試驗結果，結合地區(qū)經(jīng)驗，參照相關規(guī)范，采用工程地質類比法提供場地內巖土參數(shù)建議值，見下表。表巖土參數(shù)建議值—覽巖土名稱巖土參數(shù)素填土強風化泥巖強風化砂巖中等風化泥巖中等風化砂巖天然重度γ(kN/m3)20.5025.0024.20*26.00*25.20飽和重度γ(kN/m3)20.8025.1024.30*26.10*25.30地基極限承載力標準值fak（kPa）/9001050*5060*15180地基承載力特征值fak（kPa）/300350*1669*5009粘聚力c(kPa)000220500內摩擦角φ（°）28（24）4045*31*32變形模量E0(MPa)///*780*2077彈性模量E(MPa)///*1035*2490泊松比μ///*0.38*0.25抗拉強度(MPa)///*0.23*0.55基底摩擦系數(shù)μ/0.350.400.450.55土的水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)(MN/m4)10100//巖體水平抗力系數(shù)（MN/m3）//70220與M30砂漿間粘強度標準值frbk（kPa）/200260420800樁側土極限側阻力標準值qsk(kPa)/160200樁端土端阻力標準值qpk(kPa)/14001800//巖石天然抗壓強度標準值frc(MPa)///*7.3*19.3巖石飽和抗壓強度標準值frc(MPa)///*4.6*13.8備注①因場地毗鄰三峽庫區(qū)，地基巖石每年都將受江水倒灌影響，故地基承載力標準值計算采用巖石飽和抗壓強度指標；②帶“*”為試驗值，其余為經(jīng)驗值；③括號內為飽和狀態(tài)下的性質指標；（2）巖土界面場地內填土與基巖面直接接觸，巖土界面的抗剪強度指標取決于上覆土體的性質與性狀、下伏基巖的巖性與風化程度，以及接觸面的粗糙程度和起伏情況。綜上，場地內巖土界面天然狀態(tài)下，綜合內摩擦角取φe=26°；飽和狀態(tài)下，綜合內摩擦角取φe=22°。6、擋墻布置分段本次設計包括2段擋墻，具體布置見下表：編號起止點位置長度擋墻形式1A-E進場道路右側176.7m懸臂式+扶壁式擋墻2E-F廠區(qū)南側11.3m扶壁式擋墻7、擋墻及邊坡計算7.1、懸臂式擋墻驗算（3.0m高度）懸臂式擋土墻驗算[執(zhí)行標準：通用]計算項目：懸臂式擋土墻1計算時間：2020-05-2611:39:13星期二原始條件:墻身尺寸:墻身高:3.000(m)墻頂寬:0.250(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.000墻趾懸挑長DL:0.450(m)墻趾跟部高DH:0.350(m)墻趾端部高DH0:0.250(m)墻踵懸挑長DL1:1.300(m)墻踵跟部高DH1:0.350(m)墻踵端部高DH2:0.250(m)加腋類型:不加腋設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.700(m)防滑凸榫尺寸BT:0.500(m)防滑凸榫尺寸HT:0.200(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:26.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:110.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度10.000(m),高度1.000(m)作用于墻上的附加集中荷載數(shù):1(作用點坐標相對于墻左上角點)荷載號XYP作用角是否為被動土壓力(m)(m)(kN/m)(度)10.1250.0005.000270.000ㄨ地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)注意：墻身內力配筋計算時,各種作用力采用的分項(安全)系數(shù)為:重力不利時=1.200重力有利時=1.000主動土壓力=1.300靜水壓力=1.200揚壓力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為3.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.384(度)Ea=82.618(kN)Ex=49.226(kN)Ey=66.352(kN)作用點高度Zy=1.200(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=1.375(m2)重量=35.750(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=31.480(kN)重心坐標(0.646,-1.797)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=5.670(kN)相對于趾點力臂=0.220(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=2.000(m)墻身重力的力臂Zw=0.779(m)Ey的力臂Zx=1.480(m)Ex的力臂Zy=1.200(m)作用于基礎底的總豎向力=144.252(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=105.591(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=0.732(m)基礎底壓應力:墻趾=130.118凸榫前沿=89.523墻踵=14.134(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=329.462(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=158.142<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=131.785<=990.000(kPa)滑移力=49.226(kN)抗滑力=89.474(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.818>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=0.779(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=1.096(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.220(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=1.480(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.200(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=59.071(kN-m)抗傾覆力矩=164.661(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.788>1.600(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=144.252(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=105.591(kN-m)基礎底面寬度B=2.000(m)偏心距e=0.268(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=0.732(m)基底壓應力:趾部=130.118踵部=14.134(kPa)最大應力與最小應力之比=130.118/14.134=9.206作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.268<=0.250*2.000=0.500(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=130.118<=132.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=14.134<=143.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=72.126<=110.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=144.252(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=105.591(kN-m)基礎底面寬度B=2.000(m)偏心距e=0.268(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.732(m)基礎底壓應力:趾點=130.118踵點=14.134(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=178.737(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=130.047(kN-m)基礎底面寬度B=2.000(m)偏心距e=0.272(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.728(m)基礎底壓應力:趾點=162.405踵點=16.333(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.350(m)截面彎矩:M=13.282(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=700(mm2)截面剪力:Q=56.507(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=10.242(kN-m)最大裂縫寬度為:0.025(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=144.252(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=105.591(kN-m)基礎底面寬度B=2.000(m)偏心距e=0.268(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.732(m)基礎底壓應力:趾點=130.118踵點=14.134(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=178.737(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=130.047(kN-m)基礎底面寬度B=2.000(m)偏心距e=0.272(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=0.728(m)基礎底壓應力:趾點=162.405踵點=16.333(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.350(m)截面彎矩:M=49.164(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.13%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=700(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=702(mm2)截面剪力:Q=53.253(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=37.267(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.209>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=722.068(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.195(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.663(m)處]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=7.525(kN)截面彎矩M=2.286(kN-m)截面彎矩M(標準值)=1.758(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=500(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.009(mm)。[距離墻頂1.325(m)處]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=18.795(kN)截面彎矩M=10.798(kN-m)截面彎矩M(標準值)=8.306(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.06%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=500(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.043(mm)。[距離墻頂1.988(m)處]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=33.810(kN)截面彎矩M=28.017(kN-m)截面彎矩M(標準值)=21.551(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.16%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=500(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度：δfmax=0.318>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=620.000(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.200(mm)。[距離墻頂2.650(m)處]截面高度H'=0.250(m)截面剪力Q=52.570(kN)截面彎矩M=56.424(kN-m)截面彎矩M(標準值)=43.403(kN-m)抗彎受拉筋:As=827(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度：δfmax=0.451>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=1256.674(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.197(mm)。=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)抗滑力=89.474(kN),滑移力=49.226(kN)。滑移驗算滿足:Kc=1.818>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)抗傾覆力矩=164.661(kN-M),傾覆力矩=59.071(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=2.788>1.600(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.268<=0.250*2.000=0.500(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=130.118<=132.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=14.134<=143.000(kPa)_地基平均承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=72.126<=110.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=13.282(kN-m)配筋面積:As=700(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=56.507(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(五)墻踵板強度計算[踵板根部]截面高度:H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=49.164(kN-m)配筋面積:As=722(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=53.253(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.663(m)處]截面高度H'=0.250(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=2.286(kN-m)配筋面積:As=500(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=7.525(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂1.325(m)處]截面高度H'=0.250(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=10.798(kN-m)配筋面積:As=500(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=18.795(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂1.988(m)處]截面高度H'=0.250(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=28.017(kN-m)配筋面積:As=620(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=33.810(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂2.650(m)處]截面高度H'=0.250(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=56.424(kN-m)配筋面積:As=1257(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=52.570(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。============================================================================7.2、懸臂式擋墻驗算（4.0m高度）懸臂式擋土墻驗算[執(zhí)行標準：通用]計算項目：懸臂式擋土墻2計算時間：2020-05-2611:41:38星期二原始條件:墻身尺寸:墻身高:4.000(m)墻頂寬:0.350(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.000墻趾懸挑長DL:0.550(m)墻趾跟部高DH:0.400(m)墻趾端部高DH0:0.300(m)墻踵懸挑長DL1:1.750(m)墻踵跟部高DH1:0.400(m)墻踵端部高DH2:0.300(m)加腋類型:背坡加腋背坡腋寬YB2:0.400(m)背坡腋高YH2:0.400(m)設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:0.900(m)防滑凸榫尺寸BT:0.600(m)防滑凸榫尺寸HT:0.250(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:26.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:120.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度10.000(m),高度1.000(m)作用于墻上的附加集中荷載數(shù):1(作用點坐標相對于墻左上角點)荷載號XYP作用角是否為被動土壓力(m)(m)(kN/m)(度)10.1750.0005.000270.000ㄨ地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)注意：墻身內力配筋計算時,各種作用力采用的分項(安全)系數(shù)為:重力不利時=1.200重力有利時=1.000主動土壓力=1.300靜水壓力=1.200揚壓力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.024(度)Ea=151.883(kN)Ex=79.905(kN)Ey=129.165(kN)作用點高度Zy=1.556(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=2.595(m2)重量=67.470(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=69.449(kN)重心坐標(1.023,-2.400)(相對于墻面坡上角點)墻踵懸挑板上的土重(不包括超載)=45.226(kN)重心坐標(1.278,-2.678)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=6.435(kN)相對于趾點力臂=0.268(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=3.050(m)墻身重力的力臂Zw=1.085(m)Ey的力臂Zx=2.214(m)Ex的力臂Zy=1.556(m)作用于基礎底的總豎向力=277.519(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=349.442(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=1.259(m)基礎底壓應力:墻趾=138.574凸榫前沿=110.491墻踵=43.406(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=373.598(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=194.582<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=155.666<=990.000(kPa)滑移力=79.905(kN)抗滑力=151.303(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.894>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.085(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=1.573(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.268(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=2.214(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.556(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=124.296(kN-m)抗傾覆力矩=473.738(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=3.811>1.600(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=277.519(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=349.442(kN-m)基礎底面寬度B=3.050(m)偏心距e=0.266(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.259(m)基底壓應力:趾部=138.574踵部=43.406(kPa)最大應力與最小應力之比=138.574/43.406=3.193作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.266<=0.250*3.050=0.762(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=138.574<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=43.406<=156.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=90.990<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=277.519(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=349.442(kN-m)基礎底面寬度B=3.050(m)偏心距e=0.266(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=1.259(m)基礎底壓應力:趾點=138.574踵點=43.406(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=344.940(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=434.771(kN-m)基礎底面寬度B=3.050(m)偏心距e=0.265(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=1.260(m)基礎底壓應力:趾點=171.957踵點=54.232(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.400(m)截面彎矩:M=21.812(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.04%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=800(mm2)截面剪力:Q=77.299(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=16.968(kN-m)最大裂縫寬度為:0.031(mm)。(五)墻踵板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=277.519(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=349.442(kN-m)基礎底面寬度B=3.050(m)偏心距e=0.266(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=1.259(m)基礎底壓應力:趾點=138.574踵點=43.406(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=344.940(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=434.771(kN-m)基礎底面寬度B=3.050(m)偏心距e=0.265(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=1.260(m)基礎底壓應力:趾點=171.957踵點=54.232(kPa)[踵板根部]截面高度:H'=0.400(m)截面彎矩:M=83.108(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.17%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=800(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=801(mm2)截面剪力:Q=72.997(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=62.850(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.342>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=1041.305(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.196(mm)。[加腋根部]截面高度:H'=0.423(m)截面彎矩:M=111.989(kN-m)抗彎受拉筋:As=859(mm2)轉換為斜鋼筋:As/cosα=861(mm2)截面剪力:Q=69.688(kN)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋截面彎矩:M(標準值)=84.908(kN-m)最大裂縫寬度：δfmax=0.457>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=1310.642(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.200(mm)。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.894(m)處]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=11.203(kN)截面彎矩M=4.493(kN-m)截面彎矩M(標準值)=3.456(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.01%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=700(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.008(mm)。[距離墻頂1.789(m)處]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=29.328(kN)截面彎矩M=22.100(kN-m)截面彎矩M(標準值)=17.000(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.06%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=700(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度為:0.042(mm)。[距離墻頂2.683(m)處]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=54.377(kN)截面彎矩M=59.013(kN-m)截面彎矩M(標準值)=45.394(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us=0.16%<Us_min=0.20%抗彎受拉筋:As=700(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度：δfmax=0.320>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=880.000(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.195(mm)。[距離墻頂3.577(m)處]截面高度H'=0.350(m)截面剪力Q=86.348(kN)截面彎矩M=121.421(kN-m)截面彎矩M(標準值)=93.401(kN-m)抗彎受拉筋:As=1183(mm2)截面抗剪驗算滿足，不需要配抗剪腹筋最大裂縫寬度：δfmax=0.453>δflimit=0.200(mm)！滿足允許裂縫寬度的鋼筋面積為：As=1812.986(mm2)，對應的裂縫寬度為：0.199(mm)。=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)抗滑力=151.303(kN),滑移力=79.905(kN)?；乞炈銤M足:Kc=1.894>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)抗傾覆力矩=473.738(kN-M),傾覆力矩=124.296(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=3.811>1.600(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(一般情況)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.266<=0.250*3.050=0.762(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=138.574<=144.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=43.406<=156.000(kPa)_地基平均承載力驗算最不利為：組合1(一般情況)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=90.990<=120.000(kPa)(四)墻趾板強度計算[趾板根部]截面高度:H'=0.400(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=21.812(kN-m)配筋面積:As=800(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=77.299(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(五)墻踵板強度計算[踵板根部]截面高度:H'=0.400(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=83.108(kN-m)配筋面積:As=1041(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=72.997(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[加腋根部]截面高度:H'=0.423(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=111.989(kN-m)配筋面積:As=1311(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=72.997(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。(六)立墻截面強度驗算[距離墻頂0.894(m)處]截面高度H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=4.493(kN-m)配筋面積:As=700(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=11.203(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂1.789(m)處]截面高度H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=22.100(kN-m)配筋面積:As=700(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=29.328(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂2.683(m)處]截面高度H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=59.013(kN-m)配筋面積:As=880(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=54.377(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。[距離墻頂3.577(m)處]截面高度H'=0.350(m)抗彎配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面彎矩:M=121.421(kN-m)配筋面積:As=1813(mm2)抗剪配筋面積最大值結果：組合1(一般情況)截面剪力:Q=86.348(kN)配筋面積:Av=953.333(mm2/m)裂縫已控制在允許寬度以內,以上配筋面積為滿足控制裂縫控制條件后的面積。============================================================================7.3、懸臂式擋墻驗算（5.0m高度）懸臂式擋土墻驗算[執(zhí)行標準：通用]計算項目：懸臂式擋土墻3計算時間：2020-05-2611:45:21星期二原始條件:墻身尺寸:墻身高:5.000(m)墻頂寬:0.400(m)面坡傾斜坡度:1:0.000背坡傾斜坡度:1:0.000墻趾懸挑長DL:0.700(m)墻趾跟部高DH:0.400(m)墻趾端部高DH0:0.300(m)墻踵懸挑長DL1:2.300(m)墻踵跟部高DH1:0.400(m)墻踵端部高DH2:0.300(m)加腋類型:背坡加腋背坡腋寬YB2:0.450(m)背坡腋高YH2:0.450(m)設防滑凸榫防滑凸榫尺寸BT1:1:1.000(m)防滑凸榫尺寸BT:0.650(m)防滑凸榫尺寸HT:0.300(m)防滑凸榫被動土壓力修正系數(shù):1.000防滑凸榫容許彎曲拉應力:0.500(MPa)防滑凸榫容許剪應力:0.990(MPa)鋼筋合力點到外皮距離:50(mm)墻趾埋深:1.000(m)物理參數(shù):混凝土墻體容重:26.000(kN/m3)混凝土強度等級:C30縱筋級別:HRB400抗剪腹筋級別:HRB400裂縫計算鋼筋直徑:20(mm)場地環(huán)境:一般地區(qū)墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:20.000(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:140.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.200墻踵值提高系數(shù):1.300平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.350地基土類型:土質地基地基土內摩擦角:30.000(度)土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)110.0000.0001第1個:距離0.000(m),寬度10.000(m),高度1.000(m)作用于墻上的附加集中荷載數(shù):1(作用點坐標相對于墻左上角點)荷載號XYP作用角是否為被動土壓力(m)(m)(kN/m)(度)10.2000.0005.000270.000ㄨ地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)鋼筋混凝土配筋計算依據(jù)：《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)注意：墻身內力配筋計算時,各種作用力采用的分項(安全)系數(shù)為:重力不利時=1.200重力有利時=1.000主動土壓力=1.300靜水壓力=1.200揚壓力=1.200地震力=1.000=====================================================================第1種情況:一般情況[土壓力計算]計算高度為5.000(m)處的庫侖主動土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.024(度)Ea=225.157(kN)Ex=116.601(kN)Ey=192.613(kN)作用點高度Zy=1.905(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在墻身截面積=3.526(m2)重量=91.683(kN)整個墻踵上的土重(不包括超載)=116.282(kN)重心坐標(1.272,-3.069)(相對于墻面坡上角點)墻踵懸挑板上的土重(不包括超載)=80.589(kN)重心坐標(1.560,-3.370)(相對于墻面坡上角點)墻趾板上的土重=8.190(kN)相對于趾點力臂=0.341(m)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.350采用防滑凸榫增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基礎底面寬度B=3.850(m)墻身重力的力臂Zw=1.317(m)Ey的力臂Zx=2.802(m)Ex的力臂Zy=1.905(m)作用于基礎底的總豎向力=413.768(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=675.008(kN-m)基礎底面合力作用點距離墻趾點的距離Zn=1.631(m)基礎底壓應力:墻趾=156.653凸榫前沿=131.104墻踵=58.292(kPa)凸榫前沿被動土壓應力=431.635(kPa)凸榫抗彎強度驗算:凸榫抗彎強度驗算滿足:彎曲拉應力=275.838<=500.000(kPa)凸榫抗剪強度驗算:凸榫抗剪強度驗算滿足:剪應力=199.216<=990.000(kPa)滑移力=116.601(kN)抗滑力=223.952(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.921>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾點，墻身重力的力臂Zw=1.317(m)相對于墻趾點，墻踵上土重的力臂Zw1=1.972(m)相對于墻趾點，墻趾上土重的力臂Zw2=0.341(m)相對于墻趾點，Ey的力臂Zx=2.802(m)相對于墻趾點，Ex的力臂Zy=1.905(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=222.098(kN-m)抗傾覆力矩=897.105(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=4.039>1.600(三)地基應力及偏心距驗算基礎為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力作用于基礎底的總豎向力=413.768(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=675.008(kN-m)基礎底面寬度B=3.850(m)偏心距e=0.294(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.631(m)基底壓應力:趾部=156.653踵部=58.292(kPa)最大應力與最小應力之比=156.653/58.292=2.687作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.294<=0.250*3.850=0.963(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=156.653<=168.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=58.292<=182.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=107.472<=140.000(kPa)(四)墻趾板強度計算標準值:作用于基礎底的總豎向力=413.768(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=675.008(kN-m)基礎底面寬度B=3.850(m)偏心距e=0.294(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=1.631(m)基礎底壓應力:趾點=156.653踵點=58.292(kPa)設計值:作用于基礎底的總豎向力=514.783(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=840.877(kN-m)基礎底面寬度B=3.850(m)偏心距e=0.292(m)基礎底面合力作用點距離趾點的距離Zn=1.633(m)基礎底壓應力:趾點=194.461踵點=72.959(kPa)[趾板根部]截面高度:H'=0.400(m)截面彎矩:M=40.775(kN-m)抗彎拉筋構造配筋:配筋率Us