中建高大模板工程安全施工方案

人民醫(yī)院遷建工程高大模板工程安全專項(xiàng)施工方案xx人民醫(yī)院遷建工程項(xiàng)目經(jīng)理部目錄第一章工程概況 .2應(yīng)急救援小組人員及職責(zé)總指揮1、負(fù)責(zé)制定事故預(yù)防工作相關(guān)部門人員的應(yīng)急救援工作職責(zé)。2、發(fā)生安全事故后，負(fù)責(zé)總體調(diào)度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護(hù)單位第一時間取得聯(lián)系。3、進(jìn)行有針對性的應(yīng)急救援應(yīng)變演習(xí)，有計(jì)劃區(qū)分任務(wù)，明確責(zé)任。總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，教育項(xiàng)目職工。副總指揮1、一旦發(fā)生安全事故，立即安排人員有序疏散、管理，保持現(xiàn)場人員情緒穩(wěn)定，冷靜沉著處理。2、當(dāng)發(fā)生緊急情況時，立即報(bào)告項(xiàng)目應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組組長和指揮員并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延。3、項(xiàng)目安全負(fù)責(zé)人組織有關(guān)人員設(shè)置危險警戒區(qū)，立即清點(diǎn)施工現(xiàn)場作業(yè)人員的數(shù)量，掌握倒塌事故現(xiàn)場內(nèi)是否有施工作業(yè)人員被埋壓。4、封閉危險區(qū)域，嚴(yán)禁無關(guān)人員進(jìn)入造成二次傷害和影響救援工作。5、立即組織用于搶險的大型機(jī)械設(shè)備進(jìn)入施工現(xiàn)場備用。副總指揮副總指揮加強(qiáng)安全教育工作。項(xiàng)目其他管理人員組員/人員搶救2、負(fù)責(zé)實(shí)施救護(hù)工作，保證事故發(fā)生后，能使救護(hù)工作做到最佳，確保經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡降低到最低限度。3、當(dāng)發(fā)生緊急情況時，立即對危險區(qū)域內(nèi)施工人員采取措施防止事故擴(kuò)大。組員/組員/組員/組員/組員/組員/組員/物資部負(fù)責(zé)人：李弘洋/1、負(fù)責(zé)搶險隊(duì)伍的生活后勤保障，。2、負(fù)責(zé)搶險物資的供應(yīng)。3、負(fù)責(zé)購買應(yīng)急救援工具。/辦公室負(fù)責(zé)人：周波/8.3應(yīng)急救援工作程序當(dāng)事故發(fā)生時小組成員立即向組長匯報(bào)，由組長上報(bào)公司，必要時報(bào)當(dāng)?shù)卣嚓P(guān)部門，以取得政府部門的幫助。由應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組組織項(xiàng)目部全體員工投入事故應(yīng)急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協(xié)助事故的處理調(diào)查工作。事故發(fā)生時，組長不在現(xiàn)場時，由副組長作為臨時現(xiàn)場救援負(fù)責(zé)人負(fù)責(zé)現(xiàn)場的救援指揮安排。項(xiàng)目部指定負(fù)責(zé)事故的收集、統(tǒng)計(jì)、審核和上報(bào)工作，并嚴(yán)格遵守事故報(bào)告的真實(shí)性和時效性。8.4危險源辨識與分析1、高處墜落：造成高處墜落的主要因素有：臨邊、洞口安全防護(hù)措施不符合要求；腳手架上高處作業(yè)人員安全防護(hù)不符合要求；操作平臺與交叉作業(yè)的安全防護(hù)不符合要求；操作人員未按操作規(guī)程操作。2、模板支撐坍塌：搭設(shè)、拆除未按已審批的施工方案進(jìn)行；施工荷載超過允許荷載。3、物體打擊：進(jìn)入施工現(xiàn)場未按要求系戴安全帽；安全帽不合格；腳手架外側(cè)未用密目網(wǎng)封閉，滿堂架未設(shè)安全平網(wǎng)。4、觸電：臨時用電防護(hù)、接地與接零保護(hù)系統(tǒng)、配電線路不符合要求；配電箱、開關(guān)箱、現(xiàn)場照明、電氣設(shè)備、變配電裝置等不符合要求，架空線路距建筑近防護(hù)措施不到位等。5、機(jī)械設(shè)備傷害：機(jī)械設(shè)備安裝、拆除時操作不符合要求；需做防護(hù)的防護(hù)措施不到位，如平刨、電鋸等；工人操作時違反操作規(guī)程要求；機(jī)械設(shè)備的各種限位、保護(hù)裝置不符合要求；對機(jī)械設(shè)備未做定期檢查，或?qū)σ褭z查出存在安全隱患的機(jī)械設(shè)備未停止使用，未及時整改處理。6、火災(zāi)：易燃易爆等危險物品未按要求存放、保管、搬運(yùn)、使用；在有明火作業(yè)時無消防器材或消防器材不足。8.5應(yīng)急救援預(yù)案1、高處墜落應(yīng)急救援預(yù)案1）現(xiàn)場只有1人時應(yīng)大聲呼救；2人以上時，應(yīng)有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報(bào)告應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組搶救。2）仔細(xì)觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現(xiàn)象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應(yīng)該迅速送醫(yī)院搶救。如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細(xì)菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向?qū)麊T平直抬于木板上，不能扭轉(zhuǎn)脊柱，運(yùn)送時要平穩(wěn)，否則會加重傷情。2、模板坍塌應(yīng)急救援預(yù)案1）當(dāng)發(fā)生架子坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴(kuò)大，在有傷亡的情況下控制好事故現(xiàn)場；2）報(bào)120急救中心，到現(xiàn)場搶救傷員。（應(yīng)盡量說清楚傷員人數(shù)、情況、地點(diǎn)、聯(lián)系電話等，并派人到路口等待）；3）急報(bào)項(xiàng)目部應(yīng)急救援小組、公司和有關(guān)應(yīng)急救援單位，采取有效的應(yīng)急救援措施；4）清理事故現(xiàn)場，檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最?。?）預(yù)備應(yīng)急救援工具：切割機(jī)、起重機(jī)、藥箱、擔(dān)架等。6）由事故調(diào)查組進(jìn)行事故調(diào)查，責(zé)任分析并形成調(diào)查報(bào)告上報(bào)上級主管部門。7）總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，教育職工。3、物體打擊應(yīng)急救援預(yù)案當(dāng)物體打擊傷害發(fā)生時，應(yīng)盡快將傷員轉(zhuǎn)移到安全地點(diǎn)進(jìn)行包扎、止血、固定傷肢，應(yīng)急以后及時送醫(yī)院治療。1）止血：根據(jù)出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2）對傷口包扎：以保護(hù)傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應(yīng)仔細(xì)觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應(yīng)迅速送醫(yī)院搶救，如果發(fā)現(xiàn)傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因?yàn)檫@樣可能造成顱內(nèi)壓增高或誘發(fā)細(xì)菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫(yī)院檢查；如果是重傷，應(yīng)迅速送醫(yī)院搶救。5）由事故調(diào)查組進(jìn)行事故調(diào)查，責(zé)任分析并形成調(diào)查報(bào)告上報(bào)上級主管部門。6）總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，教育職工。4、觸電事故應(yīng)急救援預(yù)案1）如果發(fā)生觸電事故時首先斷開電源。項(xiàng)目部應(yīng)立即組織人員進(jìn)行搶救，并電話通知公司應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)，同時迅速呼叫醫(yī)務(wù)人員前來現(xiàn)場進(jìn)行搶救。2）如果電源開關(guān)在較遠(yuǎn)處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3）高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導(dǎo)電體（如裸導(dǎo)線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4）觸電者脫離電源后馬上進(jìn)行搶救，同時通知120送往最近的醫(yī)院。5）由事故調(diào)查組進(jìn)行事故調(diào)查，責(zé)任分析并形成調(diào)查報(bào)告上報(bào)上級主管部門。6）總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，教育職工。5、機(jī)械傷害應(yīng)急救援預(yù)案1）一旦發(fā)生機(jī)械傷害事故后，項(xiàng)目部應(yīng)立即切斷電源并組織人員進(jìn)行搶救，并電話通知公司應(yīng)急反應(yīng)組織機(jī)構(gòu)，同時迅速呼叫醫(yī)務(wù)人員前來現(xiàn)場進(jìn)行搶救。2）對傷員進(jìn)行必要的處理，如止血：有創(chuàng)傷出血者，應(yīng)迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫(yī)院。3）車輛一到立即就近送往醫(yī)院。4）事故調(diào)查組進(jìn)行事故調(diào)查，責(zé)任分析并形成調(diào)查報(bào)告上報(bào)上級主管部門。5）總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，教育職工。6、火災(zāi)應(yīng)急救援預(yù)案1）現(xiàn)場發(fā)生火災(zāi)火險時，首先要立即撥打火警電話“119”，請求消防人員前來救援。2）組織消防人員撲滅火種，排隊(duì)險情。但要注意判斷所發(fā)生火災(zāi)的情況，較小的火情可以自行組織人員立即撲滅。已燃起的火情，現(xiàn)場人員不能立即撲滅時，要及時報(bào)告消防部門，請示求援，千萬不可遲報(bào)。特別是現(xiàn)場中易燃庫站、油料庫等處起火時，更應(yīng)及時上報(bào)，以防自救不了時，延誤時間釀成大火。3）盡快將傷員送往醫(yī)院。4）事故調(diào)查組進(jìn)行事故調(diào)查，責(zé)任分析并形成調(diào)查報(bào)告上報(bào)上級主管部門。5）總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，教育職工。7、中暑1）發(fā)現(xiàn)有工作人員中暑，班組長應(yīng)立即把中暑人員扶到陰涼處休息。2）報(bào)告項(xiàng)目部安全員，在安全員指導(dǎo)下給患者服用解暑藥品。3）安全員組織人員給患者進(jìn)行物理降溫（冰水、冰袋冷敷頭及腋下等），加強(qiáng)通風(fēng)及散熱。4）對重癥中暑者，必要時送醫(yī)院治療。8、車輛傷害1)發(fā)生車輛傷害事故后，現(xiàn)場第一人應(yīng)立即向項(xiàng)目部領(lǐng)導(dǎo)或應(yīng)急救援領(lǐng)導(dǎo)小組報(bào)告事故情況。2)應(yīng)急救援小組接到事故情況后，各小組立即各司其職，在五分鐘內(nèi)投入救人搶險工作。3)組織人員和設(shè)備對受傷人員和車輛進(jìn)行搶救，本著先救人的原則，首先將傷員救出，由醫(yī)療小組對其進(jìn)行簡單傷情處理后立即送最近的醫(yī)院救治。4)立即把出事地點(diǎn)附近的作業(yè)人員疏散到安全地帶，并進(jìn)行警戒不準(zhǔn)閑人靠近，對外注意禮貌用語。5)如運(yùn)送傷員的小車因故不在項(xiàng)目部，由聯(lián)絡(luò)組提早與業(yè)主、監(jiān)理單位取得聯(lián)系，借用其車輛送護(hù)傷員，確保在第一時間將傷員送到新政鄉(xiāng)衛(wèi)生院救治。6)必要時立即向公司應(yīng)急救援指揮中心匯報(bào)事故發(fā)生情況。7)維護(hù)現(xiàn)場秩序，嚴(yán)密保護(hù)事故現(xiàn)場。8.6應(yīng)急醫(yī)院及救援路線圖火警：119急救：120聯(lián)動中心：110應(yīng)急線路:為確保在緊急情況下，傷病人員能得到及時的救治，選擇就近醫(yī)院進(jìn)行搶救治療。具體見下圖所示。路線醫(yī)院名稱醫(yī)院地址急診電話線路路二8.7應(yīng)急響應(yīng)、演練生產(chǎn)安全事故應(yīng)急救援組織成員經(jīng)培訓(xùn)和演習(xí)，掌握并且具備現(xiàn)場救援救護(hù)的基本技能，熟悉應(yīng)急預(yù)案流程，能做到遇到事故有序的進(jìn)行救援。8.7預(yù)備應(yīng)急救援工具表8.5-1預(yù)備應(yīng)急救援工具表序號器材或設(shè)備單位數(shù)量備注1擔(dān)架個22止血急救包個103手電筒個104應(yīng)急燈個105爬梯樘46對講機(jī)臺87滅火器只108防煙面罩套49消防斧把410現(xiàn)場安全警示燈臺211現(xiàn)場安全警示帶米50012安全監(jiān)測儀器臺213鐵鍬把514砂袋包1015潛水泵臺2

第九章計(jì)算書及相關(guān)圖紙9.1計(jì)算書9.1.1直線加速器機(jī)房計(jì)算書1、3000mm厚墻模板（木模板）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土墻名稱直加機(jī)房墻新澆混凝土墻墻厚(mm)3000混凝土墻的計(jì)算高度(mm)6900混凝土墻的計(jì)算長度(mm)7400二、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)6.9混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ0.8新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×6.9＝132.48kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載調(diào)整系數(shù)γL0.9新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=ζγcH＝0.8×24×6.9＝132.48kN/m2S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×132.480+0.9×1.5×2.000)＝174.92kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝132.48kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)50小梁間距(mm)100小梁一端懸臂長(mm)100主梁間距(mm)350主梁一端懸臂長(mm)100對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)350模板設(shè)計(jì)立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)9350墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗(yàn)算主梁，取b＝0.35m，W＝bh2/6＝350×152/6＝13125mm3，I＝bh3/12＝350×153/12＝98437.5mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bS承＝0.35×174.924＝61.223kN/m面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.077kN·mσ＝Mmax/W＝0.077×106/13125＝5.831N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q＝bS正＝0.35×132.48=46.368kN/m面板變形圖(mm)ν＝0.066mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁材質(zhì)及類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁截面慣性矩I(cm4)8.221、強(qiáng)度驗(yàn)算q＝bS承＝0.1×174.924＝17.492kN/m小梁彎矩圖(kN·m)小梁剪力圖(kN)Mmax＝0.203kN·mσ＝Mmax/W＝0.203×106/4110＝49.386N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q＝bS正＝0.1×132.48=13.248kN/m小梁變形圖(mm)ν＝0.062mm≤[ν]＝2L/400＝2×150/400＝0.75mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算R1=6.541kN，R2=...R73=6.541kN，R74=6.541kN六、主梁驗(yàn)算主梁材質(zhì)及類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁合并根數(shù)2主梁受力不均勻系數(shù)ζ0.6主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面慣性矩I(cm4)9.89F1=ζR1=0.6×6.541=3.924kN,F2=ζR2=...F73=ζR73=0.6×6.541=3.924kN,F74=ζR74=0.6×6.541=3.924kN1、強(qiáng)度驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.632kN·mσ＝Mmax/W＝0.632×106/4120＝153.289N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)ν＝0.319mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm滿足要求！七、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓類型M16軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb(kN)24.5對拉螺栓橫向驗(yàn)算間距m＝max[400，400/2+100]＝400mm對拉螺栓豎向驗(yàn)算間距n＝max[350，350/2+150]＝350mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.4×0.35×174.924＝23.265kN≤Ntb＝24.5kN滿足要求！2、3000mm厚板模板計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-20233、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱直加機(jī)房頂板新澆混凝土樓板計(jì)算厚度(mm)3000模板支架高度H(m)8.1模板支架縱向長度L(m)14.2模板支架橫向長度B(m)13二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)1.516風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)8.1風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs0.5風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)600立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)600步距h(mm)1000頂層步距hˊ(mm)500支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a(mm)650小梁間距l(xiāng)(mm)150小梁最大懸挑長度l1(mm)300主梁最大懸挑長度l2(mm)300承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1設(shè)計(jì)簡圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計(jì)算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計(jì)算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×3)+1.5×3]×1=112.772kN/m正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×3)+1×3)×1＝78.4kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝q1l2/8＝112.772×0.152/8＝0.317kN·mσ＝Mmax/W＝0.317×106/37500＝8.458N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝5ql4/(384EI)=5×78.4×1504/(384×10000×281250)=0.184mmνmax=0.184mm≤min{150/150，10}=1mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×3)+1.5×3]×0.15＝16.959kN/m因此，q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×3)×0.15＝16.216kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1.1×1.5×3×0.15＝0.743kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×16.216×0.62+0.125×0.743×0.62＝0.763kN·mM2＝q1L12/2=16.959×0.32/2＝0.763kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.763，0.763]＝0.763kN·mσ=Mmax/W=0.763×106/4110=185.679N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×16.216×0.6+0.625×0.743×0.6＝6.36kNV2＝q1L1＝16.959×0.3＝5.088kNVmax＝max[V1，V2]＝max[6.36，5.088]＝6.36kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.36×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝40.859N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×3)+1×3)×0.15＝11.79kN/m撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×11.79×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.47mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=11.79×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.705mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×300/150，10)＝4mm滿足要求！六、主梁驗(yàn)算主梁類型工字鋼主梁截面類型10號工字鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)245主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計(jì)算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×3]×0.15＝17.002kN/mq1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×3)×0.15＝16.259kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×0.15＝0.743kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×3)+1×3)×0.15＝11.82kN/m承載能力極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×17.002×0.6＝12.751kN按二等跨連續(xù)梁按懸臂梁，R1＝(0.375q1靜+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×16.259+0.437×0.743)×0.6+17.002×0.3＝8.953kNR＝max[Rmax，R1]＝12.751kN;正常使用極限狀態(tài)按二等跨連續(xù)梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×11.82×0.6＝8.865kN按二等跨連續(xù)梁懸臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×11.82×0.6+11.82×0.3＝6.205kNR'＝max[R'max，R'1]＝8.865kN;計(jì)算簡圖如下：主梁計(jì)算簡圖一2、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mmax/W=5.738×106/49000=117.104N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=25.821×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×2450000×4.5)＝65.393N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算主梁變形圖一(mm)跨中νmax=0.081mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm懸挑段νmax＝0.456mm≤[ν]=min(2×300/150,10)=4mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=64.073kN，R2=44.31kN，R3=44.31kN，R4=64.074kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)100按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝64.074kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф60×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Φ57×2.5鋼材等級Q345立桿截面面積A(mm2)428立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)19.3立桿截面抵抗矩W(cm3)5.59抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.5懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1.05架體頂層步距修正系數(shù)γ1.51、長細(xì)比驗(yàn)算l01=βHγh'+2ka=1.05×1.5×500+2×0.6×650=1567.5mml0=βHηh=1.05×1.5×1000=1575mmλ=max[l01，l0]/i=1575/19.3=81.606≤[λ]=150滿足要求！2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023公式，考慮風(fēng)荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：小梁驗(yàn)算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×0.9×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×0.9×3]×0.15=16.927kN/m同上四～六步計(jì)算過程，可得：R1＝63.797kN，R2＝44.119kN，R3＝44.118kN，R4＝63.798kN頂部立桿段：λ1=l01/i=1567.500/19.3=81.218查表得，φ＝0.623不考慮風(fēng)荷載:N1=64.074kNf=N1/(ΦA(chǔ))=64074.118/(0.623×428)=240.298N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.125×0.6×12/10＝0.011kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[63.797,44.119,44.118,63.798]+0.011/0.6=63.816kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝63816/(0.623×428)+0.011×106/5590＝241.298N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：λ=l0/i=1575.000/19.3=81.606查表得，φ1=0.623不考慮風(fēng)荷載:N=64.074+1.1×γG×q×H=64.074+1.1×1.3×0.15×8.1=65.812kNf=N/(φ1A)＝65.812×103/(0.623×428)=246.814N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1.1×1.5×0.9×0.125×0.6×12/10＝0.011kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H+Mw/lb=Max[63.797,44.119,44.118,63.798]+1.1×1.3×0.15×8.1+0.011/0.6=65.554kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝65.554×103/(0.623×428)+0.011×106/5590=247.816N/mm2≤[σ]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=8.1/13=0.623≤3滿足要求！十、抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φcγQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.125×14.2×8.12/2)=96.078kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))LB2/2=0.9×(0.5+0.15×8.1/(0.6×0.6))×14.2×132/2=4184.651kN·mMT=96.078kN·m≤MR=4184.651kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φcγQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(1.516×14.2×8.12)=2330.459kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]LB2/2=0.9×[(24+1.1)×3+(0.5+0.15×8.1/(0.6×0.6))]×14.2×132/2=85501.874kN·mMT=2330.459kN·m≤MR=85501.874kN·m滿足要求！9.1.2綜合樓計(jì)算書1、截面400×2200mm梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-20232、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁計(jì)算截面尺寸(mm×mm)400×2200梁側(cè)樓板計(jì)算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)20二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.09風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.39地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)533,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距(mm)133每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1模板及支架計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設(shè)計(jì)值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.5×3]×1＝85.316kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)×1＝80.366kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×80.366×0.1332+0.117×4.95×0.1332＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.085N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算面板承受梁截面方向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1×3]×1＝59.2kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×59.2×133.3334/(100×10000×281250)＝0.045mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[133.333/150，10]＝0.889mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×80.366×0.133+0.45×4.95×0.133＝4.583kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×80.366×0.133+1.2×4.95×0.133＝12.579kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×59.2×0.133＝3.157kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×59.2×0.133＝8.683kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l(xiāng)1(mm)6001、梁底各道小梁線荷載計(jì)算分別計(jì)算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷載取板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載。小梁自重設(shè)計(jì)值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數(shù)-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3=0.038kN/m1）左側(cè)小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=4.583/1＝4.583kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.2-0.16)=1.459kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左側(cè)立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.4/2)/2=2.282kN/m左側(cè)小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.583+0.038+1.459+2.282=8.361kN/m2）中間小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[12.579,12.579]/1=12.579kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=12.579+0.038=12.617kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=4.583/1＝4.583kN/m小梁自重：q2=0.038kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.2-0.16)=1.459kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左側(cè)立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.4/2)/2=2.282kN/m右側(cè)小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.583+0.038+1.459+2.282=8.361kN/m4）各道小梁最大線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[8.361,12.617,8.361]=12.617kN/m5）各道小梁最大線荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算參考小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算步驟，將荷載標(biāo)準(zhǔn)值代入后得到：小梁最大荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.707,8.709,5.707]=8.709kN/m為簡化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：2、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.617×0.62，0.5×12.617×0.32]＝0.568kN·mσ=Mmax/W=0.568×106/4110=138.142N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×12.617×0.6，12.617×0.3]＝4.731kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.731×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝30.399N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×8.709×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.347mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.709×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.521mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×12.617×0.6,0.375×12.617×0.6+12.617×0.3]=9.463kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設(shè)計(jì)值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設(shè)計(jì)值依次為R1=6.271kN,R2=9.463kN,R3=9.463kN,R4=6.271kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×8.709×0.6,0.375×8.709×0.6+8.709×0.3]=6.532kN同理可得：各道小梁所受線荷載標(biāo)準(zhǔn)值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標(biāo)準(zhǔn)值依次為R1'=4.28kN,R2'=6.532kN,R3'=6.532kN,R4'=4.28kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1承載能力極限狀態(tài)單根主梁自重設(shè)計(jì)值：q=1.1×1.3×0.03=0.043kN/m正常使用極限狀態(tài)單根主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：q'=1×0.03=0.03kN/m1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.4×106/4120=97.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.465kNτmax=2Vmax/A=2×5.465×1000/384＝28.465N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.221mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[533/150，10]＝3.553mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.829kN，R2=14.931kN，R3=14.931kN，R4=0.829kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.829,0.829]＝0.829kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.931kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ0.9抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)5001、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×500)=1575mmλ=hmax/i=1575/15.9=99.057≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.4822、風(fēng)荷載計(jì)算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.39×0.6×1.52/10＝0.078kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023公式，考慮風(fēng)荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：1)面板驗(yàn)算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.5×0.9×3]×1＝84.821kN/m2)小梁驗(yàn)算q1＝，(1.2-0.6)-0.4/2]/2×1，12.5+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.4/3}=12.538kN/m同上四～六計(jì)算過程，可得：R1＝0.816kN，R2＝14.788kN，R3＝14.788kN，R4＝0.816kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[0.816+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.4/2)/2×0.6，14.788，14.788，0.816+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.4/2)/2×0.6]+1.1×1.3×0.15×(6-2.2)+0.078/1.2＝15.668kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝15667.911/(0.482×424)+0.078×106/4490＝94.037N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=6/20=0.3≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算模板支架高度H(m)6模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.39×20×62/2)=231.66kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=4050kN·mMT=231.66kN·m≤MR=4050kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.09×20×62)=106.92kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.16+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=18507.6kN·mMT=106.92kN·m≤MR=18507.6kN·m滿足要求！2、截面500×2300mm梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-20232、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁計(jì)算截面尺寸(mm×mm)500×2300梁側(cè)樓板計(jì)算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)20二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.09風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.39地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)533,667梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁間距(mm)167每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0承載力設(shè)計(jì)值調(diào)整系數(shù)γR1模板及支架計(jì)算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取梁縱向單位寬度b=1000mm，按三等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4面板承受梁截面方向線荷載設(shè)計(jì)值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×3]×1＝88.963kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算q1靜＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)×1＝84.013kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mMmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×84.013×0.1672+0.117×4.95×0.1672＝0.249kN·mσ＝Mmax/W＝0.249×106/37500＝6.652N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算面板承受梁截面方向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1×3]×1＝61.75kN/mνmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×61.75×166.6674/(100×10000×281250)＝0.115mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[166.667/150，10]＝1.111mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜L+0.45q1活L=0.4×84.013×0.167+0.45×4.95×0.167＝5.972kNR2=R3=1.1q1靜L+1.2q1活L=1.1×84.013×0.167+1.2×4.95×0.167＝16.392kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2L=0.4×61.75×0.167＝4.117kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×61.75×0.167＝11.321kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600主梁間距l(xiāng)1(mm)6001、梁底各道小梁線荷載計(jì)算分別計(jì)算梁底各道小梁所受線荷載，其中梁側(cè)樓板的荷載取板底立桿至梁側(cè)邊一半的荷載。小梁自重設(shè)計(jì)值：q2=γ0×1.3×G1k×梁寬/(小梁根數(shù)-1)=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.048kN/m1）左側(cè)小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=5.972/1＝5.972kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.3-0.16)=1.53kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(梁左側(cè)立桿距梁中心線距離-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.996kN/m左側(cè)小梁總荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=5.972+0.048+1.53+1.996=9.546kN/m2）中間小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[16.392,16.392]/1=16.392kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m中間小梁總荷載q中=q1中+q2=16.392+0.048=16.44kN/m3）右側(cè)小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R4/b=5.972/1＝5.972kN/m小梁自重：q2=0.048kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右=γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)=1.1×1.3×0.5×(2.3-0.16)=1.53kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×((lb-梁左側(cè)立桿距梁中心線距離)-梁寬/2)/2=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.996kN/m右側(cè)小梁總荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=5.972+0.048+1.53+1.996=9.546kN/m4）各道小梁最大線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[9.546,16.44,9.546]=16.44kN/m5）各道小梁最大線荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算參考小梁線荷載設(shè)計(jì)值計(jì)算步驟，將荷載標(biāo)準(zhǔn)值代入后得到：小梁最大荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.535,11.354,6.535]=11.354kN/m為簡化計(jì)算，按二等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：2、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×16.44×0.62，0.5×16.44×0.32]＝0.74kN·mσ=Mmax/W=0.74×106/4110=180N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×16.44×0.6，16.44×0.3]＝6.165kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.165×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝39.609N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗(yàn)算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×11.354×6004/(100×206000×8.22×104)＝0.453mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mmν2＝q'l24/(8EI)＝11.354×3004/(8×206000×8.22×104)＝0.679mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[600/150，10]＝4mm滿足要求！5、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×16.44×0.6,0.375×16.44×0.6+16.44×0.3]=12.33kN同理可得：將各道小梁所受線荷載設(shè)計(jì)值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力設(shè)計(jì)值依次為R1=7.159kN,R2=12.33kN,R3=12.33kN,R4=7.159kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×11.354×0.6,0.375×11.354×0.6+11.354×0.3]=8.515kN同理可得：各道小梁所受線荷載標(biāo)準(zhǔn)值參照以上步驟分別代入，得到梁底支撐各道小梁所受最大支座反力標(biāo)準(zhǔn)值依次為R1'=4.901kN,R2'=8.515kN,R3'=8.515kN,R4'=4.901kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1承載能力極限狀態(tài)單根主梁自重設(shè)計(jì)值：q=1.1×1.3×0.03=0.043kN/m正常使用極限狀態(tài)單根主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：q'=1×0.03=0.03kN/m1、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.66×106/4120=160.093N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝17.9kNτmax=2Vmax/A=2×17.9×1000/384＝93.23N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.389mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[533/150，10]＝3.553mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=1.612kN，R2=17.903kN，R3=17.903kN，R4=1.612kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力設(shè)計(jì)值[N](kN)100扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.612,1.612]＝1.612kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]＝17.903kN≤[N]/γR=100/1=100kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q355立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設(shè)高度調(diào)整系數(shù)βH1架體頂層步距修正系數(shù)γ0.9抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)6501、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(βHηh,βHγh'+2ka)=max(1×1.05×1500,1×0.9×1000+2×0.6×650)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.4382、風(fēng)荷載計(jì)算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.39×0.6×1.52/10＝0.078kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023公式，考慮風(fēng)荷載時，可變荷載需考慮0.9組合系數(shù)：1)面板驗(yàn)算q1＝1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.3)+1.5×0.9×3]×1＝88.468kN/m2)小梁驗(yàn)算q1＝，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，16.293+1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3}=16.341kN/m同上四～六計(jì)算過程，可得：R1＝1.592kN，R2＝17.757kN，R3＝17.757kN，R4＝1.592kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[1.592+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.6，17.757，17.757，1.592+1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6]+1.1×1.3×0.15×(6-2.3)+0.078/1.2＝18.616kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝18615.655/(0.438×424)+0.078×106/4490＝117.611N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-2023第6.2.1:支撐架的高寬比宜控制在3以內(nèi)H/B=6/20=0.3≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算模板支架高度H(m)6模板支架縱向長度L(m)20模板支架橫向長度B(m)20混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×1×1.5×(0.39×20×62/2)=231.66kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=4050kN·mMT=231.66kN·m≤MR=4050kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH2)=1.1×1×1.5×(0.09×20×62)=106.92kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.16+0.15×6/(1.2×1.2)]×20×202/2=18507.6kN·mMT=106.92kN·m≤MR=18507.6kN·m滿足要求！3、截面600×1800mm梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T231-20232、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁計(jì)算截面尺寸(mm×mm)600×1800梁側(cè)樓板計(jì)算厚度(mm)160模板支架高度H(m)6模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)20二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.09風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.39地基粗糙程度B類()模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200最大步距h(mm)1500頂層步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)650新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)500,700