多晶純鈦的沖擊力學行為

多晶純鈦的沖擊力學行為

鈦和鈦合金密度低，強度高，耐腐蝕性好。因此，作為一種結構材料，它被廣泛應用于航空、航空航天、汽車等軍事和民用領域。這些材料及其結構在加工和使用過程中可能承受高速切削、高速撞擊和爆炸等沖擊加載作用,因此準確了解材料在高應變率加載下的力學行為對材料設計和工程應用具有重要的意義。關于鈦及鈦合金力學性能的應變率相關性研究主要集中在壓縮加載方面,分離式霍普金森壓桿是測試材料在高應變率加載下壓縮力學行為的一種有效的實驗方法。Chichili等,Nemat-Nasser等,Li等,常亞喆等,Gurao等和孫智等分別對多晶純鈦實施了不同環(huán)境溫度下的沖擊壓縮實驗和沖擊剪切實驗,結果表明:純鈦的壓縮力學性能具有溫度和應變率相關性,隨著應變率的升高和溫度的降低,其屈服應力增加,屈服后的應變硬化效應增強;純鈦在高應變率下存在動態(tài)應變時效現象;純鈦的塑性變形機制包含位錯滑移和孿生變形;絕熱剪切帶的形成和發(fā)展是材料損傷和破壞的主要機制。對彈塑性材料而言,其在高應變率下的絕熱變形過程是一個熱力耦合的過程。Nemat-Nasser等首次實現了沖擊壓縮復元實驗技術,并利用該技術獲得了純鈦在高應變率下的等溫壓縮應力-應變曲線,從而對純鈦在高應變率下的熱力耦合行為實現了實驗解耦。本工作擬對多晶純鈦在室溫環(huán)境下拉伸力學行為的應變率相關性進行實驗研究,采用沖擊拉伸實驗技術和沖擊拉伸復元實驗技術來獲得純鈦在高應變率下的絕熱和等溫拉伸應力-應變曲線,實現動態(tài)拉伸加載下應變硬化效應和絕熱溫升軟化效應的實驗解耦,在此基礎上采用宏觀唯象本構模型來表征純鈦的應變率相關的拉伸塑性變形行為。1實驗裝置及原理試件所用材料為西北有色金屬研究所提供的軋制多晶純鈦板,其化學成分(質量分數/%,下同)為Fe≤0.12,C≤0.04,N≤0.02,H≤0.007,O≤0.07,余量為Ti。在加工成試樣之前將原材料在977K下真空退火2h,然后在真空環(huán)境中冷卻至室溫。準靜態(tài)拉伸實驗在MTS809材料試驗機上進行,應變率為0.001s-1和0.01s-1。動態(tài)拉伸實驗在旋轉盤式間接桿桿型試驗機上進行,應變率為300s-1和1400s-1。實驗環(huán)境溫度為室溫。高應變率拉伸實驗所使用的旋轉盤式間接桿桿型沖擊拉伸試驗裝置由旋轉盤加載系統(tǒng)、入射桿、透射桿和應變信號測量和采集系統(tǒng)組成。圖1所示為實驗裝置的示意圖及一維實驗原理的LagrangeX-t圖。通過錘頭高速打擊撞塊,使前置金屬短桿發(fā)生彈塑性變形直至斷裂,從而在入射桿中產生拉應力方波脈沖。前置金屬短桿的作用既相當于脈沖發(fā)生器,又相當于機械濾波器,使得產生的拉伸脈沖光滑、平穩(wěn);通過選用不同直徑和長度的前置金屬短桿和不同的打擊速率,則拉伸入射脈沖的幅值、持續(xù)的時間和入射脈沖上升段的時間可控,從而可實施不同應變率的沖擊拉伸實驗。入射桿和透射桿中的入射波、反射波和透射波應變信號分別由桿上的應變片測量,依據一維應力波理論和試件中應力、應變均勻假定,對于具有相同橫截面尺寸且由同種材料制成的入射桿和透射桿而言,試件中的平均應力、應變和應變率可經由桿上應變片所測量到的入射應變信號εi(t)和透射應變信號εt(t)獲得。而式(1)和式(2)則是由實測的入射波形和透射波形經數據處理后獲得的試件中工程應力σs、工程應變εs和工程應變率ε˙sε˙s的測試原理式。式中:E,A和C0分別是桿的彈性模量、橫截面積和彈性縱波波速;As和ls分別是試件實驗段的橫截面積和實驗段的長度。高應變率拉伸加載過程是一個絕熱過程,對彈塑性材料而言,不可逆塑性功將導致試件產生絕熱溫升,該絕熱溫升將對試件材料的塑性變形行為產生影響,通過實施高應變率復元實驗,可實現高應變率下材料應變硬化效應和絕熱溫升軟化效應的實驗解耦。通過產生短拉伸加載脈沖,并在入射桿和透射桿系統(tǒng)上加裝吸波裝置以抑制二次加載波對試件的作用(防止試件的二次塑性變形),對試件進行了高應變率的拉伸加卸載實驗。通過對同一試件進行反復多次加卸載,從而實現高應變率下的沖擊拉伸復元實驗。拉伸實驗所使用的試件形狀為啞鈴形扁平狀,厚度1.2mm,尺寸如圖2所示。2應變速率應變曲線分析圖3為多晶純鈦在應變率0.001,0.01s-1下的等溫應力-應變曲線和應變率300,1400s-1下的絕熱應力-應變曲線。從圖3可知,多晶鈦的拉伸力學行為呈現明顯彈塑性變形特征,且其屈服強度、極限強度和應變硬化率具有顯著的應變率相關性,動態(tài)屈服強度和應變硬化率較準靜態(tài)有明顯增大。圖4為高應變率加載下等溫應力-應變曲線與絕熱應力-應變曲線的比較。虛線為對同一試件實施反復加卸載所獲得的材料在不同應變區(qū)間的應力-應變實驗結果,由于材料在彈性變形階段,外界所做的功都轉化成了可恢復的彈性變形能,不會在試件中產生絕熱溫升,依次連接各應變區(qū)間應力-應變曲線的屈服點得到的包絡線就可認為是動態(tài)加載條件下的等溫應力-應變曲線。由圖4可見,純鈦等溫應力-應變曲線塑性應變硬化段的應力水平較絕熱應力-應變曲線相應段的應力水平高,其絕熱應力-應變曲線中包含了絕熱溫升導致的材料軟化效應。3純鈦應變率的修正模型Khan等提出了一種能夠描述鈦合金在壓縮加載下不同應變率和溫度下力學行為的宏觀本構模型(Khan-Huang-Liang模型,KHL)。由于KHL模型計及了應變率對初始屈服和應變硬化的不同影響,因此該模型較Johnson-Cook模型可以更好地表征材料在壓縮加載下的塑性變形行為。根據純鈦在拉伸加載下所表現出的明顯的應變率強化效應和絕熱溫升軟化效應,本工作提出一個修正的KHL模型來表征純鈦計及應變率效應的拉伸力學行為。修正的KHL模型為式中:σ,εp和ε˙ε˙分別是流動應力(真應力)、塑性應變(真應變)和應變率;ε˙?ε˙*是參考應變率;A為屈服應力;B和n0為應變硬化系數;Dp00p為應變率上限;n1為表征應變率對應變硬化影響的因子;C為應變率強化系數;λ為溫度軟化系數;ΔT為絕熱溫升,可表示為:式中:ρ是材料密度;Cv是定容比熱;χ是熱功轉化系數。對于大多數金屬材料該系數值可取為0.9。參考應變率ε˙?ε˙*取為0.001s-1,應變率上限Dp00p取為106s-1。純鈦的密度為ρ=4500kg/m3,定容比熱Cv=544J·(kg·℃)-1。由不同應變率下的屈服應力值σ0.2,可確定模型參數A和C的初始值;依據準靜態(tài)和高應變率下的等溫應力-應變曲線,可確定參數B,n0和n1的初始值;根據高應變率300s-1下的絕熱和等溫應力-應變曲線的比較,確定參數λ。對4個應變率下的全部真應力-真應變曲線的塑性變形段進行非線性擬合,得到的最終模型參數值:A=0.297GPa,B=0.468,n0=-0.346,n1=0.452,C=0.390和λ=0.001℃-1。圖5為模型擬合結果與實驗結果的比較,由圖5可知,擬合結果與實驗結果吻合較好,表明該模型(式(4))可以較好地表征純鈦在實驗應變率范圍內的拉伸力學行為。4試驗過程與結果(1)純鈦拉伸力學行為在本工作實施的應變率范圍內具有明顯的應變硬化效應、應變率強化效應和絕熱