大跨度鐵路連續(xù)梁

大跨度鐵路連續(xù)梁-拱組合橋梁施工技術(shù)及質(zhì)量控制李曉峰【摘要】以新建徐鹽鐵路為工程背景，在前期對某連續(xù)梁-拱吊桿預(yù)應(yīng)力張拉監(jiān)測控制和預(yù)應(yīng)力壓漿孔道密實(shí)度檢測等基礎(chǔ)上，對新建徐鹽鐵路200m連續(xù)梁-拱組合橋混凝土、梁體預(yù)應(yīng)力、壓漿以及吊桿預(yù)應(yīng)力等施工關(guān)鍵技術(shù)進(jìn)行研究，對施工過程中存在的質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)進(jìn)行總結(jié),如拱腳混凝土質(zhì)量差、豎向精軋螺紋鋼預(yù)應(yīng)力損失、預(yù)應(yīng)力孔道堵塞、壓漿質(zhì)量不密實(shí)、吊桿張拉不同步、錨固損失和二期恒載施加后索力調(diào)整等，分析其發(fā)生的原因以及可能產(chǎn)生的后果，并依據(jù)質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)來確定控制要點(diǎn)最后通過控制混凝土質(zhì)量、減小預(yù)應(yīng)力損失以及優(yōu)化張拉工序等措施來降低質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)【期刊名稱】《鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào)》【年(卷)，期】2018(015)008【總頁數(shù)】8頁(P2047-2054)【關(guān)鍵詞】大跨度;梁拱組合;橋梁;施工技術(shù);質(zhì)量控制【作者】李曉峰【作者單位】蘇北鐵路有限公司，江蘇徐州221009【正文語種】中文【中圖分類】TU44連續(xù)梁-拱組合橋梁是由梁-拱共同受力，其中梁體自重由主梁承擔(dān)，后期恒載和活載由梁-拱組合體系共同承擔(dān)，比單一的連續(xù)梁橋梁應(yīng)力、變形等更為均勻，組合體系橋梁綜合梁和拱的特點(diǎn)使其整體剛度更大，夕卜形更加輕巧，更能適應(yīng)大跨度的設(shè)計(jì)需求。梁-拱組合式橋梁以其自身獨(dú)特的受力性能及優(yōu)美的夕卜形結(jié)構(gòu)被廣大橋梁設(shè)計(jì)者所采用。在當(dāng)前鐵路建設(shè)，尤其是高速鐵路的建設(shè)中，梁-拱組合體系橋梁結(jié)構(gòu)越來越多地得到應(yīng)用。梁拱組合橋梁作為一種比較新穎的形式，由于本身的受力特點(diǎn)、優(yōu)美的造型以及施工工藝的成熟，將梁和拱2種結(jié)構(gòu)形式進(jìn)行了完美的結(jié)合，隨著施工技術(shù)的不斷進(jìn)步和材料的不斷發(fā)展，將會產(chǎn)生更多形式的梁拱組合橋梁。然而不同結(jié)構(gòu)形式橋梁的施工方法，除了要考慮現(xiàn)有的施工技術(shù)設(shè)備和建造現(xiàn)場的環(huán)境條件等因素的限制外，還與橋梁的結(jié)構(gòu)形式有著密切的關(guān)系。為此許多學(xué)者結(jié)合現(xiàn)場施工經(jīng)驗(yàn)針對不同結(jié)構(gòu)形式橋梁的施工技術(shù)進(jìn)行探討與總結(jié)，余鵬程等［1-2］對基于智能張拉系統(tǒng)的吊桿測控一體化施工技術(shù)進(jìn)行了研究；黃德斌［2］針對預(yù)應(yīng)力短索體系進(jìn)行了研究與開發(fā)；熊學(xué)玉［3］開發(fā)了基于物聯(lián)網(wǎng)的預(yù)應(yīng)力智能化張拉成套技術(shù)，應(yīng)用結(jié)果表明，該技術(shù)引入能夠極大提升對施工管理、質(zhì)量控制、遠(yuǎn)程監(jiān)控、歷史回溯的支持，改變以往僅靠人工管控的不利狀態(tài)，對提升現(xiàn)場管理水平與準(zhǔn)度控制起到?jīng)Q定性作用。李曉峰等［4-6］對大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工工藝進(jìn)行了研究。王敏［7似沱江雙線特大橋?yàn)楸尘埃渲鳂驗(yàn)閼?yīng)力混凝土連續(xù)梁與鋼管混凝土拱組合結(jié)構(gòu)，介紹了其主要結(jié)構(gòu)構(gòu)造及施工方法，分析了連續(xù)梁-拱組合結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)。本文以新建徐鹽鐵路線上一座連續(xù)梁拱組合橋梁為研究背景，對大跨度鐵路連續(xù)梁-拱組合橋梁的施工技術(shù)及質(zhì)量控制進(jìn)行研究，分析施工和運(yùn)營使用過程中等存在的質(zhì)量風(fēng)險(xiǎn)，并制定相應(yīng)的應(yīng)對措施。新建徐鹽鐵路設(shè)計(jì)速度250km/h，全線大跨度橋梁共4座，其中(72+96+312+96+72)m斜拉橋1座，(100+200+100)m連續(xù)梁-拱橋3座。本文以徐洪河特大橋跨徐沙河(100+200+100)m連續(xù)梁-拱為背景進(jìn)行研究分析?？缧焐澈舆B續(xù)梁主橋采用100+200+100m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁與鋼管混凝土加勁拱肋組合結(jié)構(gòu)體系，主梁采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，橫截面為單箱雙室截面，如圖1所示。連續(xù)梁全梁分為91個(gè)梁段，全長401.8m,A(B)0號塊為C60纖維混凝土，其余節(jié)段為C55混凝土。主梁采用單箱雙室、變高度、變截面結(jié)構(gòu)，兩邊腹板為直腹板。端支座處及邊跨直線段和跨中處梁高為6m，中支點(diǎn)處梁高12m,梁底下緣按圓曲線變化；箱梁頂寬14.2m，箱梁底寬12m，在中支座處20m范圍內(nèi)頂寬加寬到17.2m，底寬加寬到15.2m。頂板厚43~62cm，底板厚40~110cm。主橋設(shè)置2道拱肋，拱軸線采用二次拋物線，計(jì)算跨徑L=200m，計(jì)算矢高f=40m，矢跨比1/5。拱軸線方程Y=-1/250X2+0.8X。橫橋向設(shè)置2道拱肋，拱肋中心距為13m；拱肋采用夕卜徑中1200mm,壁厚S=24mm的鋼管混凝土啞鈴型截面，上下2鋼管中心距為2.0m，拱肋截面全高3.2m，鋼管內(nèi)灌注C50自密實(shí)混凝土。2道拱肋共設(shè)置20對雙吊桿，吊桿順橋向間距9.0m，采用PES(FD)7-61型低應(yīng)力防腐拉索，外套復(fù)合不銹鋼管，配套使用冷鑄鐓頭錨。本橋采用先梁后拱的施工方案。連續(xù)梁采用支架現(xiàn)澆A0和A1(B1)梁段及拱座，懸臂施工A2(B2)~A21(B21)梁段，支架現(xiàn)澆邊跨A22梁段，邊跨張拉，再懸臂施工B22,拆除掛籃，解除臨時(shí)固結(jié)，最后合龍中跨；拱施工采用鋼管及型鋼搭建臨時(shí)支架，用汽車吊將鋼管拱拱肋逐段吊裝到支架上，遵循左右對稱、前后對稱的原則進(jìn)行焊接拼裝，最大不平衡安裝不超過2個(gè)吊裝節(jié)段。2.2.1大體積混凝土測溫和養(yǎng)護(hù)現(xiàn)場混凝土采用測溫槍對混凝土表面溫度進(jìn)行測控，采用埋設(shè)測溫元件的方法測量混凝土芯部溫度?；炷两K凝后開始測溫，3d以內(nèi)每2h測溫一次，4~7d每4h測溫1次，8~14d每6h測溫1次，同時(shí)測量大氣溫度，在測溫過程中，發(fā)現(xiàn)混凝土內(nèi)外溫差接近15°C,或混凝土溫度下降太快時(shí)，根據(jù)季節(jié)及時(shí)采用噴淋降溫或爐火升溫等措施，控制混凝土的溫度，確?；炷林行臏囟?、表面溫度與大氣溫度差在15°C以內(nèi)。養(yǎng)護(hù)期間，應(yīng)重點(diǎn)加強(qiáng)對混凝土的濕度和溫度控制，減少表面混凝土的暴露時(shí)間，及時(shí)對混凝土暴露面進(jìn)行緊密覆蓋，防止表面水分蒸發(fā)。2.2.2拱腳2次澆筑混凝土密實(shí)度控制拱座第2次混凝土澆筑在3號段澆筑完畢且張拉完成后施工。拱腳預(yù)埋段固定采用門型支架固定，按照支架立柱平面位置設(shè)置預(yù)埋件。焊接支架立柱與預(yù)埋件，并嚴(yán)格控制立柱的垂直度，焊接支架縱橫聯(lián)系，安裝定位槽及拱肋下托架，高度均比預(yù)設(shè)高度小10~20mm，并固定雙立柱上，安裝精調(diào)托架。由汽車吊吊裝拱腳鋼管至門型支架內(nèi)完成初定位，待精確定位并固定后澆筑混凝土。2.3.1縱向預(yù)應(yīng)力張拉控制預(yù)應(yīng)力筋張拉前，應(yīng)根據(jù)實(shí)測錨圈口及喇叭口和管道摩阻損失，報(bào)設(shè)計(jì)單位對預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力進(jìn)行調(diào)整。另外根據(jù)施工單位實(shí)測的預(yù)應(yīng)力筋彈性模量和管道摩阻系數(shù)，對預(yù)應(yīng)力筋張拉理論伸長量進(jìn)行重新計(jì)算。預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備使用與錨具相配套的千斤頂及油泵，使用前應(yīng)先進(jìn)行標(biāo)定，張拉時(shí)做到對稱、平衡。預(yù)應(yīng)力筋張拉采用張拉力與伸長量雙控，預(yù)應(yīng)力值以油壓表讀數(shù)為主，以伸長量校核，實(shí)際伸長量與計(jì)算伸長量差值控在±6%以內(nèi)。張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度大道設(shè)計(jì)強(qiáng)度的95%、彈性模量必須達(dá)到設(shè)計(jì)規(guī)定強(qiáng)度的100%后進(jìn)行，且必須保證張拉時(shí)梁體混凝土期齡不小于7d。2.3.2豎向精軋螺紋鋼預(yù)應(yīng)力施工本橋豎向預(yù)應(yīng)力為中32精軋螺紋鋼筋，采用螺桿式穿心千斤頂張拉，同一梁段兩側(cè)對稱張拉。因?yàn)轭A(yù)應(yīng)力粗鋼筋一般設(shè)計(jì)較短，相應(yīng)的伸長值也較短，在鎖緊錨固螺母時(shí)會因?yàn)槠牡纫蛩卦斐缮扉L量的微量回縮，此值與本來就比較短的理論伸長值相比的比例會很大，為保證張拉質(zhì)量，對精軋螺紋鋼筋進(jìn)行復(fù)拉，第1次張拉完成后，次日再重復(fù)張拉后錨固。每一節(jié)段尾端與另一梁段接頭處的一組豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時(shí)張拉，以使其預(yù)應(yīng)力在混凝土接縫兩側(cè)都發(fā)揮作用［3-5］。2.3.3壓漿質(zhì)量控制孔道壓漿應(yīng)在預(yù)應(yīng)力筋終拉后48h內(nèi)完成。豎向預(yù)應(yīng)力筋壓漿應(yīng)從最低點(diǎn)開始壓漿；縱向預(yù)應(yīng)力筋壓降時(shí)在波紋管每個(gè)波峰的最高點(diǎn)設(shè)一排氣管兼壓漿管。壓漿泵輸漿管應(yīng)選用抗壓能力10MPa以上的抗高壓橡膠管，輸漿管連接件之間的連接要牢固可靠。水泥漿進(jìn)入灌漿泵之前應(yīng)通過1~l5mm的篩網(wǎng)過濾；攪拌后的水泥漿要做流動度試驗(yàn)，并根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果作必要的調(diào)整；壓漿在灰漿流動性下降前進(jìn)行;同一根管道的連續(xù)進(jìn)行，出現(xiàn)意外情況中斷時(shí)，應(yīng)立即用高壓水沖洗干凈理好后，再重新壓漿。成品吊桿在出廠前進(jìn)行吊桿的抗拉強(qiáng)度、彈性模量試驗(yàn)、靜載和動載試驗(yàn)。吊桿進(jìn)行張拉施加應(yīng)力時(shí)，由1/4跨向兩端對稱進(jìn)行；2片拱肋的吊桿在施加預(yù)應(yīng)力過程交叉、對稱地進(jìn)行。張拉嚴(yán)格按設(shè)計(jì)給出的D5-D9-D2-D7-D4-D8-D6-D3-D10-D1的順序分次進(jìn)行，根據(jù)加載情況（灌注混凝土、橋面鋪裝及橋面系附屬工程）按設(shè)計(jì)噸位分步張拉，每次張拉過程中除初張拉和終張拉外，均按20%分級加載。吊桿張拉結(jié)束后，錨頭處安裝錨頭防護(hù)罩，防護(hù)罩內(nèi)部灌填防腐油脂，防止錨頭銹蝕。索力按以下順序進(jìn)行調(diào)整：拱肋、吊桿安裝完畢后，拱肋混凝土強(qiáng)度達(dá)到100%時(shí)，將吊桿調(diào)直，進(jìn)行調(diào)索初張拉；梁體第2次張拉后，索力調(diào)整進(jìn)行第二次張拉。索力最后張拉調(diào)整在橋面安裝等引起的沉降后進(jìn)行［8］。3.1.1原因分析1）首次澆筑混凝土使用的模板質(zhì)量較差、清理不干凈，拼接不嚴(yán)密，尤其是端模多數(shù)使用鋼板點(diǎn)焊拼接，受震動后開焊或固定措施不當(dāng)，施工縫處的混凝土振搗不密實(shí)，漏振或者振搗間距過大混凝土不密實(shí)，過振造成混凝土離析骨料與水泥漿分離，材料供應(yīng)不足、施工安排不當(dāng)或者其他原因造成混凝土停歇時(shí)間超過混凝土初凝時(shí)間，出現(xiàn)漏漿、蜂窩、孔洞等現(xiàn)象。2） 2次澆筑前施工縫未規(guī)范處理，混凝土強(qiáng)度雖然達(dá)到了10MPa,但選取的鑿毛機(jī)械為大功率的空壓鉆，鑿除后混凝土開裂、鑿除設(shè)備選取不當(dāng)；鑿毛面積和深度不符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求；澆筑前未及時(shí)處理蜂窩、孔洞等缺陷；未清除松動的石子;未充分濕潤施工縫等。3） 2次澆筑混凝土接縫處模板拼接不嚴(yán)密、固定措施不當(dāng)，澆筑時(shí)漏漿，混凝土表面沿模板縫隙處形成麻面；2次混凝土澆筑時(shí)，原材料差別過大、塌落度差距過大、澆筑分層接茬時(shí)間間隔過大等原因，可能造成混凝土接縫處不密實(shí)。4） 拱腳處鋼筋和預(yù)應(yīng)力波紋管縱橫密集，澆筑拱腳混凝土?xí)r以從上澆入，振動棒也無法從上部插入。5） 混凝土配合比設(shè)計(jì)不當(dāng)，碎石粒徑超標(biāo)。3.1.2可能產(chǎn)生的后果連續(xù)梁-拱組合體系將承受的二次恒載和活荷載通過吊桿傳給拱肋，拱肋通過拱腳使連續(xù)梁承受水平推力，拱腳混凝土不密實(shí)將直接影響拱肋的推力能否正常傳遞給主梁、直至影響整個(gè)體系的是否具有足夠的穩(wěn)定性和剛度。3.2.1原因分析1） 豎向預(yù)應(yīng)力損失主要包括管道摩阻預(yù)應(yīng)力損失、瞬時(shí)錨固預(yù)應(yīng)力損失、彈性壓縮預(yù)應(yīng)力損失及長期預(yù)應(yīng)力損失等。其中管道摩阻預(yù)應(yīng)力損失及彈性壓縮預(yù)應(yīng)力損失占比較小，鋼筋回縮尤其的瞬時(shí)錨固預(yù)應(yīng)力損失占比很大。實(shí)際施工中豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋和錨墊板的定位存在誤差，導(dǎo)致錨墊板頂面和錨固螺母底面之間產(chǎn)生初始夾角，致使錨固鋼筋回縮量增加，對豎向預(yù)應(yīng)力損失也很大［9］。2） 精軋螺紋鋼的強(qiáng)度較低，在控制應(yīng)力不超過疲勞應(yīng)力值的限制下，其可用預(yù)應(yīng)力強(qiáng)度遠(yuǎn)不如鋼絞線；精軋螺紋鋼的螺距較大，在使用螺母錨固的過程中由于螺間咬合差較大、螺母墊板及墊板和砼體間縫隙壓縮等原因，其放張后錨固回縮一般在3mm以上，相比于普通的預(yù)應(yīng)力張拉雖有所減少，但其回縮絕對值仍不理想。螺紋鋼在施加預(yù)應(yīng)力后的伸長量較小，使得錨固回縮的長度在整根螺紋鋼伸長量中占比較大的問題［3］。3.2.2可能產(chǎn)生的后果豎向精軋螺紋鋼預(yù)應(yīng)力損失大，可能導(dǎo)致大部分箱梁橋在其使用壽命的中前期即產(chǎn)生了腹板斜裂縫，跨中下?lián)系葐栴}，嚴(yán)重影響了橋梁的使用功能。此外，由于精軋螺紋鋼的屈服強(qiáng)度遠(yuǎn)低于預(yù)應(yīng)力鋼絞線，因此在車輛動載作用產(chǎn)生相同的應(yīng)力幅下，應(yīng)力幅與屈服強(qiáng)度的比值遠(yuǎn)高于鋼絞線，更易產(chǎn)生疲勞問題［3］。3.3.1預(yù)應(yīng)力孔道堵塞1） 原因分析：預(yù)應(yīng)力管道接長時(shí)未封閉嚴(yán)實(shí)，混凝土澆筑時(shí)向孔道內(nèi)漏漿；鋼筋綁扎時(shí)作業(yè)人員踩踏波紋管，波紋管變形或接長區(qū)域脫落，尤其是橫向預(yù)應(yīng)力波紋管為扁管，且其位置位于頂板上部更容易發(fā)生；鋼筋焊接時(shí)焊渣燒壞波紋管，管道表面破損；砼澆注時(shí)造成干擾，使進(jìn)漿管脫落，排氣孔堵塞等。2） 可能造成的后果：管道在不同部位堵塞，在既定的張拉力下，致使預(yù)應(yīng)力分段受力，如2處堵管，則張拉端至堵管處局部受力，2個(gè)堵管處間的預(yù)應(yīng)力筋不受力；按不超過全長預(yù)應(yīng)力筋的伸長率的6%控制伸長值，局部預(yù)應(yīng)力筋所受拉力超出極限值；因堵管造成壓漿管路不通，管道內(nèi)壓漿不密實(shí)。3.3.2壓漿不密實(shí)1）原因分析縱向預(yù)應(yīng)力波紋管：曲線管道內(nèi)存水，壓降時(shí)不能及時(shí)排空；未規(guī)范設(shè)置出氣孔，壓降時(shí)未排空空氣，漿液和氣體混合；波紋管堵管，壓漿管路不通，致使局部區(qū)域無水泥漿；壓漿工藝不規(guī)范，未能按規(guī)定時(shí)間持壓，一旦冒漿即停止壓漿，水泥漿向低處回流致使高處的波紋管內(nèi)壓漿不飽滿等。豎向精軋螺紋鋼薄壁鋼管：焊接的進(jìn)、出漿管位置不合理，壓降時(shí)進(jìn)漿管下步、出漿管上部的薄壁鋼管內(nèi)存的水和空氣無法排出；壓漿機(jī)排量大，壓力大，水泥漿水灰比偏大，而豎向預(yù)應(yīng)力管道又小又短，需要漿量很小，壓漿過程時(shí)間短，僅靠出漿管冒漿即停止壓漿，既沒有補(bǔ)救措施，又沒有持壓裝置，水泥漿必然會分泌、沉淀等；注漿工藝不正確，連通2個(gè)豎向管道上端同時(shí)壓漿，自低處注漿低處出漿，管道頂部壓漿不飽滿。橫向波紋管道：因其預(yù)埋的波紋管為扁管，預(yù)應(yīng)力筋和波紋管之間間隙較小；管道變形或堵管后，管路不暢致使壓漿不密實(shí)。2） 可能造成的后果：封錨混凝土密實(shí)度不足，橋梁長期承受動載，夾片失效松動，預(yù)應(yīng)力筋和壓漿料間未形成有效的握裹力，致使預(yù)應(yīng)力體系失效，從而危及全橋使用安全；豎向精軋螺紋鋼預(yù)應(yīng)力上、下兩端管道內(nèi)壓漿不密實(shí)，留有空隙，而這一段恰恰又是錨頭的關(guān)鍵部位，空隙和銹蝕將留下隱患等。現(xiàn)場對豎向預(yù)應(yīng)力精軋螺紋鋼試驗(yàn)表明，將已張拉并壓漿的豎向筋進(jìn)行放張，伸長量基本上都回縮了，而如將套管直徑加大，握裹不一定加強(qiáng)，而對腹板斷面削弱加大。3） 壓漿密實(shí)性測試實(shí)例通過委托具有資質(zhì)和先進(jìn)技術(shù)的咨詢檢測單位，使用基于沖擊彈性波無損檢測技術(shù)，通過彈性波的透過、反射等特性對某在建項(xiàng)目連續(xù)梁、預(yù)制箱梁預(yù)應(yīng)力孔道壓漿密實(shí)度進(jìn)行定性檢測和定位檢測。隨機(jī)抽取8個(gè)梁場，檢測結(jié)果見表1,可以看出預(yù)制梁灌漿總體質(zhì)量較好，檢測結(jié)果均達(dá)到0.8以上，經(jīng)評定均達(dá)到H類以上。隨機(jī)抽檢15座現(xiàn)澆連續(xù)梁：檢測橫向預(yù)應(yīng)力孔道32束，縱向預(yù)應(yīng)力孔道18束。共分檢75處（段），有效檢測長度191.8m,在其中4座連續(xù)梁發(fā)現(xiàn)疑似缺陷7處，涉及6個(gè)孔道，檢測結(jié)果見圖2~5。橋面荷載先通過梁體傳給吊桿，再傳遞給拱肋，拱肋主要承受軸壓力，剪力主要由拱肋軸力的豎向分力承擔(dān)，通過調(diào)整吊桿張拉力可以使主梁的受力狀態(tài)處于最有利狀態(tài)。由于不同的吊桿施工加載順序、張拉控制工藝等會影響吊索的受力不均，吊桿張拉完畢索力后結(jié)構(gòu)線形和受力將與目標(biāo)值發(fā)生一定的偏離，導(dǎo)致最終橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際狀態(tài)與理想狀態(tài)存在一定的誤差，需對各施工階段吊索隨時(shí)調(diào)整和實(shí)時(shí)監(jiān)控，否則會造成局部吊桿索力增大，部分吊桿受力和設(shè)計(jì)要求不符合，造成梁體彈性變形過大出現(xiàn)裂縫，直接影響拱肋線型和橋梁的使用安全。因和本文研究對象類似，所以引用前期參與研究的某1~64m下承式鋼管混凝土系桿拱橋吊桿施工技術(shù)［1］和測控一體技術(shù)［2］取得的一些數(shù)據(jù)和成果進(jìn)行分析。該橋梁上共設(shè)置9對吊索，南北對稱，張拉順序?yàn)?-2-3-4-1，張拉力均為500kN?，F(xiàn)場在吊桿分級張拉時(shí)測試每級張拉完成后吊桿基頻，利用采集的張拉索力和基頻擬合出待定系數(shù)，推導(dǎo)出適用該根吊桿索力測試公式，通過每20kN為一級的標(biāo)定，對比各吊桿索力和基頻的二次擬合關(guān)系，驗(yàn)證了公式的可靠性。為了解錨固后實(shí)際索力和設(shè)計(jì)索力的差別，對張拉錨固后所測吊桿的索力值和設(shè)計(jì)索力進(jìn)行對比，如表2所示，可以看出錨固效果差別較大，受現(xiàn)場操作和索力測試精度影響，對錨固后的吊桿索力控制較差。為對比同步采用測控一體的數(shù)控張拉和傳統(tǒng)張拉施工工藝下的張拉效果，利用公式測試全部張拉完成后的吊桿索力，如表3所示，可以看出不進(jìn)行補(bǔ)張對單根張拉效果進(jìn)行控制，吊桿索力誤差等延續(xù)累積下來對最終張拉效果影響較大，造成索力普遍偏小，最大誤差達(dá)57.43%，對后期索力調(diào)整要求較高，質(zhì)量難以控制。1） 優(yōu)化拱腳節(jié)點(diǎn)鋼筋設(shè)計(jì)，使其既滿足結(jié)構(gòu)受力、混凝土溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的要求，又要給混凝土的澆入和振動棒的插入留有空間［10］。2） 在鋼管下步到支座間區(qū)域安裝振動棒導(dǎo)向鋼筋籠，使振動棒能向曲線方向傾斜，并避免被鋼筋卡住而不能拔出［10］。3） 優(yōu)化混凝土配合比設(shè)計(jì)，減小粗骨料粒徑，改善混凝土的和易性；選用優(yōu)質(zhì)模板，優(yōu)化模板固定措施，防止漏漿；合理工藝安排，確?；炷良皶r(shí)供應(yīng)。4） 規(guī)范處理混凝土施工縫，選取適合的鑿毛機(jī)械，澆筑前及時(shí)處理蜂窩、孔洞等缺陷，清除松動的石子，澆筑時(shí)充分濕潤施工縫等?？刂苹炷敛鹉r(shí)間，及時(shí)對混凝土內(nèi)外進(jìn)行測溫，加強(qiáng)混凝土養(yǎng)護(hù)。試點(diǎn)使用緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，并逐步推廣，以解決管道壓漿不密實(shí)問題緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線由3部分組成：鋼絞線(裸線)、緩凝黏合劑和外包護(hù)套。緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線所使用鋼絞線為普通鋼絞線，緩凝黏合劑具有耐腐蝕、固化后強(qiáng)度高特點(diǎn)，固化后強(qiáng)度大于50MPa。張拉適用期有60，90，120和240d等多種規(guī)格，固化期有180，270，360和720d等多種規(guī)格，張拉適用期和固化期依據(jù)工程特點(diǎn)可調(diào)。夕卜包護(hù)套具有耐腐蝕特性，主要起到在緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線制備、運(yùn)輸、施工過程中定型保護(hù)作用，其中外卜包護(hù)套肋高為關(guān)鍵參數(shù)。在施工階段預(yù)應(yīng)力筋可伸縮自由變形、不與周圍緩凝黏合劑產(chǎn)生黏結(jié)，而在施工完成后的預(yù)定時(shí)期內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋通過固化的緩凝黏結(jié)劑與周圍混凝土產(chǎn)生黏結(jié)作用，預(yù)應(yīng)力筋與周圍混凝土形成一體，共同工作，達(dá)到有黏效果，如圖6所示。已經(jīng)在北京日報(bào)報(bào)業(yè)集團(tuán)新聞采編中心工程、北京新青少年宮館、錦州南站改造成工程、鶴壁市體育館、人大新圖書館、阿拉善職業(yè)技術(shù)學(xué)院體育館等工程得到了應(yīng)用，目前可參考使用的規(guī)范有《緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ387-2017),《緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》(JG/T369—2012),《緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線專用黏合劑》(JG/T370—2012)，《上海市預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》(DGJ08-69-2015)^組織研究開發(fā)配套的智能數(shù)控張拉系統(tǒng)，簡化短索二次張拉工序，配合以低回縮錨具以大幅減少預(yù)應(yīng)力損失，由智能數(shù)控張拉設(shè)備控制、監(jiān)測整個(gè)張拉過程制作模型模擬現(xiàn)場張拉過程，測量新型緩黏結(jié)預(yù)應(yīng)力短索的錨固體系的錨固回縮及預(yù)應(yīng)力損失，其后根據(jù)實(shí)驗(yàn)測量數(shù)據(jù)分析其是否滿足實(shí)際使用要求，若滿足要求則將張拉完成的構(gòu)件在實(shí)驗(yàn)室中進(jìn)行緩黏結(jié)鋼絞線的疲勞和耐久實(shí)驗(yàn)。在理論研究和試驗(yàn)室試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，現(xiàn)場在橫向(8~30m)使用二次張拉緩黏結(jié)低回縮鋼絞線配合智能數(shù)控系統(tǒng)，在豎向(2~8m)使用單次張拉緩黏結(jié)低回縮鋼絞線配合智能數(shù)控系統(tǒng)，并根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況反饋，編制其標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)、施工、驗(yàn)收指南，形成新的工法。運(yùn)用有限元對吊桿不同步張拉進(jìn)行風(fēng)險(xiǎn)性分析，利用數(shù)控張拉系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對吊桿張拉的張拉力控制和伸長量控制的雙重測控并設(shè)置報(bào)警機(jī)制，解決張拉不同步的問題；利用測控?cái)?shù)據(jù)對吊桿進(jìn)行標(biāo)定。對吊桿索力調(diào)整技術(shù)進(jìn)行研究，智能張拉系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對吊桿應(yīng)力調(diào)整工序的優(yōu)化，提高吊桿應(yīng)力調(diào)整的施工效率，同時(shí)利用標(biāo)定排除諸多因素干擾，提高調(diào)整精度，并形成專用程序模塊，降低施工操作難度。利用張拉階段得到的標(biāo)定公式進(jìn)行索力檢測，排除由于吊桿剛度、錨固及自身差異性等造成的誤差，提高索力檢測精度，解決現(xiàn)有檢測手段精度不高的問題。徐洪河特大橋跨徐沙河連續(xù)梁是新建徐鹽鐵路超過200m的大跨度橋梁之一，施工難度大，質(zhì)量控制要求高。通過上述分析，確保拱腳混凝土質(zhì)量，解決預(yù)應(yīng)力損失，提高管道壓漿密實(shí)度，安全準(zhǔn)確的施加吊桿的內(nèi)力是保證橋梁施工和運(yùn)營安全的重要因素。目前本橋正在進(jìn)行連續(xù)梁段的施工，鋼管拱正在場內(nèi)加工制作，本文的研究對現(xiàn)場施工和檢查具有時(shí)效性和指導(dǎo)意義?！鞠嚓P(guān)文獻(xiàn)】余鵬程.基于智能張拉系統(tǒng)的吊桿測控一體化施工技術(shù)[D].上海:同濟(jì)大學(xué),2016.YUPengcheng.ConstructiontechnologyofsuspendermeasurementandcontrolintegrationbasedonIntelligenttensionsystem[D].Shanghai:TongjiUniversity,2016.黃德斌.福州港馬尾老碼頭維修加固和短索預(yù)應(yīng)力技術(shù)[J].港工技術(shù),2003(1):25-27.HUANGDebin.Matainance,consolidationandapplicationofpre-stresstechniqueofbridletotheoldMaweiWharfofFuzhouport[J].PortEngineeringTechnology,2003(1):25-27.熊學(xué)玉.基于物聯(lián)網(wǎng)的預(yù)應(yīng)力智能化張拉成套技術(shù)開發(fā)應(yīng)用[J].施工技術(shù),2015,44(21):55-59.XIONGXueyu.Developmentandapplicationofprestressingintelligenttensioningtechnologybasedontheinternetofthings[J].ConstructionTechnology,2015,44(21):55-59.李曉峰.大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋測控一體方法和施工工藝研究[D].上海:同濟(jì)大學(xué)，2016.LIXiaofeng.Researchonmeasurementandcontrolmethodandconstructiontechnologyoflongspanprestressedconcretecontinuousbeambridge[D].Shanghai:TongjiUniversity,2016.張謝東，詹昊,舒洪波.大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋合龍施工技術(shù)研究[J].橋梁建設(shè)，2005(2):63-66.ZHANGXiedong,ZHANHao,SHUHongbo.Researchofclosureconstructiontechniquesforlong-spanprestressedconcretecontinuousgirderbridge[J].BridgeConstruction,2005(2):63-66.杜立勛.大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋施工技術(shù)分析[J].山西建筑,2012,38(20):164-165..DU