2024橋梁轉(zhuǎn)體施工及監(jiān)測技術規(guī)程

1-橋梁轉(zhuǎn)體施工及監(jiān)測技術規(guī)程目次TOC\o"1-2"\h\z\u1總則 12術語與符號 22.1術語 22.2符號 33橋梁平轉(zhuǎn)系統(tǒng)構(gòu)成 53.1一般規(guī)定 53.2墩底平轉(zhuǎn)系統(tǒng) 53.3墩頂平轉(zhuǎn)系統(tǒng) 103.4牽引系統(tǒng) 114橋梁平轉(zhuǎn)施工 134.1一般規(guī)定 134.2下轉(zhuǎn)盤施工 144.3轉(zhuǎn)體球鉸質(zhì)量驗收 144.4轉(zhuǎn)體滑道施工 154.5轉(zhuǎn)體球鉸施工 154.6轉(zhuǎn)體支座施工 174.7撐腳、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼施工 184.7上轉(zhuǎn)盤施工 194.9橋墩（塔）和主梁施工 204.10附屬工程施工 204.11轉(zhuǎn)體施工 214.12封鉸混凝土施工 224.13合龍段施工 235平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控 245.1一般規(guī)定 245.2轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控 255.3轉(zhuǎn)前不平衡稱重及配重 255.4試轉(zhuǎn)測試 265.5轉(zhuǎn)體過程安全監(jiān)控 266轉(zhuǎn)前準備與協(xié)調(diào) 286.1一般規(guī)定 286.2轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)驗收 286.3應急準備 296.4技術交底及設備調(diào)試 296.5既有線路協(xié)調(diào) 306.6交通管理協(xié)調(diào) 307安全管理與環(huán)境保護 317.1一般規(guī)定 317.2安全管理 317.3環(huán)境保護 31用詞說明 33引用標準名錄 34引用專利名錄 35附錄 36附錄A：單點頂起不平衡稱重 36附錄B：兩點頂起不平衡稱重 39附錄C：無稱重配重計算 41附錄D：梁端豎向振動加速度限值計算 43附錄E：臨時固接設計驗算 47條文說明 50制定說明 511總則 523橋梁平轉(zhuǎn)系統(tǒng)構(gòu)成 524橋梁平轉(zhuǎn)施工 545平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控 60PAGE61Contents1General 12TerminologyandSymbols 22.1Terminology 22.2Symbols 43Basicregulations 53.1GeneralProvisions 53.2Constructionprocessofhorizontalslewingbridge 63.3monitoringprocessofhorizontalslewingbridge 84GeneralProvisions 94.1GeneralProvisions 94.2PierBottomHorizontalswivelSystem 94.3PierTopHorizontalswivelSystem 145ConstructionandQualityStandardsforSwivelBridges 175.1GeneralProvisions 175.2Pilefoundationandlowerturntableconstruction 185.3ConstructionofSwivelSlide 195.4ConstructionofSwivelhinge 205.5ConstructionofSwivelbearing 215.6ConstructionofLockingSteel,SandBoxes,orTensioningandPressing 225.7ConstructionofUpperTurntable 245.8ConstructionofBridgePiers/TowersandMaingirder 255.9constructionofAuxiliaryengineering 255.10constructionofSwivelling 255.11constructionofSealinghingeconcrete 285.12Constructionofclosuresection： 296Constructionmonitoringofswivelbridge 316.1GeneralProvisions 316.2Constructionmonitoringofswivelstructures 316.3Unbalancedweighingandbalancecounterweight 326.4Trialswivel 336.5Swivelsafetymonitoring 337Preparationandcoordinationbeforeswivelling 357.1GeneralProvisions 357.2Preparationofswivelstructure 357.3PersonnelandEquipmentPreparation 367.4CoordinationofExistingTrafficLines 367.5TrafficManagementCoordination 378SafetyManagementandEnvironmentalProtection 388.1GeneralProvisions 388.2SafetyManagement 388.3EnvironmentalProtection 39ExplanationofWordsUsedinthisStandard 40ListofReferencedStandards 41Appendix 42AppendixA:SinglePointJackingUnbalancedWeighting 42AppendixB:TwoPointJackingUnbalancedWeighing 45AppendixC:CalculationofWeightlessCounterweight 47AppendixD:CalculationofVerticalVibrationAccelerationLimitsatBeamEnds 49AppendixE:TemporaryFixingDesignVerificationCalculation 531總則1.0.1為規(guī)范橋梁平轉(zhuǎn)施工和監(jiān)控技術管理，統(tǒng)一技術標準，保障橋梁平轉(zhuǎn)施工質(zhì)量與安全，制訂本標準。1.0.2本標準適用于城市道路、軌道交通、公路、鐵路工程中采用平轉(zhuǎn)設計的連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)橋、斜拉橋和自錨式懸索橋等的施工及監(jiān)控。1.0.3采用平轉(zhuǎn)施工的橋梁上部結(jié)構(gòu)可采用連續(xù)梁體系、連續(xù)剛構(gòu)體系、斜拉橋體系、自錨式懸索橋體系、拱橋等。1.0.4本標準中的轉(zhuǎn)體系統(tǒng)構(gòu)造，不應作為具體工程的設計依據(jù)。1.0.5橋梁平轉(zhuǎn)施工和監(jiān)控相關工作，除應符合本標準規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行標準和現(xiàn)行中國工程建設標準化協(xié)會有關標準的規(guī)定。2術語與符號2.1術語2.1.1水平轉(zhuǎn)體施工constructionbyhorizontalswingmethod橋梁轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)先在非成橋位置施工，然后借助水平轉(zhuǎn)動裝置實現(xiàn)橋梁轉(zhuǎn)體就位的施工方法。2.1.2轉(zhuǎn)體系統(tǒng)swivelsystem為實現(xiàn)轉(zhuǎn)體施工而設置的包含轉(zhuǎn)體支承系統(tǒng)、轉(zhuǎn)體平衡系統(tǒng)和轉(zhuǎn)體牽引系統(tǒng)等的總稱。2.1.3墩底轉(zhuǎn)體pier-bottomswingmethod轉(zhuǎn)體系統(tǒng)位于橋墩底部的水平轉(zhuǎn)體施工方法。2.1.4墩頂轉(zhuǎn)體pier-topswingmethod轉(zhuǎn)體系統(tǒng)位于橋墩頂部的水平轉(zhuǎn)體施工方法。2.1.5牽引系統(tǒng)tractionsystem為轉(zhuǎn)體施工提供牽引動力的機械設備、控制裝置、牽引索及牽引反力座等組成。2.1.6轉(zhuǎn)體球鉸sphericalhingebearing轉(zhuǎn)體過程中承受轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的主要或全部荷載、實現(xiàn)平轉(zhuǎn)施工的核心支承裝置，主要由上球鉸、球面滑板、下球鉸、銷軸、軸套和連接件等組成。2.1.7上轉(zhuǎn)盤upperturn-plate位于轉(zhuǎn)體球鉸與轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)之間，錨固牽引索并做為轉(zhuǎn)體扭矩力臂的結(jié)構(gòu)。2.1.8下轉(zhuǎn)盤lowerplate支撐球鉸，并與上轉(zhuǎn)盤相匹配的結(jié)構(gòu)。2.1.9撐腳supportingfoot為平轉(zhuǎn)施工提供穩(wěn)定支撐的結(jié)構(gòu)，上端固定于上轉(zhuǎn)盤下方，下端可支持在滑道上。2.1.10滑道slideway為撐腳提供滑動支撐的環(huán)形通道。2.1.11不平衡稱重unbalancedweighingtest轉(zhuǎn)體前測試轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的縱橫向不平衡力矩、偏心距及靜摩擦系數(shù)等關鍵參數(shù)的工序。2.1.12平衡配重balancecounterweight用來平衡轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩而附加的重量。2.1.13偏心距eccentricity轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重心偏離轉(zhuǎn)體球鉸中心的距離，一般通過縱向偏心距和橫向偏心距分別表示。2.1.14臨時鎖定temporarylocking轉(zhuǎn)體就位后，通過在撐腳與滑道之間塞入鋼楔子、在上下轉(zhuǎn)盤之間焊接型鋼等方式，避免轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生意外轉(zhuǎn)動的工序。2.1.15封鉸混凝土hingesealingconcrete澆筑于上、下轉(zhuǎn)盤間，用于連接上、下轉(zhuǎn)盤，使其形成整體的混凝土，一般在轉(zhuǎn)體就位并完成姿態(tài)調(diào)整后澆筑。2.2符號2.2.1結(jié)構(gòu)參數(shù)Wd—轉(zhuǎn)體重量，kN；L—轉(zhuǎn)體單側(cè)懸臂跨度，m；l—稱重力臂，m；B—橋面寬度，m；R—球鉸平面半徑，m；Rq—球鉸曲率半徑，m；Rh—滑道中心半徑，m；Rc—撐腳環(huán)向布置半徑，m；D—轉(zhuǎn)臺直徑，m；2.2.2作用及計算系數(shù)F—稱重頂起力，kN；μj—靜摩擦系數(shù)；μd—動摩擦系數(shù)；E—初始偏心距，m；e—配重后偏心距，m；—轉(zhuǎn)體啟動牽引力，kN；T—轉(zhuǎn)體正常牽引力，kN；Nf—單個撐腳抗壓承載力標準值，kN；Nz—轉(zhuǎn)體時一側(cè)撐腳支反力計算值，kN；MG—轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡力矩，kN.m；Mz—球鉸最大摩阻力矩，kN.m。3橋梁平轉(zhuǎn)系統(tǒng)構(gòu)成3.1一般規(guī)定3.1.1橋梁平轉(zhuǎn)按球鉸所在位置可分為墩底平轉(zhuǎn)、墩頂平轉(zhuǎn)和墩中平轉(zhuǎn)；一般采用墩底平轉(zhuǎn)，當轉(zhuǎn)體橋橋墩較高或橋墩體積較大時，可采用墩頂平轉(zhuǎn)或墩中平轉(zhuǎn)。3.1.2球鉸宜采用鋼球鉸或鋼平鉸，在有充分論證和驗算的情況下可以采用鋼-混凝土組合球鉸、鋼管混凝土球鉸等。3.1.3根據(jù)支承形式的不同，橋梁平轉(zhuǎn)體系可分為單點支撐體系和多點支撐體系兩種形式。單點支撐體系以轉(zhuǎn)體球鉸或轉(zhuǎn)體支座為主要支撐、以撐腳為穩(wěn)定輔助支撐；多點支撐體系包括定位銷軸-滑道支撐體系、球鉸-滑道支撐體系兩類。3.2墩底平轉(zhuǎn)系統(tǒng)3.2.2支撐系統(tǒng)按結(jié)構(gòu)形式可分為轉(zhuǎn)體球鉸和轉(zhuǎn)體支座兩類。3.2.3轉(zhuǎn)體球鉸一般由軸套、中心銷軸、上球鉸、下球鉸、滑板、精調(diào)裝置、定位架等部件構(gòu)成，如圖3.2.3所示。圖3.2.3轉(zhuǎn)體球鉸構(gòu)造示意圖3.2.4轉(zhuǎn)體支座主要由上球鉸、下球鉸、上錨固組件、下錨固組件等構(gòu)件組成，如圖3.2.4所示。圖3.2.4轉(zhuǎn)體支座構(gòu)造示意圖3.2.5對于平面尺寸超過4500mm的轉(zhuǎn)體球鉸，為了方便球鉸的加工制造和運輸，可以采用模數(shù)式拼裝球鉸或分塊拼裝球面平鉸，如圖3.2.5-1和圖3.2.5-2所示。a）剖面圖b）平面圖圖3.2.5-1模數(shù)式拼裝球鉸構(gòu)造示意圖a）剖面圖b）平面圖圖3.2.5-2分塊拼裝球鉸構(gòu)造示意圖3.2.6橋梁平轉(zhuǎn)穩(wěn)定系統(tǒng)一般由撐腳、滑道、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼等構(gòu)成。3.2.7撐腳與上轉(zhuǎn)盤之間的連接方式有固結(jié)式和可拆卸式兩種。固結(jié)式撐腳由走板、鋼管、中間板、斜撐板、中立板等零部件組成，鋼管內(nèi)部灌入無收縮混凝土，撐腳結(jié)構(gòu)如圖3.2.7所示。圖3.2.7固結(jié)式撐腳結(jié)構(gòu)示意圖3.2.8滑道由滑道鋼板、不銹鋼板和四氟乙烯板、滑道定位骨架及調(diào)節(jié)螺栓等部件組成，滑道定位骨架由角鋼焊接成型，滑道結(jié)構(gòu)構(gòu)造如圖3.2.8所示。圖3.2.8滑道及定位骨架立面示意圖3.2.9砂箱應由上筒、下筒、卸砂孔和吊鉤等組成，如圖3.2.9所示。上筒內(nèi)宜灌入無收縮混凝土，下筒內(nèi)宜灌入經(jīng)過篩分、顆粒均勻的石英砂或潔凈粗砂，并進行加壓鎖定，鎖定壓力不低于設計壓力的1.2倍。圖3.2.9砂箱構(gòu)造示意圖3.2.10轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)存在較大的設計偏心時，宜采用拉壓臨時鎖定型鋼取代砂箱，抵抗轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工過程中的不平衡荷載，拉壓臨時鎖定結(jié)構(gòu)建議采用工字鋼或H型鋼加工，具體布置位置應盡量避開預應力筋，如圖3.2.10所示。圖3.2.10拉壓臨時鎖定型鋼布置示意圖3.2.11牽引系統(tǒng)由牽引索、牽引頂、牽引反力座、限位止動塊、助推反力座組成。3.3墩頂平轉(zhuǎn)系統(tǒng)3.3.1根據(jù)轉(zhuǎn)體后是否需要安裝永久支座，墩頂轉(zhuǎn)體分為無支座墩頂轉(zhuǎn)體和有支座墩頂轉(zhuǎn)體。3.3.2無支座墩頂轉(zhuǎn)體橋支撐系統(tǒng)的轉(zhuǎn)體球鉸或轉(zhuǎn)體支座與墩底轉(zhuǎn)體系統(tǒng)基本相同，轉(zhuǎn)體就位后需要通過澆筑封鉸混凝土在主梁和橋墩之間建立剛性連接。3.3.3有支座墩頂轉(zhuǎn)體橋在轉(zhuǎn)體就位后，需要將上部結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)移到永久支座上，完成荷載轉(zhuǎn)換，然后拆除轉(zhuǎn)體支座或轉(zhuǎn)體球鉸。3.3.4墩頂轉(zhuǎn)體橋宜采用可拆卸式撐腳，如圖3.3.4所示，撐腳宜布置在箱梁的腹板下方或鋼桁梁的主桁節(jié)點下方。圖3.3.4可拆卸撐腳構(gòu)造示意圖3.3.5墩頂轉(zhuǎn)體橋的滑道可以采用墩頂擴大式、臨時支墩式和墩頂臨時托架式，如圖3.3.5-1、3.3.5-2所示。圖3.3.5-1墩頂擴大式上轉(zhuǎn)體滑道構(gòu)造示意圖圖3.3.5-2臨時支墩式和墩頂臨時托架式上轉(zhuǎn)體滑道構(gòu)造示意圖3.4牽引系統(tǒng)3.4.1平轉(zhuǎn)牽引系統(tǒng)一般由牽引索、連續(xù)牽引頂、牽引反力座和助推反力座組成。3.4.2轉(zhuǎn)體啟動牽引力和正常轉(zhuǎn)動牽引力分別按式（3.4-1）和式（3.4-2）計算，單頂牽引力需求按式（3.4-3）啟動牽引力：（3.4-1）正常轉(zhuǎn)動牽引力：（3.4-2）單頂牽引力需求：（3.4-3）式中：—轉(zhuǎn)體啟動牽引力，kN；T—轉(zhuǎn)體正常牽引力，kN；Wd—轉(zhuǎn)體重量，kN；R—球鉸平面半徑，m；Rc—撐腳環(huán)向布置半徑，m；D—轉(zhuǎn)臺直徑，m；μj—靜摩擦系數(shù)；μd—動摩擦系數(shù)；Nz—轉(zhuǎn)體時一側(cè)撐腳支反力計算值，kN，取Nz=Wd/10，且不超過2000kN；Td—單頂牽引力需求，kN；n—單個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)配置千斤頂個數(shù)；k—千斤頂動力儲備系數(shù)，k=2.0。3.4.3牽引索宜采用7φ5鋼絞線，根據(jù)Td計算出的鋼絞線應力需求宜控制在500MPa-900MPa，每束牽引索不宜超過19束。3.4.4牽引反力座宜采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，也可采用型鋼結(jié)構(gòu)，承載力安全系數(shù)不宜低于2.0。4橋梁平轉(zhuǎn)施工4.1一般規(guī)定4.1.1橋梁平轉(zhuǎn)施工方案應一般包括施工組織設計和關鍵工序?qū)ｍ検┕し桨?，總體施工方案應包含編制依據(jù)、工程概況、施工組織、專項施工方案、施工安全管理、應急預案、環(huán)境保護等章節(jié)。4.1.2存在較大安全風險的橋梁平轉(zhuǎn)總體施工方案、關鍵工序?qū)ｍ検┕し桨笐M織專家進行評審論證，并報既有線下交通設施管理單位批準備案。4.1.3采用轉(zhuǎn)體設計施工橋梁的基礎、橋墩、橋塔、主梁等部位的施工方案和標準要求可參見《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG∕T3650)、《高速鐵路橋涵工程施工技術規(guī)程》（Q/CR9603）等相關規(guī)范標準。4.1.4本章僅對轉(zhuǎn)體橋的關鍵施工工藝、施工方案和施工質(zhì)量檢查與驗收等作規(guī)定，常規(guī)非轉(zhuǎn)體工藝、部位施工質(zhì)量檢查與驗收參見相關行業(yè)標準和規(guī)范執(zhí)行。4.1.5球鉸、牽引頂?shù)妊b置設備進場應進行檢查、驗收，各項指標應滿足設計及相關規(guī)范要求方可使用。4.1.6各工序應按設計文件和施工技術標準進行質(zhì)量控制，每道工序完成后應進行檢查，并進行交接檢驗確認，否則不能進行下道工序施工。4.1.7橋梁平轉(zhuǎn)施工主要工作流程如下。1.圖紙會審、設計交底；2.轉(zhuǎn)體施工組織設計、轉(zhuǎn)體專項方案編制及審批；3.基礎及下轉(zhuǎn)盤施工，轉(zhuǎn)體系統(tǒng)安裝調(diào)試，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工；4.轉(zhuǎn)前不平衡稱重及配重，轉(zhuǎn)前準備工作核查，試轉(zhuǎn)及正式轉(zhuǎn)體；5.姿態(tài)調(diào)整，合龍施工及體系轉(zhuǎn)換。4.2下轉(zhuǎn)盤施工4.2.3臨近既有鐵路、公路、市政道路施工時，應注意大型機械設備高度和站位選擇。4.2.4轉(zhuǎn)體橋下轉(zhuǎn)盤一般為大體積混凝土，在混凝土澆注時采取有效措施降低大體積混凝土的水化熱效應，防止開裂，確保球鉸下方混凝土的施工質(zhì)量。4.2.5下轉(zhuǎn)盤混凝土宜分兩次澆筑，第一次混凝土澆筑至球鉸定位骨架和滑道定位骨架底部，第二次混凝土待下球鉸及滑道安裝完成，并做好防上浮措施后進行澆筑。澆筑前應確保球鉸銷軸預留孔、定位預埋件尺寸位置準確無誤。4.2.6下轉(zhuǎn)盤第二次澆筑時應注意球鉸和滑道下方混凝土的密實度控制，充分利用球鉸、滑道上的預留孔進行振搗和排氣。4.3轉(zhuǎn)體球鉸質(zhì)量驗收4.3.1鑄造整體成型鋼球鉸的上球鉸、下球鉸等鑄件的非機加工面外形尺寸的偏差應滿足《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352的規(guī)定。4.3.2采用焊接加工的上球鉸、下球鉸面板整體焊接完成后應先采取有效措施消除焊接應力，再進行球面加工，加工精度控制在0.5mm以內(nèi)；上球鉸的凸球面應進行拋光，拋光后表面粗糙度≤Ra3.2。4.3.3球面滑板可采用整體板或分片鑲嵌板，材質(zhì)宜采用改性聚四氟乙烯板、改性超高分子量聚乙烯板或填充聚四氟乙烯復合夾層滑板，摩擦系數(shù)、硬度系數(shù)均應滿足設計要求。4.3.4球面滑板厚度t不小于10mm，嵌入深度不小于t/2，且外露高度不小于5mm，球面滑板平面尺寸加工誤差不超過d×1.0‰，厚度加工誤差不超過d×0.5‰，d為滑板直徑或?qū)蔷€長度。4.3.5轉(zhuǎn)體球鉸應具有出廠質(zhì)量證明文件，其性能應符合設計要求和相關標準的規(guī)定，關鍵組件承載力安全系數(shù)不低于1.5。4.4轉(zhuǎn)體滑道施工4.4.1滑道應采用圓環(huán)形布置，滑道安裝時應根據(jù)結(jié)構(gòu)特點和分段情況，合理設置吊點，避免吊裝過程中出現(xiàn)過大變形。4.4.2滑道安裝前應先安裝滑道定位骨架，滑道定位骨架的平面尺寸應滿足滑道鋼板的布置要求，滑道定位螺栓應距離撐腳內(nèi)、外邊緣不小于50mm，精確定位后與下轉(zhuǎn)盤內(nèi)預埋件焊接固定。4.4.3滑道吊裝至設計位置后，通過精調(diào)螺栓調(diào)整滑道的位置，安裝后滑道頂面應在一個水平面上?，F(xiàn)場需對滑道鋼板進行焊接時，焊縫應連續(xù)飽滿，并打磨平整、光滑。4.4.4滑道面板采用不銹鋼板時，不銹鋼板厚度不應小于3mm，應確保不銹鋼板底面與滑道鋼板密貼，不銹鋼板邊緣須與滑道鋼板之間采用斷焊固定。不銹鋼面板接縫宜采用飽滿連續(xù)焊縫焊接，并打磨平整、光滑。4.4.5滑道及不銹鋼面板加工、安裝質(zhì)量標準及檢驗方法如下表4.4.5所示。表4.4.5滑道加工安裝質(zhì)量標準及檢驗方法序號項目允許偏差檢驗方法1滑道定位骨架三維坐標位置≤5.0mm精密水準儀測量2滑道平整度頂面高差≤2.0mm精密水準儀測量3m長度內(nèi)平整度≤1.0mm3滑道和不銹鋼面板焊縫相鄰鋼板接縫高差≤0.5mm卡尺測量4滑道尺寸直徑偏差≤滑道直徑1.5‰鋼尺測量內(nèi)外圓輪廓尺寸≤滑道直徑0.5‰4.5轉(zhuǎn)體球鉸施工4.5.1下球鉸安裝前應先安裝下球鉸定位骨架，下球鉸安裝工藝及要求如下：1.下球鉸定位骨架的平面尺寸應與下球鉸相匹配，滿足下球鉸布置要求，精確定位后與下轉(zhuǎn)盤內(nèi)預埋件焊接固定。2.下球鉸安裝前應檢查球鉸表面橢圓度及構(gòu)造是否滿足設計加工要求，檢查合格后吊裝下球鉸至設定位置。3.通過千斤頂?shù)裙ぞ哌M行下球鉸位置粗調(diào)，利用定位骨架與下球鉸之間的三向定位調(diào)節(jié)裝置，精調(diào)下球鉸的空間位置，球冠水平，安裝精度應滿足設計要求。4.球鉸精調(diào)定位完成后，應對下轉(zhuǎn)盤球鉸的中心位置、標高、平整度進行復測。確認安裝精度滿足要求后，采用焊接或螺栓連接方式完成下球鉸固定。4.5.2下球鉸混凝土澆筑前應將球鉸中心軸預埋套筒精確定位并固定牢靠，銷軸安裝后應保持豎直狀態(tài)。4.5.3下球鉸和滑道下混凝土灌注完成后，應在下轉(zhuǎn)盤預埋套筒中放入轉(zhuǎn)動中心銷軸，然后安裝球面滑板，安裝應滿足下列要求：1.中心銷軸套筒中應填入潤滑脂，并應保證中心銷軸在套筒中的垂直度與間隙。2.球面滑板安裝前，應將下球鉸頂面清理干凈，球鉸表面及安放滑動片的孔內(nèi)不得有任何雜物，并將球面吹干。3.球面滑板的編號應與鑲嵌孔對應，其頂面應位于同一球面上，按照由內(nèi)到外的順序安裝球面滑板，球面滑板外漏高度偏差不超過d×0.5‰，d為滑板直徑或?qū)蔷€長度。4.球鉸滑板安裝完后，檢查球鉸滑板球面度合格后再采用四氟混合潤滑脂填滿球面滑板的間隙，四氟混合潤滑脂應略高于滑板頂面，且高出厚度不宜超過2.0mm。4.5.4上球鉸安裝工藝及要求如下：1.吊裝上球鉸前，應將上球鉸底面擦拭干凈，均勻涂抹少量潤滑脂。2.上球鉸應對中安裝于下球鉸之上，并應保持水平，上、下球鉸邊緣對齊，間隙均勻一致。3.上球鉸安裝完畢后應進行球鉸試轉(zhuǎn)，宜將其沿順時針、逆時針方向分別轉(zhuǎn)動2圈，使球鉸內(nèi)四氟混合潤滑脂均勻布于球鉸上下盤之間，同時將多余的四氟混合潤滑脂擠出，試轉(zhuǎn)無誤后將上、下球鉸臨時鎖定限位。4.上下球鉸邊緣的縫隙應臨時密封，防止雜物進入上、下球鉸接觸面內(nèi)。4.5.5球鉸安裝質(zhì)量標準及檢驗方法如下表4.5.5所示。表4.5.5球鉸安裝質(zhì)量標準及檢驗方法序號項目允許偏差檢驗方法1安裝后球鉸邊緣相對高差≤1.0mm精密水準儀測量2球鉸滑板頂面同心圓高差≤1.0mm精密水準儀測量3球鉸中心線與設計位置誤差≤1.5mm0.5″全站儀測量4上下球鉸外緣任意兩點間隙差值≤1.0mm卡尺測量4.6轉(zhuǎn)體支座施工4.6.1轉(zhuǎn)體支座一般采用錨栓與墩臺頂墊石連接，在澆筑墊石時應設置轉(zhuǎn)體支座錨栓預留孔，預留孔直徑較錨栓直徑大50mm～60mm。4.6.2轉(zhuǎn)體支座墊石頂面須平整，安裝前應將墊石上表面鑿毛，露出粗骨料，清除錨栓孔中的雜物，并刷水潤濕墊石上表面。4.6.3轉(zhuǎn)體支座安裝前應檢查轉(zhuǎn)體支座完整，上、下支座板中心對正，各連接處的螺栓擰緊固定。4.6.4轉(zhuǎn)體支座安裝分灌漿安裝和坐漿安裝兩種，轉(zhuǎn)體支座安裝就位后底面應比墊石頂面高30mm～50mm。4.6.5灌漿安裝工藝1.首先將轉(zhuǎn)體支座吊裝到墊石上，用千斤頂調(diào)整轉(zhuǎn)體支座的水平位置、高度和平整度。精調(diào)到位后，利用錨栓下螺母或在墊石與轉(zhuǎn)體支座之間塞入鋼墊片托起轉(zhuǎn)體支座，然后移除千斤頂。2.復測轉(zhuǎn)體支座的中心位置和四角高差，確保安裝精度滿足要求，否則重新精調(diào)。3.先進行錨栓孔灌漿，然后在轉(zhuǎn)體支座下鋼板的四周安裝模板，從一邊灌漿，直至另外三邊有均勻、連續(xù)、無氣泡灰漿流出后停止，清理冒出的多余灌漿料。4.6.6坐漿安裝工藝1.將轉(zhuǎn)體支座吊裝到墊石上，用千斤頂調(diào)整轉(zhuǎn)體支座的水平位置、高度和平整度，精調(diào)到位后，利用錨栓托起轉(zhuǎn)體支座，然后拆除千斤頂。2.復測轉(zhuǎn)體支座的中心位置和四角高差，安裝精度滿足要求，否則重新精調(diào)；精調(diào)合格后，對轉(zhuǎn)體支座四角進行編號，并記錄位置。3.安裝灌漿模板，要求模板頂比轉(zhuǎn)體支座底高出5mm以上；先進行錨栓孔底部灌漿，灌漿高度不超過1/3孔深，待凝固后，吊起轉(zhuǎn)體支座，在模板內(nèi)灌漿，直至灌漿高度高出轉(zhuǎn)體支座底面3mm-5mm。4.在初凝前按原編號方向重新吊裝轉(zhuǎn)體支座，清除壓出的多余灌漿料。4.6.7灌漿料強度達到設計要求之前，不得擾動轉(zhuǎn)體支座、不得在其上方進行任何作業(yè)，待灌漿料達到設計強度后擰緊錨栓，完成轉(zhuǎn)體球鉸的安裝。4.6.8球鉸支座安裝精度參見表4.6.5。4.7撐腳、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼施工4.7.1撐腳與滑道的間隙應綜合考慮轉(zhuǎn)體球鉸或轉(zhuǎn)體支座的壓縮變形、中心銷軸與軸套間隙容許的偏轉(zhuǎn)角度等因素確定。轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)落架、拆除砂箱或割除臨時鎖定型鋼后，撐腳與滑道之間的凈間隙應控制在10mm-20mm之間。4.7.2撐腳安裝時宜采用方便拆除的限位撐墊方式來準確、可靠的控制撐腳與滑道之間的預留間隙，撐腳與滑道間隙安裝誤差控制在±2mm以內(nèi)。4.7.3撐腳宜采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu)，鋼管內(nèi)宜灌注無收縮混凝土，其強度等級不低于上轉(zhuǎn)盤混凝土強度等級。4.7.4撐腳與上轉(zhuǎn)盤之間可通過錨固鋼筋連接，也可采用鋼管埋入錨固，如有拆除需求的也可采用螺栓連接。錨固鋼筋按設計布置，伸入上轉(zhuǎn)盤內(nèi)的長度不應小于40倍鋼筋直徑。采用埋入鋼管錨固時，鋼管埋入上轉(zhuǎn)盤的深度不宜小于500mm，并在埋入鋼板內(nèi)開出上轉(zhuǎn)盤普通鋼筋布置孔。4.7.5在沒有強制要求或轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)為不對稱結(jié)構(gòu)時，宜采用拉壓臨時鎖定型鋼代替砂箱。4.7.6砂箱采用加壓鎖定后，布置前應先在滑道上按設計標記出每一個砂箱的中心位置和輪廓邊線，砂箱擺放平穩(wěn)不晃動即可。4.7.7拉壓臨時鎖定型鋼宜采用工字鋼或H型鋼現(xiàn)場加工，并做防銹處理。在綁扎下轉(zhuǎn)盤鋼筋時應提前布置固定拉壓臨時鎖定型鋼，確保拉壓臨時鎖定型鋼豎直。4.7.8多根型鋼并排放置時應保持一定距離，保證上下轉(zhuǎn)盤錨固段型鋼間隙內(nèi)的混凝土澆筑密實，應在上轉(zhuǎn)盤底位置做好模板封堵，防止混凝土澆筑到上下轉(zhuǎn)盤之間的型鋼間隙內(nèi)。4.7上轉(zhuǎn)盤施工4.8.1上轉(zhuǎn)盤底模宜采用便于拆除的木模板，上轉(zhuǎn)盤底模與撐腳、砂箱或拉壓臨時鎖定型鋼之間應接縫嚴密、不漏漿。支模時不能移動已經(jīng)布置好的砂箱和撐腳。4.8.2上轉(zhuǎn)盤鋼筋綁扎施工時注意預埋墩身鋼筋和上下轉(zhuǎn)盤連接鋼筋，上下轉(zhuǎn)盤連接鋼筋的漏出端應比轉(zhuǎn)體牽引鋼絞線上緣高出30mm以上，避免漏出的連接鋼筋阻礙轉(zhuǎn)體時牽引鋼絞線的正常展開。4.8.3上轉(zhuǎn)盤鋼筋綁扎時應按設計要求布置轉(zhuǎn)體牽引索。牽引索的錨固端應對稱于上轉(zhuǎn)盤圓心，牽引索伸出上轉(zhuǎn)盤后的纏繞角度應比設計轉(zhuǎn)體角度大30°以上，牽引索下料長度應比理論長度長2m。圖4.8.3牽引索布置示意圖4.8.4每根牽引索的布置高度與對應的牽引反力座槽口對應，牽引索下緣宜比牽引反力座槽口底高出10cm；兩根牽引索上、下緣間的豎向凈間距宜控制在10cm-15cm。4.8.5牽引索引出上轉(zhuǎn)盤外圈模板后，應對鋼鉸線進行防銹處理并包扎嚴密，待上轉(zhuǎn)盤混凝土拆模后再將其盤繞固定在上轉(zhuǎn)盤上。4.9橋墩（塔）和主梁施工4.9.1橋墩（塔）和主梁等常規(guī)施工可參見《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG∕T3650）、《高速鐵路橋涵工程施工技術規(guī)程》（Q/CR9603）、《客貨共線鐵路橋涵工程施工技術規(guī)程》（Q/CR9652）等相關規(guī)范標準。4.9.2轉(zhuǎn)體橋主梁可采用支架現(xiàn)澆施工，也可以采用掛籃懸臂澆筑施工，但當主梁施工時緊鄰既有鐵路、公路或市政道路時，應采取有效措施防止支架、掛籃意外倒塌、傾覆侵入既有線下交通設施的營運限界內(nèi)，并做好支架和掛籃的臨邊防護工作。4.9.3橋墩、橋塔、主梁施工過程中所用的塔吊、起重機等大型設備應明確站位、作用高度和作用半徑，避免意外傾覆侵入既有線下交通設施的營運限界內(nèi)。4.9.4在施工線形控制時，除需要對梁端標高進行控制外，還應對轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的剛體轉(zhuǎn)動情況進行跟蹤測量。4.9.5采用懸臂施工的下轉(zhuǎn)體連續(xù)梁橋，墩頂臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)需分別按懸臂施工階段和轉(zhuǎn)體階段進行安全驗算；而采用支架法施工的下轉(zhuǎn)體連續(xù)梁橋，墩頂臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)只需進行轉(zhuǎn)體階段安全驗算；具體驗算參見附錄E。4.10附屬工程施工4.10.1轉(zhuǎn)體前應完成既有線下交通設施影響區(qū)以內(nèi)的護欄、防落物網(wǎng)、聲屏障、泄水管等附屬工程施工。4.10.2如護欄、防落物網(wǎng)、聲屏障、泄水管等附屬工程不能對稱施工時，應在拆除砂箱或割除臨時鎖定型鋼前進行平衡配重，避免引起過大偏載。4.11轉(zhuǎn)體施工4.11.1轉(zhuǎn)體施工單位應組建轉(zhuǎn)體組織機構(gòu)和轉(zhuǎn)體作業(yè)班組，并在轉(zhuǎn)體前進行技術交底，明確轉(zhuǎn)體指揮流程、崗位職責和控制要點。4.11.2預應力混凝土連續(xù)梁橋宜在6級及以下環(huán)境風速條件下進行轉(zhuǎn)體施工，鋼箱梁或鋼桁梁轉(zhuǎn)體橋宜在5級及以下環(huán)境風速條件下進行轉(zhuǎn)體施工。轉(zhuǎn)體施工前應查詢近期天氣情況，如遇暴雨、大風天氣不應進行轉(zhuǎn)體施工。4.11.3墩高不超過20m、單側(cè)懸臂長度不超過80m的轉(zhuǎn)體橋，水平轉(zhuǎn)體角速度限值宜取0.04rad/min；墩高超過20m或單側(cè)懸臂長度超過80m的轉(zhuǎn)體橋，水平轉(zhuǎn)體角速度限值宜取0.03rad/min。4.11.4正式轉(zhuǎn)體前應進行試轉(zhuǎn)體，試轉(zhuǎn)后梁端不應進入既有線下交通設施正常運營限界，試轉(zhuǎn)角度不宜小于3°。4.11.5試轉(zhuǎn)應逐級、緩慢加載，平穩(wěn)起轉(zhuǎn)，并通過試轉(zhuǎn)完成如下測試工作：1.牽引頂動力儲備是否滿足轉(zhuǎn)體需求，是否需要助力啟動。2.牽引頂?shù)某鲰斔俣仁欠駶M足設計轉(zhuǎn)速需求。3.檢驗轉(zhuǎn)體組織及各系統(tǒng)的協(xié)同工作狀態(tài)。4.觀測轉(zhuǎn)動過程是否平穩(wěn)、順暢，是否存在異響、抖動等異常情況。4.11.6試轉(zhuǎn)無異常，人員組織和設備均滿足正式轉(zhuǎn)體需求后，方可準備正式轉(zhuǎn)體；正式轉(zhuǎn)體啟動前應獲得既有線下交通設施管理單位的許可。4.11.7正式轉(zhuǎn)體宜按如下三個階段進行操作和控制：1.啟動階段：應逐級緩慢加載、平穩(wěn)啟動，在無異常情況下宜在3°內(nèi)達到設計轉(zhuǎn)速，此階段可通過上轉(zhuǎn)盤的刻度尺進行觀測讀數(shù)。2.勻速階段：達到設計轉(zhuǎn)速后維持勻速平穩(wěn)轉(zhuǎn)動，直至剩余3°時緩慢降速停止；勻速階段宜每轉(zhuǎn)動5°向負責人匯報一次，并計算實際用時與理論用時的吻合情況，此階段可通過上轉(zhuǎn)盤的刻度尺進行觀測讀數(shù)。3.點動階段：勻速轉(zhuǎn)動停止后，應采用全站儀對梁端位置進行測量，并計算梁端剩余轉(zhuǎn)體弧長，確認無誤后，采用慢速轉(zhuǎn)動配合點動方式轉(zhuǎn)體直至精準就位，此階段應通過全站儀或梁端橫置刻度尺加引橋激光垂度儀進行觀測讀數(shù)。4.11.8點動精準就位后，測量組再次復核梁端軸線位置，確認無誤后，用鐵楔子將撐腳雙向楔緊，并在上下轉(zhuǎn)盤間對稱布置4對X形鋼筋焊接鎖定，避免發(fā)生意外轉(zhuǎn)動。4.12封鉸混凝土施工4.12.1封鉸混凝土澆筑前應進行轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的姿態(tài)調(diào)整。一般在上下轉(zhuǎn)盤之間對稱布置4組豎向千斤頂方式進行姿態(tài)調(diào)整，使得主梁四角坐標、橋墩或橋塔的空間坐標滿足規(guī)范要求，并采取有效方式固定上、下轉(zhuǎn)盤。4.12.2清理上、下轉(zhuǎn)盤間的雜物、疏通上承臺預留的混凝土灌注孔、壓漿孔，然后對稱焊接上、下轉(zhuǎn)盤連接鋼筋。4.12.3封鉸混凝土應采取對稱分層方式進行澆筑，應確保混凝土能夠?qū)⑸舷虑蜚q之間的空隙填充密實，并采取有效方式避免封鉸混凝土發(fā)生收縮開裂。4.12.4封鉸混凝土養(yǎng)護時間不應小于14天，然后通過壓漿孔壓漿填充封鉸混凝土與上轉(zhuǎn)盤之間可能存在的空隙。4.13合龍段施工4.13.1合龍段施工前應對主梁軸線、高程和梁長等進行24小時連續(xù)觀測，分析日溫度變化對其影響規(guī)律，確定合龍方案、合龍時間。4.13.2對于公路、市政道路轉(zhuǎn)體橋，合龍段兩側(cè)高差不應大于10mm；對于高速鐵路轉(zhuǎn)體橋，合龍段兩側(cè)高差不應大于5mm；否則可采取壓重方式進行合龍。4.13.3應采用拉、壓鎖定結(jié)構(gòu)對合龍口兩側(cè)的梁端進行臨時剛性連接，避免合龍段混凝土在縱向預應力張拉前發(fā)生擾動而開裂。4.13.4位于既有線下交通設施影響區(qū)以外的合龍段可采用掛籃法、吊架法或支架法進行合龍段施工，合龍段支架、掛籃、吊架應進行專項設計，其強度、剛度、穩(wěn)定性應滿足相關要求。4.13.5位于既有線下交通設施影響區(qū)以內(nèi)的合龍段宜采用移動模殼法、固定鋼殼法、吊架法和掛籃法進行合龍段施工。4.13.6合龍順序應按設計文件要求進行，設計無具體要求時，宜采取先封鉸后合龍，先邊跨后中跨的順序進行。4.13.7對于預應力混凝土連續(xù)梁轉(zhuǎn)體橋，應按設計規(guī)定拆除墩頂臨時固結(jié)，完成體系轉(zhuǎn)換。如設計沒有明確規(guī)定時，宜在首個合龍段預應力張拉完成后，拆除對應的墩頂臨時固結(jié)，完成結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換。4.13.8對于墩頂轉(zhuǎn)體連續(xù)梁橋，如設計沒有明確規(guī)定，其合龍段施工、永久支座安裝宜按如下規(guī)定進行：1.對于轉(zhuǎn)體后按T形剛構(gòu)體系設計的無支座墩頂轉(zhuǎn)體橋，應先進行球鉸封固，后進行邊跨合龍段施工和中跨合龍段施工。2.對于按連續(xù)梁結(jié)構(gòu)體系設計的有支座墩頂轉(zhuǎn)體橋，應先進行合龍段施工，后進行永久支座安裝。安裝永久支座前應對上部結(jié)構(gòu)進行頂起，其總起頂高度不得超過永久支座安裝厚度+20mm，且一次最大頂升高度不應超過5mm。頂、落梁時各點頂力差控制在±10%范圍內(nèi)。3.永久支座安裝就位、體系轉(zhuǎn)換完成后，取出球鉸定位銷，對球鉸處進行密封，避免雜物和污垢進入。5平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控5.1一般規(guī)定5.1.1橋梁平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控單位應具備工程監(jiān)測相關資質(zhì)或類似工程業(yè)績，監(jiān)控項目負責人應具有橋梁平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控工程經(jīng)驗，監(jiān)測設備應滿足工程監(jiān)控量測項目需求。5.1.2橋梁平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控可分為轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控、轉(zhuǎn)前不平衡稱重、試轉(zhuǎn)測試和正式轉(zhuǎn)體過程安全監(jiān)測四個主要階段。5.1.3橋梁平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控應編制專項監(jiān)控方案，經(jīng)評審論證后方可實施。監(jiān)控方案應結(jié)合項目特點、監(jiān)測等級、設計要求和場地條件等因素綜合確定。5.1.4施工監(jiān)控方案應包含工程概況、監(jiān)測依據(jù)、轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)監(jiān)控、轉(zhuǎn)前不平衡稱重、試轉(zhuǎn)試驗、正式轉(zhuǎn)體安全監(jiān)測、設備配置、人員配置及分工等。5.1.5橋梁平轉(zhuǎn)施工監(jiān)控主要工作流程如下。1.轉(zhuǎn)體監(jiān)控方案編制與審批；2.轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控及狀態(tài)評估；3.轉(zhuǎn)前不平衡稱重、試轉(zhuǎn)及關鍵參數(shù)測試；4.轉(zhuǎn)體安全監(jiān)測設備安裝調(diào)試；5.轉(zhuǎn)體過程安全監(jiān)控及預警。5.2轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控5.2.1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工監(jiān)控一般應包括：主梁施工線形監(jiān)控、主塔施工線形監(jiān)控、主拱施工線形監(jiān)控、關鍵構(gòu)件內(nèi)力和關鍵截面應力狀態(tài)監(jiān)測。5.2.2主梁施工線形監(jiān)控應根據(jù)主梁施工方案進行預拱度計算，并結(jié)合具體施工過程和現(xiàn)場預拱度測量情況進行調(diào)整。主梁線形控制誤差除了滿足工程所屬行業(yè)規(guī)范要求外，還要控制每個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)兩側(cè)線形誤差之和的絕對值△i=|△i1+△i2|，使其不超過所屬行業(yè)規(guī)范規(guī)定的主梁合龍口誤差限值[△h]，即△i≤[△h]?！鱥1為第i個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)小里程側(cè)線形誤差，△i2為第i個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)大里程側(cè)線形誤差。5.2.3主塔、主拱線形監(jiān)控可通過關鍵截面的三維坐標，宜采用全站儀進行監(jiān)測，在對主塔線形進行監(jiān)控時應考慮日照溫差和轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)剛體轉(zhuǎn)動的影響，并采取有效方式予以剔除。5.2.4在轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工過程中應對單側(cè)懸臂跨度大于80m的主梁、橋塔或特殊結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)體橋的關鍵截面進行應力跟蹤監(jiān)測，每個截面至少布置4個應力監(jiān)測點。應力計算時應對采取有效方式剔除混凝土水化熱和環(huán)境溫度變化影響。關鍵截面應力監(jiān)測應持續(xù)到橋梁施工結(jié)束，以全面反映成橋的應力狀態(tài)。5.3轉(zhuǎn)前不平衡稱重及配重5.3.1橋梁轉(zhuǎn)體前應對轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)進行縱向不平衡稱重，對于設計存在橫向偏心的轉(zhuǎn)體橋，還應進行橫向不平衡稱重；對于橫向?qū)ΨQ的轉(zhuǎn)體橋可不進行橫向不平衡稱重。5.3.2當轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的偏心距小于，且小于20cm時可不進行平衡配重；大于或大于20cm時須進行平衡配重，按式（5.3-1）計算。（5.3-1）式中：Wd—轉(zhuǎn)體重量，kN；Nz—轉(zhuǎn)體時一側(cè)撐腳支反力計算值，取Nz=2000kN。5.3.3利用球鉸靜摩擦系數(shù)大于動摩擦系數(shù)原理進行不平衡稱重時，對于轉(zhuǎn)體重量小于300000kN的轉(zhuǎn)體橋，可采用在上下轉(zhuǎn)盤之間施加頂力的單點加載方式進行稱重，具體稱重過程及計算見附錄A；對于轉(zhuǎn)體重量大于300000kN的轉(zhuǎn)體橋，宜采用在上下轉(zhuǎn)盤之間施加頂力和梁端施加頂力的兩點加載方式進行稱重，具體稱重過程及計算見附錄B。5.3.4對于拆除砂箱或割除臨時鎖定型鋼后，所有撐腳均沒壓在滑道上的情況，須在兩側(cè)分別頂起進行不平衡稱重；如有一側(cè)撐腳壓在滑道上，應首先考慮在撐腳壓在滑道側(cè)進行頂起和回落進行不平衡稱重。5.3.5對于在上、下轉(zhuǎn)盤間設置拉壓臨時鎖定型鋼的轉(zhuǎn)體橋，也可直接根據(jù)拉壓臨時鎖定型鋼割除前后的應變情況，來推算轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩，并進行平衡配重，具體測試過程及計算見附錄C。5.4試轉(zhuǎn)測試5.4.1試轉(zhuǎn)應完成轉(zhuǎn)體起動力測試、正常轉(zhuǎn)動牽引力測試，并與理論計算值進行對比，如果明顯超過理論計算值要查找原因。5.4.2點動測試一般需要連續(xù)進行3個10s點動（10mm定距）、3個5s點動（5mm定距）和3個3s點動（3mm定距），以便為精準就位提供參考。5.5轉(zhuǎn)體過程安全監(jiān)控5.5.1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性宜通過轉(zhuǎn)體過程中梁端豎向振動加速度來評價，梁端豎向振動加速度限值可按附錄D計算。轉(zhuǎn)體過程安全監(jiān)測預警可按表5.5-1執(zhí)行，表中at為轉(zhuǎn)體過程梁端豎向振動加速度實測值。表5.5-1轉(zhuǎn)體過程安全監(jiān)測預警分級及處置建議預警級別預警限值處置建議黃色加強監(jiān)測橙色放慢轉(zhuǎn)速查找原因紅色停止轉(zhuǎn)體5.5.2轉(zhuǎn)體過程穩(wěn)定性監(jiān)測數(shù)據(jù)應及時反饋給轉(zhuǎn)體指揮和轉(zhuǎn)體設備操作人員。5.5.3轉(zhuǎn)體啟動后，應根據(jù)上轉(zhuǎn)盤刻度尺實時跟蹤監(jiān)測轉(zhuǎn)體完成角度、計算轉(zhuǎn)體速度。5.5.4梁端轉(zhuǎn)動弧長和就位距離可以采用全站儀進行跟蹤監(jiān)測；梁端就位距離也可通過在梁端中線水平放置刻度尺，配合邊墩頂中線激光垂度儀來測量。5.5.5當轉(zhuǎn)體剩余2°時應緩慢降速，停止后測量梁端剩余距離，核實無誤后，采用慢速轉(zhuǎn)動配合點動方式完成轉(zhuǎn)體就位。6轉(zhuǎn)前準備與協(xié)調(diào)6.1一般規(guī)定6.1.1轉(zhuǎn)前準備工作包括方案審批、轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)驗收、作業(yè)人員技術交底及設備調(diào)試、應急物資準備。6.1.2轉(zhuǎn)體前應完成與既有線下交通設施單位的協(xié)調(diào)工作和轉(zhuǎn)體施工影響區(qū)域的交通疏導工作。6.1.3轉(zhuǎn)體前應編制轉(zhuǎn)體專項施工方案，并報相關單位審批備案。6.2轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)驗收6.2.1轉(zhuǎn)體前監(jiān)理單位應對轉(zhuǎn)體橋梁施工過程、整體施工質(zhì)量做初步評定，滿足規(guī)范要求后方可進行轉(zhuǎn)體施工。6.2.2轉(zhuǎn)體前應全面清理梁體內(nèi)外、基坑、滑道表面雜物、積水及其它有礙轉(zhuǎn)體的障礙物，并在梁端做好安全圍擋。6.2.3對于跨越既有鐵路、公路和河道的轉(zhuǎn)體橋，轉(zhuǎn)體前應完成既有線下交通設施影響區(qū)內(nèi)的護欄、防落物網(wǎng)、聲屏障、泄水管、豎墻、遮板、欄桿等橋面附屬結(jié)構(gòu)施工。6.2.4球鉸解鎖、梁體落架、砂箱拆除、臨時拉壓鎖定型鋼割除應在正式轉(zhuǎn)體2日前完成，球鉸解鎖宜在拆除砂箱或割除臨時拉壓鎖定型鋼之前完成。6.2.5落架、拆除砂箱或割除臨時拉壓鎖定型鋼前、后應對梁端四角標高和上轉(zhuǎn)臺四角標高分別進行兩次測量，分析落架、拆除砂箱或割除臨時拉壓鎖定型鋼后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的變化情況。并對轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)進行安全巡視，觀察是否存在異常。6.2.6轉(zhuǎn)體前應對梁體軸線、頂面高程進行復測，在梁端設置主梁軸線、高程觀測點。6.2.7試轉(zhuǎn)前應完成轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡稱重及平衡配重等工作，滑道與撐腳間清理干凈，并鋪設聚四氟乙烯滑板。6.2.8轉(zhuǎn)體前應清除轉(zhuǎn)體范圍內(nèi)可能與轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生碰撞的障礙物，并確保與轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)之間留有50cm以上的安全距離。6.2.9轉(zhuǎn)體前應做好姿態(tài)調(diào)整、邊跨直線段、跨中合龍段、封鉸混凝土等后續(xù)施工方案和準備工作。6.3應急準備6.4.1轉(zhuǎn)體前應組建應急響應組織機構(gòu)，規(guī)范應急處置流程。6.4.2根據(jù)項目具體情況，轉(zhuǎn)體現(xiàn)場應準備好應對突發(fā)事件的應急物資和設備。6.4.3轉(zhuǎn)體區(qū)域內(nèi)各項安全保障措施、應急物資設備應布置到位，應急自發(fā)電源應能在3分鐘內(nèi)完成電源切換，大型應急設備應處于啟動待工作狀態(tài)。6.4技術交底及設備調(diào)試6.4.1轉(zhuǎn)體前應建立轉(zhuǎn)體組織機構(gòu)，明確各人員崗位責任。對所有管理人員、技術人員、作用人員進行轉(zhuǎn)體施工專項方案培訓，完成技術交底工作。6.4.2通過試轉(zhuǎn)對轉(zhuǎn)體施工流程和人員崗位職責進行一次全面演練，并總結(jié)分析存在的問題，提出改進措施。6.4.3轉(zhuǎn)體設備操作人員、應急設備操作人員均應持證上崗，并對相關設備進行調(diào)試。6.4.4轉(zhuǎn)體牽引、助推、驅(qū)動設備應具有合格證、標定報告，并對相關設備進行調(diào)試。6.4.5完成轉(zhuǎn)體監(jiān)控所需的傳感器安裝、系統(tǒng)調(diào)試等工作，確保監(jiān)控數(shù)據(jù)傳輸準確、及時。6.5既有線路協(xié)調(diào)6.5.1跨越鐵路、公路、河道等既有交通設施的轉(zhuǎn)體橋，在轉(zhuǎn)體前施工單位應向既有交通設施主管單位提交轉(zhuǎn)體申請，辦理相關審批手續(xù)，獲得批準后方可進行轉(zhuǎn)體施工。6.5.2跨鐵路轉(zhuǎn)體橋應根據(jù)既有鐵路要求配置安全防護員和聯(lián)絡員，備齊安全防護用品和標識牌等。6.5.3跨鐵路轉(zhuǎn)體橋，鐵路封鎖時間和施工等級應根據(jù)轉(zhuǎn)體所需的理論時間及具體施工工序確定。轉(zhuǎn)體施工應嚴格遵守鐵路部門相關文件要求，嚴格按照批準的施工計劃組織施工，確?，F(xiàn)場施工安全、鐵路行車安全。6.5.4跨市政道路、公路轉(zhuǎn)體橋，轉(zhuǎn)體施工前應根據(jù)既有道路等級、車流量、道路凈空等信息編制既有道路交通疏導專項方案，確保既有道路交通通行安全，盡量降低對既有交通的影響。6.5.5跨河道轉(zhuǎn)體橋，轉(zhuǎn)體施工前應向河道主管部門辦理相關的河道臨時占用手續(xù)，并采取相應的防護措施確保河道通航安全。6.5.6與既有線下交通設施所屬部門協(xié)商，明確轉(zhuǎn)體過程安全盯控、安全巡視人員配置、站位、信息傳遞方式及時間要求等。6.6交通管理協(xié)調(diào)6.6.1轉(zhuǎn)體施工可能對社會道路正常通行造成影響的轉(zhuǎn)體橋，轉(zhuǎn)體前應與交通管理部門協(xié)調(diào)轉(zhuǎn)體施工區(qū)域主要道路的疏導方案、標識牌布置位置、交通疏導信息發(fā)布方式和發(fā)布時間等。6.6.2轉(zhuǎn)體施工單位應在關鍵路段、路口設置交通引導指揮人員，避免引發(fā)交通事故，造成不良社會影響。7安全管理與環(huán)境保護7.1一般規(guī)定7.1.1轉(zhuǎn)體橋施工應遵守現(xiàn)行國家、行業(yè)和地方在安全施工和環(huán)境保護方面法律法規(guī)的規(guī)定。7.1.2施工前應對各種安全危險源進行辨識和評估，并制定相應的安全監(jiān)控方案和事故應急預案。7.1.3跨越既有鐵路、公路、河道等線下交通設施的轉(zhuǎn)體橋，應根據(jù)既有線下交通設施管理部門要求設置安全防護設施，應嚴格執(zhí)行相關部門的安全管理規(guī)定。7.2安全管理7.2.1施工單位應根據(jù)轉(zhuǎn)體橋梁的工程特點、跨越既有交通設施等級和環(huán)境條件制定安全技術措施和應急預案，配齊安全應急搶險設備，組建完備的應急指揮小組，并對施工人員進行安全技術交底。7.2.2轉(zhuǎn)體橋施工過程中應對存在安全隱患的基坑、邊坡和既有建構(gòu)筑物進行安全監(jiān)測。7.2.3跨越既有鐵路的轉(zhuǎn)體橋，施工前應編制專項施工方案，申請作業(yè)時間，經(jīng)批準后方可實施。7.2.4跨越既有公路、市政道路、河道的轉(zhuǎn)體橋，施工前應編制專項施工方案和交通疏導方案，并報相關部門批準后方可實施。7.2.5試轉(zhuǎn)和正式轉(zhuǎn)體過程中應設置安全警示區(qū)，無關人員不應進入安全警示區(qū)，轉(zhuǎn)體橋面應盡量清理干凈，必須存放的設備、機具和配重物等應固定牢靠。7.2.6轉(zhuǎn)體應在滿足安全規(guī)范要求的氣象條件下進行，如轉(zhuǎn)體過程中突遇暴雨、大風等惡劣天氣，應立即停止轉(zhuǎn)體，并進行臨時固定。7.2.7合龍段施工機械設備、模架等安裝、拆除時應采取有效的安全控制措施，確保作業(yè)安全。7.2.8橋墩、橋塔和主梁施工過程中應注意輕質(zhì)、易漂浮材料、設備的固定，如不能及時固定的，應在下班前清運到指定的安全地點。7.3環(huán)境保護7.3.1施工過程中應控制作業(yè)區(qū)揚塵，施工臨時道路可采取覆蓋、路面硬化等處理措施，露天堆放的砂石料應采取揚塵控制措施。7.3.2施工過程中產(chǎn)生的廢氣、廢液等如超過國家規(guī)定排放標準限值的應采取有效處理措施，確保達標排放。7.3.3橋面、施工區(qū)、生活區(qū)的雨水、污水不應散排，宜通過渠道、管道按規(guī)定排放。7.3.4對于離居民區(qū)較近的施工場地，施工過程應按規(guī)定采取有效措施控制光污染、噪聲污染。鋼筋加工、混凝土拌制、振搗和大型施工機械在施工場界的噪聲允許值，晝間不應大于70dB，夜間不應大于55dB。7.3.5施工場區(qū)臨時硬化在施工結(jié)束后應及時復墾，臨時占地破壞的植被、綠化在施工結(jié)束后應及時修復。用詞說明1.為了便于在執(zhí)行本標準條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1）表示很嚴格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴禁”；2）表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應”，反面詞采用“不應”或“不得”；3）表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的：正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”；4）表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的：采用“可”。2.標準中指明應按其他有關標準執(zhí)行時，寫法為：“應符合……的規(guī)定（或要求）”或“應按……執(zhí)行”。引用標準名錄《公路橋涵施工技術規(guī)范》（JTG∕T3650-）《鐵路橋涵工程施工安全技術規(guī)程》（TB10303-）《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程》（TB10110-）《高速鐵路橋涵工程施工技術規(guī)程》（Q∕CR9603-）《橋梁轉(zhuǎn)體裝置》（T/TMAC003-）引用專利名錄畢樹兵;張樂;宋普河;張文學;張景輝.超大噸位轉(zhuǎn)體橋多點聯(lián)合稱重梁端起頂力自動補償裝置，發(fā)明專利，專利號：ZL202010248009.X許樂;

張孟琦;

梁昆;

陳盈等.一種橋梁轉(zhuǎn)體過程振動監(jiān)測與安全預警方法，發(fā)明專利，專利號：ZL202111185000.X王強;劉偉;張渭;陳盈;張文學等.基于關鍵點位移監(jiān)測計算支架現(xiàn)澆轉(zhuǎn)體橋不平衡力矩的方法，發(fā)明專利，專利號：ZL202310650742.8徐升橋;李國強;高靜青;鮑薇等.一種平面球鉸[P].發(fā)明專利，專利號：ZL201410490027.3汪志斌;張孟琦;張文學;梁昆等.模塊化裝配式球鉸，實用新型專利，專利號：ZL202121322329.1張文學;汪志斌;干昌洪;羅帥等.一種平轉(zhuǎn)橋梁拉壓臨時鎖定結(jié)構(gòu)，實用新型專利，專利號：ZL202120571704.X陳桂瑞;陳永宏;吳鋒;成都等.一種球鉸轉(zhuǎn)體橋梁反拉稱重裝置，實用新型專利，專利號：ZL202020251900.4附錄附錄A：單點頂起不平衡稱重對于轉(zhuǎn)體重量小于300000kN的轉(zhuǎn)體橋，可在上下轉(zhuǎn)盤之間施加頂力的單點加載方式進行稱重。拆除砂箱或割除臨時鎖定型鋼后，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的平衡狀態(tài)表現(xiàn)為如下兩種形式：情況1：轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的球鉸最大摩阻力矩(Mz)大于轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩(MG)，此時轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動，體系的平衡由球鉸摩阻力矩和轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡力矩所保持；情況2：轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的球鉸最大摩阻力矩(Mz)小于轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡力矩(MG)，此時轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動，直到一側(cè)撐腳壓到滑道上，體系的平衡由球鉸摩阻力矩、轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)不平衡力矩和撐腳的支撐力矩保持。對于拆除砂箱或割除臨時鎖定型鋼后，所有撐腳均為壓在滑道上的情況，須在兩側(cè)分別頂起進行不平衡稱重。首先在A側(cè)承臺實施頂力,如圖A-1所示。當頂力逐漸增加到P1使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)恰好發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動時(A-1)圖A-1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)受力圖（A側(cè)施加P1頂起）然后在B側(cè)承臺實施頂力，如圖A-2所示。當頂力逐漸增加到P2使轉(zhuǎn)體恰好結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動時(A-2)圖A-2轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)受力圖（B側(cè)施加P2頂起）聯(lián)立式(A-1)和(A-2)得轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩：(A-3)球鉸的摩阻力矩：(A-4)對于一側(cè)撐腳壓在滑道上的情況，只需在撐腳壓在滑道側(cè)進行頂起和回落測試，即可完成不平衡稱重。設轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重心偏向B側(cè)，B側(cè)撐腳已經(jīng)壓在滑道上，首先在B側(cè)施加頂力，當頂力逐漸增加到P2d使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動時(A-5)靜止10分鐘后，使千斤頂逐級緩慢回落，當頂力逐漸回落到P2j時轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動，(A-6)解方程(A-5)和(A-6)，得到，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩：(A-7)球鉸的摩阻力矩：(A-8)進一步可得球鉸的靜摩擦系數(shù)和轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)偏心距。球鉸靜摩擦系數(shù)為：(A-9)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)初始偏心距：(A-10)式中，R——球鉸中心轉(zhuǎn)盤球面半徑；Wd——轉(zhuǎn)體重量。附錄B：兩點頂起不平衡稱重對于轉(zhuǎn)體重量大于300000kN的轉(zhuǎn)體橋，宜采用在上下轉(zhuǎn)盤之間施加頂力和梁端施加頂力的兩點加載方式進行稱重，具體稱重過程及計算如下。對于情況1，設轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的重心偏向A側(cè)，首先在A側(cè)承臺處實施頂力P11，并且在A側(cè)梁端實施頂力P12。此時，轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的受力情況如圖B-1a)所示。a)A側(cè)頂起b)B側(cè)頂起圖B-1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)受力圖（A側(cè)頂起）當起頂力逐漸增加到恰好使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動時，有：(B-1)式中，。然后，在B側(cè)承臺實施頂力P21，并在B側(cè)梁端實施頂力P22，如圖B-1b)所示。當起頂力逐漸增加到恰好使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動時，有：(B-2)式中，。由式(B-1)和(B-2)可以得轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩：(B-3)球鉸的摩阻力矩：(B-4)對于情況2，設轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)重心偏向A側(cè)，A側(cè)撐腳壓在滑道上，只能在A側(cè)承臺實施頂力P11及在A側(cè)梁端實施頂力P12，如圖B-1a)所示。當起頂力逐漸增加到使轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動瞬間有：(B-5)式中，穩(wěn)定10分鐘后使千斤頂逐級緩慢回落，當頂力回落至和時轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生剛體轉(zhuǎn)動，則(B-6)式中，解方程(B-5)和(B-6)得轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩：(B-7)球鉸的摩阻力矩：(B-8)球鉸靜摩擦系數(shù)為：(B-9)轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)初始偏心距：(B-10)式中，R——球鉸中心轉(zhuǎn)盤球面半徑；Wd——轉(zhuǎn)體重量。附錄C：無稱重配重計算為更好地平衡轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工過程中的不平衡彎矩，采用拉壓臨時鎖定型鋼代替?zhèn)鹘y(tǒng)砂箱，如附圖C-1所示。圖C-1拉壓臨時鎖定結(jié)構(gòu)簡圖轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工結(jié)束后、割除拉壓臨時鎖定結(jié)構(gòu)前，在臨時鎖定結(jié)構(gòu)型鋼的合適位置布置豎向應變傳感器并讀取初值或調(diào)零。然后割除臨時鎖定型鋼，測量割斷后鎖定型鋼的應變值，通過割斷前后拉壓臨時鎖定型鋼的應變變化量，計算出切割前拉壓臨時鎖定型鋼所提供的豎向力Pi，進而求出拉壓臨時鎖定型鋼切割前所提供的平衡力矩Mx。（C-1）其中，Pd1、Pd2—分別為大里程側(cè)兩組拉壓臨時鎖定型鋼提供的豎向力，kN；Px1、Px2—分別為小里程側(cè)兩組拉壓臨時鎖定型鋼提供的豎向力，kN；Lx—拉壓臨時鎖定型鋼之間距離。根據(jù)球鉸廠家提供的摩擦系數(shù)參考值，計算轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的最大靜摩擦力矩Mz，取最大摩擦力矩0.5Mz和拉壓臨時鎖定型鋼提供的平衡力矩Mx進行配重，即：（C-2）其中，GP—配重重量，kN；LP—配重力矩，m。設配重前轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩為MG，則配重后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的不平衡力矩（C-3）（C-4）配重后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的偏心距：（C-5）（C-6）—球鉸靜摩擦系數(shù)，一般小于0.03；Rq—球鉸曲率半徑，一般小于10m。由此可知，配重后結(jié)構(gòu)的偏心距（C-7）滿足配重后偏心距小于20cm的要求。附錄D：梁端豎向振動加速度限值計算D.1連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體振動傾覆彎矩簡化計算大量工程實測數(shù)據(jù)表明，連續(xù)梁橋平轉(zhuǎn)過程中的振動響應最大值是發(fā)生在撐腳與滑道接觸瞬間，在接觸之前轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)基本做勻速水平轉(zhuǎn)動，豎向振動響應很小。在撐腳與滑道接觸瞬間結(jié)構(gòu)振動加速度響應最大，但位移響應卻很小?；诖俗鋈缦录僭O：在撐腳與滑道接觸瞬間轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)發(fā)生的豎向轉(zhuǎn)角是微小的；在撐腳與滑道接觸瞬間轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)還沒來得及發(fā)生變形，振動以剛體轉(zhuǎn)動為主；忽略結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)體過程中振動引起的結(jié)構(gòu)軸向變形；暫不考慮此時因環(huán)境風、大地脈動等引起的結(jié)構(gòu)附加不平衡力矩。hh1l1l2AC’Bh1h2θhA’Oyx圖D-1轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)剛體轉(zhuǎn)動簡化模型基于以上假定，可得轉(zhuǎn)體連續(xù)梁橋剛體轉(zhuǎn)動簡化模型如圖D-1所示，為便于表述和計算，定義變量如下：1）mp—橋墩總質(zhì)量，kg，集中于B點；mb—箱梁總質(zhì)量，kg；ma—左半幅箱梁總質(zhì)量，集中于A點，m'a—右半幅箱梁總質(zhì)量，集中于點，，對稱結(jié)構(gòu)則；2）hp—自球鉸中心算起的墩高，m；hb—墩頂位置梁高，m；圖中，，，。3）l1和l2—分別為左右兩側(cè)箱梁質(zhì)量中心距離墩頂?shù)木嚯x，對于對稱結(jié)構(gòu)，則l1=l2=lc，L—轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)單側(cè)懸臂跨度。由此得轉(zhuǎn)體過程中結(jié)構(gòu)的傾覆彎矩Mv為（D-1）根據(jù)以上假定，結(jié)合結(jié)構(gòu)的幾何關系，設在撐腳與滑道接觸瞬間整個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)繞球鉸O的轉(zhuǎn)動加速度為高階微小量，則有（D-2）式中：、—A點和點的水平向加速度；、—A點和點的豎向加速度；—梁端豎向加速度（測試位置）；和分別為B點和C點水平向加速度；和分別為B點和C點豎向加速度。將式（D-2）代入式（D-1）得連續(xù)梁橋轉(zhuǎn)體過程中結(jié)構(gòu)振動傾覆彎矩Mv與實測梁端豎向加速度的關系如下（D-3）D.2風載傾覆彎矩簡化計算在橋梁轉(zhuǎn)體過程中不可避免地會受到風荷載作用，同時由于轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)較長，存在兩側(cè)豎向風壓不等現(xiàn)象，由此必然引起不平衡彎矩。雖然設計文件及相關規(guī)范均規(guī)定轉(zhuǎn)體條件為五級風及以下環(huán)境，但轉(zhuǎn)體過程中有可能會遭遇短時間的較強陣風作用。因此建議根據(jù)橋梁所在地10年一遇基本風速進行豎向風壓計算，并偏于最安全地考慮一側(cè)作用豎向風荷載，此時其受力見圖如圖D-2所示。風荷載引起的傾覆彎矩為（D-4）式中：L—轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)半幅梁長，不對稱結(jié)構(gòu)取跨度較大一側(cè)長度，m；B—梁寬度，m；fw—根據(jù)規(guī)范計算得出的豎向風壓，kN/m2。FFwfwrL/2圖D-2風荷載作用下轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)計算簡圖D.3轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定判定橋梁在平轉(zhuǎn)過程中承受的傾覆彎矩主要有三項：1）結(jié)構(gòu)偏心彎矩，，Wd為轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)總重量，e為配重后結(jié)構(gòu)的偏心距，根據(jù)6.3.2知20cm；2）結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)體振動引起的彎矩；3）不對稱風荷載引起的彎矩。橋梁平轉(zhuǎn)過程中的平衡由上撐腳與滑道之間的支撐力來提供，如圖D-3所示。設一個撐腳的設計承載力為Nf，撐腳環(huán)向布置半徑Rc，則撐腳提供的平衡力矩為（D-5）式中：Nf—單個撐腳抗壓承載力標準值，kN；Rc—撐腳環(huán)向布置中心半徑，m；—承載力折減系數(shù)，建議取=0.5。為確保轉(zhuǎn)體過程中不發(fā)生傾覆，則需滿足（D-6）OOMvMwRcNfeWd圖D-3平轉(zhuǎn)過程穩(wěn)定性受力簡圖聯(lián)立式（D-3）~（D-6）即可求得連續(xù)梁轉(zhuǎn)體橋在轉(zhuǎn)體過程中梁端豎向振動加速度限值（D-7）附錄E：臨時固接設計驗算E.1懸臂施工階段臨時固結(jié)設計驗算在懸臂施工階段臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)主要承受懸臂施工不對稱荷載、環(huán)境風荷載引起的不平衡彎矩，如圖E-1所示。為了分析方便規(guī)定如下：主梁在墩頂位置的抗彎剛度無限大，永久支座兩側(cè)的臨時支墩的抗拉、抗壓剛度在失效前均為K1，永久支座抗壓剛度為K0；箱梁懸臂施工總重量Wz，可根據(jù)設計文件查?。恢髁簯冶凼┕げ粚ΨQ荷載We，按一側(cè)漲模2%計算，即We=0.02Wz；最后一個節(jié)段施工不對稱荷載Wh，根據(jù)實際施工情況確定，但不小于5.0t；一側(cè)豎向風荷載Fw，，B為梁寬，豎向風壓根據(jù)規(guī)范計算，沿海臺風區(qū)可按50年一遇風速計算豎向風壓，內(nèi)陸地區(qū)可按10年一遇風速計算豎向風壓；一側(cè)最大懸臂澆筑長度；兩側(cè)箱梁質(zhì)量中心之間距離2lc；臨時支墩中心間距為2b，則永久支座中心到一側(cè)臨時支墩中心距離為b。根據(jù)圖E-1和以上假設，可得設計最大偏載力矩（E-1）圖E-1懸臂施工階段臨時固結(jié)受力圖1）臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)抗壓計算施工期間不考慮永久支座的作用，此時臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)的受力情況如圖E-2所示，則有：在作用下，臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)的支反力為（E-1）在偏心荷載、、作用下，臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)的支反力為（E-2）由式（E-1）和式（E-2）可得臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)的抗壓承載力需求如下（E-3）圖E-2臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)抗壓驗算受力圖2）臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)抗拉計算在極端偏壓情況下靠近偏壓荷載一側(cè)的臨時支墩被壓碎而退出工作，考慮永久支座的作用，如圖E-3所示，此時臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)的抗拉承載力需求為（E-4）圖E-3臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)抗拉驗算受力圖E.2轉(zhuǎn)體過程臨時固結(jié)設計驗算根據(jù)附D可知，在轉(zhuǎn)體過程中由于結(jié)構(gòu)振動引起的作用在臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)上的彎矩需求為（E-5）進而得在轉(zhuǎn)體過程中臨時固結(jié)結(jié)構(gòu)所受的最大不平衡彎矩為（E-6）本節(jié)公式中的變量及符號見附錄D出于安全考慮不計永久支座的作用，此時臨時支墩受壓側(cè)承載力需求為（E-7）在受壓側(cè)臨時支墩被壓碎失效的極端情況下，受拉側(cè)臨時支墩的抗拉承側(cè)載力需求為（E-8）橋梁轉(zhuǎn)體施工及監(jiān)控技術規(guī)程（條文說明）1總則1.0.2本標準主要對橋梁平轉(zhuǎn)關鍵施工工藝進行的規(guī)定，與非平轉(zhuǎn)施工關鍵工藝可參考相應的國標或行業(yè)標準。因此本標準適用于城市道路、軌道交通、公路、鐵路工程中采用平轉(zhuǎn)設計的連續(xù)梁橋、連續(xù)剛構(gòu)橋、斜拉橋和自錨式懸索橋等的施工及監(jiān)控。1.0.3從降低建設成本和施工難度角度，對于單孔跨度在80m以下的轉(zhuǎn)體橋多采用預應力混凝土連續(xù)梁或連續(xù)剛構(gòu)體系，單孔跨度在80m-100m之間的可采用鋼箱梁、鋼桁梁結(jié)構(gòu)；單孔跨度大于100m的宜采用斜拉橋體系，也可自錨式懸索橋體。3橋梁平轉(zhuǎn)系統(tǒng)構(gòu)成3.1.1橋梁平轉(zhuǎn)按球鉸所在位置可分為墩底平轉(zhuǎn)、墩頂平轉(zhuǎn)和墩中平轉(zhuǎn)。相比墩底平轉(zhuǎn)，墩頂平轉(zhuǎn)或墩中平轉(zhuǎn)可以大幅降低轉(zhuǎn)體重量、球鉸制造和運輸難度；但墩頂轉(zhuǎn)體因作業(yè)面相對狹小，施工控制和操作安全風險有所增加。3.2.1墩底平轉(zhuǎn)系統(tǒng)一般由支撐系統(tǒng)、穩(wěn)定系統(tǒng)、牽引系統(tǒng)構(gòu)成。本標準僅給出了以轉(zhuǎn)體球鉸或轉(zhuǎn)體支座為主要支撐的單點支撐平轉(zhuǎn)系統(tǒng)構(gòu)成。1.助推反力座主要作用是轉(zhuǎn)體啟動困難時作為助推千斤頂?shù)姆戳ψl(fā)生超轉(zhuǎn)情況時作為反向頂推千斤頂?shù)姆戳ψ?，正常情況下很少用到?？紤]到施工空間需求，助推反力座的尺寸不宜過大，且不應設置過多，一般建議布置2對即可，最多布置4對。2.助推反力座的布置位置應同時考慮轉(zhuǎn)體啟動時助力位置需求和超轉(zhuǎn)情況下反向頂推位置需求，根據(jù)具體情況進行優(yōu)化布置。如助推反力座繞轉(zhuǎn)體中心環(huán)向?qū)ΨQ布置不能同時滿足以上位置需求時，可以讓一半助推反力座滿足轉(zhuǎn)體啟動時助力位置需求，一半助推反力座滿足超轉(zhuǎn)情況下反向頂推位置需求。3.以下助推反力座布置不合理情況在設計、施工時應加以避免。a）如圖3.2.1-2a）所示，助推反力座布置過多、尺寸過大，不僅不利于轉(zhuǎn)體前砂箱的拆除，更無法布置助推千斤頂和橫梁，無法起到助推反力座的功能；轉(zhuǎn)體后可能存在撐腳和助推反力座彼此錯開，封堵封鉸混凝土澆筑通道，造成混凝土澆筑困難。b）如圖3.2.1-2b）所示，助推反力座布置位置不合理，不論是轉(zhuǎn)體前、還是轉(zhuǎn)體后出現(xiàn)這樣的位置關系，都失去了助推反力座的功能。a）數(shù)量過多、尺寸過大b）布置位置不合理圖3.2.1-2助推反力座布置不合理情況3.2.9通過現(xiàn)場調(diào)研發(fā)現(xiàn)，砂箱存在如下情況，因此制定本條規(guī)定。1.實際工程中存在因砂箱沒有進行加壓鎖定，導致砂箱不能有效發(fā)揮穩(wěn)定支撐的情況，甚至存在轉(zhuǎn)體橋砂桶解鎖后，還沒進行掏砂上筒就落下的情況。2.加壓鎖定試驗表明在對砂桶按1.2倍設計壓力進行加壓，并保持3分鐘后壓力基本趨于穩(wěn)定，因此建議進行保壓3-5分鐘后再進行鎖定。3.實際工程中存在因砂箱內(nèi)的砂子沒有進行篩分，含水率較大，在長期高壓下板結(jié)的現(xiàn)象，導出掏砂困難，因此建議采用經(jīng)過篩分、顆粒均勻的石英砂或潔凈粗砂。3.4.2為提高轉(zhuǎn)體過程的穩(wěn)定性，一般不建議將轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)配置的絕對平衡，而是留有一定的偏心距，使得一側(cè)撐腳壓在滑道上進行轉(zhuǎn)體。但配重后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的偏心距也不宜過大，建議控制一側(cè)撐腳的支反力Nz=Wd/10，且不超過2000kN。式（3.4-1）和式（3.4-2）計算出的轉(zhuǎn)體啟動牽引力和正常轉(zhuǎn)動牽引力為一個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的總啟動牽引力和總正常轉(zhuǎn)動牽引力。一般情況下一個轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)設置2束牽引索和2臺牽引頂，即n=2；對于噸位較大的轉(zhuǎn)體橋，也有n=4的情況。因此，單頂牽引力需求。3.4.3牽引索應力需求不宜太大，須具備2倍的安全儲備，因此應力需求不宜超過900MPa；同時牽引索的應力需求也不宜過低，應力過低易引起夾片夾持不穩(wěn)定。每束牽引索鋼絞線根數(shù)太多常規(guī)牽引頂難以滿足，如果每束超過19根鋼絞線，建議設置4束牽引索，采用4臺牽引頂同步牽引轉(zhuǎn)體。4橋梁平轉(zhuǎn)施工4.1.1橋梁平轉(zhuǎn)施工組織設計應包含如下章節(jié)。1.編制依據(jù)，列出主要相關國標、行標、團體標準和相關文件。2.工程概況：1）工程簡介，2）技術標準，3）水文地質(zhì)情況，4）結(jié)構(gòu)設計，5）與既有線下交通設施的空間位置關系等。3.施工組織：1）施工人員組織及隊伍配置，2）施工機械設備配置，3）施工平面圖布置，4）主要施工工序步驟，5）施工進度計劃。4.專項施工方案：1）基坑支護施工方案，2）基礎施工方案，3）轉(zhuǎn)體系統(tǒng)施工方案，4）橋墩、橋塔施工方案，5）主梁施工方案，6）轉(zhuǎn)體施工方案，7）封鉸混凝土施工方案，8）合龍段施工方案，9）橋面及附屬施工方案。5.施工安全管理：1）風險源辨識、分級，2）安全管理組織及人員安排，3）具體安全防控措施。6.應急預案：1）應急組織機構(gòu)及職責，2）應急處置原則及程序，3）應急設備及物資儲備等。4.1.2存在以下情況的應組織專家進行評審論證：1.當轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)施工位置距離既有交通線路較近，施工過程支架倒塌、物體墜落對既有線下交通運營造成較大安全隱患的橋梁平轉(zhuǎn)總體施工方案。2.基坑開挖深度超過5m，或開挖深度雖未超過5m，但地質(zhì)條件較為復雜，在次要影響區(qū)內(nèi)存在既有交通基礎設施構(gòu)筑物或管線等的轉(zhuǎn)體墩基坑專項施工方案。4.2.3對于跨越既有鐵路的轉(zhuǎn)體橋，在樁基礎和基坑支護結(jié)構(gòu)施工中所采用的鉆機、吊車等大型設備應明確其站位和最大作業(yè)高度，避免意外傾覆后侵入既有鐵路運營限界，如圖4.2.3所示。如確實無法滿足上述要求，則應采取有效措施避免大型設備及吊裝物倒向既有鐵路的運營限界。圖4.2.3大型設備安全站位示意圖對于跨越既有市政道路、公路的轉(zhuǎn)體橋，應采取有效措施避免大型設備及吊裝物倒向既有線下交通設施車輛、行人通行范圍；對于存在較大風險的宜采取臨時中斷既有道路通行后進行大型設備作業(yè)。4.5.3在上下球鉸之間涂抹四氟混合潤滑脂可以有效降低球鉸的摩擦系數(shù)，四氟混合潤滑脂涂抹過薄起不到有效的潤滑作用，而涂抹過厚會導致上球鉸不能很好地壓在滑板上，進而導致砂箱拆除后轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)下沉過大。涂抹完四氟混合潤滑脂后，應盡快安裝上球鉸。否則應采取有效措施避免雜物掉入球鉸內(nèi)。4.7.1撐腳與滑道之間的間隙不宜過小或過大。間隙過小會導致轉(zhuǎn)體時四氟滑板塞入困難、轉(zhuǎn)體就位后姿態(tài)調(diào)整空間不足等問題；間隙過大雖然不至于影響轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，但可能會導致上下球鉸錯位過大、中心銷軸因頂住軸套而受彎，對轉(zhuǎn)體不利。撐腳與滑道之間間隙預留量應計入轉(zhuǎn)體球鉸或轉(zhuǎn)體支座的壓縮變形、安裝過程中的不可控變形，在無準確數(shù)據(jù)時以上兩項變形可取8mm。因此，建議撐腳與滑道的安裝間隙按20mm-30mm控制。4.7.2為控制撐腳與滑道的安裝間隙，撐腳安裝時宜采用在撐腳走板側(cè)面四角位置焊接高出走板底面20mm-30mm的限位鋼板來支撐和控制撐腳