選型與典型設(shè)備設(shè)計(jì)書(shū)

第一章塔設(shè)備設(shè) 第一章塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)備概 塔設(shè)備設(shè)計(jì)依 塔設(shè)備選型原 填料塔與板式塔的比 塔型一般選擇原 塔板類型選 塔設(shè)備設(shè)計(jì)步驟說(shuō)明 設(shè)計(jì)說(shuō) 設(shè)計(jì)條 工藝參數(shù)優(yōu) 填料選 塔填料裝填與水力學(xué)校 T0105內(nèi)部構(gòu)件選型與設(shè) 二氧化碳解吸塔結(jié)構(gòu)設(shè) 設(shè)備設(shè)計(jì)匯總 強(qiáng)度校 1.5.10塔體強(qiáng)度核算小 第二章?lián)Q熱器選 換熱器概 換熱器選型依 換熱器類 換熱器選型原 基本要 物流安 終端溫 流速的選 壓力 傳熱膜系 污垢系 換熱管的選 殼程數(shù)與臺(tái) 換熱器結(jié)構(gòu)方面的創(chuàng) 25換熱器選型實(shí)例使用軟 設(shè)計(jì)條件的確使用軟 設(shè)計(jì)條件的確 EDRdesign模 EDRdesign模式結(jié)果分 換熱器選型結(jié)構(gòu)設(shè) EDRRating/Checking工具進(jìn)行校 換熱器設(shè)計(jì)小結(jié) 換熱器E0211設(shè)備條件 強(qiáng)度校 2.6換熱器選型實(shí)例 2.6.1使用軟 設(shè)計(jì)條件的確 EDRdesign模 EDRdesign模式結(jié)果分 換熱器選型結(jié)構(gòu)設(shè) EDRRating/Checking工具進(jìn)行校 換熱器設(shè)計(jì)小結(jié) 換熱器E0214設(shè)備條件 強(qiáng)度校 第三章泵的選 泵的概述及選型依 泵的選型原則和要 泵的類型及特 泵選型過(guò) 第四章儲(chǔ)罐選 選型依 儲(chǔ)罐類 儲(chǔ)罐系 選型原 原料儲(chǔ) 4.5.1醋 4.5.2乙 產(chǎn)品儲(chǔ) 醋酸乙烯 462中間儲(chǔ) 中間儲(chǔ) 甘油儲(chǔ) 醇胺儲(chǔ) 回流罐選 4.8.1T0201回流 4.8.2T0202回流 4.8.3T0203回流 4.8.4T0204回流 4.8.5T0205回流 4.8.6T0206回流 液液分相罐選 4.9.1V0203液液分相 閃蒸罐選 4.10.1 4.10.2 儲(chǔ)罐、回流罐選型一覽 第五章壓縮機(jī)的選 選型依 選型原 壓縮機(jī)選 壓縮機(jī)工藝參 壓縮機(jī)選型實(shí)例（以C0101為例 新型降噪機(jī)的應(yīng) 壓縮機(jī)選型一覽 第一設(shè)備設(shè)1.1塔設(shè)備概1.2塔設(shè)備設(shè)計(jì)依第一設(shè)備設(shè)1.1塔設(shè)備概1.2塔設(shè)備設(shè)計(jì)依GB150-JB/T4736-HG/T20553-2011GB8175-2008HG/T20583-HG/T20570-1.3塔設(shè)備選型原1.3.1填料塔與板式塔的比1-1填料塔和板式塔相比項(xiàng)填料板式散堆填規(guī)整填空塔氣大壓小塔效高（對(duì)大直徑無(wú)放大效應(yīng)1.3.2塔型一般選擇原1-2塔型選用順序1.3.2塔型一般選擇原1-2塔型選用順序考慮因選擇順?biāo)哂懈g性的原污濁液液氣持液材造安裝檢1.3.3塔板類型選1-3主要塔板性能的量化比 塔設(shè)備設(shè)計(jì)步驟說(shuō)明1.4.1設(shè)計(jì)說(shuō)1.4.1.1使用塔板類生產(chǎn)能塔板效操作彈壓結(jié)1.3.3塔板類型選1-3主要塔板性能的量化比 塔設(shè)備設(shè)計(jì)步驟說(shuō)明1.4.1設(shè)計(jì)說(shuō)1.4.1.1使用塔板類生產(chǎn)能塔板效操作彈壓結(jié)成泡罩511浮閥90.7-篩1.2-30.4-舌型1.3-30.5-操作彈真空操大液氣存在兩液相的場(chǎng)1-5使用軟件列ASPENPLUS9.0AspenPlus9.0AspenPlus9.0Column1-5使用軟件列ASPENPLUS9.0AspenPlus9.0AspenPlus9.0ColumnInternals進(jìn)行塔盤結(jié)構(gòu)SW6-2011進(jìn)行塔的強(qiáng)度1.4.2設(shè)計(jì)條1.4.2.1流股1-6流股參數(shù)Stream 單 進(jìn) 塔底出 塔頂出相 液 汽 液溫 壓 摩爾汽相分 摩爾液相分 摩爾固相分 質(zhì)量汽相分 質(zhì)量液相分 質(zhì)量固相分 摩爾 - - -質(zhì)量 - - -摩爾 cal/mol- - - -質(zhì)量 cal/gm- - - -名用AspenPlus摩爾密 質(zhì)量密 焓流 - - -平摩爾密 質(zhì)量密 焓流 - - -平均分子 摩爾流 5.11E- 1.67E- 5.96E- 1.66E- 2.13E- 1.79E- 1.78E- 6.55E- 9.08E- CO3- 4.25E- 5.80E- 8.74E-摩爾分 4.49E- 4.25E- 1.36E- 1.39E- 1.38E- 3.28E- 9.39E- 1.77E- 1.46E- 4.15E- 5.45E- 2.27E- 1.11E- 7.55E- 7.55E- 1.67E- 2.23E-CO3- 3.53E- 7.33E- 4.72E- 7.26E-質(zhì)量流 7.33E- 4.72E- 7.26E-質(zhì)量流 1.64E- 3.58E- 5.96E- 5.64E- CO3- 2.55E- 5.85E- 8.80E-質(zhì)量分 2.09E- 9.78E- 2.26E- 1.36E- 2.46E- 1.38E- 1.53E- 7.76E- 8.23E- 2.09E- 1.05E- 7.79E- 1.66E- 8.10E- 5.52E- 1.51E- 4.73E- 6.30E-CO3- 3.52E- 7.42E- 7.91E- 1.22E-1.4.2.2設(shè)計(jì)溫度與設(shè)計(jì)壓根據(jù)GB150-2011，對(duì)于T0105而言，操作壓力為3.5bar。塔頂裝有安全閥，1.4.2.2設(shè)計(jì)溫度與設(shè)計(jì)壓根據(jù)GB150-2011，對(duì)于T0105而言，操作壓力為3.5bar。塔頂裝有安全閥，1.05～1.1P???1.1??85.6158度左右，設(shè)計(jì)溫度需要比操作溫度高15～30℃，取設(shè)計(jì)溫度為180℃。1.4.2.3塔型的選1.4.2.5設(shè)計(jì)條件匯1.4.3工藝參數(shù)優(yōu)頂鎦出物量與塔釜出料二氧化碳含量關(guān)系圖1-2塔頂鎦出物量與塔釜出料二氧化碳含量關(guān)系從圖中可以看出，塔頂鎦出物與進(jìn)料比為0.0351.4.3.2塔板數(shù)優(yōu)圖1- 進(jìn)料板數(shù)與塔釜出料二氧化碳含量關(guān)系從圖中可以看出，進(jìn)料理論板數(shù)為4設(shè)計(jì)溫度 設(shè)計(jì)壓力 理論板 加料位 填料高度 材 體積流 1.4.4填料1.4.4填料選分別代表其波紋傾角為30℃，45℃。例如，400X則表示此種波紋填料其比表新型波紋填料可采用不銹鋼、銅、鋁、純鈦、鉬五鈦、等材質(zhì)制作。在香3050°，相鄰兩波紋片方向相反，在塔內(nèi)填裝時(shí)，上下兩人盤填料 塔填料裝填與水力學(xué)校1.4.5.1塔直徑與填料高度的確ASPENRadfrac模塊中sizingRatingInteractivesizing功能，圓整后使用了ASPENRadfrac模塊中sizingRatingInteractivesizing功能，圓整后使用了Rating功能。1.4.5.2填料段初步設(shè)為保證填料塔的性能一直處在高效，每 填料技術(shù)發(fā)展?fàn)顩r》可以得到等板高度在0.31m左右，根據(jù)以上來(lái)設(shè)計(jì)。1.4InteractiveSizing設(shè)1.5InteractiveSizing水力學(xué)結(jié)1-8水力學(xué)性能剖面76.度1234均介于0.4～0.81.4.5.3塔徑圓整與水力學(xué)校1.7m，填料尺寸1.4.5.3塔徑圓整與水力學(xué)校1.7m，填料尺寸不變，填料塔具體設(shè)計(jì)如圖1.6圓整后填料塔設(shè)置1.7圓整后水力學(xué)校1-9水力學(xué)校核結(jié)果填料高度12341.4.6T0105內(nèi)部構(gòu)件選型與設(shè)1.4.6.1概內(nèi)件對(duì)它的影響也很大。在70年代以前，由于塔內(nèi)件的設(shè)計(jì)不夠完善，一般在設(shè)計(jì)填料塔時(shí)往往需要留出50%的裕度。近201.4.6.2液體分布裝置的1-8分布器性能1-8分布器性能比較1-91.4.6.3填料支撐裝置的70%～100，開(kāi)孔面積與結(jié)構(gòu)、材質(zhì)、塔徑等的。金屬支承板開(kāi)孔率的下限值是80%100%。300mm尺寸較大的填料，面后再堆積小填料。但絕不能將大填料散堆，以免大圖表示由兩段、16塊組成的格柵式支承板，板擱置于其底部的支承環(huán)和中心1-10格柵式支撐1-10格柵式支撐1.4.6.4液體收集裝1-11整體式遮板式收集裝1.4.6.5除沫裝置的選國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)：HG/T21618-1998是替代在原工部標(biāo)準(zhǔn)(HG5-1404-81、HG5-1405- 二氧化碳解吸塔結(jié)構(gòu)設(shè)1-10水力學(xué)數(shù) 二氧化碳解吸塔結(jié)構(gòu)設(shè)1-10水力學(xué)數(shù)1.4.7.1塔直徑的確0.25 2 AK g V LL3μL——液體黏度，cP—?dú)庀嗝芏萕L——液相質(zhì)量流量，kg/hWV——?dú)庀噘|(zhì)量流量，kg/h得uF0.98m75，則空塔氣速u0.75uF0.73m/s氣體 級(jí)液體溫 液體質(zhì)量氣體質(zhì)量 流 密 密 張 度 度 流量 流量 流 度 度 6040.04/3600D'0.785D1.4.7.2液體噴淋密90.538139.9m3/m2hU0.785D6040.04/3600D'0.785D1.4.7.2液體噴淋密90.538139.9m3/m2hU0.785D 0.785200m3/m2Mellapak750Y對(duì)應(yīng)噴淋密度等板高支撐柵板；直徑為600~800mm的塔，可以將柵板分成兩塊；直徑為900~1200mm的間，以便于裝卸。柵條間距為填料外徑的0.6~0.8倍。液體分布L分布盤上篩孔數(shù)n2 0d0——孔徑0.003-0.01m，取φ——流量系數(shù)，取0.6-0.8計(jì)算得n=1647個(gè)1.4.7.6絲網(wǎng)除沫L927.821-ufG 46340.04/D0.89m1塔頂空間設(shè)塔頂空間高HD：塔頂空間高度的作用是安裝液體分布器和開(kāi)人孔的需要，1.0～1.5m，本設(shè)計(jì)中取HD=1.0m。塔底空間設(shè)10～2～5min塔頂空間設(shè)塔頂空間高HD：塔頂空間高度的作用是安裝液體分布器和開(kāi)人孔的需要，1.0～1.5m，本設(shè)計(jì)中取HD=1.0m。塔底空間設(shè)10～2～5minAspen78.5571m3/h，塔徑為1.7m，因此計(jì)算在塔底空間放置液體收集裝置，取??=1.7??。設(shè)備筒體壁厚計(jì)2tPcctS30408從而??= ?? 400000×(2×1.32×10??×0.85?===δ=+???+???=3.03+0.6+2=1.4.7.10封頭設(shè)本設(shè)計(jì)采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，材料與筒體相同為S30408,公稱直徑DN1700mm，曲邊高度h1=450mm，直邊高度h2=25mm.2t0.5Pcct0.85從而??= ?? （2×?????×φ0.85從而??= ?? （2×?????×φ?0.5×??=400000×(2×1.32×10??×0.85?0.5×=C10.6mm，腐蝕裕量???δ=+???+???=3.03+0.6+2=裙座?????=0.75??+2=塔筒體高度及總高度確H=1+0.8+4.57+1.7=H=??+??+???+?????+?????+???=地腳螺栓大小及個(gè)數(shù)確接管設(shè)2m/s。d=? =0.113m?GB/T8163-2008，選擇Φ139.7×5mm規(guī)格的無(wú)縫鋼管，且該開(kāi)孔接管（二）塔頂蒸氣接管根據(jù)Aspend==（三）塔底至再沸器液體接管設(shè)根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，可以得到塔底液體進(jìn)入再沸器的流量為d==（四）塔底蒸氣接管d==（三）塔底至再沸器液體接管設(shè)根據(jù)Aspen的模擬結(jié)果，可以得到塔底液體進(jìn)入再沸器的流量為d==（四）塔底蒸氣接管d==1.4.8設(shè)備設(shè)計(jì)匯總1-11設(shè)備設(shè)計(jì)匯總設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫塔直徑填料類填料層高度殼體材塔總高液體分布器類液體分布器寬度填料支撐液體收集寬支撐板寬度3塔筒體壁厚6封頭壁厚6封頭材裙座厚地腳螺栓地腳螺栓地腳螺栓水壓試驗(yàn)1.4.9強(qiáng)度校1-12設(shè)備校核參數(shù)項(xiàng)輸入?yún)?.4.9強(qiáng)度校1-12設(shè)備校核參數(shù)項(xiàng)輸入?yún)?shù)材設(shè)備筒體8下封頭壁8上封頭壁8裙座壁6地腳螺栓大小及個(gè)12/計(jì)算單位ZZU物以烯為貴計(jì)算條件塔型填1壓力試驗(yàn)類型液上封頭下封頭名義厚度88腐蝕裕量22橢圓橢圓1823456789長(zhǎng)度(立(臥12102345678計(jì)算單位ZZU物以烯為貴計(jì)算條件塔型填1壓力試驗(yàn)類型液上封頭下封頭名義厚度88腐蝕裕量22橢圓橢圓1823456789長(zhǎng)度(立(臥12102345678內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度高度塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)厚度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度容器中心線距離集中載荷方位角塔器附件及基礎(chǔ)算系數(shù)基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度相對(duì)位置9內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度高度塔板分段數(shù)12345塔板型式塔板層數(shù)厚度填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度容器中心線距離集中載荷方位角塔器附件及基礎(chǔ)算系數(shù)基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度相對(duì)位置9場(chǎng)地土類型度類別B地震設(shè)防烈度 第二阻尼比3平臺(tái)寬度高度平臺(tái)高度12345管道力方向管道力大小N距離心線的距離管道力方位角6789管道力方向管道力大小N距離心線的距離管道力方位角裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑形式對(duì)裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計(jì)溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座與筒體連場(chǎng)地土類型度類別B地震設(shè)防烈度 第二阻尼比3平臺(tái)寬度高度平臺(tái)高度12345管道力方向管道力大小N距離心線的距離管道力方位角6789管道力方向管道力大小N距離心線的距離管道力方位角裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑形式對(duì)裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計(jì)溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座與筒體連接段在設(shè)計(jì)溫裙座與筒體連接段8裙座上同一高度處較大孔個(gè)數(shù)2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管厚度6裙座上較大孔引出地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料許用應(yīng)力地腳螺栓個(gè)數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型分蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑計(jì)算結(jié)果容器殼體強(qiáng)度計(jì)算元件名稱壓力設(shè)計(jì)名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭88接段在設(shè)計(jì)溫裙座與筒體連接段8裙座上同一高度處較大孔個(gè)數(shù)2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管厚度6裙座上較大孔引出地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料許用應(yīng)力地腳螺栓個(gè)數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型分蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑計(jì)算結(jié)果容器殼體強(qiáng)度計(jì)算元件名稱壓力設(shè)計(jì)名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭881段圓筒88上封頭88操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) 操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) 壓力試驗(yàn)時(shí)質(zhì)量風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) i i i i in MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII名義厚度取用厚度組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)注:計(jì)及高振型時(shí),組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)注:計(jì)及高振型時(shí),B.24 k偏心彎矩Meme00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計(jì)算時(shí) max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk00000應(yīng)力計(jì)算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/D iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓 4(0.3MIIM)/D iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合合計(jì)算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4 基礎(chǔ)環(huán)板面 (計(jì)算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D2D2 4基礎(chǔ)環(huán)板計(jì)算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合混凝土地基上最大壓應(yīng)力 M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Zmg/ 受風(fēng)載時(shí)基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力MwMemmin 受地震載荷時(shí)基礎(chǔ)環(huán)板與基礎(chǔ)表面間虛擬的最大拉應(yīng)力 0.25MwMem0g 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計(jì)壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3液壓試驗(yàn)工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計(jì)溫度下材料許用應(yīng)力B 設(shè)計(jì)溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)力A3:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合拉應(yīng)力 A4:液壓試驗(yàn)時(shí)軸向最大組合壓應(yīng)力:試驗(yàn)壓力引起的周向應(yīng)力3:單位如下 地腳螺栓實(shí)際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng)力 筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合地腳螺栓實(shí)際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應(yīng)力 筋板許用應(yīng)力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應(yīng)力 3 4(l'd)2(l'd)2 蓋板許用應(yīng)力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對(duì)接接頭校核對(duì)接接頭橫截面Dit對(duì)接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對(duì)接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJD D it it對(duì)接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對(duì)接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面A對(duì)接接頭校核對(duì)接接頭橫截面Dit對(duì)接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/it對(duì)接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4MJ mJJgFJD D it it對(duì)接焊接接頭拉應(yīng)力許可值對(duì)接接頭拉應(yīng)力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力許可值搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下最大剪應(yīng)力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗(yàn)工況下的剪應(yīng)力許可值主要尺寸設(shè)計(jì)及總體參數(shù)計(jì)算結(jié)果裙座設(shè)計(jì)名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量?jī)?nèi)件質(zhì)量0保溫層質(zhì)量平臺(tái)及扶梯質(zhì)量操作時(shí)物料質(zhì)量液壓試驗(yàn)時(shí)液體質(zhì)量吊裝時(shí)空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量上封頭校核計(jì)ZZU物以烯為貴計(jì)算壓力C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力負(fù)偏差腐蝕裕量上封頭校核計(jì)ZZU物以烯為貴計(jì)算壓力C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT=1.25p[]=[(或由用戶輸入壓力試驗(yàn)允許通過(guò)的T0.90ReL 試驗(yàn)壓力下封頭的應(yīng)T pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h imminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04ma下封頭校核計(jì)ZZU物以烯為貴計(jì)算壓力C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試下封頭校核計(jì)ZZU物以烯為貴計(jì)算壓力C內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)液壓試pT1.25p] (或由用戶輸入[壓力試驗(yàn)允許通過(guò)的應(yīng)T0.90ReL Kpc h= 2[]t0.5pc eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計(jì)[p 2[]t KD 合內(nèi)壓圓筒ZZU物以烯為貴計(jì)算壓力C內(nèi)徑 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)T=p內(nèi)壓圓筒ZZU物以烯為貴計(jì)算壓力C內(nèi)徑 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力設(shè)計(jì)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT合1 D2K 2 i=6 2h iKpc = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計(jì)2[]t KD = 合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)ZZU物以烯為貴接管 N1,計(jì)算方法:GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng) 計(jì)算壓力℃橢圓形封板殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)φ1 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)ZZU物以烯為貴接管 N1,計(jì)算方法:GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng) 計(jì)算壓力℃橢圓形封板殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)φ1 =2[]t =e=n-C1-C2=n 液壓試pT1.25p[] (或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90ReL T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=pc(Diet =t合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單ZZU物以烯為貴殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力橢圓形封頭長(zhǎng)短軸之接管軸線與封頭軸線的夾角接管實(shí)際外伸長(zhǎng)接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長(zhǎng)0管接管焊接接頭系1接管腐蝕開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單ZZU物以烯為貴殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力橢圓形封頭長(zhǎng)短軸之接管軸線與封頭軸線的夾角接管實(shí)際外伸長(zhǎng)接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長(zhǎng)0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕2補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差1補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開(kāi)孔長(zhǎng)直開(kāi)孔長(zhǎng)徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)fr1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0開(kāi)孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)面積A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積A1+A2+A3= mm2，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論:合接管 N2,計(jì)算方法GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法，單 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)φ1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體接管 N2,計(jì)算方法GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法，單 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒板殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)φ1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力0接管軸線與封頭軸線的夾角接管實(shí)際外伸長(zhǎng)接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長(zhǎng)0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕2補(bǔ)強(qiáng)圈材料補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng) 非圓形開(kāi)孔長(zhǎng)直開(kāi)孔長(zhǎng)徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單ZZU物以烯為貴接管 N3,計(jì)算方法GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法，單 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型橢圓形封板1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度n8殼體厚度負(fù)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單ZZU物以烯為貴接管 N3,計(jì)算方法GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法，單 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型橢圓形封板1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度n8殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力橢圓形封頭長(zhǎng)短軸之接管軸線與封頭軸線的夾角接管實(shí)際外伸長(zhǎng)接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長(zhǎng)0接管材補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)fr1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0開(kāi)孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)面積A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積A3A1+A2+A3= mm2，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論:合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)ZZU物以烯為貴接管 N4,計(jì)算方法GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法， 計(jì)算壓力℃圓形筒板1鍛2補(bǔ)強(qiáng)圈材料接管厚度負(fù)偏差0補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)ZZU物以烯為貴接管 N4,計(jì)算方法GB/T150.3-2011等面積補(bǔ)強(qiáng)法， 計(jì)算壓力℃圓形筒板1鍛2補(bǔ)強(qiáng)圈材料接管厚度負(fù)偏差0補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0系數(shù)fr1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積積A3A1+A2+A3 mm2，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積結(jié)論:合殼體開(kāi)孔處焊接接頭系φ1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度6殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0接管軸線與封頭軸線的夾角接管實(shí)際外伸長(zhǎng)接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長(zhǎng)0管接管焊接接頭系殼體開(kāi)孔處焊接接頭系φ1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度6殼體厚度負(fù)偏殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾0接管軸線與封頭軸線的夾角接管實(shí)際外伸長(zhǎng)接管連接型插入式接接管實(shí)際內(nèi)伸長(zhǎng)0管接管焊接接頭系1接管腐蝕裕2補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈外補(bǔ)強(qiáng)圈厚接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng) 非圓形開(kāi)孔長(zhǎng)直開(kāi)孔長(zhǎng)徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)fr1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0開(kāi)孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)面A殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積A3A1+A2+A3= mm2，大A，不需另加補(bǔ)強(qiáng)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-1.5.10塔體強(qiáng)度核算小長(zhǎng)度內(nèi)徑/外徑18操作質(zhì) m0m01m02m03m041.5.10塔體強(qiáng)度核算小長(zhǎng)度內(nèi)徑/外徑18操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05manMIIF(hh 地震彎 k 注:計(jì)及高振型時(shí),此項(xiàng)按B.24計(jì)地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4Zb 基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D2D2A 基礎(chǔ)環(huán)板面 max(MxCxbmaxb2,MyCybmaxl合容器殼體強(qiáng)度計(jì)校核結(jié)88合88合裙座設(shè)計(jì)溫℃2裙座名義厚裙座高結(jié)論:合個(gè)個(gè)合第二熱器選2.1換熱器概第二熱器選2.1換熱器概2.2換熱器選型依《壓力容器》GB150-《熱交換器》GB/T151-《化工配管用無(wú)縫及焊接鋼管尺寸選用系列》HG20553-SH/T3405-《UJB/T4717-JB/T4715-2.3換熱器類2-1換熱器類換熱器型換熱器特管2-2管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)種優(yōu)缺浮頭式換大，成本高20%；結(jié)構(gòu)復(fù)雜傳熱面積比浮頭式換熱器大20%～少，成本低20%以上;沒(méi)有內(nèi)漏2-2管殼式換熱器優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)種優(yōu)缺浮頭式換大，成本高20%；結(jié)構(gòu)復(fù)雜傳熱面積比浮頭式換熱器大20%～少，成本低20%以上;沒(méi)有內(nèi)漏U板2.4換熱器選型原2.4.1基本要2.4換熱器選型原2.4.1基本要10%左右；適用雙殼程換傳熱面積可減少10%～30%；減少設(shè)7%DN325-1800應(yīng)提高12%～23%折流桿換Re<600，Re<3000，1高效重沸高3.3～10倍以上；總傳熱系數(shù)提40%25%以2.4.2物流安2.4.3終端溫2.4.4流速的選2.4.4流速的選2-3常見(jiàn)流速2.4.5壓力增加工藝物流流速，可增加傳熱系數(shù)，使換熱器結(jié)構(gòu)緊湊，但增加流速將2-4允許的壓力降范工藝物料的壓力狀允許壓力降工藝氣<3.3.5?常見(jiàn)流速管殼0.5-0.2-5-3-2-5建議的壓力降范2.4.6傳熱膜系傳熱面兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)12如相差很大時(shí)，2-5建議的壓力降范2.4.6傳熱膜系傳熱面兩側(cè)的傳熱膜系數(shù)12如相差很大時(shí)，值較小的一側(cè)將成為控制2.4.7污垢系2.4.8換熱管的選管子的外形管子的外形列管換熱器的管子外形有光滑管和螺紋管兩種工藝物流的壓力允許壓力降9.8109.8109.8104~16.7103.9103~3.31016.7109.81015?35?工藝液70?一般按光滑管設(shè)計(jì)。當(dāng)一般按光滑管設(shè)計(jì)。當(dāng)殼程膜系數(shù)低，采取其他措施效果不顯著時(shí)，可選用螺管，它能強(qiáng)化殼程的傳熱效果，減少結(jié)垢的影響管子的排列和管心距:管子在管板上的排列方式主要有正方形排列和三角有利于殼程的清洗。為了彌補(bǔ)各自的缺點(diǎn)，就產(chǎn)生了轉(zhuǎn)過(guò)一定角度的正方形排必須進(jìn)行機(jī)械清洗的場(chǎng)合，則采用正方形排列管子直徑:管徑越小換熱器越緊湊、越便宜，且可以獲得較好的傳熱膜系Ф19mm25mm的力降較高的情況下，采Φ19mm×2mm的管子是合理的。直接受火加熱的換熱管多采用76mm的管徑。為經(jīng)濟(jì)。因此，一般選用管長(zhǎng)4~6m。對(duì)于大面積或無(wú)相變的換熱器可以選用8~9m的管長(zhǎng)。管心距:管間距越小則設(shè)備越緊湊但將引起管板增厚清潔不便殼程壓增大。為此，一般選用范圍為（1.25-2.4.9殼程數(shù)與臺(tái)力降比單殼程約增6~8倍。只有殼程流量很小，采用最小板間距殼程流速仍很可考慮用兩個(gè)換熱器串聯(lián)代替雙 換熱器結(jié)構(gòu)方面 換熱器結(jié)構(gòu)方面的創(chuàng)流體誘導(dǎo)振動(dòng)現(xiàn)強(qiáng)化傳熱的無(wú)源振動(dòng)強(qiáng)化傳圖2-1錐螺旋管束流體誘導(dǎo)振動(dòng)換熱1-管程的進(jìn)2-脈動(dòng)流管束；3-前端脈動(dòng)流發(fā)生器；4-閥門；5-殼程進(jìn)料2-2空間錐螺旋管2-2空間錐螺旋管束結(jié)2-3脈動(dòng)管路結(jié)M脹接相連，螺旋管束的進(jìn)出口固定在換熱器管程進(jìn)出口的2-4螺旋管束的尺2-5平面管2-4螺旋管束的尺2-5平面管束與螺旋管束對(duì)1.4~1.5倍，受到管內(nèi)二次流和管束曲率的影響，空2.4.10.4與普通平面管束的對(duì)abcd2.5換熱器選型實(shí)例2.5.1使用軟2-6換熱器設(shè)計(jì)軟件使用一名用AspenEnergyAnalyzerAspenPlusAspenEnergyAnalyzerV9，對(duì)車間進(jìn)行了熱集成，優(yōu)化了換熱網(wǎng)絡(luò)，然后利AspenPlusV9，針對(duì)特定的換熱任務(wù)，確定合適的換熱工藝參數(shù)，再根據(jù)國(guó)家GB/T151-2014《熱交換器》以及《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（下AspenExchangerDesignandRatingV9SW6-20112.5.2設(shè)計(jì)條件的確2.5.2.1AspenEnergyAnalyzerV9，對(duì)車間進(jìn)行了熱集成，優(yōu)化了換熱網(wǎng)絡(luò)，然后利AspenPlusV9，針對(duì)特定的換熱任務(wù)，確定合適的換熱工藝參數(shù)，再根據(jù)國(guó)家GB/T151-2014《熱交換器》以及《化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（下AspenExchangerDesignandRatingV9SW6-20112.5.2設(shè)計(jì)條件的確2.5.2.12-7工藝參設(shè)計(jì)壓一般有：設(shè)計(jì)壓力（1.05~1.1，取為0.0023MPa,冷物流壓降為0.0078MPa,設(shè)計(jì)溫該換熱器的殼程工作溫度為20~25℃，管程工作溫度為45~85℃，符合本項(xiàng)目取殼程及管程設(shè)計(jì)溫度都為123℃?zhèn)鳠嵯岛凸瘫跓嶙铻镋DR自動(dòng)默認(rèn)值。流股名壓力溫度質(zhì)量流量/(氣相質(zhì)量分率主要組熱流體入0熱流體出0冷流體入0水冷流體出0水AspenExchangerDesignandRating2.5.2.5流體空間的選2.5.2.5流體空間的選0.0001m2·K/W2.5.3EDRdesign模EDR2-6換熱器EDR數(shù)據(jù)輸2-7設(shè)計(jì)推薦結(jié)果展2-8設(shè)計(jì)過(guò)程雷諾數(shù)結(jié)2-7設(shè)計(jì)推薦結(jié)果展2-8設(shè)計(jì)過(guò)程雷諾數(shù)結(jié)2.5.4EDRdesign模式結(jié)果分（1）BEM411，換熱器殼273mm1828.8mm4019mm2mm，管子排列方式為30°排列，管心距25mm。折流板型式為單弓形折流板，圓缺率為換熱面積為4.4m2，換熱器面積余量為1%（4）0.03092bar，管側(cè)壓力降0.42757bar，均小于允許壓力降1.01m/s，管側(cè)流體最高流速為8.3m/s內(nèi)（5）1881.8W/(m2·K)整（6）可以看出雷諾數(shù)均大于60002.5.5換熱器選型結(jié)構(gòu)設(shè)2.5.5.1換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)JB/T4715-9219mm25mm。19mm2mm。選擇換熱管排列方式為常用的正三角形，有利于殼程物料形成湍流,提高JB/T4715-9225mm選擇折流板形式為單弓形折流板，根據(jù)JB/T4715-92，選擇折流板間距為JB/T4715-9225mm選擇折流板形式為單弓形折流板，根據(jù)JB/T4715-92，選擇折流板間距為300mm，圓缺率取25%。2.5.5.2換熱器接管設(shè)殼程入口：工藝液體體積流量為0.01478m3/s，流速取?4×0.01479=??=3.14×殼程出口：工藝液體體積流量為0.0154m3/s，流速取0.2m/s?4×0.01541===3.14×根據(jù)GB/T8163-2008無(wú)縫鋼管，圓整后得到接管尺寸為Ф274×92-9殼程接管尺寸圓整0.004531m3/s，流速取=?4×0.004531==3.14×根據(jù)GB/T8163-2008無(wú)縫鋼管，圓整后得到接管尺寸為Ф137×6。管程出口=?4×0.004531==3.14×根據(jù)GB/T8163-2008無(wú)縫鋼管，圓整后得到接管尺寸為Ф137×6。管程出口：工藝液體體積流量為0.004247m3/s，流速取0.37m/s=?4×0.004247==3.14×根據(jù)GB/T8163-2008無(wú)縫鋼管，圓整后得到接管尺寸為Ф137×82-10管程接口尺寸圓整2.5.6EDRRating/Checking2.5.6EDRRating/Checking工具進(jìn)行校2-11換熱器校核數(shù)據(jù)截2-12換熱器校2-12換熱器校核結(jié)由上述計(jì)算結(jié)果可以看到，換熱器換熱面積為29.4m2，設(shè)計(jì)余量為38%合設(shè)計(jì)要求；殼程壓降為0.02299bar，小于0.20684bar，管程壓降為0.0449bar，m)雷諾數(shù)均大于6000.2.5.7換熱器設(shè)計(jì)小結(jié)2-8換熱器設(shè)計(jì)參固定管板式換熱器換熱面積為29.4m2（設(shè)計(jì)余量為合設(shè)計(jì)要求；殼程壓降為0.02299bar，小于0.20684bar，管程壓降為0.0449bar，m)雷諾數(shù)均大于6000.2.5.7換熱器設(shè)計(jì)小結(jié)2-8換熱器設(shè)計(jì)參固定管板式換熱器換熱面積為29.4m2（設(shè)計(jì)余量為殼管設(shè)計(jì)壓力設(shè)計(jì)溫度℃℃殼程圓筒內(nèi)2進(jìn)口接出口接殼體材換熱器換熱管詳換熱管管管管數(shù)計(jì)算結(jié)殼程圓筒名義厚管板厚校核項(xiàng)2.5.8換熱E0211設(shè)備條件2.5.8.1.傳熱管2.5.8換熱E0211設(shè)備條件2.5.8.1.傳熱管排換熱管規(guī)格φ19×2mm，排列方式為正三角形分布，中心距為25mm，通管排列如圖AspenEDR模擬出來(lái)的傳2-13傳熱管排列2.5.8.2換熱器結(jié)構(gòu)形算校核結(jié)校核合2-14換熱器結(jié)構(gòu)示意2.5.9強(qiáng)度校固定管板換熱器設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)計(jì)算條2-14換熱器結(jié)構(gòu)示意2.5.9強(qiáng)度校固定管板換熱器設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)計(jì)算條 1設(shè)計(jì)溫 設(shè)計(jì)溫 管箱圓筒內(nèi)材料名材料名試驗(yàn)壓試驗(yàn)壓 殼程圓筒校前端管箱筒GB/T150.3-C 管材前端管箱筒GB/T150.3-C 管材 pc =2[]t =e=n-C1-C2=n=前端管箱圓筒校核計(jì)分程隔板校前端管箱封GB/T150.3-C (板材液壓前端管箱封GB/T150.3-C (板材液壓試pT1.25p[]= [的應(yīng)力水平TT0.90ReL=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合后端管箱筒GB/T150.3-C 管材液壓試pT1.25p]1.2500[后端管箱筒GB/T150.3-C 管材液壓試pT1.25p]1.2500[T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計(jì)2[]t[pw]= =4.75787KDi0.5合后端管箱封GB/T150.3- pc =2[]t =后端管箱封GB/T150.3- pc =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= [的應(yīng)力水平TT0.90ReL=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合C (板材液壓試pT1.25p]1.2500[C (板材液壓試pT1.25p]1.2500[T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=T合1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計(jì)內(nèi)壓圓筒校GB/T150.3-C 管材內(nèi)壓圓筒校GB/T150.3-C 管材 pc =2[]t =e=n-C1-C2=n=液壓試pT1.25p[]= [的應(yīng)力水平TT0.90ReL=2[]t[pw]= =4.75787KDi0.5合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單ZZU以烯為貴接管:N1計(jì)算方法:GB/T150.3-2011分析 計(jì)算壓力1設(shè)計(jì)溫℃筒體材料名筒體材料類管筒體內(nèi)直徑筒體開(kāi)孔處名義厚開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單ZZU以烯為貴接管:N1計(jì)算方法:GB/T150.3-2011分析 計(jì)算壓力1設(shè)計(jì)溫℃筒體材料名筒體材料類管筒體內(nèi)直徑筒體開(kāi)孔處名義厚度8筒體厚度負(fù)筒體腐蝕裕量2筒體材料許用應(yīng)力接管材料名接管材料類管接管實(shí)際外伸接管厚度負(fù)接管腐蝕裕2接管材料許用應(yīng)力 筒體中面直接管中面直徑d=do-筒體有效厚度δe=δnC1-接管有效厚度δet=δnt-C1t-筒體計(jì)算厚度δ T=pT.(Die)=2eT合2e[]t[pw]=(Die)=pc(Diet =et合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單接管:N2計(jì)算方法:GB/T150.3-2011分析 1設(shè)計(jì)溫℃筒體材料名筒體材料類管筒體內(nèi)直徑筒體開(kāi)孔處名義厚度8筒體厚度負(fù)筒體腐蝕裕量2筒體材料許用應(yīng)力開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算單接管:N2計(jì)算方法:GB/T150.3-2011分析 1設(shè)計(jì)溫℃筒體材料名筒體材料類管筒體內(nèi)直徑筒體開(kāi)孔處名義厚度8筒體厚度負(fù)筒體腐蝕裕量2筒體材料許用應(yīng)力接管材料名接管材料類管接管實(shí)際外伸接管腐蝕裕2接管材料許用應(yīng)力 筒體中面直接管中面直徑d=do-筒體有效厚度δe=δnC1-接管有效厚度δet=δnt-C1t-筒體計(jì)算厚度δ 接管計(jì)算厚度 筒體厚度校核合接管厚度校核合筒體補(bǔ)強(qiáng)最小長(zhǎng)度接管補(bǔ)強(qiáng)最小長(zhǎng)度開(kāi)孔率接管補(bǔ)強(qiáng)長(zhǎng)度校核結(jié)合參數(shù)δet參數(shù)λ等效薄膜應(yīng)力集中系數(shù)等效總應(yīng)力集中系數(shù)e等效總等效薄膜應(yīng)力許用等效總應(yīng)力許等效薄膜應(yīng)力校核結(jié)合等效總應(yīng)力校核結(jié)合結(jié)論合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)計(jì)算單ZZU以烯為貴接管 N3, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒管殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)計(jì)算單ZZU以烯為貴接管 N3, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒管殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾角0接管軸線與封頭軸線的夾接管實(shí)際外伸接管連接型安放式接管實(shí)際內(nèi)伸0接管材名稱及管接管焊接接頭1筒體厚度校核合接管厚度校核合筒體補(bǔ)強(qiáng)最小長(zhǎng)度接管補(bǔ)強(qiáng)最小長(zhǎng)度開(kāi)孔率接管補(bǔ)強(qiáng)長(zhǎng)度校核結(jié)合參數(shù)δet參數(shù)λ等效薄膜應(yīng)力集中系數(shù)等效總應(yīng)力集中系數(shù)等效薄膜應(yīng)力 e等效總等效薄膜應(yīng)力許用等效總應(yīng)力許等效薄膜應(yīng)力校核結(jié)合等效總應(yīng)力校核結(jié)合結(jié)論合開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)計(jì)算單ZZU以烯為貴接管 N4, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒管殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)計(jì)算單ZZU以烯為貴接管 N4, 計(jì)算壓力設(shè)計(jì)溫℃殼體型圓形筒管殼體開(kāi)孔處焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑殼體開(kāi)孔處名義厚度8殼體厚度負(fù)殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應(yīng)力接管軸線與筒體表面法線的夾角0接管腐蝕裕2補(bǔ)強(qiáng)圈材料名補(bǔ)強(qiáng)圈補(bǔ)強(qiáng)圈接管厚度負(fù)補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力 非圓形開(kāi)孔長(zhǎng)開(kāi)孔長(zhǎng)徑與短徑之1殼體計(jì)算厚度接管計(jì)算厚度補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)1開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效接管有效外伸長(zhǎng)度接管有效內(nèi)伸長(zhǎng)度0開(kāi)孔削弱所需的補(bǔ)強(qiáng)面積殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積2A1+A2+A3 mmA，不需另加補(bǔ)補(bǔ)強(qiáng)圈面積A-結(jié)論合只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設(shè)計(jì)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b安放式0管12只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設(shè)計(jì)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b安放式0管12 1補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)102A1+A2+A3 mm，大于A，不需另加補(bǔ)A-合 KmDEtSCK mb 2 設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)s設(shè)計(jì)溫度下實(shí)際屈服點(diǎn) KmDEtSCK mb 2 設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)s設(shè)計(jì)溫度下實(shí)際屈服點(diǎn)s DbW直邊段長(zhǎng)度L4 m=波高h(yuǎn) n=成型前一層名義厚度S加強(qiáng)圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcDm=D’o+h1DbSP SDm 系數(shù)k L 1 Db（當(dāng)k1時(shí)，取kEbTf W橫坐標(biāo)值 右端縱坐標(biāo)曲線值2.2DmS W 按2h,2.2DS查圖6-2得：Cp mW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd2.142h2.2DmKnKnF=N 內(nèi)壓應(yīng)力薄膜應(yīng)力 pD2LEt 04KnKnF=N 內(nèi)壓應(yīng)力薄膜應(yīng)力 pD2LEt 04 2(mSEtLDSkEtLDb4 c t pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb c t薄膜應(yīng)力pDm pt薄膜應(yīng)力 pt彎曲應(yīng)力2phC 2mS p位移薄膜應(yīng)力Eb(SpC2)2e f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e d組力計(jì)算p231.5ts計(jì)算d45合最大值2ts 對(duì)于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng) 2t時(shí),需要進(jìn)行疲勞校 疲勞破壞時(shí)的循環(huán)次數(shù) 12820 3.NT 370 f 疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設(shè)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕后設(shè)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)s設(shè)計(jì)溫度下實(shí)際屈服點(diǎn)s DbW直邊段長(zhǎng)度L4 m=波高h(yuǎn) n=成型前一層名義厚度S加強(qiáng)圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcDm=D’o+h1DbSP SDm許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設(shè)計(jì)要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2tp 2ps= hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通注 KmDEtSCK mb 2 KnK注 KmDEtSCK mb 2 KnKnF=N 薄膜應(yīng)力 pD0L4Eb 1.49 2(mSEtLDSkEtLDb4 c t pD2LEt cc 2(mSEtLDSkEtLDb c t薄膜應(yīng)力pDm pt薄膜應(yīng)力 pt彎曲應(yīng)力ph3 Cp2mSp 系數(shù)k L 0.231 Db（當(dāng)k1時(shí)，取kEbTf W橫坐標(biāo)值 右端縱坐標(biāo)曲線值2.2DmS W 按2h,2.2DS查圖6-2得：Cp mW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd2.142h2.2DmS只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設(shè)計(jì)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力只管程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設(shè)計(jì)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b薄膜應(yīng)力Eb(SpC2)2e f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e d組合計(jì)算p231.5ts計(jì)算d45合最大值2ts 對(duì)于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng) 2t時(shí),需要進(jìn)行疲勞校 疲勞破壞時(shí)的循環(huán)次數(shù)N 128 3.NT 370 f 疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設(shè)計(jì)要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2tp 2ps= hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通注 KmDEtSCK mb 2 設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)s設(shè)計(jì)溫度下實(shí)際屈服點(diǎn)注 KmDEtSCK mb 2 設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)s設(shè)計(jì)溫度下實(shí)際屈服點(diǎn)s DbW直邊段長(zhǎng)度L4 m=波高h(yuǎn) n=成型前一層名義厚度S加強(qiáng)圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcDm=D’o+h1DbSP S m 系數(shù)k L 0.231 Db（當(dāng)k1時(shí)，取kEbTf W橫坐標(biāo)值 右端縱坐標(biāo)曲線值2.2DmS W 按2h,2.2DS查圖6-2得：Cp mW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd2.142h2.2DmSKnKnF=N 薄膜應(yīng)力 z tpD0L4Ebk KnKnF=N 薄膜應(yīng)力 z tpD0L4Ebk 2(mSEbL4D0SckEcLcDct pD2LEt cc 2(mSEtLDSkEtLDb c t薄膜應(yīng)力pDm 12mS0.5712h/pt薄膜應(yīng)力2 2mSt彎曲應(yīng)力ph3 Cp2mSp薄膜應(yīng)力Eb(SpC2)2e4 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e d組合計(jì)算p231.5ts計(jì)算d45合最大值R0.7pd2ts 對(duì)于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng) 2t時(shí),需要進(jìn)行疲勞校 疲勞破壞時(shí)的循環(huán)次數(shù)N 128 3.NT 370 f 疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設(shè)計(jì)要求的操作循環(huán)次數(shù)N殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設(shè)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b設(shè)計(jì)溫度下屈殼程有壓力，U型膨脹節(jié)腐蝕前設(shè)計(jì) ℃設(shè)計(jì)要求的循環(huán)次數(shù)0次腐蝕裕量許用應(yīng)力b設(shè)計(jì)溫度下屈服點(diǎn)s設(shè)計(jì)溫度下實(shí)際屈服點(diǎn)s DbW直邊段長(zhǎng)度L4 m=波高h(yuǎn) n=成型前一層名義厚度S加強(qiáng)圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SCEcDm=D’o+h1DbSP S m 1.4mS2tp 2ps= hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通注 KmDEtSCK mb 2 KnKn注 KmDEtSCK mb 2 KnKnF=N 薄膜應(yīng)力 pD0L4Eb 1.29 2(mSEtLDSkEtLDb4 c t pD2LEt cc 2(mSEtLDSkEtLDb c t薄膜應(yīng)力pDm 12mS0.5712h/pt薄膜應(yīng)力2 2mSt彎曲應(yīng)力ph3 Cp2mSp薄膜應(yīng)力Eb(SpC2)2e4 f系數(shù)k L 0.231 Db（當(dāng)k1時(shí)，取kEbTf W橫坐標(biāo)值 右端縱坐標(biāo)曲線值2.2DmS W 按2h,2.2DS查圖6-2得：Cp mW 按2h,2.2DS查圖6-3得：Cf m按W, 查圖6-4得：Cd2.142h2.2DmS設(shè)計(jì)計(jì)算條 平均金屬溫度 設(shè)計(jì)計(jì)算條 平均金屬溫度 設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力c1.124e-彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e d組合計(jì)算p231.5ts計(jì)算d45合最大值R0.7pd2ts 對(duì)于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng) 2t時(shí),需要進(jìn)行疲勞校 疲勞破壞時(shí)的循環(huán)次數(shù)N 128 3.NT 370 f 疲勞壽命安全系數(shù)nf (按GB/T151－2014，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設(shè)計(jì)要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2tp 2ps= hpP<=Ps平面失穩(wěn)壓力校核通1.092e-2根一根管子金屬橫截面積at(dt81殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A 2殼程圓筒金屬橫截面積As=1.092e-2根一根管子金屬橫截面積at(dt81殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A 2殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+s端部圓筒金屬橫截面積As=sDi+s18”tttKtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t系數(shù)Cr= 2Et/ 比值lcr 管KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t系數(shù)Cr= 2Et/ 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力(Clcr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 lcr R litCr []creL1cr 1.5 2Cr管板設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力r40管子加強(qiáng)系數(shù)K21.32DiEna/E K 脹接，開(kāi)4f法蘭外徑f基本法蘭力矩m法蘭寬度bfDfDi比值h/比值"/ 管箱圓筒殼常數(shù)kh 系數(shù)4.4k基本法蘭力矩m法蘭寬度bfDfDi比值h/比值"/ 管箱圓筒殼常數(shù)kh 系數(shù)4.4kD[11k")2hh h i 2E 2"K" fffEh" 12DibfDi 殼體法蘭厚度f(wàn)法蘭外徑法蘭寬bfDfDi比值s/比值'/ 殼程圓筒殼常數(shù)ks 系數(shù)4.4kD[11k')2ss s i12E'b2'K' ff fE' 12DibfDi KK'K 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDf旋轉(zhuǎn)剛度無(wú)量綱參數(shù) KKf4t膨脹節(jié)波峰處內(nèi)直徑系數(shù) (Dex)2 i~管板第一彎矩系數(shù)m1KKf查<<GB/T151-20147-系數(shù)~KK~系數(shù)膨脹節(jié)波峰處內(nèi)直徑系數(shù) (Dex)2 i~管板第一彎矩系數(shù)m1KKf查<<GB/T151-20147-系數(shù)~KK~系數(shù)G2KKf查<<GB/T151-2014>7-換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEsEtna(EsAsKex換熱管束與殼體剛度之比Q EAK （帶膨脹節(jié) ss （不帶膨脹節(jié)管板第二彎矩系數(shù)m2KQexGB/T151-2014>7-14(a)或系數(shù)M G 系數(shù)G3K,Qex查<<GB/T151-20147- 法蘭力矩折減系數(shù)Kf(KfG3 管板邊緣力矩變化系數(shù)MKK 法蘭力矩變化系數(shù)MfMKK 管數(shù)管板開(kāi)孔后面積l -2管板布管區(qū)面積(三角形布管)A0.866nS2 (正方形布管)AnS2 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt4At系數(shù)Al/系數(shù)na/0.40.6(1Q)/ex(Q -系數(shù)t0.4(1系數(shù)na/0.40.6(1Q)/ex(Q -系數(shù)t0.4(10.6QextDt/管板周邊不布管區(qū)無(wú)量綱寬度kK(1-=t(tt-to)-s(ts--當(dāng)量壓力組合PcPasPs PPnKb2 s 1--基本法蘭力矩系數(shù) 4MMmD3i-- MMm(M)M--~--管板總彎矩系數(shù)mm1m21--f--f0---系數(shù)G3 -- 1(1r= 4Qex--~p 1 4Qex4.871e- M 1(1r= 4Qex--~p 1 4Qex4.871e- MwsMm(Mf-- DrrPai1.5tr3rPa~Dt p-0.5tr-tr殼體法蘭應(yīng)力' P(Di 4YMws 'f1.5tr3r1PG2QexP Q a tt3tt1.2crA(1) As(QexG2)-c-3tcq=t(tt-t0)-s(tst0-當(dāng)量壓力組合PcPt(1--Pa=t(tt-t0)-s(tst0-當(dāng)量壓力組合PcPt(1--PatPt P-PnKb2 t 1管-- 4MMpD3i-- 管板邊緣力矩系數(shù)MM--~--管板總彎矩系數(shù)mm1m21--f--f--f--系數(shù)G3 -- 1(1r= 4 -- 1 p4 MwsMp-- Dir rPa1.5r3 MwsMp-- Dir rPa1.5r3trPa~Dt p-0.5r-1.5tr殼體蘭應(yīng) ~' P(i 4Mwsaf1.5r3tr1PG2QexP Q a tt3tt1.2crA[P(1)P (QexG2)c-3ctq=t(tt-t0)-s(ts-t0-PcPsPt(1----PasPstPtEtm（直PP-PnKb2 s t 1PasPstPtEtm（直PP-PnKb2 s t 1 4MmMmD3i--~ i--3.963e-~ Max[Mm(M)M1,Mp--~--管板總彎矩系數(shù)mm1------f--系數(shù)G3 -- 1(1r系 4Qex--~11邊處剪切應(yīng)力p=4QG MwsMax[MpM1,Mm(Mf)-- DrrPaitr DrrPaitr3trPa~Dt p-tr-1.5tr殼體法蘭應(yīng)力'Y P(Di Mws fr3tr1PG2QexP Q a t3ttA(1) As(QexG2)c-3tctq管板名義厚度管板校核通直管換熱管內(nèi)壓計(jì)C 管材 =2[]t =直管換熱管內(nèi)壓計(jì)C 管材 =2[]t =e=n-C1-C2=n=2e[]t Do =Pc(Doet =et直管換熱管內(nèi)壓計(jì)算合直管換熱管外壓計(jì)-C (管材直管換熱管殼程壓力試驗(yàn)外壓計(jì)-C (管材直管換熱管殼程壓力試驗(yàn)外壓計(jì)-C (管材=e=n-C1-C2=n=L=Do=AA=BB=D20時(shí)，pB Do/Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o(1 Do/ Do/ Do/換熱管外壓計(jì)算合設(shè)計(jì)計(jì)算條 平均金屬溫度 設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力設(shè)計(jì)計(jì)算條 平均金屬溫度 設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力c1.124e-8=e=n-C1-C2=n=L=Do=AA=BB=D20時(shí)，pB Do/Doe20[p]min{(2.250.0625)B,2o(1 Do/ Do/ Do/換熱管殼程壓力試驗(yàn)外壓計(jì)算合1.092e-2根一根管子金屬橫截面積at(dt1殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A 2殼程圓筒金屬橫截面積As=1.092e-2根一根管子金屬橫截面積at(dt1殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A 2殼程圓筒金屬橫截面積As=sDi+s端部圓筒金屬橫截面積As=sDi+s18”tttKtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t系數(shù)Cr= 2Et/ 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力(CKtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t系數(shù)Cr= 2Et/ 比值lcr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力(Clcr 管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力(Clcr tRtli [ eL1cr1.5 2Cr管板設(shè)計(jì)溫度下許用應(yīng)力r00管子加強(qiáng)系數(shù)K21.32DiEna/E K 脹接，開(kāi)4法f法蘭外徑基本法蘭力矩蘭法蘭寬度bfDfDi比值h/比值"/ 管箱圓筒殼常數(shù)kh 系數(shù)4.4kD[11蘭法蘭寬度bfDfDi比值h/比值"/ 管箱圓筒殼常數(shù)kh 系數(shù)4.4kD[11k")2hh h i 2E 2"管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)K" fffEh" 12DibfDi殼體法蘭厚度f(wàn)法蘭外徑法蘭寬bfDfDi比值s/比值'/ 殼程圓筒殼常數(shù)ks 系數(shù)4.4kD[11k')2ss s i 12E'b2'K' ff fE' 12DibfDi KK'K 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDf旋轉(zhuǎn)剛度無(wú)量綱參數(shù) KKf4t膨脹節(jié)波峰處內(nèi)直徑系數(shù) (Dex)2 i~管板第一彎矩系數(shù)m1KKf查<<GB/T151-20147-系數(shù)~KK~系數(shù)G2系數(shù) (Dex)2 i~管板第一彎矩系數(shù)m1KKf查<<GB/T151-20147-系數(shù)~KK~系數(shù)G2KKf查<<GB/T151-20147-換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEsEtna(EsAsKex換熱管束與殼體剛度之比Q EAK （帶膨脹節(jié) ss （不帶膨脹節(jié)管板第二彎矩系數(shù)m2KQexGB/T151-2014>7-14(a)或系數(shù)M 2K G 系數(shù)G3K,Qex查<<GB/T151-20147- 法蘭力矩折減系數(shù)Kf(KfG3 管板邊緣力矩變化系數(shù)MKK 法蘭力矩變化系數(shù)MfMKK 管數(shù)管板開(kāi)孔后面積l -2管板布管區(qū)面積(三角形布管)A0.866nS2 (正方形布管)AnS2 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑Dt4At系系數(shù)Al/系數(shù)na/數(shù)0.40.6(1Q)/ex(Q -系數(shù)t0.4(10.6Qext數(shù)0.40.6(1Q)/ex(Q -系數(shù)t0.4(10.6QextDt/管板周邊不布管區(qū)無(wú)量綱寬度kK(1-=t(tt-to)-s(ts--當(dāng)量壓力組合PcPasPs PPnKb2 s 1--基本法蘭力矩系數(shù) 4MMmD3i-- 管板邊緣力矩系數(shù)MMmMM--~--管板總彎矩系數(shù)mm1m21--0-f-系數(shù)G3 - 1(1r= 4 --~p 1 4Qex- MwsMm(Mf-- ~p 1 4Qex- MwsMm(Mf-- DrrPai1.5tr3trPa~Dt p0.5tr-tr殼體法蘭應(yīng)力' P(Di 4YMws 'f1.5tr3tr1PG2QexP Q a tt3tt1.2crA(1) As(QexG2)tc-3tcq=t(tt-t0)-s(t-t0-當(dāng)量壓力組合PcPt(1--PatPt PPnKb2L（當(dāng)量壓力組合PcPt(1--PatPt PPnKb2L（ t 1管-- 4MMpD3i-- 管板邊緣力矩系數(shù)MM--~--管板總彎矩系數(shù)mm1m21--數(shù)frb--數(shù)fri--f--系數(shù)G3 -- 1(1r= 4 --~p 1 4Qex MwsMp-- Dir rPa1.5r3tr Dir rPa1.5r3trPa~Dt p-0.5r-1.5r'Y P(Di 4Mwsaf1.5r3tr1PG2QexP Q a tt3tt1.2crA[P(1)P (QexG2)c-3ctq=t(tt-t0)-s(ts-t0-PcPsPt(1--PasPstPtEtm（直PP-PnKb2 s t 1-- 4MmMmD3i--~ i-~ Max[M 4MmMmD3i--~ i-~ Max[Mm(M)M1,Mp--~--管板總彎矩系數(shù)mm1------f--系數(shù)G3 -- 1(1r系 4Qex--~ p 1 4 MwsMax[MpM1,Mm(Mf)-- DrrPaitr3trPa~Dt p-tr-1.5Pa~Dt p-tr-1.5r殼體法