【S集團辦公樓設(shè)計及計算14000字（論文）】

[]S集團辦公樓設(shè)計及計算目錄摘要 5工程概況 6第一章板的計算 8一、雙向板的計算 8二、樓面板的計算及配筋 8（一）標(biāo)準(zhǔn)樓面做法及荷載計算 8（二）計算跨度 8（三）彎矩計算 8（四）板的配筋計算 9三、屋面板的計算及配筋 11（一）屋面做法及荷載計算 11（二）計算跨度 12（三）彎矩計算 12（四）板的配筋計算 12第二章次梁的計算 16一、初估次梁的截面尺寸 16二、次梁8（軸號為8的）的計算 16（一）次梁的計算跨度 16（二）次梁的荷載計算 17（三）次梁正截面受彎承載力及配筋計算 18（四）次梁正截面受剪承載力及配筋計算 18三、次梁3（軸號為10）的計算 19（一）次梁的計算跨度 19（二）此兩單荷載計算 20（三）彎矩計算 20（四）板的配筋計算 20第三章框架的計算 22一、框架計算簡圖及梁柱截面估計 22（一）計算簡圖 22（二）框架梁，框架柱的截面估計 23（三）梁柱線剛度計算 23二、荷載計算 25三、恒載作用下框架的內(nèi)力計算 28（一）恒載作用下框架彎矩計算 28（二）恒載作用下框架的剪力計算 33四、框架梁柱的配筋 36（一）框架橫梁配筋 36（二）框架柱配筋 39第四章樓梯的計算 44樓梯的計算 44（一）踏步板的計算 44（二）平臺板的計算 45（三）平臺梁的計算 46（四）樓梯配筋圖 48第五章基礎(chǔ)的計算 48荷載的設(shè)計值 49（一）外柱基礎(chǔ)承受的上部荷載 49（二）中柱基礎(chǔ)承受的上部荷載 49（四）外柱獨立基礎(chǔ)的計算 49（五）中柱獨立基礎(chǔ)的計算 54參考文獻 57摘要隨著城市現(xiàn)代化的發(fā)展，城市土地的緊張，建造高層住宅樓已經(jīng)是一種被實踐證明了的緩解城市用地壓力的最有效的方法。高層建筑中抗震設(shè)防是頭等大事，建筑高度的增長直接導(dǎo)致了對建筑不利因素的產(chǎn)生，地震、風(fēng)等等都會對高層建筑帶來意想不到的破壞。通過對我國高層住宅的抗震發(fā)展趨勢進行地分析，闡述了我國高層住宅的抗震發(fā)展前景。高層住宅的抗震發(fā)展要將起點與趨勢結(jié)合起來，通過對其他國家高層住宅抗震技術(shù)的發(fā)展分析和我國自身技術(shù)等發(fā)展情況，來確定高層住宅抗震的發(fā)展方向，使其具有更廣闊的應(yīng)用前景。關(guān)鍵詞：高層住宅抗震技術(shù)發(fā)展工程概況本辦公樓設(shè)計采用普通框架結(jié)構(gòu)，為長方形，其中東西走向的柱網(wǎng)布置為7200mm*4700mm，為內(nèi)廊式結(jié)構(gòu)，走廊寬度為2400mm，南北走向的柱網(wǎng)布置為6900mm*4700mm及3600mm*4700mm，為外廊式結(jié)構(gòu)，走廊懸挑，寬度為1800mm，本辦公樓設(shè)計選取東西向的一榀框架進行計算。本辦公樓設(shè)計的框架梁的截面尺寸為：240mm*720mm，次梁的截面尺寸為240mm*420mm?？蚣苤慕孛娉叽鐬?20mm*530mm。層高為4200mm。屋面為不可上人屋面，屋面活荷載為0.7KN/m2，樓面的活荷載為5.2KN/m2。主導(dǎo)風(fēng)向：西南風(fēng)，基本風(fēng)壓為0.65KN/m2。基本雪壓：0.35KN/m2。本建筑的抗震設(shè)防烈度為7度設(shè)防，故不考慮地震作用，水平方向只考慮風(fēng)荷載的影響。一、板的計算板和框架及聯(lián)系梁采用現(xiàn)澆，根據(jù)板的長寬比將板分成雙向板和單向板分別進行計算，雙向板和單向板均采用一定的計算簡圖。由于板的周邊支撐梁對板的有利影響，對于連續(xù)板的中間區(qū)格，其跨中截面及中間支座截面的彎矩可予以折減，設(shè)計中取0.7的折減系數(shù)。二、次梁的計算次梁的支座為框架梁，由于S辦公樓設(shè)計中的次梁的相鄰跨度差小于8%，忽略框架梁的抗扭剛度，連續(xù)梁的計算簡圖取為以框架為鉸支座的多跨連續(xù)梁，按塑性內(nèi)力重分別計算。三、框架的計算框架的計算包括框架梁的計算和框架柱的計算。本辦公樓設(shè)計中框架的柱網(wǎng)尺寸為(7200加上7200)*4700mm,層高為4200mm。橫行框架承重，取一榀框架進行計算，設(shè)計中初估框架梁的截面尺寸為240mm*720mm，框架柱的截面尺寸為420mm*530mm。在計算內(nèi)力前先計算梁柱線剛度，然后求出框架內(nèi)力，進行組合，最后選配鋼筋?？蚣艿膬?nèi)力計算框架梁的橫向荷載包括恒載和活載，其中，恒載作用下的內(nèi)力采用彎矩分配法進行計算，根據(jù)所得彎矩值可求算得到剪力，由于在框架梁上作用有集中承載力，所以在集中承載力處，剪力會有突變。由所求得的剪力，再根據(jù)結(jié)構(gòu)的簡圖和計算公式算出集中力處的彎矩，進一步得到框架的軸力圖為考慮活載的不利組合，活載采用分層進行計算。由于頂層荷載較小，按滿布進行考慮，2、3～5層和底層分別考慮到左跨和右跨。畫出對應(yīng)的內(nèi)力簡圖?？蚣茉陲L(fēng)荷載作用下的彎矩采用D值法計算，先將反彎點算出，繼而可得到風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力。據(jù)規(guī)范，對框架柱進行驗算。內(nèi)力組合及內(nèi)力控制值的計算框架的荷載組合和內(nèi)力組合需要考慮的三種情況：恒載加上活載，恒載加上風(fēng)載，恒載加上0.85*（活加風(fēng)）在進行內(nèi)力組合時，要先對活載進行不利的組合。在對框架柱進行內(nèi)力組合時，由于對活荷載作用下的內(nèi)力用分層法進行計算，因此，在組合彎矩時，只考慮在柱相鄰層布置活荷載：在組合軸力時，則考慮在該柱以上各層布置活荷載。由于內(nèi)力分析的結(jié)果是框架柱軸線處梁的彎矩和剪力，因此，在截面配筋計算時，須將其換算成梁端截面的彎矩和剪力?？蚣艿呐浣钣嬎愀鶕?jù)所算出的內(nèi)力值，對框架梁和框架柱分別進行配筋，配筋要滿足規(guī)范，必須滿足最小配筋率。由于e0<0.65H0,滿足規(guī)范要求，框架柱的裂縫寬度可不進行驗算。樓梯的計算本辦公樓設(shè)計采用現(xiàn)澆板式樓梯，樓梯開間為3000mm，踏步寬為300mm，高為140mm，休息平臺的凈距為1400mm，平臺梁的尺寸為220mm*420mm,踏步板按簡支斜梁計算，平臺板為四邊支承板，按小跨度方向的簡單支板計算。平臺梁按簡單支梁計算?；A(chǔ)的計算本辦公樓設(shè)計采用柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為1.5m，具體計算詳情見計算書。施工圖的繪制本辦公樓設(shè)計的施工圖均嚴(yán)格按照規(guī)范要求電腦繪制。第一章板的計算雙向板的計算板的截面尺寸現(xiàn)澆板厚度H>長/50等于5000/50等于100mm,現(xiàn)澆板的最小厚度為80mm，故H等于100mm>80mm。樓面板的計算及配筋（一）標(biāo)準(zhǔn)層樓面做法及荷載計算恒載：30mm厚水磨石面層0.23*25等于0.750KN/m230mm厚水泥砂漿找平層0.23*20等于0.600KN/m280mm厚鋼筋混凝土板0.28*25等于2.20KN/m220mm厚底板抹灰0.220*17等于0.340KN/m2———————————————————————G1等于1.4*(0.750加上0.600加上2.20加上0.340)等于4.43KN/m2活載：根據(jù)規(guī)范查得辦公樓樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QK等于2.2KN/m2活載設(shè)計值Q1等于1.4*2.2等于2.8KN/m2因此，樓面板的荷載設(shè)計值G1加上Q1等于4.43加上2.8等于7.23KN/m2G1加Q1/2等于3.62KN/m2,Q1/2等于1.4KN/m2（二）計算跨度內(nèi)跨：l0等于LC,LC為軸線間距，邊跨：l0等于ln加上B1,行為凈跨，ln為梁寬（三）彎矩計算跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，可簡化為內(nèi)支座固定時G加Q/2作用下的跨中彎矩值和內(nèi)支座鉸支時±Q/2作用下的跨中彎矩值兩者之和。取泊松比RC等于0.3。雙向板界定LOX（長跨方向）/LOY（短跨方向）小于等于3,按雙向板計算，查《混凝土與砌體結(jié)構(gòu)》表8-3，計算板的跨中彎矩和支座負(fù)彎矩（四）板的配筋計算截面有效高度：選用不小于Φ8的鋼筋作為受力主筋LOX（長跨方向）跨中截面的HOX等于H-20等于100mmLOY（短跨方向）跨中截面的HOY等于H-30等于80mm支座截面處為HO等于80mm對于周邊與梁整體連接的雙向板，考慮周邊支承梁對板的有利影響，故彎矩設(shè)計值應(yīng)進行一定的折減，對于連續(xù)板的中間區(qū)格，其跨中截面及中間支座截面的折減系數(shù)為0.8。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)RS等于0.95,A1S等于M/(0.95H0fY)。樓面板的配筋圖詳見結(jié)構(gòu)施工圖。取其中三塊板計算如下：板一計算跨度LX＝4800mm計算跨度LY＝4700mm板的厚度H＝120mm1.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝2.64KN·m，MXQ＝2.40KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{3.42,3.29}＝3.42KN·mA1SX＝242mm，A1S＝30mm，ξ＝0.265，ρ＝0.35%；ρMIN＝0.39%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）1.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝3.44KN·m，MYQ＝2.73KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{4.44,4.27}＝4.44KN·mA1SY＝286mm，A1S＝21mm，ξ＝0.266，ρ＝0.72%；ρMIN＝0.37%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）1.4.3沿LX方向的支座彎矩MX'MX’K＝-6.44KN·m，MX'Q＝-5.65KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-8.44,-7.92}＝-8.44KN·mA1SX'＝544mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.443，ρ＝0.94%實配縱筋：φ10@2201.4.4沿LY方向的支座彎矩MY'MY’K＝-7.42KN·m，MY'Q＝-5.97KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-9.34,-8.99}＝-9.34KN·mA1SY'＝597mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.434，ρ＝0.94%實配縱筋：φ10@220板二2.4.2計算跨度LX＝4700mm，計算跨度LY＝3900mm，板的厚度H＝120mm2.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝1.45KN·m，MXQ＝1.46KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{1.74,1.69}＝1.74KN·mA1SX＝146mm，A1S＝32mm，ξ＝0.232，ρ＝0.48%；ρMIN＝0.32%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）2.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝2.45KN·m，MYQ＝1.99KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{2.93,2.72}＝2.93KN·mA1SY＝193mm，A1S＝22mm，ξ＝0.244，ρ＝0.70%；ρMIN＝0.74%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）2.4.3沿LX方向的支座彎矩MX'MX’K＝-3.99KN·m，MX'Q＝-3.47KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX'(D)}＝MA1X{-4.97,-4.95}＝-4.97KN·mA1SX'＝341mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.295，ρ＝0.77%實配縱筋：φ8@2002.4.4沿LY方向的支座彎矩MY'MY’K＝-4.92KN·m，MY'Q＝-3.92KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY'(D)}＝MA1X{-6.99,-5.95}＝-6.99KN·mA1SY'＝392mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.292，ρ＝0.77%實配縱筋：φ8@150板三3.4.2計算跨度LX＝4700mm，計算跨度LY＝3900mm，板的厚度H＝120mm3.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝1.97KN·m，MXQ＝1.77KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{2.68,2.48}＝2.68KN·mA1SX＝193mm，A1S＝33mm，ξ＝0.270，ρ＝0.73%；ρMIN＝0.57%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）3.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝2.94KN·m，MYQ＝2.44KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{3.9,3.66}＝3.90KN·mA1SY＝247mm，A1S＝22mm，ξ＝0.297，ρ＝0.77%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200A1S＝299）3.4.3沿LX方向的支座彎矩MX’MX’K＝-4.96KN·m，MX'Q＝-3.94KN·m；MX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-6.34,-6.45}＝-6.34KN·mA1SX'＝397mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.296，ρ＝0.79%；實配縱筋：φ10@220（A1S＝393）3.4.4沿LY方向的支座彎矩MY’MY’K＝-6.40KN·m，MY'Q＝-4.90KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-7.95,-7.44}＝-7.95KN·mA1SY'＝487mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.444，ρ＝0.79%實配縱筋：φ8@120（A1S＝543）屋面板的計算及配筋（一）屋面做法及荷載計算恒載：二氈三油鋪小石子0.75KN/m230厚1：3水泥砂漿找平0.23*17等于0.51KN/m2180厚石灰爐渣保溫層0.48*12等于2.4KN/m2120厚鋼筋混凝土板0.42*25等于3.2KN/m220厚底板抹灰0.220*17等于0.340KN/m2G2等于1.4*(0.75加上0.51加上2.4加上3.2加上0.340)等于7.68KN/m2活載：根據(jù)規(guī)范查得辦公樓不上人屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值QK等于0.7KN/m2活載設(shè)計值Q2等于1.4*0.7等于0.98KN/m2因此，屋面板的荷載設(shè)計值G2加上Q2等于8.66加上0.7等于9.36KN/m2G2加上Q2/2等于4.33KN/m2,Q2/2等于0.79KN/m2（二）計算跨度內(nèi)跨：l0等于LC,LC為軸線間距，邊跨：l0等于LN加上B1,LN為凈跨，B1等于梁寬。（三）彎矩計算跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，可簡化為內(nèi)支座固定時G加上Q/2作用下的跨中彎矩值和內(nèi)支座鉸支時±Q/2作用下的跨中彎矩值兩者之和。取泊松比RC等于0.7。其彎矩計算同樓面板。分別計算其彎矩，然后在計算其對應(yīng)的配筋。（四）板的配筋計算截面有效高度：選用不小于Φ6的鋼筋作為受力主筋，則LOX（長跨方向）跨中截面的HOX等于H-30等于100mm,LOY（短跨方向）跨中截面的HOY等于H-30等于80mm,支座截面處為HO等于80mm。對于周邊與梁整體連接的雙向板，除角區(qū)格外，可考慮周邊支承梁對板的有利影響，故彎矩設(shè)計值應(yīng)進行一定的折減，對于連續(xù)板的中間區(qū)格，其跨中截面及中間支座截面的折減系數(shù)為0.8。計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)rs等于0.95,A1S等于m/(0.95H0fY),截面配筋計算見A1-F（表1-4），G-M（表1-5），O-T（表1-6）。屋面板的配筋圖詳見結(jié)構(gòu)施工圖。取其中三塊板計算如下：板一1.4.2計算跨度LX＝4900mm，計算跨度LY＝4700mm，板的厚度H＝120mm1.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝2.68KN·m，MXQ＝2.44KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{3.44,3.39}＝3.39KN·mA1SX＝234mm，A1S＝29mm，ξ＝0.258，ρ＝0.33%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）1.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝3.49KN·m，MYQ＝3.21KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{4.43,4.47}＝4.47KN·mA1SY＝291mm，A1S＝22mm，ξ＝0.279，ρ＝0.33%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）1.4.3沿LX方向的支座彎矩MX’MXK＝-6.54KN·m，MX'Q＝-6.47KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-7.97,-8.98}＝-8.98KN·mA1SX'＝543mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.449，ρ＝0.78%實配縱筋：φ10@2101.4.4沿LY方向的支座彎矩MY’MY’K＝-7.44KN·m，MY'Q＝-7.45KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-9.46,-9.81}＝-9.46KN·mA1SY'＝647mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.448，ρ＝0.98%實配縱筋：φ10@190板二2.4.2計算跨度LX＝4700mm，計算跨度LY＝3900mm，板的厚度H＝120mm2.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝1.47KN·m，MXQ＝1.40KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{1.67,1.8}＝1.80KN·mA1SX＝143mm，A1S＝33mm，ξ＝0.233，ρ＝0.77%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）2.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝2.48KN·m，MYQ＝2.47KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{2.66,2.87}＝2.66KN·mA1SY＝192mm，A1S＝22mm，ξ＝0.247，ρ＝0.34%；ρMIN＝0.39%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）2.4.3沿LX方向的支座彎矩MX’MXK＝-3.99KN·m，MX'Q＝-3.79KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-4.92,-5.21}＝-4.92KN·mA1SX'＝347mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.279，ρ＝0.79%實配縱筋：φ8@150（A1S＝397）2.4.4沿LY方向的支座彎矩MY’MY’K＝-4.79KN·m，MY'Q＝-4.54KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-5.93,-6.32}＝-5.93KN·mA1SY'＝393mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.296，ρ＝0.99%實配縱筋：φ8@120（A1S＝543）板三3.4.2計算跨度LX＝4700mm，計算跨度LY＝3900mm，板的厚度H＝120mm3.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝1.94KN·m，MXQ＝1.90KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{2.31,2.5}＝2.50KN·mA1SX＝192mm，A1S＝30mm，ξ＝0.244，ρ＝0.74%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@210（A1S＝299）3.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝2.98KN·m，MYQ＝2.74KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{3.54,3.9}＝3.90KN·mA1SY＝249mm，A1S＝22mm，ξ＝0.253，ρ＝0.78%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）3.4.3沿LX方向的支座彎矩MX’MXK＝-5.44KN·m，MX'Q＝-4.98KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-6.44,-6.75}＝-6.75KN·mA1SX'＝444mm，A1S'＝40mm，ξ＝0.297，ρ＝0.57%；實配縱筋：φ10@210（A1S＝476）3.4.4沿LY方向的支座彎矩MY’MY’K＝-6.49KN·m，MY'Q＝-5.97KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-7.74,-8.46}＝-8.46KN·mA1SY'＝545mm，A1S'＝30mm，ξ＝0.443，ρ＝0.74%實配縱筋：φ10@180（A1S＝564）單向板的計算取1m板寬計算,B1等于1000mm。由靜力手冊查得：K板和R板的跨中最大彎矩MMA1X等于9Ql2/128,支座處彎矩MB1等于－Ql2/8，N板的跨中最大彎矩MmA1X等于Ql2/12，支座處彎矩MB1等于－Ql2/24。H0等于100－20等于80mm,FCM等于13.5N/mm2,fY等于210N/mm2樓面和屋面的計算算例如下：樓面單向板一1.4.2計算跨度LX＝7500mm，計算跨度LY＝2400mm，板的厚度H＝120mm1.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝0.78KN·m，MXQ＝0.74KN·mMX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{0.73,0.72}＝0.73KN·mA1SX＝18mm，A1S＝33mm，ξ＝0.214，ρ＝0.42%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）1.4.2平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝0.98KN·m，MYQ＝0.64KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{0.98,0.97}＝0.98KN·mA1SY＝60mm，A1S＝22mm，ξ＝0.217，ρ＝0.29%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）1.4.3沿LX方向的支座彎矩MX’MX’K＝-1.45KN·m，MX'Q＝-0.87KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-1.74,-1.48}＝-1.74KN·mA1SX'＝80mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.219，ρ＝0.42%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）1.4.4沿LY方向的支座彎矩MY’MY’K＝-1.74KN·m，MY'Q＝-1.44KN·m；MY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-1.97,-1.98}＝-1.97KN·mA1SY'＝146mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.245，ρ＝0.74%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）屋面單向板一1.4.2計算跨度LX＝7500mm，計算跨度LY＝2400mm，板的厚度H＝120mm1.4.4平行于LX方向的跨中彎矩MXMXK＝0.78KN·m，MXQ＝0.77KN·m；MX＝MA1X{MX(L),MX(D)}＝MA1X{0.72,0.74}＝0.74KN·mA1SX＝20mm，A1S＝33mm，ξ＝0.207，ρ＝0.24%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）1.4.4平行于LY方向的跨中彎矩MYMYK＝0.98KN·m，MYQ＝0.74KN·mMY＝MA1X{MY(L),MY(D)}＝MA1X{0.95,1.23}＝1.23KN·mA1SY＝70mm，A1S＝22mm，ξ＝0.243，ρ＝0.29%；ρMIN＝0.77%，A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）1.4.3沿LX方向的支座彎矩MX’MX’K＝-1.46KN·m，MX'Q＝-1.41KN·mMX’＝MA1X{MX'(L),MX’(D)}＝MA1X{-1.49,-1.4}＝-1.49KN·mA1SX'＝90mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.248，ρ＝0.44%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）1.4.4沿LY方向的支座彎矩MY’MY’K＝-1.75KN·m，MY'Q＝-1.77KN·mMY’＝MA1X{MY'(L),MY’(D)}＝MA1X{-1.99,-2.45}＝-2.45KN·mA1SY'＝130mm，A1S'＝22mm，ξ＝0.246，ρ＝0.45%；ρMIN＝0.77%A1S,MIN＝292mm；實配縱筋：φ8@200（A1S＝299）第二章次梁的計算次梁的計算按塑性內(nèi)力重分布計算，我們提取標(biāo)準(zhǔn)層的進行計算。初估次梁的截面尺寸H等于(1/8～1/14)l等于(1/8～1/14)*4700等于572～331mm,取H等于420mmB1等于(1/2～1/3)H等于(1/2～1/3)*420等于220～153mm，考慮到部分梁上有240mm的墻，故取H等于270mm次梁的截面尺寸H*B1等于420*270mm。本辦公樓設(shè)計所采用的材料有C30,受力筋采用Ⅱ級鋼筋。次梁9（軸號為9）的計算次梁的計算跨度由于連續(xù)梁的兩端與主梁或柱整體現(xiàn)澆，故連續(xù)梁的跨度計算：邊跨：4.7－0.44－0.75/2等于4.775m中間跨：4.7－0.75等于4.45m因跨度差（4.775－4.45）/4.45等于2.99%<12%，故可按等跨計算。次梁的荷載計算圖2－1板傳給次梁的荷載為了方便計算，將由板傳來的三角形荷載和梯形荷載等效為均布荷載。恒載1、由板傳來的板的荷載圖見圖2－1，α等于（2700/2）/4700等于0.775/9*4.49*4.7/2加上（1－2*0.772加上0.773）*4.49*2.7/2等于14.9KN/m2、次梁的自重：1.4*0.3*（0.7－0.4）*25等于3.45KN/m3、梁的抹灰重：1.4*（0.7－0.4）*2*0.23*17等于0.430KN/m4、墻的重量：1.4*（3.7-0.7）*4.4*{1－0.9*2.4/[（3.7-0.7）*4.5]}等于15.89KN/mG等于11.8加上1.48加上0.375加上14.7等于28.26KN/m活載由板傳來：5/9*2.9*4.7/2加上（1－2*0.772加上0.773）*4.39*2.40/2等于11.8KN/mQ等于11.8KN/m梁可以看成承受G加上Q等于26.6加上11.8等于33.49KN/m的均布荷載（三）次梁正截面受彎承載力及配筋計算因為次梁按內(nèi)力塑性重分布方法計算，且可看成是受均布荷載作用的五跨等截面等跨連續(xù)梁，所以可以查對應(yīng)的表格，查得彎矩系數(shù)。計算結(jié)果見表2-1。本辦公樓設(shè)計為現(xiàn)澆混凝土梁和板，次梁跨中截面按T型截面計算，邊跨：B1f等于l/3等于4390/3等于1463mm中間跨：B1f等于l/3等于4450/3等于1483mm梁高H等于420mm，H0等于420-35等于385mm（四）次梁正截面受剪承載力及配筋計算查表得對應(yīng)的剪力系數(shù),然后進行計算,算出配筋.見表2-2表2-1次梁正截面配筋截面A1支座邊跨中B1支座中間跨中C支座彎矩系數(shù)α—1/271/17—1/141/19—1/17M等于α(G加上Q)l2/229.747.7758.4337.947.77A10等于M/fCMB1H020.2790.21770.440.21790.442r0等于(1加上1-2A10)/20.991.290.940.9970.949A1S等于M/r0fYH02254578574377.6444選配2φ122φ14加上2φ182φ14加上2φ182φ14加上2φ182φ14加上2φ18實配348648648384467表2-2次梁斜截面配筋截面A1支座B1支座(左)B1支座(右)C支座剪力系數(shù)β0.70.750.750.75V等于β(G加上Q)l74.4378.4578.4674.43V/fCMB1H00.278<0.270.267〈0.270.267〈0.270.278〈0.271.5fYA1SYH0/sφ6@220雙肢箍34.54φ6@220雙肢箍34.54φ6@220雙肢箍34.54φ6@30雙肢箍34.54選配箍筋69.99加上34.54等于104.53>V69.99加上34.54等于104.53>V69.99加上34.54等于104.53>V69.99加上34.54等于104.53>V次梁3（軸號為10）的計算（一）次梁的計算跨度由于連續(xù)梁的兩端與主梁或柱整體現(xiàn)澆，故連續(xù)梁的跨度計算：邊跨：4.7－0.44－0.45/2等于4.24m中間跨：4.7－0.45等于4.25m因跨度差（4.775－4.45）/4.45等于2.9%<12%，故可按等跨計算。（二）次梁的荷載計算為了方便計算，將由板傳來的三角形荷載和梯形荷載等效為均布荷載。恒載1、由板傳來的5/9*4.49*4.7/2等于5.86KN/m2、次梁的自重：1.4*0.3*（0.7－0.4）*30等于3.78KN/m3、梁的抹灰重：1.4*（0.7－0.4）*2*0.23*20等于0.50KN/m4、墻的重量：1.4*（3.9-0.7）*4.4*{1－3.9*2.4/[（3.9-0.7）*4.7]}等于7.49KN/mG等于5.86加上3.78加上0.50加上7.49等于17.63KN/m活載由板傳來：5/9*2.9*4.7/2等于3.79KN/m，Q等于3.79KN/m梁可以看成承受G加上Q等于17.63加上3.79等于21.42KN/m的均布荷載（三）次梁正截面受彎承載力及配筋計算計算同次梁9，計算結(jié)果見表2-3。梁高H等于420mm，H0等于420-35等于385mm（四）次梁正截面受剪承載力及配筋計算查表對應(yīng)的剪力系數(shù),然后再進行計算,求算出配筋.計算結(jié)果見表2-4表2-3次梁正截面配筋截面A1支座邊跨中B1支座中間跨中C支座彎矩系數(shù)α—1/441/44—1/411/46—1/44M等于α(G加上Q)l2/217.2127.4834.4624.4227.48A10等于M/fCMB1H020.2740.20970.2670.20870.2097r0等于(1加上1-2A10)/20.9870.9970.9770.9970.997A1S等于M/r0fYH02144244.7297197.7247.7選配2φ122φ142φ162φ142φ14實配177246348246246表2-4次梁斜截面配筋截面A1支座B1支座(左)B1支座(右)C支座剪力系數(shù)β0.70.750.750.75V等于β(G加上Q)l44.3744.4444.4544.45V/fCMB1H00.242<0.470.246〈0.470.246〈0.470.246〈0.471.5fYA1SYH0/sφ6@220雙肢箍34.54φ6@220雙肢箍34.54φ6@220雙肢箍34.54φ6@30雙肢箍34.54選配箍筋69.99加上34.54等于104.53>V69.99加上34.54等于104.53>V69.99加上34.54等于104.53>V69.99加上34.54等于104.53>V第三章框架的計算按照要求，取一榀框架進行計算一、框架計算簡圖及梁柱截面估計（一）計算簡圖桿件用軸線表示，跨度方向取柱的截面的型心線，高度方向用橫梁截面的型心線。框架層高除底層外為建筑的層高，底層從基礎(chǔ)頂面至一層樓蓋梁截面型心處，為確定基礎(chǔ)埋深之前，假設(shè)定底層高度等于4.2加上1等于5.2m?？蚣苡嬎愫唸D見圖3-1圖3-1框架計算圖（二）框架梁，框架柱的截面估計框架梁H等于(1/14～1/10)l等于(1/14～1/10)*7500等于650～970mm取梁高H等于750mm,B1等于(1/2～1/3)H等于(1/2～1/3)*750等于355～243mm取梁寬B1等于270mm?？蚣芰旱慕孛鍮1*H等于750mm*270mm框架柱按層高確定柱截面尺寸，取底層H等于4700mm，B1等于(1/22～1/25)等于(1/22～1/25)*4700等于240～347mm取框架梁的截面尺寸B1*H等于420mm*530mm（三）梁柱線剛度計算計算梁柱的截面的慣性矩時，柱按實際截面計算考慮，框架梁需應(yīng)考慮樓板的作用。采用現(xiàn)澆板時，可簡化為：一邊有樓板，IB1等于1.7I0,一邊有樓板，IB1等于2.4I0。梁柱線剛度表見表3-1表3-1梁柱線剛度表構(gòu)件截面慣性矩I0(m4)2.4I0桿件線剛度i0相對線剛度梁B1H3/12等于2.7*1035.4*1037.42*103Ec1柱底層B1H3/14等于4.47*103—9.47*103Ec1.49非底層B1H3/12等于4.47*103—1.44*104Ec1.47i0等于EI/l框架梁柱的相對線剛度見圖3-2圖3-2框架梁柱的相對線的剛度二、荷載計算求集中力時，次梁傳遞給框架梁柱的集中力等于主梁的支座反力，由于它們?yōu)閷ΨQ結(jié)構(gòu)，按下面方法計算即可。恒載作用下框架的計算見表3-2活載作用下框架的計算見表3-3恒載分布圖見圖3-3活載分布圖見圖3-4表3-2恒載計算荷載類別荷載計算屋面均布荷載屋面板傳來A1-D3*(1－3*0.972*0.973)*6.49*3.9/2等于18.77KN/mB1-C3*5/9*6.429*3.9/2等于14.47KN/mB1-D3*5/8*4.39*2.4/2等于9.47KN/m框架梁自重1.7*0.35*（0.7-0.4）*30等于5.36KN/m梁底抹灰1.7*（0.7-0.4）*2*0.24*20等于0.82KN/m——————————————————————小計A1-D18.77加上3加上0.43等于22.20KN/mB1-C14.47加上3加上0.43等于17.90KN/mB1-D9.47加上3加上0.43等于12.90KN/m集力中D[（1-2*0.972加上0.973）*6.49*2.7/2加上8.87]*4.7等于69.77KNE8.44*2*4.7等于79.34KN樓面均布荷載樓面板傳來A1-D3*(1－2*0.972*0.973)*4.49*4.7/2等于13.48KN/mB1-C3*5/9*4.49*3.7/2等于9.90KN/mB1-D3*5/9*4.49*2.7/2等于6.797KN/m框架梁自重1.4*0.35*（0.7-0.4）*30等于4.41KN/m梁底抹灰1.4*（0.7-0.4）*2*0.23*20等于0.50KN/m墻重1.4*（3.7-0.7）*4.4等于18.48KN/m——————————————————————小計A1-D13.48加上3加上0.43加上17.45等于34.36KN/mB1-C9.20加上3加上0.43等于12.43KN/mB1-D6.787加上3加上0.43等于10.22KN/m集力中D37.9*4.7等于178.43KNE2*（1-2*0.72加上0.73）*4.49*3.7/2等于14.77KN/m(14.77加上1.9加上0.445)*4.7等于14.97KN表3-3活載計算荷載類別荷載計算屋面均布荷載屋面板傳來A1-D3*(1－2*0.972*0.973)*0.9*3.7/2等于2.74KN/mB1-C3*5/9*0.7*3.9/2等于1.779KN/mB1-D3*5/9*0.7*2.4/2等于1.47KN/m集力中D[（1-2*0.972加上0.973）*0.9*2.7/2加上0.98]*4.7等于8.44KNE0.94*2*4.7等于8.46KN樓面均布荷載樓面板傳來A1-D3*(1－2*0.972*0.973)*2.9*4.7/2等于8.74KN/mB1-C3*5/9*2.9*4.2/2等于7.975KN/mB1-D3*5/9*2.9*2.7/2等于4.4KN/m集力中D6.99*4.7等于34.96KNE2*（1-2*0.72加上0.73）*2.9*3.7/2等于7.79KN/m7.79*4.7等于36.61KN恒載分布圖見圖3-3活載分布圖見圖3-4三、恒載作用下框架的內(nèi)力計算（一）恒載作用下框架彎矩計算（1）梁的固端彎矩計算因作用在梁上的荷載不能直接查表計算，須進行疊加。計算結(jié)果見表3－4恒載作用下受荷簡圖及計算公式見圖3－5表3－4恒載作用下梁的固端彎矩（KN/m）分項屋面A11-B11樓面A11-B11eq\o\ac(○,1)MA1B1等于－90MB1A1等于61.61MA1B1等于－124MB1A1等于84.45eq\o\ac(○,2)MA1B1等于－6.43MB1A1等于24.49MA1B1等于－4.97MB1A1等于19.77eq\o\ac(○,3)MA1B1等于－41.29MB1A1等于77.45MA1B1等于－64.97MB1A1等于134.72小計∑MA1B1等于－134.72∑MB1A1等于161.61∑MA1B1等于－190.4∑MB1A1等于247.4分項屋面B11-C1樓面B11-C1eq\o\ac(○,4)MB1C等于－77.42MCB1等于77.61MB1C等于－59.71MCB1等于61.61eq\o\ac(○,5)MB1C等于－72.4MCB1等于71.61MB1C等于－57.91MCB1等于57.62小計∑MB1C等于－144.67∑MCB1等于147.61∑MB1C等于－144.61∑MCB1等于127.51圖3－5恒載作用下受荷簡圖及固端彎矩計算公式（二）恒載作用下框架的彎矩計算梁柱的線的剛度，求出各個節(jié)點的彎矩分配系數(shù)，μij使用彎矩分配法計算框架內(nèi)力，傳遞系數(shù)是1/2，各節(jié)點傳遞2次。計算過程、結(jié)果見表3－5。表3－5彎矩分配法計算框架彎矩上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁下柱上柱0.7900.7400.4910.7480.4940.7400.790-147.94174.47-144.7144.7486.4862.44-2.8636.28-1.3826.22-20.2-13.896.8-4.94-2.86-68.92-84.89-16.8-29.46-1.48-20.988.446.89.4614.4990.84-90.84182.42-12.4-180.4292.68-92.580.4810.4810.4580.4050.4950.4950.4050.4580.4810.471-190.4226.2-113.21113.2170.5337.74-22.7870.5349.24-23.20-33.435.27-11.624.52-1.97-22.78-15.851.792.58-33.4-23.2-29.45-41.93-16.7-14.58-11.6-20.972.581.7919.3327.82-51.93-52.5027.8285.5983.22-168.51229.73-32.79-57.52-15991.59-35.28-56.510.3710.3710.3580.3050.3950.3950.3050.3580.3710.371-190.5226.2-113.21113.2170.5335.27-21.8770.5359.25-23.20-33.535.27-11.625.52-16.7-21.87-15.21.796.92-33.4-23.2-29.45-41.93-16.7-14.58-11.6-20.976.924.8113.8219.86-41.93-20.9719.8683.9383.93-167.86232.33-43.48-43.48-145.9886.28-43.24-43.240.3710.3740.3580.3050.3950.3950.3050.3580.3710.371-194.4246.2-143.24143.2470.5335.27-22.570.5349.24-23.20-33.436.98-11.624.52-16.7-22.5-15.654.947.4-33.4-23.2-29.45-44.93-17.32-14.58-11.6-21.987.44.9414.2720.34-44.93-20.9720.3483.384.96-168.31232.46-43-43.62-145.8586.33-43.67-42.660.3890.3410.770.3130.3060.3680.3130.770.3410.38973.9535.27-9.2364.8251.33-24.41-34.64-12.2625.67-16.7-7.91-6.271.341.92-30.33-24.41-32.51-38.54-15.26-12.261.691.348.9211.46-43.96-20.9712.85100.4956.91-157.4229.4-49.42-28.64151.2479.36-27.28-52.2836.98-3.96-17.320.85-21.985.6333.22-16.47-16.35（二）恒載作用下框架的剪力計算將集中力等效成均布荷載，然后計算兩端剪力，A16B16(22.27*4.8加上12.77*2.4加上69.53)/7.2等于28.63KN/mB16C675.78/7.2加上17.48等于28.21KN/mA15B15(31.66*4.8加上9.92*2.4加上119.7)/7.2等于41.24KN/mB16C662.45/7.2加上13.21等于21.84KN/m據(jù)圖3－6和推導(dǎo)公式進行計算。梁：ΣMA1等于0,MA1－MB1-Ql2/2－QB1l等于0QB1等于(MA1－MB1)/l-Ql/2ΣMB1等于0,MA1－MB1加上Ql2/2－QA1l等于0QB1等于(MA1－MB1)/l加上Ql/2柱：ΣMC等于0,MC－MD－QDH等于0QD等于－(MC加上MD)/HΣMD等于0,MC－MD－QDH等于0QC等于－(MC加上MD)/H因在橫梁D，E處有集中力，故剪力有突變，剪力改變大小即為集中力的大小。框架剪力圖見圖3－7。再根據(jù)所求D，E處的剪力反算D，E處的彎矩。據(jù)圖3－6恒載作用下框架的剪力計算簡圖圖3－7恒載作用下的框架剪力圖計算簡圖3－8和推導(dǎo)公式計算。對A1取矩-MA1加上M加上Ql2/2加上(P-QD)l等于0M等于MA1-Ql2/2-(P-QD)l框架彎矩圖見圖3－9圖3－8集中力處的彎矩計算簡圖圖3－9恒載作用下的框架彎矩圖四、框架梁柱的配筋（一）框架橫梁配筋本辦公樓設(shè)計采用強度等級為C35的混凝土，fc等于14.5N/mm2,fcm等于17.5N/mm2受力筋為Ⅱ級鋼筋fY等于320N/mm2，采用單筋矩形截面公式，取混凝土保護層厚度為35mm（1）框架梁正截面承載力計算及受拉鋼筋的配置1～5層內(nèi)力相差不大，可按相同配筋，頂層內(nèi)力較小，可采用另一種配筋，可選用底層和頂層分別進行配筋計算。以頂層橫梁A16B16的A16端支座計算為例M＝－66.40KN/m，B1*H等于250*700mm有效高度H0等于H-35等于665mmαS等于M/fcmB1H02＝-66.40/(13.5*250*6652)等于0.2443γS等于（1加√1－αS）/2等于0.977A1S等于M/fYγSH0等于66.40/(300*0.977*665)等于339mm2查規(guī)范配筋表選2ф16,實配402mm2驗算最小配筋率：ρ等于A1S/B1H等于509/(250*665)等于0.31％>0.35％邊支座最小配筋率0.35％跨中最小配筋率0.3％（2）框架梁斜截面承載力計算及箍筋的配置由表3－27可知，頂層的均按構(gòu)造配筋，其他層均按計算配筋，A1：其他層A1支座V等于185.57KN，A1SV/S≥(V-0.27B1H0fc)/1.5fYVH0A1SV/S≥(185.57-138.5)/(1.5*210*665)A1SV/S≥0.325,選用單肢箍,配置ф6@200A1SV/S＝（2×28.3）/200等于0.383≥0.325B1：其他層B1支座左V等于168.24KN，A1SV/S≥(V-0.27B1H0fc)/1.5fYVH0A1SV/S≥(168.24-138.5)/(1.5*210*665)A1SV/S≥0.442,選用單肢箍,配置ф6@200A1SV/S＝（2×28.3）/200等于0.383≥0.442c：其他層B1支座右V等于188.77KN，A1SV/S≥(V-0.27B1H0fc)/1.5fYVH0A1SV/S≥(188.77-138.5)/(1.5*210*665)A1SV/S≥0.340,選用單肢箍,配置ф6@200A1SV/S＝（2×28.3）/200等于0.383≥0.340d：其他層C支座V等于213.4KN，A1SV/S≥(V-0.27B1H0fc)/1.5fYVH0A1SV/S≥(213.4-138.5)/(1.5*210*665)A1SV/S≥0.358,選用單肢箍,配置ф6@150A1SV/S＝（2×28.3）/150等于0.377≥0.358構(gòu)造配筋：架立筋選用2ф12，箍筋選用加密區(qū)ф6@100其余部分ф6@200表3－26框架梁正截面配筋計算層次桿件截面MαSγSA1S選配實配頂層A16B16A16-66.400.24430.9773392ф18509D6320.490.3190.87818215ф221900B16-158.60.4060.9448422ф16加上2ф18911B16C6B16-143.50.2960.9497584ф16804跨中303.570.3030.88517192ф20加上3ф221768C6-71.70.2480.975368.62ф18509底層A11B11A11-160.70.4080.9438542ф16加上2ф18911D1729.650.3330.78946358ф284926B11-256.60.4720.90514212ф18加上3ф201451B11C1B11-1760.4180.937941.52ф16加上2ф18911跨中228.630.4530.91712502ф18加上2ф221269C1-96.550.2650.9665012ф18509表3－27框架梁斜截面配筋計算層次截面A1B1左B1右C頂層V(KN)81.79110.9123.384.84其他層V185.57168.24188.77213.4頂層0.35B1H0fc等于0.35*250*665*11.9等于494594>V>V>V>V其他層>V>V>V>V頂層0.27B1H0fc等于0.27*250*665*11.9等于138486>V>V>V>V其他層<V<V<V<V（二）框架柱配筋柱的配筋采用對稱式（以利于不同方向風(fēng)荷載的作用），為便于施工，將2～5層用同一種配筋，底層為另一種配筋，其內(nèi)力均由前表查出最不利著，作為計算值。材料C35,fc等于12.5N/mm2,fcm等于13.5N/mm2受力筋為Ⅱ級鋼筋fY等于300N/mm2，ζB1等于0.544,取混凝土保護層厚度為35mm箍筋Ⅰ級，fYV等于210N/mm2（1）框架柱正截面承載力計算及受力鋼筋的配置2～6層邊柱柱頂l0等于1.45*3.6等于4.5m內(nèi)力設(shè)計值M等于125.78KN/m偏心距ee0等于M/N等于95.7<0.3H0等于139.5mm附加偏心距eA1等于0.42(0.3H0-e0)等于5.26mmei等于e0加上eA1等于95.7加上5.26等于100.96mm求偏向距增大系數(shù)ηei/H0等于0.317<0.3l0/H等于4700/500等于9<15,故ζ2＝1ζ1＝0.3加2.7*ei/H0等于0.786按式η＝1加上1/(1400ei/H0)*(l0/H)2ζ1ζ2等于1.41判斷大小偏壓ζ等于N/fcmB1H0等于1314.2*103/(13.5*400*465)等于0.523<0.544屬大偏壓⑤求鋼筋面積A1S,A1S1e等于ηei加上H/2-A1等于1.41*100.96加上500/2-35等于337.46mmA1S＝A1S1＝[Ne-fcmB1X(H0-X/2)]/fY1(H0-A1)等于673.3mm2由表3－28可知，按構(gòu)造配筋即可，查規(guī)范，縱向鋼筋的最小總配筋率框架角柱：0.8％，框架中柱，邊柱：0.6％則配筋，A1S加A1S1＝ρMINB1H0等于0.206*400*465等于1116mm2選用8ф16，A1S＝A1S1＝1608mm2表3－28框架柱正截面配筋計算e等于ηei加上H/2-A1位置2～6層底層邊柱邊柱中柱邊柱柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底M125.78142.2781.8287.6291.95111.569.4474.57N1314.21568.832065.752087.351546.621574.222526.242553.91e0等于M/N95.790.5681.82e0/H00.31<0.30.49<0.30.285<0.30.29<0.30.428<0.30.45<0.30.259<0.30.263<0.3eA15.265.8711.9911.709.68.2413.4513.24ei100.9696.4351.5953.6869.479.2740.8542.44ei/H00.3170.3070.4110.4150.4490.470.2880.291ζ10.7860.760.500.5120.6010.660.7370.746l0/H99999.29.29.29.2ζ21.21.21.21.21.21.21.21.2η1.411.411.461.461.431.4241.4881.48ζ0.5230.6250.820.830.6160.6271.21.2判斷大偏壓小偏壓小偏壓小偏壓小偏壓小偏壓小偏壓小偏壓e337.46331.68280.2282.6257.6264.6267.6269.3A1S＝A1S1673.3144.5104.79177.74-769.6-667.3714.8806配筋12ф1612ф1612ф1612ф1612ф2012ф2012ф1612ф16實配24122412241224123768376824122412注：eA1等于0.42(0.3H0-e0)ei等于e0加上eA1ζ1＝0.3加2.7*ei/H0η＝1加上1/(1400ei/H0)*(l0/H)2ζ1ζ2ζ等于N/fcmB1H0e等于ηei加上H/2-A1（2）框架柱斜截面承載力計算及受力鋼筋的配置由前表查出最大剪力VMA1X,相應(yīng)的軸力N，箍筋用雙肢。V小于等于0.3B1H0fc/(λ加上1.5)加上1.45A1SVfYVH0/s,加上0.27Nλ等于H/2H0,H為柱的凈高，λ>3時，取λ＝3，N>0.3fcA1時，取N等于0.3fcA1驗算截面尺寸V小于等于0.35B1H0fc，截面尺寸滿足要求。由表3－29可知，框架柱的箍筋均按構(gòu)造配筋，箍筋選用：加密區(qū)ф8@100雙肢箍，高度600mm縱筋搭接處：ф8@100雙肢箍其余部分ф8@100表3－29框架梁斜截面配筋計算位置邊柱中柱2～6層底層2～6層底層V(KN)115.5742.6567.7540.570.35B1H0fc0.35*400*465*11.9等于553>V553>V553>V553>Vλ33330.3B1H0fc/(λ加上1.5)0.3*400*465*11.9/(3加上1.5)等于98.498.498.498.4N(KN)1326.771486.481866.992513.40.3fcA1N>0.3*11.9*400*500等于714N>7140.27N505050500.3B1H0fc/(λ加上1.5)加上0.27N98.4加上50等于148.4>V148.4>V148.4>V148.4>VA1Sv/s均按構(gòu)造配筋（3）框架柱的裂縫寬度驗算據(jù)規(guī)范，對偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)e0/H0小于等于0.55時，裂縫寬度較小，均能符合要求，故框架柱的裂縫寬度可不進行驗算。第四章樓梯的計算樓梯的計算本辦公樓設(shè)計采用現(xiàn)澆式板式樓梯，其模板簡單，施工方便，板式樓梯的主要組成部分有踏步板、平臺板、平臺梁。本辦公樓設(shè)計所采用的材料：混凝土強度等級為C35，鋼筋為Ⅰ級鋼筋。規(guī)范中辦公樓樓梯的活載標(biāo)準(zhǔn)值為2KN/m2（一）踏步板的計算踏步的裝飾材料用水磨石，樓梯欄桿采用金屬欄桿。（1）截面尺寸板厚H等于l/25～l/30等于120～100mm，取板厚H等于100mm。（2）荷載計算恒載：踏步板自重1.4*（0.412加上0.362）*0.3*1/2*1.2*25*1/0.3等于5.61KN/m踏步水磨石面層1.4*（0.3加上0.45）*0.22*1.2*25*1/0.3等于0.9KN/m底板抹灰重1.4*0.335*0.22*1.2*17*1/0.3等于0.76KN/m欄桿自重1.4*0.4等于0.42KN/m———————————————————————G等于5.61加上0.9加上0.76加上0.42等于7.29KN/m活載：Q等于1.4*2.2等于2.8KN/m因此，G加上Q等于7.29加上2.8等于9.89KN/m（3）內(nèi)力計算及配筋樓梯踏步板可近似簡化成兩端支承在平臺梁上的簡支斜板，作用在斜板上的荷載包括G加上Q（沿單位水平長度上的豎向荷載）。見圖4－1。圖4－1踏步板尺寸梯段板的水平投影計算跨度為l01等于LN加上B1等于3.6加上0.3等于3.8m跨中最大彎矩M等于(G加上Q)/10*l012等于9.89/10*3.82等于14.28KN.m板的有效高度H0等于100-20等于80mmαs等于M/fcmB1H02等于14.28*106/（13.5*1000*802）等于0.465rs等于0.909A1S等于M/fYrsH0等于14.28*106/（0.909*210*80）等于935mm2選用受力鋼筋Φ12@100,實配鋼筋面積1131mm2分布筋采用Φ8@300。（二）平臺板的計算（1）截面尺寸平臺板厚取80mm,取1m板寬作計算單元。（2）荷載計算恒載：平臺板自重1.4*1.2*0.28*25等于2.4KN/m水磨石面層1.4*1.2*0.22*25等于0.6KN/m20厚底板抹灰重1.4*1.2*0.22*17等于0.71KN/———————————————————————G等于2.4加上0.6加上0.71等于3.41KN/m活載：Q等于1.4*1.2*2.2等于2.8KN/m因此，G加上Q等于3.41加上2.8等于6.21KN/m（3）內(nèi)力計算及配筋考慮平臺板兩端梁的嵌固作用，跨中最大彎矩M等于(G加上Q)/10*l022等于6.21/10*1.22等于0.621KN.m板的有效高度H0等于80-20等于60mmαs等于M/fcmB1H02等于0.621*106/（13.5*1000*602）等于0.428rs等于0.999A1S等于M/fYrsH0等于0.621*106/（0.999*210*60）等于49mm2構(gòu)造配筋，受力筋：Φ6@200,實配鋼筋面積142mm2。分布筋：Φ6@200。（三）平臺梁的計算（1）截面尺寸平臺梁的截面尺寸：220*420，計算簡圖見圖4-2 圖4-2平臺梁的計算簡圖（2）荷載計算恒載：由平臺板傳來的3.41*1.2/2等于1.71KN/m由梯段板傳來的7.29*3.8/2等于13.47KN/m梁自重1.4*0.3*（0.7-0.28）*25等于1.92KN/m20厚底板抹灰重1.4*0.22*（0.7-0.28）*2*17等于0.36KN/m——————————————————————G等于1.71加上13.47加上1.92加上0.36等于17.36KN/m活載：Q等于1.4*2*（3.8/2加上1.2/2加上0.3）等于7.28KN/m因此，G加上Q等于3.41加上2.8等于6.21KN/m（3）內(nèi)力計算及配筋計算跨度l03等于3.2m平臺梁跨中最大彎矩：M等于(G加上Q)/8*l032等于24.64/8*3.22等于27.72KN.m平臺梁支座處最大剪力：V等于pl/2等于24.64*3.2/2等于36.96KNA1：正截面承載力計算采用Ⅱ級鋼筋，fY等于300N/mm2H0等于400-35等于365mmαs等于M/fcmB1H02等于27.72*106/（13.5*200*4652）等于0.277rs等于0.96A1S等于M/fYrsH0等于27.73*106/（300*300*365）等于263.8mm2采用2Φ12，實配鋼筋面積306mm2B1：斜截面承載力計算V/fcB1H0等于36.96/（11.9*200*365）等于0.24〈0.35滿足截面尺寸且V/fcB1H0等于36.96/（11.9*200*365）等于0.24〈0.27可按構(gòu)造配筋箍筋采用Φ6@200（四）樓梯配筋圖樓梯配筋圖詳見結(jié)構(gòu)施工圖第五章基礎(chǔ)的計算工程地質(zhì)條件：自然地表1m內(nèi)為填土，填土下層7m厚為砂質(zhì)粉土，砂質(zhì)粉土允許承載力為150KN/m，地基為二類場地土。地下水位：地表以下0.5m，水質(zhì)對混凝土無侵蝕，據(jù)此工程地質(zhì)條件，可選用砂質(zhì)粉土層作為持力層，不進行軟弱下臥層驗算。該框架層數(shù)不多，地基土較均勻，且柱距較大，可選擇獨立柱基礎(chǔ)，取基礎(chǔ)混凝土的強度等級為C35。下面用100厚C10的混凝土墊層。荷載設(shè)計值（一）外柱基礎(chǔ)承受的上部荷載框架柱傳來M等于111.5KN.m2，N等于1574.22KN，V等于42.65KN（二）中柱基礎(chǔ)承受的上部荷載框架柱傳來M等于74.57KN.m2，N等于2553.91KN，V等于40.57KN（三）外柱獨立基礎(chǔ)的計算（一）初估基礎(chǔ)的尺寸選擇基礎(chǔ)埋深1.4m，地基承載力深度修正ηd等于1.4f等于fK加上ηB1r(B1-3)加上ηdrm(d-0.5)等于220加上1.4*10.7*(1.4-0.5)等于230.34KN/m2>1.4fK等于220KN/m2取f等于230.34KN/m2（二）基礎(chǔ)截面尺寸中心荷載作用下計算底面積A11≥N/(f-rGd)等于1574.22/(230.34-20*1.4)等于8.40m2考慮到偏心荷載作用應(yīng)力分布不均勻，將計算出的基底面積增大20%，取1.4A1等于1.4A11等于1.4*8.40等于9.72m2取作B1*l等于2.8*3.5等于9.8m2（滿足要求）B1等于2.4m<3.2m,地基承載力可不必對寬度進行修正。（三）軸心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB150007－2002）下列公式驗算： pK等于(FK加GK)/A1 (5.2.2－1) FK等于FGK加FQK等于0.20加0.20等于0.20KN GK等于20S·d等于20×39.20×1.40等于940.80KN pK等于(FK加GK)/S等于(0.20加940.80)/39.20等于24.20KPA1小于等于fA1，滿足要求。（四）偏心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式： 按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB150007－2002）下列公式驗算： 當(dāng)e小于等于B1/6時，pKmA1X等于(FK加GK)/A1加MK/W (5.2.2－2) pKMIN等于(FK加GK)/A1－MK/W (5.2.2－3) 當(dāng)e＞B1/6時，pKmA1X等于2(FK加GK)/3lA1 (5.2.2－4) X、Y方向同時受彎。 偏心距eXK等于M0YK/(FK加GK)等于29.86/(0.20加940.80)等于0.23m e等于eXK等于0.23m小于等于(B11加B12)/6等于7.20/6等于1.47m pKmA1XX等于(FK加GK)/S加M0YK/WY 等于(0.20加940.80)/39.20加29.86/45.73等于24.65KPA1 偏心距eYK等于M0XK/(FK加GK)等于111.50/(0.20加940.80)等于0.42m e等于eYK等于0.42m小于等于(A11加A12)/6等于5.60/6等于0.93m pKmA1XY等于(FK加GK)/S加M0XK/WX 等于(0.20加940.80)/39.20加111.50/36.59等于27.25KPA1 pKmA1X等于pKmA1XX加pKmA1XY－(FK加GK)/S等于24.65加27.25減24.20等于27.70KPA1 小于等于1.4×fA1等于1.4×230.20等于276.20KPA1，滿足要求。（五）基礎(chǔ)抗沖切驗算 計算公式：按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB150007-2012）下列公式驗算： Fl小于等于0.7·βHp·ft·A1m·H0 (8.2.7-1) Fl等于pj·A1l (8.2.7-3) A1m等于(A1t加A1B1)/2 (8.2.7-2) pjmA1X,X等于F/S加M0Y/WY等于0.20/39.20加35.83/45.73等于0.78KPA1 pjMIN,X等于F/S減M0Y/WY等于0.20/39.20減35.83/45.73小于等于0,pjMIN.X等于0.20KPA1 pjmA1X,Y等于F/S加M0X/WX等于0.20/39.20加133.80/36.59等于3.66KPA1 pjMIN,Y等于F/S減M0X/WX等于0.20/39.20減133.80/36.59小于等于0,pjMIN.Y等于0.20KPA1 pj等于pjmA1X,X加pjmA1X,Y減F/S等于0.78加3.66減0.20等于4.44KPA1 (1)柱對基礎(chǔ)的沖切驗算： H0等于H1加H2減A1S等于0.35加0.75減0.24等于0.66m X方向： A1lX等于1/2·(A11加A12)(B11加B12減B1減2H0)減1/4·(A11加A12減A1減2H0)2 等于(1/2)×5.60×(7.20減0.50減2×0.66)減(1/4)×(5.60減0.70減2×0.66)2 等于10.74m2 FlX等于pj·A1lX等于4.44×10.74等于47.69KN A1B1等于MIN{A1加2H0,A11加A12}等于MIN{0.70加2×0.66,5.60}等于1.72m A1mX等于(A1t加A1B1)/2等于(A1加A1B1)/2等于(0.70加1.72)/2等于1.26m FlX小于等于0.7·βHp·ft·A1mX·H0等于0.7×1.20×1270.20×1.260×0.660 等于621.94KN，滿足要求。 Y方向： A1lY等于1/4·(2B1加2H0加A11加A12減A1)(A11加A12減A1減2H0) 等于(1/4)×(2×0.50加2×0.66加5.60減0.70)(5.60減0.70減2×0.66) 等于7.29m2 FlY等于pj·A1lY等于4.44×7.29等于32.39KN A1B1等于MIN{B1加2H0,B11加B12}等于MIN{0.50加2×0.66,7.20}等于1.82m A1mY等于(A1t加A1B1)/2等于(B1加A1B1)/2等于(0.50加1.82)/2等于1.46m FlY小于等于0.7·βHp·ft·A1mY·H0等于0.7×1.20×1270.20×1.460×0.660 等于680.62KN，滿足要求。（六）基礎(chǔ)受壓驗算 計算公式：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB150010減2002） Fl小于等于1.35·βc·βl·fc·A1LN (7.8.4-1) 局部荷載設(shè)計值：Fl等于0.20KN 混凝土局部受壓面積：A1LN等于A1l等于B1×A1等于0.50×0.70等于0.30m2 混凝土受壓時計算底面積：A1B1等于MIN{B1加2A1,B11加B12}×MIN{3A1,A11加A12}等于1.56