復(fù)雜應(yīng)力路徑下砂土動(dòng)強(qiáng)度量化方法討論力學(xué)大會(huì)集ms2714

復(fù)雜應(yīng)力路徑下砂土動(dòng)強(qiáng)度量化1（大連理工大學(xué)土木復(fù)雜應(yīng)力路徑下砂土動(dòng)強(qiáng)度量化1（大連理工大學(xué)土木工程學(xué)院巖土工程研究所，遼寧大連2（大連理工大學(xué)海岸和近海工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧大連摘要關(guān)鍵詞 132zx22max 2zpazxxpa圖1zpazxxpa圖1循環(huán)主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)試驗(yàn)中土體單元的應(yīng)力狀態(tài)a2b2a2sin2acos2bsin2maxa軸向偏差應(yīng)力z,區(qū)間內(nèi)，其最大值為a2所示；而當(dāng)ab，max在[ab區(qū)間內(nèi)，其最大值為bab 22q*ab;b綜合大小。 22q*ab;b綜合大小。為相對(duì)剪應(yīng)力比，并與橢圓形的離心率相關(guān)，可以反映軸向偏差應(yīng)力幅值與剪應(yīng)力幅響，所用砂土試樣為的福建標(biāo)準(zhǔn)砂，試驗(yàn)過(guò)程中10.511.96扭轉(zhuǎn)多功能剪切儀”[3]完成，通過(guò)獨(dú)立施加循環(huán)的生的偏差應(yīng)力z相位角差為90度。0.090.100.110.120.130.14 lgN3 f的關(guān)系曲4為q*和lgN的關(guān)系曲線，可以看出當(dāng)lgN隨著q*者的關(guān)系大致符3f律。同時(shí)可以發(fā)現(xiàn)，對(duì)于不同lgNff*q*lgNf(q)*F 130.40.60.81.01.21.41.61.82.05和lgNf5是不同q*q*lgNf(q)*F 130.40.60.81.01.21.41.61.82.05和lgNf5是不同q*和lgNf本都出現(xiàn)在0.67~0.7lnJJlgNf() e2JJ 2J42*J1J2J3J4與q0.6~0.75時(shí)，[5]則發(fā)現(xiàn)了決定土體各向異性的程度的三個(gè)主要因素為：顆粒的優(yōu)勢(shì)方向、孔隙水的優(yōu)勢(shì)方向以及l(fā)nJ*JlgNfq, 2J*H e1fJ13 F1J1,J2J3H1為材料參數(shù)3.1f3確反映土體在該應(yīng)力路徑下所承受剪應(yīng)力大小的“真實(shí)”動(dòng)應(yīng)力。但通過(guò)上面的試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)確反映土體在該應(yīng)力路徑下所承受剪應(yīng)力大小的“真實(shí)”動(dòng)應(yīng)力。但通過(guò)上面的試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)N~df3以下將以循環(huán)三軸試驗(yàn)得到lgf3(1)通過(guò)循環(huán)三軸試驗(yàn)，獲得lgN~dgf3g(lgNf3 通過(guò)一系列的橢圓形應(yīng)力路徑的循環(huán)主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)試驗(yàn)，獲得lgN同qf*fq,*lgNfg(lgNf3 通過(guò)一系列的橢圓形應(yīng)力路徑的循環(huán)主應(yīng)力軸旋轉(zhuǎn)試驗(yàn)，獲得lgN同qf*fq,*lgNfdgfq*,即d3gfq*,徑下砂土動(dòng)強(qiáng)度的試驗(yàn)研究，可以發(fā)現(xiàn)對(duì)于復(fù)雜的應(yīng)力路徑圖形，可以通過(guò)一組特征參數(shù)A1,A2, 對(duì)應(yīng)力路徑形狀和大小進(jìn)行描述，而通過(guò)單因素分析法就可以分別研究這些獨(dú)立的 Nf式中A1,A2,A3是某個(gè)應(yīng)力路徑的特征參數(shù)組合，對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)橢圓形該參數(shù)組合為a,循環(huán)三軸試驗(yàn)該參數(shù)為組合a，而對(duì)于循環(huán)扭剪試驗(yàn)該參數(shù)組合為b。在建立了破壞周次同應(yīng)f3~df34論本文分析說(shuō)明了目前普遍采用的最大剪應(yīng)力幅值無(wú)法正確描述和衡量標(biāo)準(zhǔn)橢圓形應(yīng)力路徑下DakoulasP,SunY.Behavioroffinesandundercyclicrotationofprincipalstressesusingthehollowcylinderapparatus.In:ProceedingsofSecondInternationalConferenceonRecentAdvancesinGeotechnicalEarthquakeEngineeringandSoilDynamics,1991:535～542.OdaM.Initialfabricsandtheirrelationstomechanicalpropertiesofgranularmaterials.SoilsandFoundations,1972,12(1):17～36.DiscussiononthequantizationmethodofdynamicstrengthunderDiscussiononthequantizationmethodofdynamicstrengthundercomplexstressWANGLIUSONG(1InstituteofGeotechnicalEngineering,DalianUniversityofTechnology,LiaoningDalian,116024,(2StateKeyLaboratoryofCoastalandOffshoreEngineering,DalianUniversityofTechnology,LiaoningDalian,116024,AbstractThecyclicstrengthunderthestandardellipticalrotationstresspathisinvestigatedinmoredetailbyalotofhollowcylindertriaxial-torsionaltests,andthelimitationoftheamplitudeofmaximumstresswhenanalyzingcyclicprincipalstressrotationalsheartestisexplainedbyexperimentalBasedontherelationshipbetweenfailurecyclesandthreecharacteristicparameterofellipticalrotationalstresspath,anewmethodtomeasurethecyclicstren