強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)的現(xiàn)狀與展望

強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)的現(xiàn)狀與展望摘要：強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)、增強(qiáng)或強(qiáng)化的科學(xué)與工藝已成為傳熱科學(xué)與工程許多方面的重要組成局部。強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)方面的文獻(xiàn)綜述參考了上千篇文獻(xiàn)，其數(shù)量仍在上升。這就帶來(lái)了一個(gè)適當(dāng)設(shè)計(jì)及應(yīng)用信息傳播的挑戰(zhàn)。為了給出這一重要科技現(xiàn)狀的總覽，本文陳述及評(píng)論了強(qiáng)化技術(shù)各分支近幾年具有代表性的開(kāi)展。本文獻(xiàn)從被動(dòng)強(qiáng)化技術(shù)、主動(dòng)強(qiáng)化技術(shù)及復(fù)合強(qiáng)化技術(shù)幾方面闡述。

關(guān)鍵詞：調(diào)研，單相流，流動(dòng)沸騰，冷凝，結(jié)垢相關(guān)術(shù)語(yǔ)：CHF臨界熱通量,[W/m2]Pr普朗特?cái)?shù)D凹坑或壓痕的直徑,[m]q,qw壁面熱流,[kW/m2]d管或道的內(nèi)徑,[m]Re雷諾數(shù)e波紋或粗糙高度,[m]ΔTsat壁面過(guò)熱度,[K]H180°扭距,[m]y紐帶的扭角(管內(nèi)徑的180°扭距)L管內(nèi)流動(dòng)長(zhǎng)度,[m]P翅片管翅片間的軸向間距[m]MHF最小熱流或萊頓弗羅斯特點(diǎn)[W/m2]希臘符號(hào)：δ凹坑或壓痕的深度[m]θ液-固界面接觸角，[度]引言關(guān)于強(qiáng)化熱交換的第一篇論文可能是早在150年前由焦耳〔1861〕年所發(fā)表的。此后，該專業(yè)領(lǐng)域在萌芽階段開(kāi)展緩慢，但在1950年以后得到了迅猛開(kāi)展。圖1顯著描繪出這一領(lǐng)域出版物數(shù)量的增長(zhǎng)。本匯編〔Manglik、Bergles，2004年；Bergles等人，1983〕基于一個(gè)對(duì)期刊論文、會(huì)議論文和科技報(bào)告(不含專利)的手工搜索電子或基于網(wǎng)絡(luò)的搜索，鑒于越來(lái)越復(fù)雜的互聯(lián)網(wǎng)搜索引擎，雖然預(yù)期高產(chǎn)但實(shí)際受限于其效率。搜索所生成的清單中有時(shí)需對(duì)錯(cuò)誤引用進(jìn)行移除或增添紕漏進(jìn)行手動(dòng)審核，有時(shí)疏漏或所包含的不正確引用可能是十分重大的。關(guān)于電子搜索局限性的討論在這篇文章的后半局部進(jìn)行闡述并給出搜索結(jié)果的樣例。。含有一些質(zhì)量交換方面的相對(duì)數(shù)量較小的論文，作為熱交換技術(shù)可增強(qiáng)質(zhì)交換且反之亦然的一個(gè)提醒。每年發(fā)表超過(guò)約400份出版物〔ManglikandBergles，2004〕，強(qiáng)化熱交換是目前科研開(kāi)展的一個(gè)主要局部。據(jù)估計(jì)至少10%的存檔熱交換文獻(xiàn)是直接關(guān)于強(qiáng)化的。鑒于大量的科技信息的存在，對(duì)于所有文獻(xiàn)進(jìn)行綜述是十分困難的，所以本文的目的在于僅提供對(duì)于熱質(zhì)交換領(lǐng)域的目前代表性地位、開(kāi)展研究趨勢(shì)以及未來(lái)電子或基于網(wǎng)絡(luò)的搜索，鑒于越來(lái)越復(fù)雜的互聯(lián)網(wǎng)搜索引擎，雖然預(yù)期高產(chǎn)但實(shí)際受限于其效率。搜索所生成的清單中有時(shí)需對(duì)錯(cuò)誤引用進(jìn)行移除或增添紕漏進(jìn)行手動(dòng)審核，有時(shí)疏漏或所包含的不正確引用可能是十分重大的。關(guān)于電子搜索局限性的討論在這篇文章的后半局部進(jìn)行闡述并給出搜索結(jié)果的樣例。圖SEQ圖\*ARABIC1對(duì)流熱質(zhì)交換方面科技出版物〔存檔論文及報(bào)告〕的年發(fā)行量〔Manglik和Bergles,2004〕由先前的綜述(Bergles等人,1983,1991;Bergles,1998;Manglik,2003)可知,通常將增強(qiáng)技術(shù)的不同方法及設(shè)備分為兩大類：被動(dòng)方法和主動(dòng)方法，其由后者需外部力量來(lái)發(fā)生反響的事實(shí)進(jìn)行區(qū)別。其子分類詳見(jiàn)表1。此外，同時(shí)使用兩個(gè)或兩個(gè)以上的技術(shù)來(lái)增強(qiáng)比單獨(dú)的任一技術(shù)圖SEQ圖\*ARABIC1對(duì)流熱質(zhì)交換方面科技出版物〔存檔論文及報(bào)告〕的年發(fā)行量〔Manglik和Bergles,2004〕如果產(chǎn)生相關(guān)分析或信息來(lái)指導(dǎo)調(diào)研員和/或執(zhí)行者的工作，那么該領(lǐng)域的定期調(diào)研應(yīng)引起注意，因?yàn)樗麄兂p輕找尋有效方法及設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)的負(fù)擔(dān)。雖然20世紀(jì)記錄了大量調(diào)研，但從那時(shí)起，只有少量的是詳細(xì)準(zhǔn)備的；Bergles(2001),Manglik(2003),Web和Kim(2005),以及Manglik和Bergles(2004)的擴(kuò)展綜述、評(píng)論及專著是一些典范，他們?yōu)檎麄€(gè)領(lǐng)域提供指導(dǎo)。當(dāng)然，強(qiáng)化傳熱期刊——這一領(lǐng)域的旗艦正規(guī)備案雜志，創(chuàng)刊于1994年如今已出版20年，聚集了強(qiáng)化熱〔局部為質(zhì)〕交換各方面的文章。被動(dòng)技術(shù)方面的開(kāi)展外表處理這項(xiàng)技術(shù)涉及外表精細(xì)尺度改變以及面漆涂層〔連續(xù)或不連續(xù)〕的應(yīng)用?？赡軙?huì)會(huì)影響單相傳熱的連續(xù)粗糙度高度一般較低，可用于沸騰和冷凝。雖然早期工作著力于在金屬外表制造人工核點(diǎn)，而近期工作利用了先進(jìn)的微電子和微流體裝置所開(kāi)發(fā)的生產(chǎn)流程，從不同方式改變外表的微觀拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。正如一篇近期文獻(xiàn)綜述(Manglik和Jog,2023〕中指出，目前的一些工作已考慮將內(nèi)外表重入腔結(jié)構(gòu)流道的幾何形狀從毫米修改至微米級(jí)別。在一個(gè)HFE-7000流量〔KuoandPeles,2023〕的研究中，發(fā)現(xiàn)可減少觸發(fā)沸騰所需的過(guò)熱度以及增加傳熱系數(shù)；然而，對(duì)于臨界熱通量〔CHF〕那么無(wú)影響。在另一個(gè)類似的研究中，Jones等人〔2023〕報(bào)告測(cè)試了在底部設(shè)有20μm凹坑的硅微通道中所流動(dòng)的FC-72冷卻液。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，相較于平管陣列，惱人的不穩(wěn)定性幾乎完全消除；實(shí)際上，這代表熱交換的加強(qiáng)。這可能由于常規(guī)活化點(diǎn)防止了對(duì)普通高度潤(rùn)濕電介質(zhì)液體的破壞性溫度沖擊。表1：強(qiáng)化傳熱措施的分類被動(dòng)技術(shù)主動(dòng)技術(shù)外表處理輔助機(jī)械粗糙外表外表振動(dòng)擴(kuò)展外表液體振動(dòng)移動(dòng)式強(qiáng)化裝置靜電場(chǎng)旋流裝置注射器螺旋管吸引器外表張力裝置射流沖擊液體添加劑氣體添加劑復(fù)合強(qiáng)化措施共同使用2種及其以上的被動(dòng)和/或主動(dòng)技術(shù)例：具有波形翅片的打孔渦旋發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)內(nèi)翅片管關(guān)于這一主題的另一變化是對(duì)微通道熱外表鍍以納米/微米級(jí)的膜。經(jīng)如此處理外表的微通道沸騰傳熱會(huì)有所增強(qiáng)，在此根底上將丙烷〔R-290〕作為工質(zhì)的近期的另一個(gè)實(shí)驗(yàn)也已實(shí)施(Vasiliev等人,2023)。Xu等人〔2023〕針對(duì)含有U型和V形槽〔多孔外表空腔上的結(jié)構(gòu)〕的水平金屬-泡沫外表水的大容器沸騰的試驗(yàn)數(shù)據(jù)也予以測(cè)試。其結(jié)果說(shuō)明，傳熱能力的增強(qiáng)與數(shù)量、布置及凹槽尺寸而不是其形狀有關(guān)。在外表上做出或嫁接微米和/或納米結(jié)構(gòu)樣式可對(duì)外表工程產(chǎn)生推動(dòng)作用，導(dǎo)致了“超親水〞〔接觸角μ<5°-10°〕或“超疏水〞〔μ>150°〕外表的制造〔Manglik和Jog2023;Drelich和Chibowski,2023〕。不同的涂層、蝕刻、外表照射和基于等離子體的處理等方法已被采用〔Manglik和Jog2023;Drelich和Chibowski,2023;Manglik,2006;Rioboo等人,2023;Spori等人,2023;Takata等人,2003,2023;Kim等人,2023;Kananeh等人,2023〕然而許多外表應(yīng)用已提出，但只有少局部的傳熱實(shí)驗(yàn)得以實(shí)施。在一個(gè)實(shí)例中，通過(guò)在一個(gè)原本親水的玻璃硅板制成的矩形微通道上嫁接不光滑疏水性外表，來(lái)控制成活化點(diǎn)的位置以到達(dá)控制強(qiáng)化初期流的沸騰。

改良外表的潤(rùn)濕性或親水性〔小θ〕，有利于從核心沸騰到膜態(tài)沸騰的相變過(guò)程。Takata等人(2023)討論了后一現(xiàn)象，是在煉鋼過(guò)程中，與噴霧冷卻的熱板連接的等離子體輻射下的金屬外表上的現(xiàn)象。這種類型的外表處理也可被用來(lái)促進(jìn)膜狀凝結(jié)。例如，在換熱器管中被用來(lái)進(jìn)行空氣除濕，由于該種方式不易造成通道內(nèi)凝結(jié)水的堵塞，故膜狀凝結(jié)是一個(gè)不錯(cuò)的方案。此外，在早期的溫控大容器沸騰實(shí)驗(yàn)中，Takata等人(2003)發(fā)現(xiàn)高親水性的外表上的沸騰傳熱過(guò)程得到很大程度上的強(qiáng)化，該外表通過(guò)在加熱器外表濺鍍TiO2涂層〔催化劑〕并將它曝光于紫外線下以產(chǎn)生一個(gè)“可轉(zhuǎn)換〞的親水外表(ManglikandJog,2023)。如圖2所示是他們的典型成果，展現(xiàn)了強(qiáng)化未鍍膜加熱器上的水換熱時(shí)，核心沸騰、CHF和最小熱流(MHF)等值的變化情況；CHF增長(zhǎng)了近兩倍而MHF的溫度也升高了近100K。另外，超疏水外表適于促進(jìn)滴狀冷凝。這種形式的相變導(dǎo)致了膜狀凝結(jié)過(guò)程中對(duì)于冷凝系數(shù)的一系列幅度的改良。Kananeh等〔2023〕討論了在在一束不銹鋼管中注入等離子體離子而形成高疏水性的這個(gè)過(guò)程。污垢沉積由于增加熱阻而導(dǎo)致傳熱能力的下降，任何減緩結(jié)垢的方法均可視為對(duì)傳熱的強(qiáng)化。實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo)的方法是改變外表潤(rùn)濕性或降低其外表能。在一項(xiàng)近期研究(Al-Janabi等人,2023)中說(shuō)明了采用可溶性膜、水性膜和無(wú)電鍍膜的CaSO4最小沉積量。其中，可溶性膜在25小時(shí)的測(cè)試時(shí)間中具有最低的污垢熱阻。不幸的是，許多濕潤(rùn)或者非濕潤(rùn)的處理措施的效果都將會(huì)隨著時(shí)間而降低。這是應(yīng)用非潤(rùn)濕性脂肪酸或油去促進(jìn)滴狀凝結(jié)這種經(jīng)典方法所遇到的相同的問(wèn)題。用于促進(jìn)濕潤(rùn)性狀的改良納米材料和類似的非降解性涂料的使用如，用聚四氟乙烯產(chǎn)生非濕潤(rùn)外表〔中等溫度下〕可以為處理外表提供長(zhǎng)期穩(wěn)定的性能。當(dāng)然，涂料的熱阻必須考慮在內(nèi)。圖圖SEQ圖\*ARABIC2溫控實(shí)驗(yàn)中超親水熱外表大容器沸騰的強(qiáng)化換熱措施〔Takata等人，2003〕粗糙外表粗糙外表產(chǎn)生于許多形式，從隨機(jī)砂粒粗糙度到離散狀突起。這種形式通常用來(lái)擾亂粘性底層，而不是用來(lái)增加傳熱面積。應(yīng)用粗糙外表主要用來(lái)指導(dǎo)紊流中的單相強(qiáng)制流。在這種背景下，四十年前，拉爾夫·韋伯(1971、1972)教授用擁有多重肋片的管道做了些工作，這是一個(gè)值得重視的研究前景。一項(xiàng)新的開(kāi)展是在燃?xì)廨啓C(jī)部件里使用帶凹坑的外表。最能提起人興趣的是這種不尋常的行為：伴隨著壓降的低百分率增長(zhǎng)，換熱在增加。幾何參數(shù)的數(shù)量很大，然而，仍然缺乏全面的相關(guān)性。Burgess和Ligrani(2005)在其他幾何參數(shù)和流動(dòng)參數(shù)不變的情況下，對(duì)淺坑深度對(duì)平均傳熱系數(shù)的影響進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。只有一平面有凹坑，并且有130處缺口，以便于表現(xiàn)出較好的平均性能。對(duì)于一系列湍流雷諾數(shù)，傳熱量隨著淺坑的深度隨直徑(δ/D)從0增加到0.3的增加而增加。然而，對(duì)于不是很嚴(yán)重的凹坑(δ/D)=0.1和0.2，傳熱增加程度高于壓降。在一項(xiàng)計(jì)算研究當(dāng)中，Lee等.(2023)探索了這種粗糙外表結(jié)構(gòu)里同軸和交錯(cuò)布置的凹坑陣列并且驚人的發(fā)現(xiàn)這種凹坑能夠提供更好的性能。Nishida等.(2023)解決了一個(gè)有關(guān)凹坑外表對(duì)流換熱測(cè)量的重要問(wèn)題，即當(dāng)使用瞬態(tài)測(cè)量技術(shù)時(shí)三維熱導(dǎo)效應(yīng)在外表的補(bǔ)償問(wèn)題。圖圖SEQ圖\*ARABIC3六種不同配置的斜裝有類似百葉的肋片流動(dòng)顯示和數(shù)值模擬(T'Joen,2023);流向從左到右。擴(kuò)展外表擴(kuò)展外表或者散熱翅片通常用在很多換熱其中，用來(lái)增加換熱面積，尤其是在熱阻較高的一邊。這是應(yīng)用最廣泛的一種形式，這并不令人驚訝(Manglik和Bergles,2004)。提高換熱器性能這項(xiàng)工作特別有趣的地方在是通過(guò)塑形或外表穿孔來(lái)直接提高擴(kuò)展外表的換熱效率。傾斜的類似于百葉窗的換熱翅片就是這類變化的一種,Joen等.(2023)描述了這種變化的復(fù)雜性。圖3所示的就是六種不同的裝有類似百葉的換熱翅片的不同排列方式。為了研究這種形式的流體動(dòng)力特性，同同時(shí)做了實(shí)驗(yàn)〔水管；20:1的擴(kuò)展模型〕和數(shù)值模擬。結(jié)果顯示在低雷諾數(shù)的情況下非穩(wěn)定流動(dòng)將會(huì)產(chǎn)生優(yōu)越的傳熱性能。本研究是新外表在未來(lái)如何開(kāi)展的一個(gè)例子。特別的，這個(gè)前期工作科可以在精心籌劃的熱壓-液壓試驗(yàn)中有復(fù)雜制造工藝的具有常規(guī)尺寸的模型建立之前完成。擴(kuò)展外表，熱別是pin-fin這種排列方式，也已被作為一種加強(qiáng)汽輪機(jī)渦輪葉片冷卻的方法來(lái)考慮，并且這項(xiàng)研究一直引起研究人員的注意力(Xie和Sund′en,2023)。在一個(gè)新的技術(shù)進(jìn)展中，一種為加強(qiáng)圓管外表薄膜冷凝的花瓣?duì)畹膿Q熱翅片的排列方式被提出來(lái)。優(yōu)化后的花瓣?duì)顡Q熱翅片形式的緊湊換熱核心同樣得到研究人員的持續(xù)關(guān)注(Lindstedt和Karvinen,2023)。此外，極具爭(zhēng)議的換熱翅片傳熱效率和模擬排列形式為盤(pán)狀的肋片的在適當(dāng)熱環(huán)境下的效力問(wèn)題在最近的另一個(gè)研究里面有所涉及(Manglik等.,2023)。移動(dòng)式強(qiáng)化裝置圖SEQ圖\*ARABIC4使用punched-tab渦旋發(fā)生器(a)一傾斜外表有三角形翅片和矩形翅片的平肋片換熱器(Sachdeva等，2023)，和(b)肋片外表下游有一對(duì)三角形翅片的管式肋片換熱器(Hu等，2023圖SEQ圖\*ARABIC4使用punched-tab渦旋發(fā)生器(a)一傾斜外表有三角形翅片和矩形翅片的平肋片換熱器(Sachdeva等，2023)，和(b)肋片外表下游有一對(duì)三角形翅片的管式肋片換熱器(Hu等，2023)Sachdeva等(2023)對(duì)氣流在一個(gè)三角板翼式換熱器中經(jīng)過(guò)其中的矩形擾流元件的每一個(gè)斜面時(shí)，不同傾斜角度對(duì)順翼展方向的平均努謝爾數(shù)的影響進(jìn)行了數(shù)值分析，如圖4〔a〕所示。研究說(shuō)明當(dāng)沖角為26°時(shí)，順翼展方向的努謝爾數(shù)會(huì)比水平通道下的高35%，而壓降預(yù)測(cè)會(huì)高出20%。在實(shí)際操作中，每個(gè)加熱說(shuō)明上需要用到多種流體以使傳熱強(qiáng)化更為均勻。與之類似，Hu等(2023)對(duì)配置成對(duì)三角擾流元件的管式換熱器上的熱工水力行為進(jìn)行了模擬，如圖4〔b〕所示。他們對(duì)四排管片式換熱器中的空氣湍流流動(dòng)數(shù)值分析結(jié)果說(shuō)明其平均努謝爾數(shù)提高了約40%，與之相關(guān)的摩擦系數(shù)提高了約60%；相對(duì)流動(dòng)方向，三角擾流元件的最優(yōu)傾角被確定為45°。目前針對(duì)多空材料嵌件的強(qiáng)化傳熱方式已有相當(dāng)多的研究〔如金屬泡沫材料等〕。雖然嵌件的熱傳導(dǎo)和熱對(duì)流是有效的，但卻非常復(fù)雜。嵌件和通道外表的強(qiáng)烈影響會(huì)使實(shí)際情況更加復(fù)雜。盡管如此，Razani等(2001)等人依然提出了相關(guān)的模型。由于流體阻力較高其流速必須被保持在較低水平。在另一個(gè)例子中，Garrity等(2023)試圖在一個(gè)板翼式換熱器中使用鋁泡沫和碳泡沫。相對(duì)百葉式核心來(lái)說(shuō)，采用碳泡沫不僅提高了單位體積傳熱率，也提高了傳熱的整體質(zhì)量和壓降損失。要注意將泡沫嵌件分類為“置換式〞其實(shí)并不準(zhǔn)確，因?yàn)樗鼈兊慕Y(jié)構(gòu)也有“粗糙外表〞和“擴(kuò)展外表〞的因素。圖SEQ圖\*ARABIC5孔口下游的空泡流(Schneider等，2006).有一個(gè)不常被提到的置換式嵌件，是通過(guò)在每個(gè)通道設(shè)置進(jìn)入孔板以穩(wěn)定微通道中的流體傳熱。由此產(chǎn)生的縮流斷面會(huì)導(dǎo)致一段很長(zhǎng)的流體擾動(dòng)，如圖5所示。Schneider等(2006)發(fā)現(xiàn)在一個(gè)水力半徑為50圖SEQ圖\*ARABIC5孔口下游的空泡流(Schneider等，2006).Sykes等(2023)演示了將沸騰通道從上游可壓縮容積中隔離后的孔板傳熱穩(wěn)定情況。他們發(fā)現(xiàn)用入口限制的方法來(lái)穩(wěn)定流體傳熱，其臨界熱流密度最多可增加7倍。旋流裝置渦流裝置包括多個(gè)排列整齊的幾何導(dǎo)管或用于強(qiáng)制流動(dòng)，創(chuàng)造旋轉(zhuǎn)和/或二次流的插入管。一些例子包括扭帶插入，入口螺旋葉片或靜止推進(jìn)器，有螺旋式纏繞的軸芯，軸向扭曲的非圓管，等等。這些類型當(dāng)中，扭帶，能夠在內(nèi)管流的軸向產(chǎn)生中心渦流，仍然是單項(xiàng)流和雙相流應(yīng)用和研究最廣泛的一種裝置。圖SEQ圖\*ARABIC6微量可調(diào)的有機(jī)合成螺旋扭帶(Chen等，2023)對(duì)于有強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)特點(diǎn)的微型創(chuàng)造裝置來(lái)說(shuō)具有重要意義的進(jìn)步是產(chǎn)生有可調(diào)螺距有機(jī)微扭帶的能力(ManglikandJog,2023圖SEQ圖\*ARABIC6微量可調(diào)的有機(jī)合成螺旋扭帶(Chen等，2023)另一種促進(jìn)軸向渦流的方法是切向或螺旋擾動(dòng)管道內(nèi)外表的流體流場(chǎng)。Bishara大量地分析了扭曲螺旋管增強(qiáng)的性能，見(jiàn)圖7。在相同的橫截面長(zhǎng)寬比和水泵功率下，扭曲螺旋管擁有比直螺旋管高2.0~2.5倍的Nu。然而，與內(nèi)部有紐帶的管道比照，這種性能增強(qiáng)的程度要小一些。但是在另一項(xiàng)計(jì)算研究中，粘性流體(5≤Pr≤100)通過(guò)軸向扭曲的矩形管道的層流運(yùn)動(dòng)已近被考慮在內(nèi)。在水泵持續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)的根底上，此類管道可以維持比直管道高2.4~13倍的換熱效率，這取決于橫截面的長(zhǎng)寬比和扭曲度。同時(shí)，根據(jù)特定管道形狀及流體普朗特?cái)?shù)的限制，我們對(duì)外表積進(jìn)行了50%-90%的削減，來(lái)修正熱負(fù)荷以及壓降。圖SEQ圖\*ARABIC7軸向扭曲橢圓管的幾何圖形和渦流現(xiàn)象(Bishara等，2023)圖SEQ圖\*ARABIC7軸向扭曲橢圓管的幾何圖形和渦流現(xiàn)象(Bishara等，2023)螺旋管圖SEQ圖\*ARABIC8微型渦流管的原理圖(Xi等，2023)螺旋管的使用使得換熱器都變得緊湊。二次流導(dǎo)致更高的單向流傳熱系數(shù)和改善大多數(shù)沸騰形式。在Xi等(2023)的研究當(dāng)中，蛇形水管〔水力直徑0.3~0.8毫米〕圖SEQ圖\*ARABIC8微型渦流管的原理圖(Xi等，2023)外表張力裝置這種強(qiáng)化技術(shù)包含能夠在沸騰或者冷凝作用中引導(dǎo)流動(dòng)液體的毛細(xì)外表和槽狀外表。有很多裝置的性狀表現(xiàn)出毛細(xì)流動(dòng)，并且也有可能包含在其它形式當(dāng)中。Kim等(2023)認(rèn)為“蒸汽室〞最有可能作為散熱器/導(dǎo)熱器用于微電子組件冷卻當(dāng)中。如圖9所描述，毛細(xì)管包含傳統(tǒng)的具有高滲透率的銅網(wǎng)格和carcarbon納米管。這種網(wǎng)格通常會(huì)降低毛細(xì)作用，但此時(shí)的毛細(xì)作用由納米管建立。這就導(dǎo)致系統(tǒng)熱阻降低，傳圖圖SEQ圖\*ARABIC9利用銅管簇與碳納米管形成的蒸汽室的示意圖〔散熱器和/或?qū)崞鳌?Kim等，2023)液體添加劑液體添加劑包括固體顆粒、液體痕跡、可溶性物質(zhì)(例如,試劑和聚合物),和氣泡等。各種各樣的微粒懸浮、膠體和/或液體混合物系統(tǒng)同時(shí)應(yīng)用于沸騰和單相強(qiáng)迫對(duì)流。最近在這一領(lǐng)域的活動(dòng)廣泛關(guān)注納米離子的使用，并且相當(dāng)一局部的換熱工作是由納米流體完成的。他們是些固體分散體或膠體懸浮液,不溶性納米顆粒(1–100納米)在根本液體里。注意一種形式的換熱方式，據(jù)報(bào)道這說(shuō)明Kim等(2023)已經(jīng)在納米粒子的強(qiáng)制對(duì)流沸騰方面做了研究。用氧化鋁水溶液之后，低溫冷卻的臨界熱通量最大提高了53%。粒子的大小約為50納米,濃度是<0.1%。只在較高的質(zhì)量流量方面做了改良(2000–2500kg/m2s)。一些納米粒子的增強(qiáng)是由于沉積在加熱外表這個(gè)爭(zhēng)論引起人們對(duì)用液漿里面的納米顆粒來(lái)提升傳熱性能的效果的擔(dān)憂。性能的提升可能歸因于外表顆粒的沉積，而不是常常假設(shè)的顆粒-液漿的有效導(dǎo)熱性能的增加，這說(shuō)明對(duì)加熱外表進(jìn)行噴涂處理(如外表處理)可能是更好的選擇。再次，氧化鋁納米顆粒比碳纖維管性能表現(xiàn)的明顯不能夠說(shuō)明表觀傳熱系數(shù)在強(qiáng)化傳熱里面扮演重要角色。將流體的。而推斷飽和條件是有風(fēng)險(xiǎn)的這個(gè)爭(zhēng)論引起人們對(duì)用液漿里面的納米顆粒來(lái)提升傳熱性能的效果的擔(dān)憂。性能的提升可能歸因于外表顆粒的沉積，而不是常常假設(shè)的顆粒-液漿的有效導(dǎo)熱性能的增加，這說(shuō)明對(duì)加熱外表進(jìn)行噴涂處理(如外表處理)可能是更好的選擇。再次，氧化鋁納米顆粒比碳纖維管性能表現(xiàn)的明顯不能夠說(shuō)明表觀傳熱系數(shù)在強(qiáng)化傳熱里面扮演重要角色。為了產(chǎn)生一個(gè)穩(wěn)定的和分散的納米顆粒的混合物，一種由商業(yè)聚酯潤(rùn)滑油做成的潤(rùn)滑油納米材料，~10納米Al2O3納米微粒和一種以商業(yè)的外表活性劑作為分散劑的R134a在最近的另一項(xiàng)研究中被考慮(Kedzierski,2023)。這個(gè)試驗(yàn)包含這種納米冷凍油和制冷劑的混合物在一個(gè)粗糙的水平外表上的池內(nèi)沸騰用。據(jù)報(bào)道有明顯的強(qiáng)化作用，但是只有十分低的熱通量(<40kW/m2)；高熱通量取決于粒子濃度，然而，由于制冷劑和潤(rùn)滑油混合物沒(méi)有納米粒子，甚至?xí)斐煞序v換熱惡化。在描述由納米粒子增加而造成強(qiáng)化作用改變時(shí)，當(dāng)制冷劑和潤(rùn)滑油的混合物的影響〔混合物沒(méi)有粒子〕已近在數(shù)據(jù)處理時(shí)隔離時(shí)，外表活性的影響問(wèn)題尚未解決。圖SEQ圖\*ARABIC10電熱圓管外表在不同蒸餾水和HECQP-300在不同摩爾濃度下的現(xiàn)象(Athavale等，2023〕添加試劑、外表活性劑和/或低濃度水的外表活性聚合物是另一種強(qiáng)化沸騰換熱的方法，該方法引起了(Manglik,2006;Athavale等,2023;Zhang和Manglik,2005;Hetsroni等,2006)的興趣。在最近的一項(xiàng)實(shí)驗(yàn)中，用電加熱的水平管道加熱器(Athavale,2023)，當(dāng)熱通量在4.0~200千瓦/㎡，池內(nèi)沸騰增性能增加了約20%。在較高的濃度下，2.5-4.0×109mol/cc，然而，在較低的熱通量下，換熱量降低(初期和局部沸騰)，在較高的熱通量下(充分開(kāi)展泡核沸騰)，換熱量增加約45%。這是歸因于復(fù)雜的相互作用改變了液-固濕潤(rùn)性，氣液界面整理動(dòng)態(tài)變化。典型的攝影記錄在水的臨界通量QP-3OO，在不同濃度下電加熱圓管外表圖SEQ圖\*ARABIC10電熱圓管外表在不同蒸餾水和HECQP-300在不同摩爾濃度下的現(xiàn)象(Athavale等，2023〕氣體添加劑氣體添加劑是指氣體液滴〔噴霧〕或固體顆粒物，可以是稀相(氣-固懸浮物)或致密相(流化床)。關(guān)于噴霧冷卻的文獻(xiàn)十分多。作為對(duì)這一普遍方案的改變，Alam等(2023)在不同濃度和外表活性度的去離子水中參加了多種鹽。試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)增加鹽的濃度能夠增加Leidenfrost點(diǎn)，伴隨著膜狀沸騰的降低，意味著霧化噴霧淬火冷卻中將有更高的平均傳熱系數(shù)和更快的冷卻速度。主動(dòng)技術(shù)的開(kāi)展輔助機(jī)械圖SEQ圖\*ARABIC11刮刀的幾何形狀在這個(gè)技術(shù)中，流體可以通過(guò)機(jī)械作用來(lái)攪動(dòng)或者外表可能會(huì)旋轉(zhuǎn)。另一個(gè)變化是外表“刮〞，廣泛用于化學(xué)工業(yè)中批量處理粘性液體。在這里引用一個(gè)例子：Solano等(2023)圖SEQ圖\*ARABIC11刮刀的幾何形狀外表振動(dòng)外表振動(dòng)，在低或高的頻率下，主要用來(lái)提高單向流的傳熱能力。這種情況只能出現(xiàn)在特定的情況下，因?yàn)樽銐虻恼穹鶎?huì)形成共振，從而在影響傳熱的同時(shí)會(huì)損壞換熱器本身。Park和Kim(2023)在一個(gè)自然對(duì)流空氣冷卻散熱器的肋片上附件了一個(gè)壓電致動(dòng)器。真如所預(yù)期的，隨著振幅和振動(dòng)頻率的增加，換熱系數(shù)也隨之增加。當(dāng)系統(tǒng)在諧振的頻率下被驅(qū)動(dòng)時(shí)，傳熱性能到達(dá)最優(yōu)狀態(tài)。一般情況下，可以通過(guò)開(kāi)關(guān)熱消耗模式來(lái)強(qiáng)制對(duì)流以獲得與振動(dòng)外表等效的熱收益。液體振動(dòng)流體振動(dòng)是振動(dòng)強(qiáng)化傳熱技術(shù)的一種實(shí)際類型，因?yàn)榇罅康膿Q熱器都在應(yīng)用這種技術(shù)。振動(dòng)頻率從1赫茲的脈動(dòng)到超聲波。這里有個(gè)例子，Bartoli和Baffigi(2023)通過(guò)用脫氣過(guò)冷水在汽缸冷卻中實(shí)現(xiàn)超聲波振動(dòng)。在超聲換能器與加熱器十分靠近這種過(guò)冷沸騰條件下，傳熱能力強(qiáng)化約30%。再次，可以通過(guò)低速?gòu)?qiáng)制流獲得進(jìn)一步的提高換熱能力。靜電場(chǎng)靜電場(chǎng)〔直流或交流〕可以以很多不同的方式應(yīng)用在電解質(zhì)液體當(dāng)中。一般來(lái)說(shuō)，靜電場(chǎng)可以直接造成更大的體積混合或破壞換熱外表附近的流體，這能夠強(qiáng)化傳熱能力。盡管在幾十年前有很多的研究，但是近些年的研究都集中在用靜電促進(jìn)流體流動(dòng)而不是用泵。例如最近的一項(xiàng)傳熱研究，Eronin等(2023)報(bào)道了在液氮池沸騰的肋片外表采用強(qiáng)靜電場(chǎng)。泡沫破裂促進(jìn)了沸騰過(guò)熱這一結(jié)果。注入或吸入注入是利用提供的氣體通過(guò)一個(gè)有孔隙的換熱器進(jìn)入靜止或流動(dòng)的液體，或者將相似的流體注入到液體當(dāng)中。去除液體外表的氣體可以產(chǎn)生類似于注入氣體的強(qiáng)化作用。首先，最讓人感興趣的是單項(xiàng)流。吸入包含在核心和膜狀沸騰中的去除蒸汽作用或者流體回流，通過(guò)有氣孔的換熱外表的單項(xiàng)流。如很多強(qiáng)化技術(shù)、應(yīng)用轉(zhuǎn)向微觀或者微通道。Fang等(2023)研究了接近通道入口的切向射流沖擊的效果，通道550毫米寬，毫米米深，26毫米長(zhǎng)。這種所謂的“合成射流〞繞過(guò)了主流。噴嘴通過(guò)一個(gè)壓電傳動(dòng)裝置振動(dòng)。獲得的最大換熱量大約有42%的提升。這外表混合噴嘴將會(huì)很大程度上強(qiáng)化傳熱能力，特別是在長(zhǎng)管道中?；旌霞夹g(shù)的開(kāi)展在這里，研究的對(duì)象是將上述技術(shù)兩個(gè)或兩個(gè)以上相結(jié)合來(lái)產(chǎn)生強(qiáng)化作用，這將比單獨(dú)采用任何技術(shù)獲得更高的強(qiáng)化作用。這將是強(qiáng)化傳熱作用研究的前沿技術(shù)。Neshumayev和Tiikma(2007)，針對(duì)被動(dòng)混合技術(shù)做了調(diào)查，證實(shí)了目前確實(shí)存在大量的研究。Neshumayev和Tiikma(2007)同樣調(diào)查了一種能夠促進(jìn)煙管鍋爐煙氣熱回收中的對(duì)流和輻射的特殊插入物。這個(gè)插入物包括一個(gè)外表有螺旋狀切口的紐帶，如圖12所示。這個(gè)復(fù)雜的幾何形體由一個(gè)紐帶和外表上螺旋狀的肋片組成，這是一種在其他一些研究中很流行的情形。Neshumayev和Tiikma〔2007〕對(duì)這個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)和數(shù)值研究，以評(píng)估該設(shè)備的輻射作用。結(jié)果說(shuō)明，輻射換熱對(duì)總熱通量的奉獻(xiàn)超過(guò)了20%。他們并沒(méi)有對(duì)這種根底混合裝置的熱力性能和流動(dòng)性能進(jìn)行評(píng)估。圖SEQ圖\*ARABIC12插入式混合強(qiáng)化傳熱裝置原理圖(Neshumayev和Tiikma,2007)第二個(gè)例如來(lái)自Tarasevich等(2023)，他們對(duì)這種紐帶插入物同樣考慮了相似的幾何修飾。如圖13所示，紐帶外表以不同的配置，或者纏繞或者被用帶子束縛，以此在紐帶外表設(shè)計(jì)出“肋片〞。這種設(shè)計(jì)作用直接緩和環(huán)形兩相流中液體在紐帶外表的聚集。紐帶外表上的小規(guī)模的肋骨旨在破壞液膜的形成,從而減少管子外表“干點(diǎn)〞的形成。絕熱氣-水兩相流的可視化研究外表圖12中的〔a〕更有效；然而，傳熱的研究也是必須的。單項(xiàng)流圖SEQ圖\*ARABIC12插入式混合強(qiáng)化傳熱裝置原理圖(Neshumayev和Tiikma,2007)Zimparov等(2023)提供了另一種紐帶的混合應(yīng)用，是通過(guò)把他們放入波紋管當(dāng)中。在管道內(nèi)部通入湍流水流(3.5×103<Re<5.0×104)，管外用冷凝蒸汽加熱，這個(gè)實(shí)驗(yàn)提供了新的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，包括一系列管道的摩擦因子和傳熱系數(shù)，還有紐帶的幾何變更形式。波紋螺旋管(0.053<e/d<0.089和6.77<p/e<11.0)使用三種具有不同扭率的插入式紐帶(y=4.7，5.7和7.6)。這項(xiàng)實(shí)驗(yàn)說(shuō)明，在最正確的實(shí)驗(yàn)條件下，具有最正確熱力學(xué)性能的是(e=d=0.057;p=e=6.77)的波紋管和y=4.7的紐帶。通過(guò)在微翅片管(0.2和0.4毫米高，42–60翅片每英尺)外表包裹銅網(wǎng)(黃銅和銅合金80–100網(wǎng)眼每英尺)，Chen和Hwang(2023)探討了可能源自這種混合技術(shù)的池內(nèi)沸騰強(qiáng)化技術(shù)。用R-134a作為測(cè)試液體，當(dāng)翅片0.4毫米高，60翅片每英尺，100網(wǎng)眼每英尺時(shí)，獲得最正確性能。這個(gè)結(jié)果其他的具有不同的結(jié)構(gòu)和外表處理形式的沸騰作用進(jìn)行了比照(GewaTM,TurboTM,和HighFluxTM)，從Refs.(Bergles,1998;Manglik,2003;Webb和Kim,2005)中可以發(fā)現(xiàn)對(duì)這些商標(biāo)幾何形式的描述。結(jié)語(yǔ)本文說(shuō)明，世界各地都正在積極追求強(qiáng)化傳熱技術(shù)的研究和開(kāi)展。新的不同的強(qiáng)化技術(shù)不斷被開(kāi)發(fā)，并且都用于新的用途。更多的關(guān)注直接指向潛在的通過(guò)應(yīng)用新的和精致的測(cè)量能明確顯示出來(lái)的這種機(jī)制。大多數(shù)的努力都是在指向涉及納米和分子級(jí)規(guī)模的微型設(shè)備(Manglik和Jog,2023)。此外，由于出版工業(yè)的爆炸性增長(zhǎng)，密切關(guān)注新的文獻(xiàn)已經(jīng)成為一種挑戰(zhàn)?；ヂ?lián)網(wǎng)搜索引擎雖然變得越來(lái)越精致，但是仍然沒(méi)有到達(dá)那種可信賴的精煉程度。一個(gè)例子是最近的一次搜索(Bergles,2023)使用的美國(guó)化學(xué)學(xué)會(huì)的科學(xué)和工程數(shù)據(jù)庫(kù)搜索引擎。2023和2023每年發(fā)現(xiàn)的關(guān)于“強(qiáng)化傳熱〞〔包括“傳熱增強(qiáng)〞和“傳熱強(qiáng)化〞〕的引文超過(guò)600篇。后來(lái)的對(duì)這個(gè)電子清單的人工評(píng)估，然而，結(jié)果說(shuō)明挑選出來(lái)的引文只有46%是相關(guān)的。進(jìn)一步強(qiáng)調(diào)電子搜索(Bergles,2023)的局限性是因?yàn)閾?jù)報(bào)道，2001年只有大于等于200的文章，但是與之前較早的一次仔細(xì)查找和后來(lái)的人工搜索相比(Manglik和Bergles,2004)，這個(gè)數(shù)字是355。清單也只包含了《強(qiáng)化傳熱》雜志2023年相關(guān)文章的28%，這是一個(gè)相當(dāng)大的漏洞。很明顯，一個(gè)更加集中和更好的數(shù)據(jù)庫(kù)設(shè)計(jì)算法是相當(dāng)必要的。也許應(yīng)該包含更多的能夠擴(kuò)大書(shū)目主要的概念上的實(shí)質(zhì)性內(nèi)容的標(biāo)簽和分隔；通過(guò)電子或網(wǎng)絡(luò)存儲(chǔ)庫(kù)，簡(jiǎn)單的關(guān)鍵詞缺乏以捕捉必要的文件。同時(shí)，延長(zhǎng)定期出現(xiàn)在文獻(xiàn)上的評(píng)論，一個(gè)結(jié)合仔細(xì)的“適中的手動(dòng)〞的電子搜索，可能為研究人員提供一個(gè)良好的追索權(quán)，尤其是對(duì)一個(gè)剛進(jìn)入強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)某個(gè)特殊領(lǐng)域的新人來(lái)說(shuō)。

圖圖SEQ圖\*ARABIC13外表有纏繞式和綁線式肋片的紐帶〔arasevich等，2023)參考文獻(xiàn)Alam,U.,Abdalrahman,K.,andSpecht,E.,ExperimentalInvestigationofinfluenceofdissolvedsaltsandsurfactantonheattransferinatomizedsprayquenchingofmetal,inProc.oftheIntl.HeatTransf.Conf.,PaperIHTC14-22873,Washington,DC,ASME,NewYork,NY,August8–13,2023.Al-Janabi,A.,Malayeri,M.R.,andMuller-Steinhagen,H.,MinimizationofCaSO4depositionthroughsurfacemodification,HeatTransf.Eng.,vol.32,pp.291–299,2023.Athavale,A.D.,Manglik,R.M.,andJog,M.A.,Anexperimentalinvestigationofnucleatepoolboilinginaqueoussolutionsofapolymer,AIChEJ.,vol.58,no.3,pp.668–677,2023.Bartoli,C.andBaffigi,F.,Heattransferenhancementfromacircularcylindertodistilledwaterbyultrasonicwavesatdifferentsubcoolingdegrees,inProc.oftheIntl.HeatTransf.Conf.,PaperIHTC14-227732023,Washington,DC,ASME,NewYork,August8–13,2023.Bergles,A.E.,Nirmalan,V.,Junkhan,G.H.,andWebb,R.L.,BibliographyonAugmentationofConvectiveHeatandMassTransfer–II,IowaStateUniversity,Ames,IA,1983.Bergles,A.E.,Jensen,M.K.,Somerscales,E.F.C.,andManglik,R.M.,LiteratureReviewofHeatTransferEnhancementTechnologyforHeatExchangersinGas-FiredApplications,GasResearchInstitute,Chicago,IL,1991.Bergles,A.E.,Techniquestoenhanceheattransfer,inHandbookofHeatTransfer,W.M.Rohsenow,Hartnett,J.P.,andCho,Y.I.,Eds.,McGraw-Hill,NewYork,pp.11.1–11.76,1998.Bergles,A.E.,Theimplicationsandchallengesofenhancedheattransferinthechemicalprocessindustries,Chem.Eng.Res.Des.,vol.79,no.4,pp.437–444,2001.Bergles,A.E.,Recentdevelopmentsinenhancedheattransfer,HeatMassTransf.,vol.47,no.8,pp.1001–1008,2023.Bishara,F.,Jog,M.A.,andManglik,R.M.,Computationalsimulationofswirlenhancedflowandheattransferinatwistedovaltube,J.HeatTransf.,vol.131,no.8,p.8080902-1,2023.Bishara,F.,Jog,M.A.,andManglik,R.M.,Heattransferandpressuredropofperiodicallyfullydevelopedswirlinglaminarflowsintwistedtubeswithellipticalcrosssections,in2023ASME–IMECE,ASME,NewYork,NY,November13–19,2023.Burgess,N.K.andLigrani,P.M.,EffectsofdimpledepthonchannelNusseltnumbersandfrictionfactors,J.HeatTransf.,vol.127,pp.839–847,2005.Chen,H.-B.,Zhou,Y.,Yin,J.,Yan,J.,Ma,Y.,Wang,L.,Cao,Y.,Wang,J.,andPei,J.,Singleorganicmicrotwistwithtunablepitch,Langmuir,vol.25,no.10,pp.5459–5462,2023.Chien,L.-H.andHwang,H.-L.,Anexperimentalstudyofboilingheattransferenhancementofmesh-on-fintubes,J.EnhancedHeatTransf.,vol.19,no.1,pp.75–86,2023.Drelich,J.andChibowski,E.,Superhydrophilicandsuperwettingsurfaces:Definitionandmechanismsofcontrol,Langmuir,vol.26,no.24,pp.18621–18623,2023.Eronin,A.,Malyshenko,S.,andZhuraviev,A.,Theinfluenceofexternalelectricfieldonheattransferatboilingonnonuni-formsurfaces,inProc.oftheIntl.HeatTransf.Conf.,PaperIHTC14-226642023,Washington,DC,ASME,NewYork,August8–13,2023.Fang,R.,Jaing,W.,Khan,J.,andDougal,R.,Experimentalheattransferenhancementinsingle-phaseliquidmicrochannelcoolingwithcrossflowsyntheticjet,inProc.oftheIntl.HeatTransf.Conf.,PaperIHTC14-23020,Washington,DC,ASME,NewYork,August8–13,2023.Garrity,P.T.,Klausner,J.F.,andMei,R.,Performanceofaluminumandcarbonfoamsforairsideheattransferaugmentation,J.HeatTransf.,vol.132,no.12,pp.121901(1–9),2023.Hetsroni,G.,Gurevich,M.,Mosyak,A.,Pogrebnyak,E.,Rozenblit,R.,andSegal,Z.,Theeffectofsurfactantsonboilingheattransfer,J.EnhancedHeatTransf.,vol.13,no.2,pp.185–195,2006.Hu,W.-L.,Zhang,Y.-H.,andWang,L.-B.,Numericalsimulationonturbulentfluidflowandheattransferenhancementofatubebankfinheatexchangerwithmountedvortexgeneratorsonthefins,J.EnhancedHeatTransf.,vol.18,no.5,pp.361–374,2023.Itaya,Y.,Kobayashi,N.,andNakamiya,T.,OkaradryingbyPneumaticallySwirlingTwo-PhaseFlowinEntrainedBedRiserwithEnlargedZone,DryingTechnol.,vol.28,no.8,pp.972–980,2023.Javed,K.H.,Mahmud,T.,andPurba,E.,TheCO2captureperformanceofahigh-intensityvortexsprayscrubber,Chem.Eng.J.,vol.162,no.2,pp.448–456,2023.Jones,R.J.,Pate,D.T.,Thingarajan,N.,andBhavnani,S.H.,Heattransferandpressuredropcharacteristicsindielectricflowinsurface-augmentedmicrochannels,J.EnhancedHeatTransf.,vol.16,no.3,pp.225–236,2023.Joule,J.P.,Onthesurface-condensationofsteam,Philos.Trans.R.Soc.,London,vol.151,pp.133–160,1861.Kananeh,A.B.,Rausch,M.H.,Leipertz,A.,andFroba,A.P.,Dropwisecondensationheattransferonplasmaion-implantedsmallhorizontaltubebundles,HeatTransf.Eng.,vol.31,pp.821–828,2023.Kanizawa,F.T.,Hernandes,R.S.,deMoraes,A.A.U.,andRibatski,G.,Anewcorrelationforsingleandtwo-phaseflowandpressuredropinroundtubeswithtwisted-tapeinserts,J.Braz.Soc.Mech.Sci.Eng.,vol.XXXIII,pp.243–250,2023.Kanizawa,F.T.andRibatski,G.,Two-phaseflowpatternsandpressuredropinsidehorizontaltubescontainingtwisted-tapeinserts,Int.J.MultiphaseFlow,vol.47,no.1,pp.50–65,2023.Kedzierski,M.A.,EffectofAl2O3nanolubricantonR134apoolboilingheattransfer,Int.J.Refrig.,vol.34,no.2,pp.498–508,2023.Kim,S.J.,McKrell,T.,Buongiorno,J.,andHu,L.-W.,Experimentalstudyofflowcriticalheatfluxinalumina-water,zincoxidezincoxide-water,anddiamond-waternanofluids,J.HeatTransf.,vol.131,no.4,pp.043204(1–7),2023.Kuo,C.J.andPeles,Y.,Flowboilingofcoolant(HFE-7000)insidestructuredandplainwallmicrochannels,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