三角形掛籃計算書

朽木易折，金石可鏤。千里之行，始于足下。第頁/共頁三角形掛籃計算書第1章設(shè)計計算說明1.1設(shè)計根據(jù)①40+65+40M箱梁構(gòu)造圖和技術(shù)資料；②《鐵路橋涵施工規(guī)范》（TB10203-2002）；③《鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范》（TB10210-2001）；④《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003；⑤《路橋施工計算手冊》；⑥《橋梁工程》、《結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《材料力學(xué)》；⑦其他相關(guān)規(guī)范手冊。1.2工程概況 本橋為40+70+40m延續(xù)箱梁，設(shè)計為變截面單箱單室，采用直腹板形式。箱梁頂寬12m，底寬6m，梁高2M~3.8M,頂板厚度除梁端附近外均為25cm，底板厚度30cm箱梁0#段長2m，懸澆段9段，1-4#段長3米，5-9#段長3.5米，0#與1#支架現(xiàn)澆，2#~9#懸臂現(xiàn)澆，最重梁段為混凝土數(shù)量為31.24m3，重為81.22t（容重按2.6t/m3計算），采用三角形掛籃施工懸澆段。1.3掛籃設(shè)計1.3.1主要技術(shù)參數(shù)⑴砼自重GC＝26kN/m3；⑵鋼彈性模量Es＝2.1×105MPa；⑶材料容許應(yīng)力： 1.3.2掛籃構(gòu)造 掛籃為三角形掛籃，三角形桁片下平桿由4[36c組成，其他桿件由2[32c普通熱軋槽鋼組成的方形截面桿件構(gòu)成，前上橫梁由2I45b普通熱軋工字鋼上下滿焊10mm厚鋼板組成，底模前、后橫梁由2I36a普通熱軋工字鋼組成，底?？v梁為由2[21.3.3掛籃計算設(shè)計荷載及組合⑴荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土澆筑時脹模等系數(shù)的超載系數(shù)：1.05；預(yù)壓時動力系數(shù)：1.1掛籃空載行走時的沖擊系數(shù)1.3；澆筑混凝土和掛籃行走時的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：2.0；⑵施工荷載箱梁荷載：2#段箱梁混凝土為重為81.22t，考慮1.05超灌系數(shù)，分量為85.3t；施工機具及人群荷載：2.5kPa；預(yù)壓荷載：85.3*1.2=102.4t⑶荷載組合荷載組合I：掛籃自重+預(yù)壓荷載重+沖擊附加荷載；荷載組合Ⅱ：混凝土分量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合Ⅲ：混凝土分量+超載+掛籃自重+施工荷載；荷載組合Ⅳ：掛籃自重+沖擊附加荷載；荷載組合I用于掛籃預(yù)壓時計算；荷載組合Ⅱ用于剛度計算（穩(wěn)定變形）計算；荷載組合Ⅲ用于主桁承重系統(tǒng)強度和穩(wěn)定性計算；荷載組合IV用于掛籃系統(tǒng)行走時計算。第2章掛籃底模系統(tǒng)及吊桿計算底模系統(tǒng)的計算考慮2種工況、3種荷載組合，詳細見下表：底模計算荷載組合列表工況工況描述荷載組合荷載描述計算內(nèi)容11.2倍預(yù)壓Ⅰ混凝土分量、超載、動力附加荷載、掛籃自重、施工荷載底模面板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁、吊桿強度2砼澆筑Ⅱ混凝土分量、超載、掛籃自重、施工荷載底模面板、底模橫肋、底?？v梁、底模前后橫梁、吊桿強度2砼澆筑Ⅲ掛籃自重、預(yù)壓荷載重、沖擊附加荷載底模面板、底模橫肋、底模縱梁、底模前后橫梁剛度按照上表描述的工況及荷載組合，對底模系統(tǒng)分離計算，以下為計算過程。底模板面板計算計算簡圖腹板下第模板面板按3邊固結(jié)、1邊簡支板考慮，計算簡圖如下：2.1.2.計算荷載計算荷載按三種荷載組合分離計算。⑴荷載組合Ⅰ—預(yù)壓荷載預(yù)壓時所有荷載作用到掛籃底模上，預(yù)壓荷載按節(jié)段混凝土分量的1.2考慮，模板荷載考慮底模板荷載，按1Kpa估算，施工人員荷載按1Kpa考慮，沖擊系數(shù)按1.1考慮，則底模板面荷載為：q=(（1368.82*1.2）/3.96/6.7+1+1)*1.1=70.3KN/m2⑵荷載組合Ⅱ—混凝土澆筑荷載（考慮沖擊系數(shù)）混凝土澆筑時，底模板計算考慮2部分，一部分為腹板下，一部分為底板下，施工荷載如下：。①1號段腹板下：施工荷載按“施工荷載”項取用，底模板面板荷載為：q1=（5.958*26*1.05+2.5）*1.2=198.18KN/m2②1號段底板下：施工荷載按“施工荷載”項取用，底模板面板荷載為：q2=（0.921*26*1.05+2.5）*1.2=33.17KN/m2⑶荷載組合Ⅲ—混凝土澆筑荷載（不考慮沖擊系數(shù)）①1號段腹板下：q1=（5.958*26*1.05+2.5）=165.1KN/m2②1號段底板下：q2=（0.921*26*1.05+2.5）=27.6KN/m2⑷采用荷載綜合以上荷載計算結(jié)果，計算強度時采用荷載組合Ⅱ，腹板下q1=198.18Kpa，底板下q2=33.17Kpa計算剛度時采用荷載組合Ⅲ，腹板下q1=165.1Kpa，底板下q2=27.7Kpa。2.1.3.結(jié)算結(jié)果按上述圖示與荷載，計算底模板面板結(jié)果如下：腹板下底模面板應(yīng)力云圖底模下底模面板應(yīng)力云圖從上圖可以看出，面板最大折算應(yīng)力發(fā)生在腹板下σmax=157.28Mpa<145*1.3=188.5Mpa，強度滿意要求。剛度計算結(jié)果為面板最大變形fmax=0.5mm<300/400=0.75mm，且小于底模板橫肋計算2.2.1.預(yù)壓荷載作用下底模橫肋計算 ⑴計算簡圖橫肋采用[8，間距30cm，按支撐于底?？v梁的延續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：⑵計算荷載按底模板荷載計算，面板荷載q=70.3KN/m2q1=70.3*0.3=21.09N/mm⑶計算結(jié)果按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=1.6039KN*mQmax=9.082KN[8的截面幾何特性為：I=101cm4W=25.3A=10.2cm2Aσmax=Mmax/W=1.6039·106/25.3·103=63.39N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A0=9.082·103/320=28.38N/mm2<85N/mm2⑷支點反力R1=5413.9N;R2=4424N;R3=11623N;R4=16462N;R5=15421N;R6=17307N結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模橫肋采用[8，間距30cm可滿意施工要求！2.2.2.澆筑混凝土?xí)r底模板橫肋的 ⑴計算簡圖橫肋采用[8，間距30cm，采用2號段后部斷面計算，按支撐于底?？v梁的延續(xù)梁計算，其計算簡圖如下：⑵計算荷載按底模板荷載計算，腹板下面板面荷載q=198.18Kpa倒角下面板面荷載q=（1.023*26*1.05+2.5）*1.2=36.51Kpa底板下面板面荷載q=（0.873*26*1.05+2.5）*1.2=31.6Kpaq1=198.18*0.3=59.45KN/m=59.45N/mmq2=36.51*0.3=10.953KN/m=10.953N/mmq2=31.6*0.3=9.48KN/m=9.48N/mm⑶計算結(jié)果按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=0.90229KN*mQmax=12.573KN[8的截面幾何特性為：I=101cm4W=25.3A=10.2cm2Aσmax=Mmax/W=0.90229·106/25.3·103=35.7N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A0=12.573·103/320=39.3N/mm2<85N/mm2⑷支點反力R1=18951N;R2=15599N;R3=20271N;R4=8126.2N;R5=6879.8N;R6=7788.3N結(jié)論：在混凝土荷載作用下，底模橫肋采用[8，間距30cm可滿意施工要求！底?？v梁計算2.3.1.預(yù)壓荷載作用下底模縱梁計算 ⑴計算簡圖底?？v梁采用2[28C，按支撐于底模底模前后橫梁上的簡支梁計算，預(yù)壓荷載滿布于底模，其計算簡圖如下：⑵計算荷載由計算模型可知，橫肋支點反力支點作為荷載施加究竟?？v梁上，按底模橫肋計算結(jié)果，支點反力R1=5413.9N,R2=4424N,R3=11623N，R4=16462N,R5=15421N,R6=17307N，將擴散荷載按集度300mm轉(zhuǎn)化成均布荷載，則q1=5413.9/300=18.05N/mm，q2=4948/300=14.75N/mm，q3=11623/300=38.74N/mm，q4=16462/300=54.87N/mm，q5=15421/300=51.4N/mm，q6=17307/300=57.69N/mm⑶計算結(jié)果按上述荷載與計算簡圖計算，第六根與第七根縱梁的荷載最大，檢算上述2根縱梁即可，按上述荷載與圖示，結(jié)算結(jié)果為：Mmax=147.57KN*mQmax=123.64KN2[28c的截面幾何特性為：I=2*5495=10990cm4W=2*393A=2*52.1=104.2cm2A0=2*10*（280-1σmax=Mmax/W=147.57·106/786·103=187.7N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A0=123.64·103/5100=24.2N/mm2<85N/mm2⑷支點反力第一、十二根縱梁支點反力：后支點反力R1=35.523KN前支點反力R2=40.832KN第二、十一根縱梁支點反力：后支點反力R1=29.408KN前支點反力R2=33.868KN第三、十根縱梁支點反力：后支點反力R1=73.878KN前支點反力R2=84.494KN第四、九根縱梁支點反力：后支點反力R1=103.78KN前支點反力R2=118.53KN第五、八根縱梁支點反力：后支點反力R1=97.346KN前支點反力R2=111.21KN第六、七根縱梁支點反力：后支點反力R1=109.01KN前支點反力R2=124.48KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底?？v梁采用2[28c，間距78底模后橫梁計算2.4.1.預(yù)壓荷載作用下底模后橫梁計算 ⑴計算簡圖底模后橫梁采用2I36a截面形式，建模時考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁單元模擬，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計算簡圖如下：⑵計算荷載計算荷載取用底?？v梁后支點反力，P1=35.523KN，P2=29.408KN，P3=73.878KN，P4=103.78KN，P5=97.346KN，P6=109.01KN⑶計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=33.406KN*mQmax=134.28KN2I36a的截面幾何特性為：I=2*15760=31520cm4W=2*875=1750A=2*76.3=152.6cm2σmax=Mmax/W=33.406·106/1750·103=19N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A0=134.28·103/15260=8.8N/mm2<85N/mm2②錨吊桿N1=43.726KN，N2=225.5KN，N3=235.12KN⑷支點反力支點反力R1=43.928KNR2=225.57KNR3=235.19KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2I36a截面，可滿意施工要求！2.4.2.澆筑混凝土?xí)r底模后橫梁的計算 底模后橫梁采用2I36a截面形式，建模時考慮該桿件與后吊桿、后錨桿的協(xié)調(diào)變形，按組合結(jié)構(gòu)建模，橫梁采用梁單元模擬，錨吊桿采用桿系單元模擬，其計算簡圖如下：⑵計算荷載計算荷載取用1#段底模縱梁后支點反力，P1=106.91KN，P2=88.371KN，P3=114.21KN，P4=47.207KN，P5=40.123KN，P6=45.152KN⑶計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖示，計算結(jié)果為：Mmax=115KN*mQmax=217.43KN2I36a的截面幾何特性為：I=2*15760=31520cm4W=2*875=1750A=2*76.3=152.6cm2σmax=Mmax/W=115·106/1750·103=66.1N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A0=217.43·103/15260=14.2N/mm2<85N/mm2②錨吊桿N1=144.68KN，N2=257.88KN，N3=94.519KN⑷支點反力支點反力R1=144.89KNR2=257.94KNR3=94.584KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模后橫梁采用2I36a截面，可滿意施工要求！底模前橫梁與前上橫梁計算因底模前橫梁與主桁架上橫梁協(xié)調(diào)變形，建模時考慮空間效應(yīng)，將兩個構(gòu)件整體建?？紤]。2.5.1.預(yù)壓荷載作用下底模前橫梁與前上橫梁計算 ⑴計算簡圖底模前橫梁采用2I36a截面形式，上橫梁采用2I45b截面形式，吊桿采用6根φ32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計算簡圖如下：⑵計算荷載縱梁傳遞荷載取用預(yù)壓時底模縱梁前支點反力P1=40.832KN，P2=33.868KN，P3=84.494KNP4=115.83KN，P5=111.21KN，P6=124.48K外模荷載主要為外模板荷載,并考慮1.2沖擊系數(shù)，W=（14600.5+2275.75）*1.2/4=50.628KN內(nèi)模板荷載在預(yù)壓時為0KN。⑶計算結(jié)果①底模前橫梁按上述荷載與圖示，底模前橫梁計算結(jié)果為：Mmax=279.41KN*mQmax=191.61KN2I36a的截面幾何特性為：I=2*15760=31520cm4W=2*875=1750A=2*76.3=152.6cm2σmax=Mmax/W=279.41·106/1750·103=159.7N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A0=191.61·103/15260=12.6/mm2<85N/mm2②前上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計算結(jié)果為：Mmax=416.91KN*mQmax=353.92KN2I45b的截面幾何特性為：I=2*15760=31520cm4W=2*875=1750A=2*76.3=152.6cm2σmax=Mmax/W=416.91·106/3720·103=112.1N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A=353.93·103/23800=14.9N/mm2<85N/mm2⑷前吊桿軸力N1=176.47KNN2=180.7KNN3=167.25KN⑸支點反力支點反力R=585.48KN結(jié)論：在預(yù)壓荷載作用下，底模前橫梁采用2I36a截面形式，上橫梁采用2I45b截面形式，可滿意施工要求！2.5.2.澆筑混凝土?xí)r底模前橫梁與前上橫梁的計算 ⑴計算簡圖底模前橫梁采用2I36a截面形式，上橫梁采用2I45b截面形式，吊桿采用6根φ32精軋螺紋鋼，模型按支撐于主桁架前端的組合結(jié)構(gòu)考慮，其計算簡圖如下：⑵計算荷載縱梁傳遞荷載取用澆注1#梁段時底?？v梁前支點反力P1=90.483KN，P2=70.933KN，P3=35.876KNP4=37.748KN，P5=37.45KN，P6=41.509K外模荷載主要為外模板及翼緣板混凝土荷載,并考慮1.2沖擊系數(shù)，W=（14600.5+2275.75）*10*1.2/1000/4+（1.245*3.5*26*1.05*1.2+2.5*3.5*2.65）/2=133.6KN內(nèi)模板荷載主要為內(nèi)模板及頂板混凝土荷載，并考慮1.2沖擊系數(shù)N=（（6996.8+4551.5）*10*1.2/1000+2.624*3.5*26*1.05*1.2+2.5*3.5*5.5））/4=121.9KN⑶計算結(jié)果①底模前橫梁按上述荷載與圖示，底模前橫梁計算結(jié)果為：Mmax=101.1KN*mQmax=154.81KN2I36a的截面幾何特性為：I=2*15760=31520cm4W=2*875=1750A=2*76.3=152.6cm2σmax=Mmax/W=101.1·106/1750·103=57.8N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A=154.81·103/15260=10.1/mm2<85N/mm2②前上橫梁按上述荷載與圖示，前上橫梁計算結(jié)果為：Mmax=266.39KN*mQmax=296.95KN2I45b的截面幾何特性為：I=2*15760=31520cm4W=2*875=1750A=2*76.3=152.6cm2σmax=Mmax/W=266.39·106/3720·103=71.6N/mm2<145*1.3=188.5N/mm2τmax=Qmax/A=296.95·103/23800=12.5N/mm2<85N/mm2⑷前吊桿軸力N1=158.89KNN2=115.78KNN3=50.351KN⑸支點反力支點反力R=590.94KN結(jié)論：在澆注混凝土狀態(tài)下，底模前橫梁采用2I36a截面形式，上橫梁采用2I45b截面形式，可滿意施工要求！底模后錨桿、前吊桿計算2.6.1.預(yù)壓狀態(tài)下后錨桿計算在預(yù)壓狀態(tài)下，使用3根吊帶（錨固于成型梁體），2根吊桿（懸吊于外?；溃?，吊帶最大軸力為235.12KN，采用30*150鋼板，材質(zhì)為Q345B，開孔為φ60mm，開孔位置使用2*120*8mm鋼板補強，吊桿采用采用φ32精軋螺紋鋼時，計算其應(yīng)力為：①吊帶 其安全儲備為：K=200/52.2=3.8(Q345B控制應(yīng)力取200MPa)吊帶開孔補強后： 其安全儲備為：K=200/64.2=3.11(Q345B控制應(yīng)力取200MPa)②吊桿 其安全儲備為：K=650/55=11.8(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)2.6.2.澆筑混凝土狀態(tài)下后錨桿計算在澆筑混凝土狀態(tài)下，使用3根吊帶（錨固于成型梁體），2根吊桿（懸吊于外?；溃?，吊帶最大軸力為257.88KN，吊桿最大軸力為144.68KN；其應(yīng)力為：①吊帶 其安全儲備為：K=200/57.3=3.5(Q345B控制應(yīng)力取200MPa)吊帶開孔補強后： 其安全儲備為：K=200/70.5=2.83(Q345B控制應(yīng)力取200MPa)②吊桿 其安全儲備為：K=650/180=3.6(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)2.6.3.預(yù)壓狀態(tài)下前吊在預(yù)壓狀態(tài)下，使用6根吊桿（懸吊于上橫梁上），前吊桿最大軸力為180.7KN，在預(yù)壓狀態(tài)下最大支反力為采用φ32精軋螺紋鋼時，其應(yīng)力為： 其安全儲備為：K=650/224.7=2.89（精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)。2.6.4.澆筑混凝土狀態(tài)下前吊桿在澆筑混凝土狀態(tài)下，使用4根吊桿（懸吊于外?；溃?，后錨桿前最大軸力為158.89KN，采用φ32精軋螺紋鋼時，其應(yīng)力為： 其安全儲備為：K=650/197.55=3.3(精軋螺紋鋼控制應(yīng)力取650MPa)。 由上述計算可知，底模系統(tǒng)前后橫梁的錨吊桿安全儲備均大于2，滿意要求。朽木易折，金石可鏤。千里之行，始于足下。第頁/共頁第3章掛籃主桁計算由“底模前橫梁與前上橫梁”的計算結(jié)果，主桁架的控制荷載為澆注2號段時荷載，結(jié)構(gòu)計算時主要考慮澆注混凝土?xí)r掛籃主桁架桿件的強度與穩(wěn)定性。另外需計算掛籃走行時主要桿件的強度穩(wěn)定性及走行錨固裝置的安全性。計算考慮2種工況、2種荷載組合，詳細見下表：底模計算荷載組合列表工況工況描述荷載組合荷載描述計算內(nèi)容12#段澆注Ⅱ混凝土分量、超載、動力附加荷載、掛籃自重、施工荷載主桁架桿件強度、穩(wěn)定性；后錨系統(tǒng)安全性2掛籃走行Ⅳ掛籃自重、施工荷載、動力附加荷載主桁架桿件強度、穩(wěn)定性；走行滑道強度；走行錨固安全性3.1荷載組合Ⅱ(混凝土分量+超載+動力附加荷載+掛籃自重+施工荷載)3.1.1荷載計算由“底模前橫梁與上橫梁”在澆注混凝土作用下計算結(jié)果得到支點反力為590.94KN，計算主桁架時前端點荷載按該值計算，即P=590.94KN3.1.2荷載組合I作用下主桁計算⑴計算簡圖 三角形桁架簡化后計算簡圖如下圖所示。主桁計算簡圖 由計算結(jié)果得到支反力和各桿的內(nèi)力大小如下表所示。主桁支反力及內(nèi)力內(nèi)力及支反力單元號支點號1234后支點1后支點2前支點軸力(kN)1032.8988.89-1339.6759.69彎矩（KN*m）177.69剪力（KN）592.2反力(kN)358.48-342.341323.3注:支點反力為負表示拉力，為正表示壓力。⑵后錨及傾覆安全系數(shù)后支點1與后支點2均采用2根φ32精軋螺紋鋼(張拉力522.8kN)，則錨固安全系數(shù)為：后支點1：后支點2：⑶主桁桿件強度驗算 主桁桿件1-3均由普通熱軋2[32c槽鋼組成，桿件4由普通熱軋4[36c槽鋼組成，截面形狀如2[32c槽鋼截面特性如下： 1號和2號桿件均受拉彎，應(yīng)力分離為：1號：(滿意要求)2號：(滿意要求) 3號桿件為所受壓力最大桿件，桿件長度為3.37m，故在此只驗算5號桿件的應(yīng)力強度及受壓穩(wěn)定性，其軸力為-1339.6Kn，按軸心壓桿檢算已知桿件3計算長度lox=loy=3.37m，軸力為N=-1339.6①強度檢算σ＝N/A＝1339.6*1000/12300=108.9Mpa<1.3②整體穩(wěn)定性檢算Iy=2(374+61.5×12.912)=21248.2cmIy=SQRT(Ix/A)=13.1λy=loy/iy=3370/131=26λ1=50.25/2.47=20.3λoy=SQRT(λy2+λ12)=SQRT(262＋20.32)=33,λoy=33，λx=3370/119=28.3分離查表得ψy=0.925，ψx=0.942δ=N/（ψmin·A）=1339.6×103/(0.925×12300)=117.7N/mm2<1.3③剛度檢算：λy=33<[λ]=150④單肢穩(wěn)定檢算：λ1=50.25/2.47=20.3查得ψ1=0.969δ=N1/（ψ1·A1）=0.5×1339.6×103/(0.928×6150)=117.3N/mm2<1.3⑤綴板計算：綴板尺寸為270mm×250mm×綴板應(yīng)力驗算：作用在柱上的剪力Vmax=(Af/85)SQRT(fy/235)=12300×215/85=31111.8N作用在一側(cè)綴板上的剪力T=V1a/c=31.11×（25.25+25）/(2*12.91=60.5KN剪應(yīng)力τ=T/A=60.5*103/250*10=24.2N/mm2<85N/mm2彎矩M=V1a/2=31.11×（25.25+25）/4=390.8KN·正應(yīng)力δ=M/W=390.8*104/(10*2502/6)=37.5N/mm2<1.3綴板與柱肢用焊縫相聯(lián)，滿焊，hf=8mm，三面圍焊，計算時偏安全地取豎直焊縫計算，因手工焊接，計算時每條焊縫的兩端各扣除10mm，焊縫長度取230mmAT=0.7×8×230=128WM=(1/6)×0.7×8×2302=49373mm由綴板剪力產(chǎn)生的焊縫應(yīng)力為：τT=T/AT=31111.8/1288=24.2Mpa由綴板彎矩產(chǎn)生的焊縫應(yīng)力：τM=M/WM＝/49373＝79.2Mpa焊縫的總應(yīng)力為：SQRT{τT2+(τM/1.22)2）}=81.6N/mm2<fwf=160N/mm24[32c截面幾何特性為：I=4*8690=34760cm4W=4*543=2172A=4*61.5=246cm2A0=4*12*（320-14*2）=14016mm2計算桿件4，結(jié)果如下σmax=N/A+Mmax/W=759690/24600+177.69·106/2172·103=112.7N/mm2<145*1.3=188.5N/