satwe軟件分析與設(shè)計參數(shù)補(bǔ)充定義

SATWE軟件分析與設(shè)計參數(shù)補(bǔ)充定義裙房層數(shù)：規(guī)范：高規(guī)第10.6.4條條文說明指出為保證多塔樓建筑中塔樓與底盤整體工作，塔樓之間裙房連接體的屋面梁以及塔樓中與裙房連接體相連的外圍柱、墻，從固定端至出裙房屋面上一層的高度范圍內(nèi)，在構(gòu)造上應(yīng)予以特別加強(qiáng)。實(shí)現(xiàn)：程序設(shè)置了‘裙房層數(shù)’參數(shù)，作為多塔樓結(jié)構(gòu)的底部加強(qiáng)部位的判斷因素，即底部加強(qiáng)部位的高度還要滿足裙房層數(shù)的要求，從而加強(qiáng)墻的抗震構(gòu)造?！狗繉訑?shù)’參數(shù)的加強(qiáng)僅限于剪力墻，程序沒有對塔樓之間裙房連接體的屋面梁以及塔樓中與裙房連接體相連的外圍柱構(gòu)造上應(yīng)予以特別加強(qiáng)。對于這些部位應(yīng)在施工圖中特別加強(qiáng)。地下室層數(shù)：是為導(dǎo)算風(fēng)荷載和自動形成嵌固約束信息服務(wù)的，因?yàn)榈叵率覠o風(fēng)荷載作用

注意：這里的地下室層數(shù)是指與上部結(jié)構(gòu)同時進(jìn)行內(nèi)力分析的地下室部分

殼元最大邊長：是在墻元細(xì)分時需要的一個參數(shù)，對于尺寸較大的剪力墻，在作墻元細(xì)分形成一系列小殼元時，為確保分析精度，要求小殼元的邊長不得大于給定限值，程序限定1.0〈=Dmax〈=5.0，隱含為2。

對于一般工程可取2，對于框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可取得小些，如1.5或1.0。模擬施工荷載的兩種算法結(jié)構(gòu)基本周期：采用高規(guī)中的經(jīng)驗(yàn)公式或者直接采用軟件的缺省值，待計算完成后輸入計算書中的結(jié)構(gòu)基本周期。

體型系數(shù)：現(xiàn)代多、高層結(jié)構(gòu)立面變化較大，不同的區(qū)段內(nèi)的體型系數(shù)可能不一樣.(程序限定最多為三段)結(jié)構(gòu)規(guī)則性：建筑及其抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的平面布置宜規(guī)則，對稱，并應(yīng)具有良好的整體性，建筑的立面和豎向剖面宜規(guī)則，結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度宜均勻變化，豎向抗側(cè)力構(gòu)件的截面尺寸和材料強(qiáng)度宜自下而上逐漸減小，避免抗力結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度和承載力突變。如果平面或豎向不規(guī)則，會對樓層水平位移、層間位移以及薄弱層的計算都會產(chǎn)生很大的影響。振型組合數(shù)：

規(guī)范：高規(guī)5.1.13-2條規(guī)定，抗震計算時，宜考慮平扭耦聯(lián)計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，振型數(shù)不應(yīng)小于15，對多塔結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍，且計算振型數(shù)應(yīng)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%。

振型數(shù)的多少與結(jié)構(gòu)層數(shù)及結(jié)構(gòu)形式有關(guān)，當(dāng)結(jié)構(gòu)層數(shù)較多或結(jié)構(gòu)層剛度突變較大時，振型數(shù)也應(yīng)取得多些，如有彈性節(jié)點(diǎn)、多塔樓、轉(zhuǎn)換層等結(jié)構(gòu)形式。

注意：程序中可參看文件WZQ.OUT中的有效質(zhì)量系數(shù)值來判斷振型數(shù)取的是否夠。振型數(shù)選取原則粗略估計振型數(shù)不應(yīng)小于15，多塔結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍等經(jīng)過計算看振型參與質(zhì)量是否超過總質(zhì)量的90%。如超過，則繼續(xù)進(jìn)行；如不夠，則應(yīng)返回參數(shù)設(shè)置項(xiàng)，去增加振型數(shù)?；詈少|(zhì)量折減系數(shù)是計算重力荷載代表值時的活荷載組合值系數(shù)。（抗震規(guī)范5.1.3)

周期折減系數(shù)為了充分考慮框架結(jié)構(gòu)和框剪結(jié)構(gòu)的填充墻剛度對計算周期的影響。

對于框架結(jié)構(gòu)若磚墻較多，可取0.6-0.7；較少可取0.7-0.8；

對于框架-剪力墻結(jié)構(gòu)可取0.8-0.9；

純剪力墻結(jié)構(gòu)可不折減。阻尼比、特征周期、多遇或罕遇地震影響系數(shù)最大值

隱含規(guī)范規(guī)定值，它隨地震烈度而變化。對有些地區(qū)標(biāo)準(zhǔn)用不同的地震計算參數(shù)時，可以通過該參數(shù)的變化求得該地區(qū)的地震力。考慮活荷載不利布置的最高層號程序可以考慮梁活荷載不利布置：若定義為0,表示不考慮梁活荷不利布置作用;若填一個大于零的數(shù)N,則表示從1-N各層考慮梁活荷載的不利布置,而N+1層以上則不考慮活荷不利布置；若N等于結(jié)構(gòu)的層數(shù),則表示對全樓所有層都考慮活荷的不利布置。梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土框架梁設(shè)計允許考慮混凝土的塑性變形內(nèi)力重分布，適當(dāng)減小支座負(fù)彎矩，相應(yīng)增大跨中正彎矩，梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可在0.8-1.0范圍內(nèi)取值。注意：此項(xiàng)調(diào)整只針對豎向荷載，對地震力和風(fēng)荷載不起作用。梁設(shè)計彎矩增大系數(shù)通過調(diào)整梁的設(shè)計彎矩，提高其安全儲備。注意：1、對正負(fù)設(shè)計彎矩均增大2、對于已經(jīng)考慮活荷不利布置的樓層，SATWE將使此項(xiàng)不起作用。梁扭矩折減系數(shù)對于現(xiàn)澆樓板結(jié)構(gòu)，采用剛性樓板假定時，應(yīng)當(dāng)考慮樓板對梁抗扭的作用，而對梁的扭矩進(jìn)行折減。折減系數(shù)可在0.4-1.0范圍內(nèi)取值。注意:若考慮樓板的彈性變形，梁的扭矩不應(yīng)折減。連梁剛度折減系數(shù)兩端都與剪力墻相連的梁稱為連梁。多高層結(jié)構(gòu)設(shè)計中允許連梁開裂,開裂后連梁的剛度有所降低,程序中通過此項(xiàng)來反映開裂后的連梁剛度。為防止連梁開裂過大，此系數(shù)不宜取值過小，一般不宜小于0.55。剪力墻洞口上方的墻（連梁）也采用此參數(shù)進(jìn)行剛度折減。中梁剛度增大系數(shù)程序中框架梁是按矩形部分輸入截面尺寸并計算剛度的，對于現(xiàn)澆樓板，在采用剛性樓板假定時，樓板作為梁的翼緣是梁的一部分，在分析中可用此系數(shù)來考慮樓板對梁剛度的貢獻(xiàn)。注意：梁剛度增大系數(shù)BK由設(shè)計人員指定，可在1.0-2.0范圍內(nèi)取值。程序自動搜索中梁和邊梁，兩側(cè)均與剛性樓板相連的中梁的剛度放大系數(shù)為BK，只有一側(cè)與剛性樓板相連的中梁或邊梁的剛度放大系數(shù)為1.0+（BK-1）/2，其它情況的梁剛度不放大。9度設(shè)防烈度的各類框架和一級抗震等級的框架結(jié)構(gòu)梁柱超配系數(shù)對于9度設(shè)防烈度的各類框架和一級抗震等級的框架結(jié)構(gòu),框架梁和連梁端部剪力、框架柱端部彎矩、剪力調(diào)整應(yīng)按實(shí)配鋼筋和材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值來計算。程序要求輸入超配系數(shù)(參見《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第6.2.1條和6.2.3條或《新規(guī)范PKPM設(shè)計軟件實(shí)用手冊》)調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力規(guī)范要求對框支柱的地震作用彎矩、剪力進(jìn)行調(diào)整。程序自動對框支柱的彎矩剪力作調(diào)整，由于調(diào)整系數(shù)往往很大，為限避免異常情況，程序給出了一個控制開關(guān)，由設(shè)計人員決定是否對與框支柱相連的框架梁的彎矩剪力進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整。全樓地震力放大系數(shù)是地震力調(diào)整系數(shù)，可通過此參數(shù)來放大地震力，提高結(jié)構(gòu)的抗震安全度，其經(jīng)驗(yàn)取值范圍是1.0-1.5。注意：此項(xiàng)調(diào)整對位移、剪重比、內(nèi)力計算有影響而對周期計算沒有影響。按抗震規(guī)范第5.2.5條調(diào)整各樓層地震力新抗震規(guī)范5.2.5條規(guī)定,抗震驗(yàn)算時,結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震的剪重比不應(yīng)小于表5.2.5條給出的最小地震剪力系數(shù)。程序給出了一個控制開關(guān),由設(shè)計人員決定是否由程序自動進(jìn)行調(diào)整。若選擇由程序自動進(jìn)行調(diào)整,則程序?qū)Y(jié)構(gòu)的每一層分別判斷,若某一層的剪重比小于規(guī)范要求。則相應(yīng)放大該層的地震作用效應(yīng)。注意：本項(xiàng)調(diào)整只對剪重比和內(nèi)力有影響，而對周期和位移沒有影響。剪重比的調(diào)整

最小地震剪力調(diào)整：新抗震規(guī)范5.2.5條規(guī)定，抗震驗(yàn)算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震的剪重比不應(yīng)小于表5.2.5給出的最小地震剪力系數(shù)λ。對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù)自動放大與否設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE

將在WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù)：

文件WZQ.OUT:

各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況[抗震規(guī)范(5.2.5)驗(yàn)算]

層號X向調(diào)整系數(shù)Y向調(diào)整系數(shù)

11.3121.207

21.1971.122

31.0701.000

41.0001.000

51.0001.000

61.0001.000

71.0001.000

81.0001.000

根據(jù)我們的工作，絕大多數(shù)較規(guī)則的多高層建筑，其樓層最小剪重比出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)底層，也就是說底層剪重比是起控制作用的，少數(shù)結(jié)構(gòu)其樓層剪重比的最小值不出現(xiàn)在底層，但與底層相比也相差很小?；诖耍覀冊诔绦蛑胁捎玫恼{(diào)整方法是：全樓的地震力采用同一個調(diào)整系數(shù)，或者嚴(yán)格點(diǎn)說，一個地震作用方向?qū)?yīng)一個調(diào)整系數(shù),這個調(diào)整系數(shù)通過剪重比最小的樓層決定。對于樓層剪重比的最小值不出現(xiàn)在底層的結(jié)構(gòu)，這種調(diào)整可能略偏于保守，但仍不失合理。這種調(diào)整方法的最大優(yōu)點(diǎn)是：不改變地震力的分布特性，不破壞各振型地震力作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力的平衡。指定薄弱層個數(shù)及相應(yīng)薄弱層層號新抗震規(guī)范3.4.3條規(guī)定,豎向不規(guī)則的建筑結(jié)構(gòu),其薄弱層的地震剪力應(yīng)乘以1.15的增大系數(shù);新高規(guī)5.1.14條規(guī)定,樓層側(cè)向剛度小于上層的70%或其上三層平均值的80%時,該樓層地震剪力應(yīng)乘1.15增大系數(shù).針對這些條文,程序要求設(shè)計人員輸入薄弱層樓層號,程序?qū)Ρ∪鯓?gòu)件的地震作用內(nèi)力乘以1.15的增大系數(shù)。頂塔樓內(nèi)力放大起算層號及放大系數(shù)用基底剪力法分析，可以通過這個系數(shù)放大結(jié)構(gòu)頂部塔樓的內(nèi)力（一般為3倍）。用振型分解法分析，可以不調(diào)整頂部塔樓的內(nèi)力，可將起算層號填為0。注意：是否放大塔樓內(nèi)力由設(shè)計人員決定結(jié)構(gòu)建模時將小塔樓作為一層輸入，增加振型數(shù)量，頂樓層號及放大系數(shù)通常都取0只有特殊工程需要放大時才改這兩個參數(shù)此系數(shù)僅放大頂塔樓的內(nèi)力，并不改變位移。梁柱重疊部分作為剛域?qū)τ嬎愕挠绊懻Ｇ闆r下，梁的長度為兩根柱間形心的距離柱的截面積較大時可將梁柱重疊部分作為剛域考慮，梁的長度為凈跨距離。梁自重和截面設(shè)計按扣除剛域后的梁長計算。梁上的外荷載按梁兩端節(jié)點(diǎn)計算。一般而言，對于異型柱結(jié)構(gòu)，宜采用“梁柱重疊部分簡化為剛域”，對于矩形柱結(jié)構(gòu)，可以將其作為一種安全儲備而不選擇它梁與柱重疊部分是否作為剛域的差別“是”——剛度大，自重小，梁端負(fù)彎矩小“否”——剛度小，自重大，梁端負(fù)彎矩大柱配筋計算：單偏壓與雙偏壓現(xiàn)行的《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》、《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》、《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》等對何時采用雙偏壓計算有明確的要求，如《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第6.2.4條規(guī)定，角柱應(yīng)按雙向受力構(gòu)件進(jìn)行正截面承載力設(shè)計。對于規(guī)范沒有要求用雙偏壓計算的，最好用單偏壓計算，雙偏壓驗(yàn)算。異型柱建議用雙偏壓計算?；炷林挠嬎汩L度系數(shù)計算執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11-3條選擇此項(xiàng),混凝土柱計算長度系數(shù)的計算將執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11-3條,否則將僅執(zhí)行混凝土規(guī)范7.3.11-2條,與舊規(guī)范相同(即底層柱取1.0上層柱取1.25)。柱計算長度系數(shù)按有側(cè)移計算此參數(shù)專用于鋼柱,當(dāng)選擇“有側(cè)移”時,程序按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄4.2的公式計算，當(dāng)選擇“無側(cè)移”時，程序按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》附錄4.1的公式計算。注意事項(xiàng)主筋強(qiáng)度應(yīng)與PM中取相同的值，否則雖計算按此處值計算，但接力PK繪施工圖時，仍按照PM中的強(qiáng)度等級標(biāo)注。恒荷載分項(xiàng)系數(shù)調(diào)整根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》3.2.5條中的要求,程序增加了永久荷載效應(yīng)控制組合,即相應(yīng)的永久荷載效應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)取1.35,當(dāng)1.35恒+1.4*0.7活>1.2恒+1.4活時取1.35恒+1.4*0.7活。注意：此項(xiàng)調(diào)整程序自動完成不能輕率調(diào)整規(guī)范規(guī)定的分項(xiàng)系數(shù)!地震信息里的活荷載質(zhì)量折減系數(shù)與荷載組合里的活荷重力荷載代表值系數(shù)的區(qū)別活荷載質(zhì)量折減系數(shù)主要用于計算質(zhì)量矩陣，填此參數(shù)則結(jié)構(gòu)總質(zhì)量將折減?；詈芍亓奢d代表值系數(shù)主要用于靜力荷載組合，填此參數(shù)則結(jié)構(gòu)總質(zhì)量將不折減?；靥钔翆Φ叵率壹s束的相對剛度該參數(shù)的含義是基礎(chǔ)回填土對結(jié)構(gòu)約束作用的剛度與地下室抗側(cè)移剛度的比值。取正數(shù)，有約束作用，取值2～4，不太敏感。取為0，則認(rèn)為基礎(chǔ)回填土對結(jié)構(gòu)沒有約束作用取負(fù)數(shù)m（m小于或等于地下室層數(shù)M），則認(rèn)為有m層地下室無水平位移（嵌固），但必須注意嵌固層的剛度比要求（>2）。地下室頂板與外圍墻的人防等效荷載這兩項(xiàng)參數(shù)需按《人民防空地下室設(shè)計規(guī)范》中第4.5.2取值。SATWE軟件特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義特殊梁不調(diào)幅梁：在配筋計算時不作彎矩調(diào)幅的梁連梁:與剪力墻相連,允許開裂,可作剛度折減的梁(程序自動判斷)轉(zhuǎn)換梁：框支轉(zhuǎn)換梁或托柱梁（必須人工設(shè)定）剛性梁：兩端都在柱截面范圍內(nèi)的梁(程序自動判斷)鉸接梁：一端或兩端鉸接特殊柱/特殊斜撐鉸接柱/鉸接斜撐：一端或兩端鉸接角柱：不與剪力墻相交的轉(zhuǎn)角柱框支柱：上部托剪力墻的柱門式鋼柱：人字或十字支撐：斜柱：按斜撐輸入，應(yīng)設(shè)為剛接彈性樓板剛性樓板：假定樓板平面內(nèi)無限剛，樓板平面外剛度不考慮（取為零），適于大多數(shù)民用建筑。彈性樓板6：真實(shí)地計算樓板平面內(nèi)和平面外的剛度，適用所有工程，但計算量大，不輕易采用，主要用于板柱結(jié)構(gòu)和板柱-抗震墻結(jié)構(gòu)。彈性樓板3：假定樓板平面內(nèi)無限剛，程序僅真實(shí)地計算樓板平面外剛度，適用平面內(nèi)剛度大，不可忽略平面外剛度的結(jié)構(gòu)，適用于厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。彈性膜：程序真實(shí)地計算樓板平面內(nèi)剛度，樓板平面外剛度不考慮（取為零），適于工業(yè)廠房、樓板開大洞、體育場館結(jié)構(gòu)、樓板平面較長或有較大凹入以及平面弱連接的結(jié)構(gòu)。非荷載作用溫度、收縮、地基不均勻差異沉降是屬于變形作用，稱為非荷載作用溫度應(yīng)力收縮分析不均勻沉降1.溫度應(yīng)力分析程序只考慮構(gòu)件的內(nèi)外溫差的平均值比原始溫度高（低）時造成的伸長（縮短）效應(yīng)溫度荷載定義輸入兩組節(jié)點(diǎn)溫差改變樓層繼續(xù)不設(shè)置溫差的節(jié)點(diǎn)視為兩組溫差為02.收縮分析混凝土收縮可以用收縮當(dāng)量溫差來表示程序用溫度應(yīng)力計算功能來完成收縮分析3.不均勻沉降分析彈性支座目前彈性支座不能設(shè)置于底層的柱底和墻底處，只能設(shè)置于其它自由節(jié)點(diǎn)處輸入彈簧剛度值捕捉節(jié)點(diǎn)支座位移輸入位移值捕捉節(jié)點(diǎn)吊車荷載分析吊車荷載作用的牛腿處一般沒有樓板吊車柱之間必須考慮支撐的作用同一軌道內(nèi)可以有一部或多部吊車含吊車的荷載組合大大增加吊車梁可以不輸入（不作為吊車梁計算）吊車輪壓及剎車力要通過影響線求出地震力、基礎(chǔ)都未考慮吊車影響帶重型吊車的工業(yè)廠房最好用PK計算分析SATWE軟件計算控制參數(shù)設(shè)定層剛度比的計算方式具體操作程序按用戶選定的層剛度比計算方法進(jìn)行計算，在WMASS.OUT中給出用戶確認(rèn)過的薄弱層，程序自動執(zhí)行對該層地震剪力增大1.15倍的增大系數(shù)。對大多數(shù)一般的結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇第3種層剛度算法選第3種計算方法時，一般采用“剛性樓板假定”。對于有彈性板或板厚為零的工程，應(yīng)計算兩次。在剛性樓板假定條件下計算層剛度并找出薄弱層。再在真實(shí)條件下計算，并且檢查原找出的薄弱層是否得到確認(rèn)，然后完成其他計算。程序檢查剛度比時，分別按結(jié)構(gòu)兩個主軸方向x,y進(jìn)行。一旦發(fā)現(xiàn)任一方向?yàn)閭?cè)剛不規(guī)則，則該層即為薄弱層，沿x,y向地震作用的地震剪力均乘1.15增大系數(shù)。兩種計算分析方法采用振型分解反應(yīng)譜法計算地震作用：側(cè)剛分析方法（算法1）：只有剛性板時用簡化分析方法總剛分析方法（算法2）:有彈性板時用詳細(xì)分析方法薄弱層的計算根據(jù)《高規(guī)》第4.6.4條，要對7-9度時樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)小于0.5的框架結(jié)構(gòu)；甲類建筑和9度設(shè)防乙類建筑；隔震和消能建筑結(jié)構(gòu)，進(jìn)行高于本地區(qū)設(shè)防烈度預(yù)估的罕遇地震作用下薄弱層的抗震變形驗(yàn)算。本程序僅對12層以下矩形柱混凝土純框架結(jié)構(gòu)，在罕遇地震作用下薄弱層彈塑性層間位移角進(jìn)行簡化計算。計算結(jié)果在SAT-K.OUT文件中輸出這類建筑結(jié)構(gòu)很少，一般可不選砌體結(jié)構(gòu)PKPM各模塊適用范圍PKPM系統(tǒng)中，不同類型的砌體房屋采用不同軟件或者兩個軟件協(xié)作完成結(jié)構(gòu)設(shè)計，具有砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計功能的模塊及其適用范圍如下：PMCAD：磚砌體房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計；底部框架-抗震墻房屋上部砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計QIK：小砌塊房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計；底部框架-抗震墻房屋上部小砌塊砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計SATWE：底部框架-抗震墻房屋底部框架-抗震墻部分三維分析和設(shè)計（抗震墻采用墻元模型）TAT：底部框架-抗震墻房屋底部框架-抗震墻部分三維分析和設(shè)計（抗震墻采用薄壁桿件模型）PK：底部框架-抗震墻房屋底部框架二維分析和設(shè)計設(shè)計所用規(guī)范《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011-2001)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2001)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2002)水平地震作用計算和樓層地震剪力分配基本原理采用底部剪力法計算結(jié)構(gòu)的樓層水平地震剪力，先在大片墻間分配，然后再分到大片墻中的墻段。大片墻是指包括門窗洞口的整片墻體。大片墻中各墻段承擔(dān)的大片墻地震剪力按各墻段等效側(cè)向剛度比例分配。墻段按門窗洞口劃分墻段等效側(cè)向剛度確定原則剛度計算及高寬比的影響：高寬比小于1時，只計算剪切變形；高寬比不大于4且不小于1時，同時計算彎曲及剪切變形；高寬比大于4時，等效側(cè)向剛度取0。墻段的高寬比是指層高與墻長之比，對門窗洞邊的小墻段指洞凈高與洞側(cè)墻寬之比注意重點(diǎn)砌體結(jié)構(gòu)采用基底剪力法計算地震作用，地震影響系數(shù)取最大值αmax，僅與地震烈度有關(guān)，與場地類別、設(shè)計地震分組無關(guān)。地震設(shè)防烈度可輸入任意值，程序自動按差值計算水平地震影響系數(shù)最大值地下室結(jié)構(gòu)嵌固高度有地下室或半地下室的砌體房屋，結(jié)構(gòu)建模時可把地下室作為結(jié)構(gòu)層輸入，程序?qū)⒌叵率业灼矫娓叨葍?nèi)定為±0.000。此參數(shù)為結(jié)構(gòu)嵌固端相對于地下室底平面（±0.000）的高度。計算結(jié)構(gòu)總重力荷載代表值時將不計入嵌固端以下部分的結(jié)構(gòu)重力荷載；在計算各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值時，樓層的計算高度為樓層相對于地下室底平面高度減去該嵌固高度。注意重點(diǎn)單層房屋結(jié)構(gòu)等效總重力荷載取總重力荷載代表值，多層房屋結(jié)構(gòu)等效總重力荷載取總重力荷載代表值的85%屋頂間當(dāng)作普通樓層輸入。當(dāng)頂層平面面積與相鄰樓層平面面積之比小于0.714時，程序?qū)㈨攲优卸槲蓓旈g，自動對頂層地震作用乘以放大系數(shù)ηη=3.5（1-A/A’)此地震作用增大部分不往下傳遞。砼墻與砌體彈塑性模量比組合結(jié)構(gòu)指在砌體房屋中設(shè)置少量豎向連續(xù)鋼筋混凝土剪力墻的多層砌體結(jié)構(gòu)。組合結(jié)構(gòu)中混凝土墻和砌體墻承擔(dān)的層間地震剪力按各抗側(cè)力構(gòu)件的有效側(cè)向剛度比例分配確定。有效側(cè)向剛度的取值砌體墻不折減，混凝土墻乘以折減系數(shù)。程序在計算砌體側(cè)向剛度時，取砌體彈性模量為1；在計算混凝土墻側(cè)向剛度時，取混凝土彈性模量為實(shí)際混凝土彈性模量與實(shí)際砌體彈性模量之比并乘以折減系數(shù)。C=ηEc/Em砼墻與砌體彈塑性模量比適用范圍：只有在結(jié)構(gòu)某一層中既輸入了砼墻，又輸入了磚墻時才起作用物理意義：砼墻與磚墻的彈性模量比參數(shù)大?。喝笔≈凳?，大小在3~6之間填寫原則：一般而言，砼的彈性模量是磚墻的10倍以上。如果是同等墻厚，則砼墻的剛度就是磚墻的10倍以上。但在實(shí)際結(jié)構(gòu)設(shè)計時，一方面砼墻的厚度小于磚墻的厚度，從而使砼墻的剛度有所降低；另一方面，在市級地震力作用下砼墻所承受的地震力是否就是磚墻的10倍以上還是一個未知數(shù)，因此此值不宜填得過高。砌體抗震抗剪承載力驗(yàn)算注意重點(diǎn)新規(guī)范版本在參數(shù)對話框中取消了“考慮構(gòu)造柱參與工作”選項(xiàng)，因新《抗震規(guī)范》（GB50011-2001）在砌體抗震抗剪公式中明確計入了墻段中部構(gòu)造柱對抗震承載力的提高作用。新規(guī)范版本只考慮界面不小于240mm×240mm且間距不大于4m的中部構(gòu)造柱（不考慮端部構(gòu)造柱）對抗剪承載力的貢獻(xiàn)。新規(guī)范版抗剪公式中，不但計入了構(gòu)造柱混凝土的抗剪作用，還計入了構(gòu)造柱配筋所起的抗剪作用。幾點(diǎn)說明砂漿和塊體強(qiáng)度等級可以輸入任意值，程序按線性差值的方法求出砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值和抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。砂漿強(qiáng)度等級大于M10時砌體抗剪承載力與砂漿強(qiáng)度等級等于M10時一樣。沿砌體灰縫截面破壞時，砌體的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值與塊體強(qiáng)度等級無關(guān)注意重點(diǎn)程序?qū)?gòu)造柱面積和構(gòu)造柱鋼筋面積設(shè)了上限當(dāng)橫墻的所有中部構(gòu)造柱面積之和與橫墻面積之比大于0.15時，取0.15；當(dāng)縱墻的所有中部構(gòu)造柱面積之和與總墻面積之比大于0.25時，取0.25；當(dāng)中部構(gòu)造柱的鋼筋面積與構(gòu)造柱面積之比大于1.4%時，取1.4%?？辜趄?yàn)算中大片墻滿足要求，而大片墻中的個別墻段不滿足要求的原因由于各墻段剪應(yīng)力分布不均勻或構(gòu)造柱設(shè)置不合理造成的解決辦法：通過改變洞口位置、改變洞口高度來改變墻段高寬比，從而改變墻段的剛度和剪力；在不滿足要求的墻段中部設(shè)置構(gòu)造柱或加大已有構(gòu)造柱截面、提高已有構(gòu)造柱鋼筋混凝土等級、增加已有構(gòu)造柱鋼筋面積豎向?qū)Ш珊蛪w受壓承載力驗(yàn)算托墻梁上的荷載托墻梁承擔(dān)的荷載包括托墻梁所在層樓面荷載ω1、托墻梁上各層墻體總重及導(dǎo)算到這些墻上的荷載ω2托墻梁按框架梁設(shè)計時，ω2可以進(jìn)行折減：（1）托墻梁上墻體在過渡層無洞口或有一個洞口，ω2乘以折減系數(shù)0.5~1.0；（2）托墻梁上墻體在過渡層有兩個或多個洞口，ω2不折減。墻體受壓承載力驗(yàn)算墻段軸力設(shè)計值取以下兩種組合的較大值：1.2恒+1.4活1.35恒+0.98活通常情況下第二組的軸力比第一組的大注意重點(diǎn) PMCAD是按軸心受壓計算墻體受壓承載力的，為考慮軸力偏心距的影響（取е=0）。對于需按單向或雙向偏心受壓計算的墻體，用戶應(yīng)按《砌體規(guī)范》自行進(jìn)行補(bǔ)充驗(yàn)算底部框架-抗震墻房屋基本原理把房屋在底框頂層樓板處水平切開，將上部砌體和底部框架-抗震墻分開考慮分析計算上部砌體結(jié)構(gòu)的計算與把整體房屋視作砌體房屋相同底部框架-抗震墻結(jié)構(gòu)計算時，將上部砌體的外荷載和結(jié)構(gòu)自重作用在底框頂部，不考慮上部砌體的剛度貢獻(xiàn)底框結(jié)構(gòu)的荷載豎向荷載=恒荷載（墻體、構(gòu)造柱自重及樓面恒載）+活荷載（樓面活荷載）地震作用：（1）水平地震作用，上部各層水平地震作用之和；（2）傾覆彎矩，作用于上部砌體樓層的水平地震作用平移到底框頂層樓板處后，產(chǎn)生作用于底框頂層樓板處的傾覆彎矩。風(fēng)荷載：水平風(fēng)荷載及傾覆彎矩與地震作用相同底框-抗震墻結(jié)構(gòu)傾覆彎矩分配由地震作用和風(fēng)荷載產(chǎn)生傾覆彎矩轉(zhuǎn)化為作用于柱頂?shù)母郊虞S力及作用于墻頂?shù)母郊虞S力和附加彎矩假定上部砌體為剛體，底層及底部二層框架-抗震墻結(jié)構(gòu)樓板豎向變形符合平截面假定，則底層框架-抗震墻結(jié)構(gòu)可視為一懸臂梁，底部二層框架-抗震墻結(jié)構(gòu)可視為一變截面懸臂梁底框計算地震作用SATWE計算步驟計算各工況荷載內(nèi)力調(diào)整墻、柱地震剪力，使其滿足以下兩個條件：1）底框的縱向和橫向地鎮(zhèn)剪力全部由該方向的抗震墻承擔(dān)2）底框柱承擔(dān)的地震剪力按各抗側(cè)力構(gòu)件有效側(cè)向剛度比例分配確定；有效側(cè)向剛度的取值，框架不折減，混凝土墻乘以折減系數(shù)0.3，砌體墻乘以折減系數(shù)0.2；內(nèi)力組合與配筋框支墻梁設(shè)計框支墻梁：由框架梁和支撐在梁上的計算高度范圍內(nèi)的砌體墻所組成的組合結(jié)構(gòu)墻梁頂面的荷載設(shè)計值，取托梁以上各層墻體自重，以及墻梁頂面以上各層樓板的恒荷載和活荷載。墻梁設(shè)計方法：1）全部荷載法，托梁承托全部墻體自重及樓面荷載，墻梁頂面的荷載設(shè)計值不折減2）部分荷載法，對墻梁頂面荷載設(shè)計值折減，托梁承托部分墻體自重及樓面荷載，折減系數(shù)不宜小于0.63）規(guī)范算法，考慮墻梁組合作用，對墻梁頂面荷載設(shè)計值產(chǎn)生的托梁彎矩和支座剪力進(jìn)行折減（托梁頂面的荷載設(shè)計值不折減）注意重點(diǎn)磚混底框房屋的砌體墻厚不應(yīng)小于240mm，其層數(shù)和高度及底框部分抗震橫墻的最大間距與地震烈度有關(guān)磚混底框結(jié)構(gòu)的抗震墻數(shù)量有縱橫兩個方向的層間剛度比決定地震烈度為6、7、能夠采用7.5度且總層數(shù)不超過5層的底層框架-抗震墻房屋，允許采用嵌砌于框架之間的砌體抗震墻，其余情況應(yīng)采用鋼筋混凝土抗震墻；底部兩層框架-抗震墻房屋不允許設(shè)置砌體抗震墻底部框架-抗震墻房屋的抗震墻布置應(yīng)滿足的要求上部的砌體抗震墻與底部的框架梁或抗震墻應(yīng)對齊或基本對齊底框部分縱橫兩個方向的抗震墻應(yīng)均勻?qū)ΨQ分布或基本均勻?qū)ΨQ布置關(guān)于底框的風(fēng)荷載程序在計算底框風(fēng)荷載時沒有考慮風(fēng)振的影響，取風(fēng)振系數(shù)βz=1SATWE模塊目前不能直接計算風(fēng)荷載，需要設(shè)計人員在特殊風(fēng)荷載定義中人為輸入；使用TAT模塊可以計算底框風(fēng)荷載內(nèi)力底框風(fēng)荷載的風(fēng)荷參數(shù)由PMCAD確定，TAT讀取PMCAD里面的風(fēng)荷參數(shù)TAT模塊計算底框風(fēng)荷載內(nèi)力時考慮了上部風(fēng)荷載對底框施加的傾覆彎矩，并將傾覆彎矩轉(zhuǎn)化為作用于墻、柱頂部的豎向荷載關(guān)于側(cè)移剛度PMCAD計算樓層側(cè)移剛度的基本假定：（1）樓板為剛體，在平面內(nèi)只平動不轉(zhuǎn)動，在平面外不彎曲；（2）計算某層側(cè)移剛度時，地板設(shè)為固定端，頂板為滾動支座；（3）計算框架柱側(cè)移剛度只考慮彎曲變形，計算混凝土抗震墻和砌體抗震墻側(cè)移剛度同時考慮彎曲變形和剪切變形PMCAD目前版本對待洞口混凝土抗震墻均按小洞口混凝土抗震墻處理，對大洞口混凝土抗震墻，用戶應(yīng)在結(jié)構(gòu)建模時將墻段作為獨(dú)立墻體輸入?；炷量拐饓Ω邔挶鹊囊蟮讓涌蚣?抗震墻房屋的底層鋼筋混凝土抗震墻，宜開設(shè)洞口形成若干墻段，各墻段的高寬比不宜小于2；對不便開設(shè)洞口的帶邊框低矮墻，應(yīng)在墻中設(shè)置豎縫使墻體分成兩個或三個高寬比大于1.5的墻板單元底層鋼筋混凝土抗震墻通過設(shè)豎縫分成若干墻段，結(jié)構(gòu)建模時各墻段應(yīng)作為獨(dú)立墻體分別輸入剪力墻超筋的處理辦法砼剪力墻超筋的原因是剪力墻設(shè)置過少底框結(jié)構(gòu)底部剪力墻的數(shù)量由構(gòu)造要求和層間剛度比控制。墻體越寬，需要的墻體數(shù)量越少；墻體越少，就越容易出現(xiàn)超筋底部剪力墻應(yīng)開設(shè)洞口形成高寬比不小于2的墻段，不宜開設(shè)洞口的應(yīng)設(shè)豎縫將墻體分成高寬比大于1.5的墻板單元在滿足剪力墻高寬比的前提下，通過調(diào)整剪力墻的數(shù)量，使層間剛度比落在許可范圍內(nèi)，以避免剪力墻超筋關(guān)于分析軟件SATWE、PK軟件可適用于同時設(shè)置鋼筋混凝土抗震墻和砌體墻的底框-抗震墻結(jié)構(gòu)，TAT軟件僅適用于設(shè)置鋼筋混凝土抗震墻的底框結(jié)構(gòu)用戶應(yīng)優(yōu)先適用SATWE、TAT模塊，對底框結(jié)構(gòu)作空間分析“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用荷載折減”由于墻梁的反拱作用，使得一部分荷載直接傳給了豎向構(gòu)件，從而使墻梁的荷載降低若選擇此項(xiàng)，則程序?qū)λ械耐袎α壕蹨p，而不判斷該梁是否為墻梁“按規(guī)范墻梁方法確定托梁上部荷載”若選擇此項(xiàng)，則程序自動判斷托墻梁是否為墻梁，若是墻梁則自動按照規(guī)范要求計算梁上荷載，若不是墻梁則按照均布荷載的方法加到托墻梁上若兩項(xiàng)同時選取，則程序?qū)τ趬α簣?zhí)行“按規(guī)范墻梁方法確定托梁上部荷載”，對于非墻梁則執(zhí)行“按經(jīng)驗(yàn)考慮墻梁上部作用荷載折減”磚混底框不計算地震力時的設(shè)計目前的PMCAD軟件不能計算非抗震的磚混底框結(jié)構(gòu)設(shè)計時可按如下方法處理：1、可按6度設(shè)防計算，磚混抗震驗(yàn)算結(jié)果可不看2、磚混抗震驗(yàn)算完成后執(zhí)行SATWE軟件進(jìn)行底框部分內(nèi)力的計算磚混底框不計算地震力時設(shè)計處理方法的基本原理一般來說，磚混底框結(jié)構(gòu)按6度設(shè)防計算時地震力并非控制工況對于構(gòu)件的彎矩值基本上都是恒+活載控制剪力值，有可能某些斷面由地震力控制，但該剪力值的大小與恒+活作用下的剪力值相差也不會很大。直接用該值設(shè)計首先肯定偏安全，其次誤差很小如果個別構(gòu)件出現(xiàn)其彎矩值均由地震力控制，這種情況一般出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的外圍構(gòu)件中，涉及人員或者直接采用改值進(jìn)行設(shè)計，誤差不大，或者作為個案單獨(dú)處理磚混底框結(jié)構(gòu)剛度比的計算與調(diào)整

方法的探討規(guī)范要求：《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》第7.1.8條第3款明確規(guī)定：底部框架-抗震墻房屋的縱橫兩個方向，第二層與底層側(cè)向剛度的比值，6、7度是不用大于2.5，8度是不應(yīng)大于2.0，且均不應(yīng)小于1.0第4款明確規(guī)定：底部兩層框架-抗震墻房屋的縱橫兩個方向，底部與底部第二層側(cè)向剛度應(yīng)接近，第三層與底部第二層側(cè)向剛度的比值，6、7度時不應(yīng)大于2.0，8度時不應(yīng)大于1.5，且均不應(yīng)小于1.0磚混底框結(jié)構(gòu)剛度比的計算與調(diào)整

方法的探討從規(guī)范可以看出：由于過渡層為磚房結(jié)構(gòu)，受力復(fù)雜，若作為薄弱層，則結(jié)構(gòu)位移反應(yīng)不均勻，彈塑性變形集中，從而對抗震不利設(shè)計的目標(biāo)是充分發(fā)揮底部結(jié)構(gòu)的延性，提高其在地震力作用下的抗變形和耗能能力PMCAD對砼墻體剛度的計算對無洞口墻體的計算：1、如果墻體的高寬比M<1.0，則只計算剪切剛度KCW=ECAW/3Hj2、如果墻體的高寬比M>1.0，則需計算剪彎剛度KCW=1/(3Hj/ECAW+Hj3/12ECIW)對小洞口墻體的計算：1、小洞口墻體的判斷標(biāo)準(zhǔn)α=（bhhh/lwHj)1/2≤0.42、目前的PMCAD軟件，對于磚混底框結(jié)構(gòu)只允許開設(shè)小洞口剪力墻。對于α≥0.6或洞口高度大于等于0.8的大洞口剪力墻，則只能分片輸入3、PMCAD軟件根據(jù)開洞率按照《抗震規(guī)范》表7.2.3成一腔段洞口影響系數(shù)計算小洞口剪力墻的剛度工程算例本工程為一層底部框架剪力墻，上部為5層磚房結(jié)構(gòu)，首層層高3.9米，其余各層層高2.9米，底層砼墻后為200mm，其余各層墻厚為240mm，地震設(shè)防烈度為7度，地震基本加速度為墻體不開洞，X、Y向的側(cè)移剛度比分別為：K0=0.71<1.0，K90=0.45<1.0，均不滿足要求調(diào)整過程以Y向?yàn)槔瑝w開設(shè)2400×1200mm小洞口，經(jīng)計算，α=0.39＜0.4，符合小洞口的要求。計算后，Y想的側(cè)移剛度比K90=0.46＜1.0，還是不滿足要求墻體開設(shè)豎縫：1、墻體不開設(shè)豎縫的剛度計算：墻體的高寬比M=0.81＜0.1，因此只計算剪切剛度KCW=82.05EC2、墻體設(shè)豎縫的剛度計算：墻體開設(shè)豎縫的計算開設(shè)豎縫如圖所示墻段1的高寬比M1=3900/1500=2.6>1.0，需要計算剪彎剛度KCW=7.88EC；墻段2的剪彎剛度KCW=7.88EC；墻段3的高寬比M3=3900/1400=2.78>1.0，需要計算剪彎剛度KCW=6.7EC。墻體設(shè)豎縫后的總剛度為ΣKCW=（7.88+7.88+6.7）EC=22.46EC墻體設(shè)豎縫后的總剛度與不設(shè)豎縫的總剛度之比為22.46/82.05=0.27設(shè)豎縫后的Y向側(cè)移剛度比為K90=1.13，滿足規(guī)范要求設(shè)豎縫的剪力墻墻體的構(gòu)造要求豎縫兩側(cè)應(yīng)設(shè)置暗柱剪力墻的豎縫應(yīng)開到梁底，將剪力墻分成高寬比大于1.5，但也不宜大于2.5的若干個墻板單元對帶邊框的低矮鋼筋混凝土墻的邊框柱的配筋不應(yīng)小于無鋼筋混凝土抗震墻的框架柱的配筋和箍筋要求帶邊框的低矮鋼筋混凝土墻的邊框梁，應(yīng)在豎縫的兩側(cè)1.5倍梁高的范圍內(nèi)箍筋加密，其箍筋間距不應(yīng)大于100mm豎縫的寬度可與墻厚相等，豎縫處可用預(yù)制鋼筋砼塊填入，并做好防水底部兩層框架結(jié)構(gòu)的處理底部框架-剪力墻部分為兩層的磚混結(jié)構(gòu)，可以通過開設(shè)洞口的方式形成高寬比大于2的若干墻段結(jié)構(gòu)建模、復(fù)雜體型砌體房屋力學(xué)模型注意重點(diǎn)由于計算結(jié)構(gòu)自重時沒有從墻體體積中扣除掉圈梁所占體積，也沒有計入圈梁重量，所以輸入與不輸入圈梁對結(jié)構(gòu)計算沒有影響帶裙房的大底盤砌體房屋的砌體部分和裙房之間的高差一般都大于6m，應(yīng)設(shè)置防振縫將底部裙房和砌體房屋分離，對砌體房屋和裙房單獨(dú)計算注意重點(diǎn)多塔砌體房屋的各塔和底盤之間的高差一般都大于6m，應(yīng)設(shè)防震縫將各塔和底盤分離，對各塔和底盤單獨(dú)計算帶閣樓的坡屋頂砌體房屋計算時應(yīng)用平屋頂代替坡屋頂，頂層層高取該層山墻的平均高度。設(shè)置變形縫磚混房屋的計算對于中間帶變形縫的磚混結(jié)構(gòu)，設(shè)計時應(yīng)該分別計算按《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定磚混結(jié)構(gòu)按底部剪力法計算地震力，底部剪力法計算地震力的基本假定是結(jié)構(gòu)整體布置均勻?qū)ΨQ、樓板連續(xù)，而中間帶變形縫的磚混結(jié)構(gòu)顯然不符合這個基本假定，所以應(yīng)分別計算有錯層砌體房屋的計算樓板高差小于0.5m，結(jié)構(gòu)建模時通過將各層較低樓板提升到較高樓板處，把錯層房屋轉(zhuǎn)化成無錯層房屋樓板高差大于等于0.5m，在錯層處應(yīng)設(shè)防震縫，對縫兩側(cè)結(jié)構(gòu)單獨(dú)計算地基不在同一標(biāo)高（建在斜坡上）的砌體房屋對此類結(jié)構(gòu)可有兩種近似方法選擇（1）保守起見，房屋嵌固端取在地基最低標(biāo)高處，水平地震作用按地基最低處計算（2）房屋嵌固端分別取在地基最低標(biāo)高處和地基最高標(biāo)高處，水平地震作用計算兩次，墻體抗震抗剪承載力驗(yàn)算取兩次計算結(jié)果的平均值帶全地下室或半地下室房屋的

嵌固端的確定全地下室全地下室不按一層考慮，房屋嵌固端位于地下室頂板處半地下室（1）無窗井半地下室A）半地下室底板距室外地面距離大于半地下室凈高的1/2，半地下室不按一層考慮，房屋嵌固端位于地下室頂板處B）半地下室底板距室外地面距離小于等于半地下室凈高的1/2，半地下室按一層考慮，房屋嵌固端位于地下室底板處帶全地下室或半地下室房屋的嵌固端的確定（2）設(shè)窗井半地下室A）有窗井而無窗井墻或窗井墻不與縱墻相連，未形成擴(kuò)大基礎(chǔ)的底盤，周圍的土體不能對半地下室起約束作用，此時半地下室應(yīng)按一層考慮，房屋嵌固端位于地下室底板處B）窗井墻為內(nèi)橫墻的延伸，形成了擴(kuò)展的半地下室底盤，提高了結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，此時可以認(rèn)為半地下室在土體中具有較好的嵌固條件，半地下室可不按一層考慮，房屋嵌固端位于地下室頂板處基礎(chǔ)部分地質(zhì)資料的輸入±0相對于絕對標(biāo)高的意思±0相對于絕對標(biāo)高是指大地坐標(biāo)，設(shè)計人員只要根據(jù)地質(zhì)資料報告給出的大地坐標(biāo)直接輸入即可，程序能夠自動對標(biāo)高進(jìn)行換算。如果設(shè)計人員在±0相對于絕對標(biāo)高處填0，則代表相對標(biāo)高，那么設(shè)計人員在地質(zhì)資料中輸入的其它標(biāo)高都應(yīng)以相對標(biāo)高為準(zhǔn)孔口標(biāo)高的填法此處與±0相對于絕對標(biāo)高一樣，可直接輸入大地坐標(biāo)，程序會根據(jù)設(shè)計人員輸入的坐標(biāo)值自動判斷孔口高度。也可以輸入相對標(biāo)高，標(biāo)高值由設(shè)計人員給出孔點(diǎn)坐標(biāo)的單位是米，不是毫米荷載的輸入?yún)?shù)的意義一層上部結(jié)構(gòu)荷載作用點(diǎn)的標(biāo)高：該參數(shù)主要是用于求出基底剪力對基礎(chǔ)底面產(chǎn)生的附加彎矩作用。在填寫該參數(shù)時，應(yīng)輸入PMCAD中確定的柱底標(biāo)高，即柱根部的位置。注意：該參數(shù)只對柱下獨(dú)立基礎(chǔ)和樁承臺基礎(chǔ)有影響，對其它基礎(chǔ)沒有影響自動計算覆土重：是指自動計算基礎(chǔ)和基礎(chǔ)以上回填土的平均重度，主要用于獨(dú)立基礎(chǔ)和條形基礎(chǔ)的計算，對筏板基礎(chǔ)沒有影響幾個注意的問題筏板上的覆土重在“筏板荷載”中輸入讀取荷載時不需要將所有荷載都選上。如果都選上，則只有獨(dú)基和墻下條基會在計算時考慮所有組合并選最不利進(jìn)行設(shè)計，其他基礎(chǔ)之人一種軟件傳下來的荷載。因此，用戶應(yīng)根據(jù)自己的實(shí)際工程情況，選擇合適的計算方法，以滿足自己的設(shè)計要求。選擇的原則是：上部結(jié)構(gòu)最終采用哪個軟件計算內(nèi)力、配筋，JCCAD就應(yīng)該讀取相應(yīng)軟件的荷載值。當(dāng)前組合：屏幕上當(dāng)前所顯示的組合值當(dāng)前組合值僅表示當(dāng)前屏幕上所顯示的值，并不是說基礎(chǔ)的最終控制組合就一定是它目標(biāo)組合：某一最大內(nèi)力所對應(yīng)的組合值，比如最大軸力或最大彎矩下作對應(yīng)的組合值目標(biāo)組合并不一定是最不利組合，比如說最大軸力下所對應(yīng)的組合值其灣矩值有可能很小，不一定是控制工況，所以目標(biāo)組合不能作為基礎(chǔ)設(shè)計依據(jù)程序能夠按照規(guī)范的要求自動識別標(biāo)準(zhǔn)組合與基本組合彈性地基梁基礎(chǔ)彈性地基梁基礎(chǔ)墻下是否一定要布梁一般而言，彈性地基梁基礎(chǔ)墻下都要不良，如果沒有布梁，也應(yīng)該點(diǎn)一下“墻下布梁”菜單，這樣程序?qū)⒆詣由梢粋€與墻同寬、梁高等于板厚得砼梁。如果不布梁，也應(yīng)該布板帶布置梁或板帶的目的是：1、正確讀取上部荷載；2、為筏板尋找正確的支撐點(diǎn)注意：1、在布置板帶時，對于抽柱位置不應(yīng)布置板帶，否則易將板帶布置在跨中位置；2、點(diǎn)取“墻下布梁”選項(xiàng)時，必須首先布置筏板彈性地基梁基礎(chǔ)梁翼緣寬度的定義梁翼緣寬度在初次定義時要根據(jù)上部結(jié)構(gòu)豎向荷載的比例關(guān)系來定。比如某工程邊跨豎向荷載總值是中間跨豎向荷載總值的一半，那么在定義梁的翼緣寬度時就取邊跨為1米，中間跨為在退出“基礎(chǔ)人機(jī)交互”是程序給出提示：“預(yù)期承載力與反力之筆”，此時輸入預(yù)期值，比如1.4，則程序會自動根據(jù)預(yù)期值和翼緣的寬度的比例關(guān)系，對基礎(chǔ)寬度進(jìn)行調(diào)整我們注意，彈性地基梁在退出基礎(chǔ)人機(jī)交互式會顯示9~10組荷載，這些荷載是標(biāo)準(zhǔn)值，它們的含義在程序所顯示的荷載圖中都有明確的說明基礎(chǔ)的計算聯(lián)合基礎(chǔ)的計算雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)的偏心計算：程序在進(jìn)行雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)的設(shè)計時，并沒有考慮由于兩個柱子上部荷載不一致而產(chǎn)生的偏心的情況。因此計算的基礎(chǔ)底面是對稱布置的。這種計算方法對于兩根柱子挨得很近比如變形縫處雙柱基礎(chǔ)計算幾乎沒有什么影響，但對于兩根柱子挨得稍微遠(yuǎn)一些的基礎(chǔ)，則會有一定的誤差。此時需要設(shè)計人員認(rèn)為計算出偏心值，在“獨(dú)基布置”中將改值輸入進(jìn)去，然后再重新點(diǎn)取“自動生成”選項(xiàng)，程序可以根據(jù)設(shè)計人員輸入的偏心值重新計算聯(lián)合基礎(chǔ)雙梁基礎(chǔ)的設(shè)計，建議設(shè)計人員直接在雙軸線上布置兩根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板磚混結(jié)構(gòu)構(gòu)造柱基礎(chǔ)的計算磚混結(jié)構(gòu)一般都作墻下條形基礎(chǔ)，構(gòu)造柱下一般不單獨(dú)做獨(dú)立基礎(chǔ)。有的時候設(shè)計人員會發(fā)現(xiàn)JCCAD軟件在構(gòu)造柱下生成了獨(dú)立基礎(chǔ)。這主要是因?yàn)樽x取了PM恒+活所致，這種荷載組合方式?jīng)]有將構(gòu)造柱上的集中荷載平攤到周邊的墻上設(shè)計人員可以在荷載編輯中刪除構(gòu)造柱上的集中荷載，并在附加荷載中在周邊的墻上相應(yīng)增加線荷載值。也可以在“荷載輸入”中點(diǎn)取“無基礎(chǔ)柱”，由程序自動將集中力分配到周邊墻上，或者設(shè)計人員也可以直接讀取磚混荷載，因?yàn)榇u混荷載自動將構(gòu)造柱上的集中荷載平攤到周邊的墻上了淺基礎(chǔ)的最小配筋率淺基礎(chǔ)如墻下條基等在對基礎(chǔ)地板配筋時是否該考慮最小配筋率，目前工程界還有爭議。《基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》中沒有規(guī)定柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板的最小配筋率，而《混凝土規(guī)范》對于混凝土結(jié)構(gòu)均有最小配筋率的要求。目前JCCAD軟件對于獨(dú)立基礎(chǔ)和墻下條形基礎(chǔ)缺省情況下沒有按PMIN計算，但有此參數(shù)設(shè)定，設(shè)計人員可以根據(jù)需要自行調(diào)整“筏板重心校核”中的荷載值與“基礎(chǔ)人機(jī)交互”退出時顯示的值不一樣的原因原因有二：對于梁式筏板基礎(chǔ)，由于有些軸線上沒有布置梁或板帶，造成荷載倒算的時候沒有分配到梁或板帶上，從而使兩種方式所產(chǎn)生的重心校核值不一致“筏板重心校核”中的荷載沒有考慮地下水的影響，而“基礎(chǔ)人機(jī)交互”退出時顯示的值考慮了地下水的影響帶裙房的主體結(jié)構(gòu)筏板重心的計算對于帶裙房的主體結(jié)構(gòu)，“筏板重心校核”主體應(yīng)該與裙房分開計算，而且主要是驗(yàn)算主體結(jié)構(gòu)的重心校核彈性地基梁結(jié)構(gòu)5種計算模式的選擇按普通彈性地基梁計算這種計算方法不考慮上部結(jié)構(gòu)的剛度影響，絕大多數(shù)工程基本上可以采用此種方法，只有當(dāng)用該方法基礎(chǔ)設(shè)計不下來時才考慮其他方法的影響按考慮等代上部結(jié)構(gòu)剛度影響的彈性地基梁該方法實(shí)際上是要求設(shè)計人員人為規(guī)定上部結(jié)構(gòu)的剛度是地基梁剛度的幾倍。改值的大小直接關(guān)系到基礎(chǔ)發(fā)生整體彎曲的程度。而上部結(jié)構(gòu)剛度到底是地基梁剛度的幾倍并不好確定。因此，只有當(dāng)上部結(jié)構(gòu)的剛度較大、荷載分布不均勻，并且在按普通彈性地基梁方法計算不下來時方可采用，一般情況下可不選用它按上部結(jié)構(gòu)是剛性的彈性地基梁計算此種計算模式與上面的計算模式計算原理實(shí)際上是一樣的，只不過此種模式自動去上部結(jié)構(gòu)剛度為地基梁剛度的200倍，采用此種模式計算出來的基礎(chǔ)幾乎沒有整體彎矩。計算模式類似于傳統(tǒng)的倒樓蓋法該模式主要用于上部結(jié)構(gòu)剛度足夠大時，比如高層框支轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)、純剪力墻結(jié)構(gòu)等按SATWE或TAT的上部剛度進(jìn)行彈性地基梁計算從理論上講，這種方法最理想。因?yàn)樗紤]的上部結(jié)構(gòu)的剛度最真實(shí)，但這也只對純框架結(jié)構(gòu)而言。對于帶剪力墻結(jié)構(gòu)，由于剪力墻的剛度凝聚有時會明顯的出現(xiàn)異常，尤其是采用薄壁柱理論的TAT軟件，其剛度只能凝聚到離形心最近的節(jié)點(diǎn)上，因此傳到基礎(chǔ)的剛度就有可能異常。所以此種計算模式一般不適用于帶剪力墻結(jié)構(gòu)另外，設(shè)計人員在采用《JCCAD用戶手冊及技術(shù)條件》附錄C中推薦的基床反力系數(shù)K時，改值已經(jīng)包含上部的剛度了，所以沒有必要再考慮一次按普通梁單元剛度的倒樓蓋方式計算此模式是傳統(tǒng)的倒樓蓋模型，地基梁的內(nèi)力計算考慮的剪切變形。該計算結(jié)果明顯不同于上述四種計算模式，因此沒有特殊要求不推薦使用樁筏筏板有限元計算筏板基礎(chǔ)時，倒樓蓋模型和彈性地基梁模型計算結(jié)果差異很大的原因這主要是因?yàn)閮烧叩男再|(zhì)截然不同彈性地基梁辦模型采用的是文克爾假定，地基梁內(nèi)力的大小受地基土彈簧剛度的影響，而倒樓蓋模型中的梁只是普通砼梁，其內(nèi)力的大小只與筏板傳遞給它的荷載有關(guān)，而與地基土彈簧剛度無關(guān)由于模型的不同，實(shí)際上梁受到的反力也不同，彈性地基梁板模型支座反力大，跨中反而小。而倒樓蓋模型中的反力只是均布荷載彈性地基梁板模型考慮了整體彎曲變形的影響，而倒樓蓋模型的底板只是一塊剛性板，不受整體彎曲變形的影響由于倒樓蓋模型的底板只是一塊剛性板，因此各點(diǎn)的反力均相同，由此計算得到的梁端剪力無法與柱子的荷載相平衡，而彈性地基梁模型計算出來的梁端剪力與柱子的荷載是相平衡的同一個梁式筏板基礎(chǔ)采用梁元法計算和采用板元法計算結(jié)果相差較大的原因主要是兩種計算模型的假定不同梁元法計算梁式筏板基礎(chǔ)時，地基梁的計算是按照帶翼緣的T型梁計算的，兩翼緣寬度確定的原則是按各房間面積除以周長，將其加到梁一側(cè)，另一側(cè)再由那邊相應(yīng)的房間確定，最后兩側(cè)寬度疊加得到梁的總翼緣寬度板元法計算梁式筏板基礎(chǔ)時，地基梁的計算僅按照矩形梁計算，沒有按照T形梁計算梁元法計算筏板時，板僅僅是按四邊嵌固的樓蓋方式計算它的內(nèi)力和配筋，不考慮板與梁整體彎曲的作用板元法計算筏板時，采用有限元的方法對樓板進(jìn)行內(nèi)力計算，能夠考慮板與梁整體彎曲作用的影響因此設(shè)計人員應(yīng)根據(jù)工程實(shí)際情況，選擇合適的計算方法以滿足設(shè)計要求基礎(chǔ)沉降計算出現(xiàn)計算值為0的情況主要原因是基礎(chǔ)埋置太深，基底附加應(yīng)力為0，甚至?xí)霈F(xiàn)負(fù)值基床反力系數(shù)K值的計算K的物理意義是單位面積地表面上引起單位下沉所需施加的力K值的計算方法1、靜載實(shí)驗(yàn)法K=(P2-P1)/(S2-S1)其中，P2,P1—分別為基地的接觸壓力和土自重壓力S2,S1—分別為相應(yīng)于P2、P1的穩(wěn)定沉降量2、經(jīng)驗(yàn)值法JCCAD說明書附錄二中建議的K值砼結(jié)構(gòu)部分剪切、剪彎、地震力與層間位移比三種剛度比的計算與選擇地震力與地震層間位移比的理解與應(yīng)用《抗震規(guī)范》第3.4.2和3.4.3條及《高規(guī)》第4.4.2條均規(guī)定：其樓層側(cè)向剛度不宜小于上部相鄰樓層側(cè)向剛度的70%或其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80%此參數(shù)可用于執(zhí)行以上三條款剛度比的計算，也可用于判斷地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端注意：當(dāng)用戶采用此種方法判斷地下室的頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端時，應(yīng)在SATWE軟件的“地下室信息”中，將“回填土對地下室約束剛度比”里的值填0剪切剛度的理解與應(yīng)用《高規(guī)》及《抗震規(guī)范》里面對剪切剛度比都有要求，SATWE執(zhí)行的是《抗震規(guī)范》第6.1.14條的規(guī)定：當(dāng)?shù)叵率翼敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)的嵌固部位時，地下室結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與上部結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度之不易小于比2。此參數(shù)可用于執(zhí)行以上兩規(guī)范里面規(guī)定的工程的剛度比的計算剪彎剛度的理解與應(yīng)用《高規(guī)》第E.0.1條規(guī)定：底部大空間大于一層時，其轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度比γe按公式γe=Δ1H2/Δ2H1計算。γe已接近于1，非抗震設(shè)計時γe不應(yīng)大于2，抗震設(shè)計時γe不應(yīng)大于1.3《高規(guī)》第E.0.2條中還規(guī)定：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在3層及3層以上時，其樓層側(cè)向剛度比不應(yīng)小于相鄰上部樓層的60%。注意，此項(xiàng)規(guī)定用地震力與地震層間位移比的方法確定SATWE軟件采用的計算方法是《高規(guī)》側(cè)移剛度的簡化計算方法此方法可用于執(zhí)行《高規(guī)》第E.0.1條規(guī)定的工程的剛度比的計算三種剛度比計算方法的比較按不同的方法計算剛度比，其薄弱層的判斷結(jié)果是不同的當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)在3層及3層以上時，《高規(guī)》還規(guī)定其樓層側(cè)向剛度比不應(yīng)小于相鄰上部樓層的60%，這一項(xiàng)SATWE軟件并沒為直接輸出結(jié)果，需要設(shè)計人員根據(jù)程序輸出的每一層的剛度單獨(dú)計算地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端的判斷，不同的方法所得出來的結(jié)果不同SATWE軟件計算剪彎剛度時，H1的取值范圍包括地下室的剛度，H2則取等于小于H1的高度。這對于希望將H1的值取自0.0以上的設(shè)計人員來說，或者將地下室去掉，重新計算剪彎剛度，或者根據(jù)程序輸出的剪彎剛度，認(rèn)為計算剛度比三種剛度比性質(zhì)的探討地震力與地震層間位移比：是一種與外力有關(guān)的計算方法。規(guī)范中規(guī)定的Δui不僅包括了地震力產(chǎn)生的位移，還包括了用于該樓層的傾覆彎矩Mi產(chǎn)生的位移和由于下一層的樓層轉(zhuǎn)動而引起的本層剛體轉(zhuǎn)動位移剪切剛度：此計算方法主要是剪切面積與相應(yīng)層高的比，其大小跟結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)建的剪切面積和層高密切相關(guān)。但剪切剛度沒有考慮剪力墻洞口高度變化時所產(chǎn)生的影響剪彎剛度：實(shí)際上是單位力作用下的層間位移角，其剛度比也就是層間位移角之比。它能同時考慮剪切變形和彎曲變形的影響，但沒有考慮上下層對本層的影響三種剛度的性質(zhì)完全不同，它們之間沒有什么必然的聯(lián)系，正因?yàn)槿绱耍?guī)范賦予了他們不同的使用范圍短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的計算短肢剪力墻結(jié)構(gòu)中底部傾覆力矩的計算《高規(guī)》第7.1.2條和2款規(guī)定：抗震設(shè)計時，筒體和一般剪力墻承受的第一震型底部地震傾覆力矩不易小于結(jié)構(gòu)總底部地震傾覆力矩的50%TAT軟件對短肢剪力墻按雙向判斷，舊版的SATWE軟件按單向判斷，新版的SATWE按雙向判斷帶框支結(jié)構(gòu)短肢剪力墻結(jié)構(gòu)的計算結(jié)構(gòu)體系的選擇：是按復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)還是短肢剪力墻結(jié)構(gòu)？規(guī)范對兩種結(jié)構(gòu)體系在抗震等級、剪力墻軸壓比、內(nèi)力計算、配筋率、底部加強(qiáng)部位的高度等方面的要求均有不同工程算例某高層為帶短肢剪力墻的框支結(jié)構(gòu)，共31層（包括一層地下室）。該工程的第6層（地下室為第一層）為框支轉(zhuǎn)換層，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。地震烈度7度（設(shè)計基本地震加速度為0.15g），框支框架的抗震等級為一級，剪力墻抗震等級為二級。兩種體系結(jié)構(gòu)的計算結(jié)構(gòu)如表所示“短肢剪力墻”結(jié)構(gòu)體系計算分析結(jié)果“復(fù)雜高層”結(jié)構(gòu)體系計算分析結(jié)果計算結(jié)果分析抗震等級：從上兩表可以看出，不同的結(jié)構(gòu)體系，短肢剪力墻和普通剪力墻其抗震等級是不同的內(nèi)里分析：由表中可以看出，這兩種體系的內(nèi)力分析非常復(fù)雜，即使是同一片墻在不同的結(jié)構(gòu)體系控制工況下其結(jié)果也不一樣。按“復(fù)雜高層”計算的“普剪墻3”的“M1”值，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于按“短肢剪力墻”計算的“普剪墻3”的“M1”值。這主要是因?yàn)镾ATWE軟件在進(jìn)行工況組合時，當(dāng)發(fā)現(xiàn)所有工況組合計算的配筋面積均小于構(gòu)造配筋面積時，程序僅按第一種工況組合輸出內(nèi)力和工況號（即恒配筋率：只有定義了“短肢剪力墻”結(jié)構(gòu)，SATWE程序才對自動判斷的短肢剪力墻其截面的全部縱筋的配筋率，底部加強(qiáng)部位不宜小于1.2%，其他部位不宜小于1.0%，而“復(fù)雜高層”卻無此功能構(gòu)造邊緣構(gòu)件輸出體積配箍率：根據(jù)《高規(guī)》7.2.17條規(guī)定：抗震設(shè)計時，對于復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu)、混合結(jié)構(gòu)、框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)以及B級高度的剪力墻結(jié)構(gòu)中的剪力墻，其構(gòu)造邊緣構(gòu)件的配箍特征值λv不宜小于1.0。由于程序沒有判斷A級高度和B級高度的功能，所以程序不論約束邊緣構(gòu)件還是構(gòu)造邊緣構(gòu)件，均統(tǒng)一輸出體積配箍率其他注意事項(xiàng)設(shè)計人員在“特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義”里的【抗震等級】中定義了抗震等級后，程序?qū)丛O(shè)計人員定義的抗震等級進(jìn)行設(shè)計，不再自動提高對于非框支框架，可以按規(guī)范規(guī)定將地下一層以下的豎向構(gòu)件的抗震等級定義為三級或四級結(jié)構(gòu)，其抗震等級均需設(shè)計人員人為定義，程序不能自動判斷《高規(guī)》第10.2.13條的各項(xiàng)規(guī)定，程序目前沒有執(zhí)行總結(jié)通過以上分析可以看出，對于帶框支結(jié)構(gòu)短肢剪力墻的計算，由于兩種結(jié)構(gòu)體系的側(cè)重點(diǎn)不同，單純的采用任何一種結(jié)構(gòu)體系計算都可能產(chǎn)生安全隱患。設(shè)計人員因根據(jù)工程的具體情況，分別采用這兩種結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行設(shè)計，并取最不利的結(jié)果作為設(shè)計依據(jù)多塔結(jié)構(gòu)的計算帶變形縫結(jié)構(gòu)的計算帶變形縫結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)：通過變形縫將結(jié)構(gòu)分成幾塊獨(dú)立的結(jié)構(gòu)若忽略基礎(chǔ)變形的影響，各單元之間完全獨(dú)立縫隙面不是迎風(fēng)面帶變形縫結(jié)構(gòu)的計算方法整體計算方法：在SATWE軟件中將結(jié)構(gòu)定義為多塔結(jié)構(gòu)所給的震型數(shù)要足夠多，以保證有效質(zhì)量系數(shù)大于90%定義為多塔后，對于老版本軟件，程序?qū)⒚恳粋€縫隙面都計算迎風(fēng)面，因此風(fēng)荷載計算偏大；新版本增加了一項(xiàng)新功能，既可以人為定義遮擋面，從而有效解決了這一問題周期比計算有待商討帶變形縫結(jié)構(gòu)的計算方法分開計算方法舊版本軟件除風(fēng)荷載計算有些偏大外，其余結(jié)果都沒有問題，新版軟件定義了遮擋面后，風(fēng)荷載計算也沒有問題了一般而言，對于基礎(chǔ)連在一起的帶變形縫結(jié)構(gòu)，由于基礎(chǔ)對上部結(jié)構(gòu)整體的協(xié)調(diào)能力有限，所以建議采用分開計算大底盤多塔結(jié)構(gòu)的計算結(jié)構(gòu)特點(diǎn)：各塔樓擁有獨(dú)立的迎風(fēng)面各塔樓之間的變形沒有直接的影響，但都通過大底盤間接影響其他塔樓塔樓與剛性板之間沒有一一對應(yīng)的關(guān)系，一個塔樓可能只有一塊剛性板，也可能有幾塊剛性板大底盤頂板應(yīng)有足夠的剛度以協(xié)調(diào)各塔樓之間的內(nèi)力、變形和位移計算方法在SATWE軟件中將結(jié)構(gòu)定義為多塔結(jié)構(gòu)位移比、大底盤以上的各塔樓的剛度比均正確周期比、轉(zhuǎn)換部位的剛度比計算有待商討大底盤多塔結(jié)構(gòu)剛度比的計算方法大底盤多塔結(jié)構(gòu)在大底盤與各主體之間的剛度比如何計算，規(guī)范并沒有說明，但也不是沒有要求。SATWE軟件僅僅輸出了1號塔的主體與大底盤相比較的結(jié)果，其它塔與大底盤相比的結(jié)果則用“*”予以表示整體計算：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計手冊》要求在計算大底盤多塔結(jié)構(gòu)的地下室樓層漸剪切剛度比時，大地盤地下室的整體剛度與所有塔樓的總體剛度比不應(yīng)小于2，每棟塔樓范圍內(nèi)的地下室剪切剛度與相鄰上部塔樓的剪切剛度比不應(yīng)小于1.5分開計算：《上海規(guī)程》條文中有建議的方法；在各塔樓周邊引45度線，45度線范圍內(nèi)的豎向構(gòu)件作為上部結(jié)構(gòu)共同作用的構(gòu)件總剛計算模型不過的主要原因多塔定義不對同一構(gòu)件同時屬于兩個塔某些構(gòu)件不在塔內(nèi)定義為空塔懸空構(gòu)件用戶輸入斜梁、層間梁或不與樓面等高的梁時，如果不仔細(xì)檢查，可能出現(xiàn)梁在兩端不與任何構(gòu)件相連的情況，即梁被懸空注意：節(jié)點(diǎn)處如果有墻，則變節(jié)點(diǎn)高是不起作用的，與此節(jié)點(diǎn)相連的任一構(gòu)件標(biāo)高均與樓層相同節(jié)點(diǎn)處有柱時，與同一柱相連的梁，如果標(biāo)高差小于500mm時，標(biāo)高較低的節(jié)點(diǎn)會被合并到較高的節(jié)點(diǎn)處，大于500mm則不會合并，但最多只允許3種不同的標(biāo)高鉸接構(gòu)件定義不對設(shè)計人員在定義鉸接構(gòu)件時，是結(jié)構(gòu)成為可變體系，尤其是與同一節(jié)點(diǎn)相連的各個桿件，不能都定義為鉸接，程序不允許這樣的節(jié)點(diǎn)鋼支撐在SATWE中是默認(rèn)為兩端鉸接的。對于越層鋼支撐，用戶常常忽略這一點(diǎn)，同樣造成與同一節(jié)點(diǎn)相連的桿件（這里為上下層的兩端支撐）均為鉸接的情況，為避免這種情況，用戶應(yīng)在SATWE前矗立的“特殊構(gòu)件補(bǔ)充定義”中將越層支撐設(shè)為兩端固接錯層結(jié)構(gòu)的計算錯層結(jié)構(gòu)的輸入當(dāng)錯層高度不大于框架梁的截面高度時，可以歸并為同一樓層參加計算，樓層標(biāo)高取兩部分樓面標(biāo)高的平均值。當(dāng)錯層高度大于框架梁截面高度時，各部分樓板應(yīng)作為獨(dú)立樓層參加整體計算。錯層洞口的輸入，只能輸入小洞口錯層結(jié)構(gòu)的計算在錯層處設(shè)變形縫在錯層處設(shè)剪力墻核心筒（可利用樓梯間實(shí)現(xiàn)）應(yīng)該每隔3~4層設(shè)一個貫通層，貫通層樓板厚度不小于150mm，宜雙層雙向配筋。SATWE計算時各參數(shù)宜取大值，以增加結(jié)構(gòu)整體安全儲備SATWE軟件在計算錯層結(jié)構(gòu)時，會在越層柱和墻處施加水平力。由于在越層處水平力的存在，使越層構(gòu)件上下端的配筋不一樣，設(shè)計人員在出施工圖的時候可以取二者的大值砼柱計算長度系數(shù)的計算規(guī)范要求：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》第7.3.11條第2款及第3款對柱的計算長度系數(shù)都有規(guī)定工程算例：某工程為十層框架結(jié)構(gòu)，首層層高2m，第二層層高4.5m柱1、柱2、柱3按照表7.3.11-2直接取值的計算長度系數(shù)柱1、柱2、柱3按公式（7.3.11-1）和（7.3.11-2）計算的

計算長度系數(shù)結(jié)果分析一表中Cx、Cy的計算過程：以柱1為例，Cx=(2+4.5)/2=3.25；Cy=(2+4.5)/2=3.25二表中Cx、Cy的計算過程是根據(jù)公式（7.3.11-1）及（7.3.11-2）計算得出的注意事項(xiàng)采用公式（7.3.11-1）及（7.3.11-2）計算柱的計算長度系數(shù)時，程序采用以下原則計算梁、柱構(gòu)件的剛度：沒有按規(guī)范要求判斷水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上這個條件對于混凝土梁，程序采用梁的剛度放大系數(shù)恒為2.0；對于鋼梁，則采用設(shè)計人員輸入的梁剛度放大系數(shù)程序?qū)τ诹硪欢瞬慌c柱（墻）相連的梁按遠(yuǎn)端梁鉸接處理當(dāng)梁的兩端與柱鉸接時，不考慮梁的剛度當(dāng)梁的一端與柱港街、另一端鉸接時，對于砼柱，梁的剛度折減50%，并不受有無側(cè)移的限制；對于鋼梁，有側(cè)移時折減50%，無側(cè)移時不折減當(dāng)柱一端鉸接時，則相應(yīng)端梁與柱的剛度比取1.0斜柱（支撐）剛度不考慮在約束剛度比的計算中單向墻托柱、柱托單向墻，面內(nèi)按嵌固端計算，剛度比取10，面外按實(shí)際情況計算雙向墻托柱、柱托雙向墻，雙向剛度比均取10（柱端已定義為鉸接的不在此列）注意事項(xiàng)斜柱（支撐）的計算長度系數(shù)取1.0地下室的越層柱，程序不能自動搜索，而按層逐段計算柱的計算長度系數(shù)所有邊框柱，其計算長度系數(shù)內(nèi)定為0.75對于砼柱，其計算長度系數(shù)上限為2.5，鋼柱計算長度系數(shù)上限為6.0程序只執(zhí)行現(xiàn)澆樓蓋的計算長度系數(shù)，沒有執(zhí)行裝配式樓蓋的計算長度系數(shù)目前的SATWE軟件對于吊車或無吊車的排架結(jié)構(gòu)的柱的計算長度系數(shù)仍按框架結(jié)構(gòu)執(zhí)行對于SATWE軟件，設(shè)計人員修改柱計算長度系數(shù)后，不要再進(jìn)行“形成SATWE數(shù)據(jù)”和“數(shù)據(jù)檢查”等操作，而應(yīng)該直接計算，否則程序仍按照原來的計算長度系數(shù)進(jìn)行計算如何判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上”設(shè)個條件由于目前的SATWE軟件沒有直接判斷“水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上”這個條件的功能，因此需要設(shè)計人員自己進(jìn)行判斷，具體判斷過程如下：在新版的SATWE軟件中首先按照不執(zhí)行《砼規(guī)范》7.3.11-3條的方法進(jìn)行計算，從而得到所有荷載產(chǎn)生的總彎矩設(shè)計值點(diǎn)取SATWE軟件“總信息”中“恒活信息”里的“不計算恒活載”選項(xiàng)，然后進(jìn)行計算，從而得到水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值將頭兩部計算得到的彎矩設(shè)計值相比看是否滿足《砼規(guī)范》7.3.11-3條中的條件在選擇彎矩設(shè)計值時要注意盡量選擇同一工況荷載作用下的內(nèi)力值梁上架柱結(jié)構(gòu)的荷載導(dǎo)算如果梁的剛度太小，節(jié)點(diǎn)處會產(chǎn)生較大位移，從而是內(nèi)力轉(zhuǎn)移到其他的豎向構(gòu)件中，造成梁柱內(nèi)力重分布，柱底內(nèi)力會因此減小。柱的內(nèi)力會隨梁截面增大而上升托柱梁的截面不能太小，應(yīng)盡量增大剪力墻連梁的兩種剛度模型連梁的計算模型在SATWE軟件中，剪力墻連梁剛度的計算有兩種模型，一種是桿元模型，即連梁按照普通梁的方式輸入；另一種是殼元模型，即連梁以洞口的方式形成。連梁的計算常常由于單元的劃分不細(xì)造成計算分析的失誤。連梁的計算分析應(yīng)按跨高比進(jìn)行分類跨高比>5，按普通梁進(jìn)行輸入分析跨高比<2.5，按殼元（洞口）的方式形成2.5<跨高比<5，視具體情況酌情處理連良形成方式的不同對結(jié)構(gòu)的整體剛度、周期、位移以及連梁的內(nèi)力計算都會產(chǎn)生影響板帶截面法計算板柱剪力墻結(jié)構(gòu)體系板柱剪力墻結(jié)構(gòu)體系的計算方法等代框架法有限元法有限元法計算的問題局部應(yīng)力的大小與有限元劃分的大小密切相關(guān)，不便于設(shè)計人員掌握用SATWE軟件的“復(fù)雜樓板有限元分析”子菜單分析板柱剪力墻結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力和配筋是以點(diǎn)值或極值的方式輸出的?！包c(diǎn)值”方式不利于確定配筋范圍，“極值”方式又未免配筋太大，造成浪費(fèi)板帶截面法的特點(diǎn)首先采用有限元法進(jìn)行內(nèi)力和配筋設(shè)計根據(jù)設(shè)計人員已定義的骨架線（即相鄰支座的連線，骨架線上有梁（包括虛梁）或剪力墻）劃分板帶既能保證計算精度，又具備方便的后處理功能目前的板帶截面法，樓板荷載計算比較大彈性樓板的選擇與判斷樓板局部開大洞（見例題）板柱體系或板柱-抗震墻體系（見例題）《高規(guī)》第5.3.3條規(guī)定：對于平板無梁樓蓋，在計算中應(yīng)考慮板的平面外剛度的影響，其平面外剛度可按有限元的方法計算或近似將柱上板帶等效為扁梁計算根據(jù)《高規(guī)》的此項(xiàng)規(guī)定，板柱體系要考慮樓板的平面外剛度，因此板柱體系要定義彈性樓板框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)研究表明，對于框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換梁不僅會產(chǎn)生彎矩和剪力，而且還會產(chǎn)生較大的軸力，這個軸力不能忽略。在SATWE軟件中，只有定義了彈性樓板才能產(chǎn)生轉(zhuǎn)換梁的軸力。因此，對于框支轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)必須整層定義彈性樓板厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)對于厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)，由于其厚板的面內(nèi)剛度很大，可以認(rèn)為是平面內(nèi)無限剛，其平面內(nèi)的剛度是這類結(jié)構(gòu)傳力的關(guān)鍵。因此，此類結(jié)構(gòu)的厚板轉(zhuǎn)換層應(yīng)定義為彈性樓板多塔連體結(jié)構(gòu)（見圖例）四種計算模式的意義和適用范圍剛性板定義：在樓板平面內(nèi)剛度無限大，平面外剛度為零梁剛度放大系數(shù)：《高規(guī)》第5.2.2條規(guī)定，在結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移計算中，現(xiàn)澆樓面和裝配整體式樓面中的剛度可考慮翼緣的作用予以放大，樓面梁剛度增大系數(shù)可根據(jù)翼緣情況取1.3~2.0。對于無現(xiàn)澆面層的裝配式結(jié)構(gòu)，可不考慮樓面翼緣的作用此假定適用于樓板形狀較規(guī)則的結(jié)構(gòu)彈性板6定義：采用殼單元真實(shí)的計算樓板的面內(nèi)剛度和面外剛度采用此假定會使部分豎向樓面荷載通過樓板的面外剛度直接傳遞給豎向構(gòu)件，導(dǎo)致梁的彎矩減小，相應(yīng)配筋減小此假定適用于板柱結(jié)構(gòu)或板柱—抗震墻結(jié)構(gòu)彈性板3假定平面內(nèi)無限剛而面外剛度是真實(shí)的，采用中厚板彎曲單元來計算樓板平面外剛度針對厚板轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)換厚板提出的，也適用于板厚較大的板柱結(jié)構(gòu)或板柱—抗震墻結(jié)構(gòu)建模時在PM中要布置100mm×100mm的虛梁，在SATWE中定義“彈性板3”。虛梁是一種無剛度、無自重的梁，不參與結(jié)構(gòu)計算布置虛梁的作用：為SATWE軟件或PMSAP軟件提供板的邊界條件傳遞上部結(jié)構(gòu)的豎向荷載為彈性樓板單元的劃分提供必要條件層高輸入時將厚板的板厚均分給與其相鄰的上下兩層，厚板下層層高為該層凈空加厚板的一半厚度。彈性膜定義：采用平面應(yīng)力膜單元真實(shí)的計算樓板平面內(nèi)剛度，同時忽略樓板的平面外剛度。適用于空曠的工業(yè)廠房和體育場館結(jié)構(gòu)、樓板局部開大洞結(jié)構(gòu)、樓板平面較長或有較大凹入以及平面弱連接結(jié)構(gòu)建模時真實(shí)的輸入樓板的厚度，對于沒有樓板的房間應(yīng)定義板厚為零或定義全房間洞。彈性樓板可以定義在整層樓板上，也可以僅在需要的局部區(qū)域上。工程實(shí)例某工程為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，共30層，帶一層地下室，地面以上第4層為框支轉(zhuǎn)換層，地震設(shè)防烈度8度，地震基本加速度為0.2g，場地類別為三類場地土，中梁剛度放大系數(shù)取0.2，邊梁剛度放大系數(shù)取1.5，轉(zhuǎn)換層樓板厚度為180mm，結(jié)構(gòu)體系按復(fù)雜高層計算，并考慮偶然偏心的影響。計算結(jié)果將轉(zhuǎn)換層樓板分別采用彈性板6、彈性膜和剛性板假定進(jìn)行計算，該結(jié)構(gòu)的周期、轉(zhuǎn)換層處層間位移角和轉(zhuǎn)換梁1的內(nèi)力和配筋計算結(jié)果分別如表所示周期計算表轉(zhuǎn)換層處層間位移角計算表轉(zhuǎn)換梁1的內(nèi)力和配筋計算表結(jié)果分析本工程剛性板假定下結(jié)構(gòu)的剛度大于彈性板6假定下結(jié)構(gòu)的剛度彈性膜假定下其結(jié)構(gòu)的剛度最小，結(jié)構(gòu)的位移和周期均最大通過對表3的分析可以看出，三種計算模式下梁的負(fù)端彎矩和跨中彎矩相差并不大，但采用彈性板6和彈性膜假定下梁的跨中縱向鋼筋的配筋面積明顯大于采用剛性板假定下梁的配筋面積。這主要是由于框支梁按照拉彎構(gòu)件設(shè)計造成的。在表3中，采用彈性板6和彈性膜計算模式時，框支梁會產(chǎn)生較大的軸力，而采用剛性板假定時，框支梁的軸力為0由于彈性板6模式考慮了樓板的平面外剛度，因此，框支梁計算的安全儲備降低，從表3中可以看出，采用彈性膜假定計算出來的框支梁1的彎矩、剪力和軸力均大于采用彈性板6假定下的計算結(jié)果。在本工程中，這兩種模式的計算結(jié)果雖然不大，但這兩種計算結(jié)果的差異與樓板厚度有關(guān)，板厚越大，計算結(jié)果的差異也越大斜屋面結(jié)構(gòu)的建模與計算斜屋面結(jié)構(gòu)的建模通過設(shè)置“梁兩端標(biāo)高”或“上節(jié)點(diǎn)高”等方式形成屋面斜板在PMCAD建模時，屋面斜梁不能直接落在下層柱的柱頂上，斜梁下應(yīng)布置100mm高的短柱（如下圖），此短柱只傳荷載和內(nèi)力，沒有設(shè)計意義當(dāng)采用TAT、SATWE軟件計算時，頂部傾斜的剪力墻程序不能計算（如下圖），PMSAP可以計算，但要在“復(fù)雜結(jié)構(gòu)空間建?！敝袑⑵涠x為彈性板6坡梁上下層連接由于PM程序本身問題，坡梁布置不能直接布置在下層節(jié)點(diǎn)上解決辦法：1）在端部加100mm高短柱2）用Spascad不受影響節(jié)點(diǎn)抬高由于做坡屋頂造成墻節(jié)點(diǎn)抬高形成不規(guī)則砼墻。SATWE程序不能進(jìn)行計算，可以用PMSAP軟件對屋面斜板的處理TAT和SATWE軟件只能計算斜梁，對斜屋面的剛度不予考慮PMSAP軟件可以計算屋面斜板的剛度對整體結(jié)構(gòu)的影響斜屋面結(jié)構(gòu)的計算簡化模型一：忽略斜屋面剛度對整體結(jié)構(gòu)的影響，將屋面斜板上的荷載導(dǎo)到斜梁上，用TAT或SATWE計算簡化模型二：將斜屋面剛度用斜支撐代替，屋面斜板上的荷載導(dǎo)到斜梁上，適當(dāng)考慮支撐自重，用TAT、SATWE計算。斜撐的目的是為了模擬斜屋面的傳力，其本身的內(nèi)力計算沒有意義真實(shí)建模，考慮斜屋面剛度對整體結(jié)構(gòu)的影響，用PMSAP計算工程實(shí)例工程為框架結(jié)構(gòu)的仿古建筑，共4層，第二層的兩端和第四層的中間部分布置了較多的斜屋面，該結(jié)構(gòu)斜屋面組成比較復(fù)雜，板厚為180mm，地震設(shè)防烈度為8度，地震基本加速度為0.2s，周期折減系數(shù)0.7，考慮偶然偏心的影響，并采用總綱模型計算。斜屋面結(jié)構(gòu)的計算為了能夠有效地體現(xiàn)屋面斜板對結(jié)構(gòu)設(shè)計的影響，現(xiàn)分別采用三種計算模型對結(jié)構(gòu)進(jìn)行計算，第一種模型考慮斜屋面，按真實(shí)模型計算；第二種模型為忽略斜屋面，將斜屋面引起的荷載傳遞給斜梁，按簡化模型1計算；第三種模型為將斜屋面用斜撐代替，斜屋面引起的荷載傳遞給斜梁，按簡化模型2計算。三種模型中結(jié)構(gòu)周期和位移的計算如表；單根構(gòu)件的內(nèi)力如下表表1三種計算模型中結(jié)構(gòu)周期和位移的計算表2三種計算模型中梁1的彎矩計算表3三種計算模型中梁2的彎矩計算表4三種計算模型中柱1的彎矩(My)計算結(jié)果分析從表1可看出，屋面斜板對結(jié)構(gòu)的周期和位移均有影響。采用簡化模型1計算由于忽略了斜屋面的面內(nèi)剛度和面外剛度，計算結(jié)果偏柔；采用簡化模型2計算，由于斜撐起到了一定的樓板剛度的作用，以此其計算結(jié)果介于簡化模型1和真實(shí)模型之間表2和表4主要反映的是屋面斜板對其他樓層的水平和豎向構(gòu)件內(nèi)力的影響。從表中可以看出，在豎向荷載作用下（如恒載），三種計算模型算出的構(gòu)件內(nèi)力相差很小，幾乎可以認(rèn)為相等；在水平荷載作用下（如地震力），簡化模型1與真實(shí)模型和簡化模型2計算出的構(gòu)件內(nèi)力有一定差別，但差別也不很大。真實(shí)模型和簡化模型2計算出的構(gòu)件內(nèi)力則相差很小結(jié)果分析表3主要反映的是屋面斜板對屋面梁內(nèi)力的影響。從中可以看出，由于屋面斜板定義了彈性板6，從而使采用簡化模型計算的梁內(nèi)力值明顯大于采用真實(shí)模型計算的梁內(nèi)力值屋面板越薄，簡化模型計算越精確；斜屋面越簡單，簡化模型計算越精確；建議采用斜撐簡化模型，此模型與實(shí)際情況比較接近，比簡化模型一要精確次梁按主梁輸和按次梁輸?shù)膮^(qū)別導(dǎo)荷方式相同這兩種方式形成的次梁均可將樓板劃分成雙向或單向板，以雙向或單向板的方式進(jìn)行導(dǎo)荷空間作用不同次梁按次梁輸時，輸入的次梁僅僅將其上所分配的荷載傳遞到主梁上，此兩本身的剛度不代入空間計算中，即對結(jié)構(gòu)的剛度、周期、位移等均不產(chǎn)生影響次梁按主梁輸時，輸入的次梁本身的剛度參與到空間計算中，即對結(jié)構(gòu)的剛度、周期、位移等均會產(chǎn)生影響內(nèi)力計算不同次梁按次梁輸時，次梁的內(nèi)力按連續(xù)梁方式一次性計算完成，主梁是次梁的支座次梁按主梁輸時，程序部分主次梁，所有梁均為主梁。梁的內(nèi)力計算按照空間交叉梁系的方式進(jìn)行分配。即根據(jù)節(jié)點(diǎn)的變形協(xié)調(diào)條件和各梁線剛度的大小進(jìn)行計算。主梁和次梁之間沒有嚴(yán)格的支座關(guān)系懸挑梁問題從主梁伸出的懸挑梁與從柱伸出的懸挑梁其變形協(xié)調(diào)是不同的。從主梁伸出的懸挑梁的變形會小于從柱伸出的懸挑梁。不規(guī)則結(jié)構(gòu)方案調(diào)整的幾種主要方法不規(guī)則結(jié)構(gòu)方案的調(diào)整不規(guī)則結(jié)構(gòu)的建模應(yīng)注意其整體性，增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的整體剛度，使結(jié)構(gòu)在地震荷載作用下能達(dá)到整體變形，避免出現(xiàn)局部變形過大或扭曲變形過大計算分析時應(yīng)著重控制其周期比、位移比及剛度比等規(guī)范的限值提高結(jié)構(gòu)的外圍剛度，減小結(jié)構(gòu)內(nèi)部剛度，以增加結(jié)構(gòu)抗扭能力。主要可采取如下措施：增加剪力墻之間的連梁數(shù)增大連接板的厚度盡量減少角窗將角窗上的折梁改為反梁工程實(shí)例工程為一幢高層住宅建筑，純剪力墻結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)外型呈對稱Y形。一層地下室，地上共23層，曾高2.8m。工程按8度抗震烈度設(shè)防，地震基本加速度為0.2g，建筑抗震等級為二級，計算中考慮偶然偏心的影響。此工程的特點(diǎn)：每一樓層沿Y向?qū)ΨQ結(jié)構(gòu)的角部布置了一定數(shù)量的角窗結(jié)構(gòu)平面沿Y向凹進(jìn)的尺寸為10.2m，Y向投影方向的總尺寸為22.3m，開口率達(dá)45%，大于相應(yīng)投影方向總尺寸的30%，屬于平面布置不規(guī)則結(jié)構(gòu)，對結(jié)構(gòu)抗震性能不利本工程在初步設(shè)計時，結(jié)構(gòu)外墻取250mm厚，內(nèi)墻取200mm厚。經(jīng)試計算結(jié)果如下：結(jié)構(gòu)周期：T1=1.4995s，平動系數(shù)：0.21(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.79；T2=1.0954s，平動系數(shù)：0.79(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.21；T3=1.0768s，平動系數(shù)：1.00(Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00周期比：T1/T2=1.37，T1/T3=1.39最大層間位移比：1.54最大值層間位移角：1/1163通過對上述計算結(jié)果的分析可以看出：該結(jié)構(gòu)不僅周期比大于規(guī)范規(guī)定的0.9的限值，而且在偶然偏心作用下的最大層間位移比也超過1.5的最高限值經(jīng)過分析我們得知，之所以產(chǎn)生這樣的結(jié)果，主要是由于結(jié)構(gòu)的抗扭能力太差引起的為了有效的提高結(jié)構(gòu)的抗扭能力，經(jīng)與建筑協(xié)商，在該結(jié)構(gòu)的深開口處每隔3層布置兩道高1m的拉梁，拉梁間布置200mm厚的連接板，經(jīng)過上述調(diào)整后，計算結(jié)果如下：結(jié)構(gòu)周期：T1=1.3383s，平動系數(shù)：0.22(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.78；T2=1.0775s，平動系數(shù)：0.78(X)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.22；T3=1.0488s，平動系數(shù)：1.00(Y)，扭轉(zhuǎn)系數(shù)：0.00周期比：T1/T2=1.24，T1/T3=1.28最大層間位移比：