技術(shù)研究報(bào)告石油部分長版

重油催化裂化與汽油改質(zhì)雙反應(yīng)互控技術(shù)DMC的研究開發(fā)中國石油天然氣股份有限公司科學(xué)研究與技術(shù)開發(fā)項(xiàng)目研究報(bào)告2006年11月05日【中國石油大學(xué)（北京）部分】

完成單位：

（北京）一、立項(xiàng)背景二、總體思路三、理論基礎(chǔ)四、研究內(nèi)容五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果六、DMC技術(shù)工藝方案七、預(yù)期目標(biāo)八、總結(jié)論匯報(bào)提綱

在中國石油天然氣股份有限公司煉油與銷售分公司的大力組織和支持下，中國石油大學(xué)（北京）成功開發(fā)了“催化裂化汽油輔助反應(yīng)器改質(zhì)降烯烴技術(shù)”，現(xiàn)已在華北石化、濱州石化、撫順石化、哈爾濱石化和呼和浩特石化成功工業(yè)化，取得了良好的效果。1、立項(xiàng)背景催化汽油改質(zhì)油氣粗汽油汽油分餾塔裂化氣改質(zhì)汽油洗滌介質(zhì)冷凝罐主分餾塔富氣冷凝罐輔助反應(yīng)器重油提升管反應(yīng)器催化裂化反應(yīng)油氣重油油漿柴油催化汽油改質(zhì)油氣粗汽油主分餾塔裂化氣去吸收穩(wěn)定系統(tǒng)冷凝罐輔助反應(yīng)器重油提升管反應(yīng)器催化裂化反應(yīng)油氣重油柴油粗汽油去吸收穩(wěn)定系統(tǒng)需要改進(jìn)的地方：

1、裝置能耗增加；

2、裝置液收有損失；

3、輔助反應(yīng)器待生劑活性較高，溫度較低，

4、重油催化裂化反應(yīng)過程有必要優(yōu)化。一、立項(xiàng)背景具體地講：

1、汽油改質(zhì)的待生催化劑仍有一定活性且溫度較低，直接

進(jìn)入再生器再生，未充分利用。

2、催化裂化汽油液相進(jìn)料與高溫再生催化劑接觸，熱裂化反應(yīng)急劇增多，干氣、焦炭產(chǎn)率增大。

3、重油摻渣量的提高需要高劑油比，但受到熱平衡的限制；重油催化裂化過程需要優(yōu)化，可將汽油改質(zhì)后的積炭催化劑用于重油催化裂化過程。一、立項(xiàng)背景研究目的：1、如何將汽油改質(zhì)后的積炭催化劑應(yīng)用于重油的催化裂化中？

2、如何降低過程的干氣和焦炭產(chǎn)率及能耗呢？

考慮到輔助反應(yīng)器待生劑活性仍然較高但溫度較低，可以對重油提升管反應(yīng)進(jìn)行有益的調(diào)控，提出：一、立項(xiàng)背景重油催化裂化與汽油改質(zhì)雙反應(yīng)互控技術(shù)DMC（AProcessforCatalyticCrackingandGasolineReformationDual-reactionsMutualControl）二、總體思路汽油改質(zhì)待生劑汽提后返回重油提升管反應(yīng)器，降低進(jìn)入重油提升管反應(yīng)器的再生劑溫度，提高重油裂化過程的劑油比，改善產(chǎn)品分布，減少干氣、焦炭損失；催化裂化汽油氣相進(jìn)料，并降低進(jìn)入輔助反應(yīng)器再生劑溫度及油劑接觸溫度，降低改質(zhì)過程的干氣焦炭產(chǎn)率；進(jìn)入輔助反應(yīng)器的催化劑經(jīng)過取熱器冷卻，產(chǎn)生高溫位的水蒸氣，回收熱量；同時(shí)，利用催化裂化裝置的低溫?zé)釟饣呋停玫蜏匚粺崃浚档瓦^程能耗。催化汽油改質(zhì)油氣粗汽油汽油分餾塔裂化氣改質(zhì)汽油洗滌介質(zhì)冷凝罐主分餾塔富氣冷凝罐輔助反應(yīng)器重油提升管反應(yīng)器催化裂化反應(yīng)油氣重油油漿柴油高效重油裂化與汽油改質(zhì)的耦合調(diào)控方法和裝置申請?zhí)枺?2149316.2催化汽油改質(zhì)油氣粗汽油主分餾塔裂化氣去吸收穩(wěn)定系統(tǒng)冷凝罐輔助反應(yīng)器重油提升管反應(yīng)器催化裂化反應(yīng)油氣重油柴油粗汽油去吸收穩(wěn)定系統(tǒng)高效重油裂化與汽油改質(zhì)的耦合調(diào)控方法和裝置申請?zhí)枺?2149316.2三、理論基礎(chǔ)DMC技術(shù)的工藝特征：

1、降低進(jìn)入主提升管的再生劑溫度，降低油劑接觸混合溫度，提高劑油比，改善產(chǎn)品分布，降低干氣焦炭產(chǎn)率；

2、汽油改質(zhì)待生劑改變了孔結(jié)構(gòu)和酸性分布，使分子篩中大中孔所占比例增加，提高了柴油的選擇性；

3、降低進(jìn)入輔助反應(yīng)器再生劑溫度及油劑接觸溫度并氣相進(jìn)料，以降低改質(zhì)過程的損失；同時(shí)，降低過程能耗。劑油比對轉(zhuǎn)化率的影響產(chǎn)品收率劑油比4.07.2干氣產(chǎn)率，wt%6.95.3焦炭產(chǎn)率，wt%6.77.6>350℃的重柴油＋油漿的產(chǎn)率，wt%20.112.9轉(zhuǎn)化率，wt%61.372.7汽油產(chǎn)率/轉(zhuǎn)化率0.6510.678焦炭產(chǎn)率/轉(zhuǎn)化率0.1090.1041、提高重油催化裂化劑油比的效果

王建國[1]報(bào)道催化裂化裝置標(biāo)定數(shù)據(jù)：劑油比從4.0提高到7.2，轉(zhuǎn)化率從61.3%上升到72.7%，汽油、液化氣增加，焦炭增加不多，干氣減少了，產(chǎn)品分布有所改善；對選擇性有影響。劑油比從4.0提高到7.2時(shí)，汽油選擇性從0.651提高到0.678，焦炭選擇性則由0.109下降到了0.104。[1]王建國,改變劑油比對催化裂化工藝的影響,石油煉制與化工,26(5):22~25,1995進(jìn)料預(yù)熱溫度、劑油比與辛烷值的關(guān)系日期預(yù)熱溫度/℃劑油比RONMON1996年1～5月3115.2289.378.01996年6～12月2945.8089.678.81997年1～7月2756.4390.479.3楊寶康等[2]報(bào)道：實(shí)際生產(chǎn)中，劑油比每提高1，汽油RON可上升0.6個單位左右。下表是燕山石化公司某催化裂化裝置進(jìn)料預(yù)熱溫度、劑油比與辛烷值的關(guān)系，從表中數(shù)據(jù)可以看出，隨著劑油比的增加，辛烷值在增加。[2]楊寶康，劉垚，梁鳳印，提高催化裂化汽油辛烷值措施探討，石化技術(shù)，6（4）：203～206，1999陳祖庇指出[3]：目前，催化劑為適于重油裂化，少生焦，大都采用氫轉(zhuǎn)移活性低的超穩(wěn)沸石，為了發(fā)揮催化劑的性能，促進(jìn)渣油裂化并提高汽油辛烷值都需要高劑油比。給出了一套催化裂化裝置用同一種催化劑在不同劑油比下操作，產(chǎn)品產(chǎn)率分布差別很大。劑油比對產(chǎn)品分布影響甚大，反應(yīng)苛刻度高了，生焦和干氣反而少了，這一現(xiàn)象與過去的概念迥然不同。[3]陳祖庇,渣油催化裂化裝置消除劑油比瓶頸的方法,煉油設(shè)計(jì),30(3):10~13,2000某裝置在同一種催化劑下劑油比和產(chǎn)率的關(guān)系劑油比6.817.87進(jìn)料量/t·d-131993230質(zhì)量回?zé)挶?.290.24產(chǎn)品質(zhì)量產(chǎn)率，%

干氣3.823.34液化氣11.8514.40汽油48.6049.41柴油23.3920.11油漿3.084.13焦炭7.927.31損失1.331.30回?zé)捰兔芏?g·mlL-10.98570.9996油漿密度/g·ml-11.03131.0554平衡催化劑重金屬含量/

g·g-1

Ni60006100V37004200其道理在于：高劑油比可提供更多的熱量以汽化大分子烴，并提供更多的活性中心以進(jìn)行裂化反應(yīng)，從而減少堵孔減少生焦。高劑油比有利于殘?zhí)哭D(zhuǎn)化為非焦。因?yàn)闅執(zhí)渴墙固壳吧砦?，從大分子烴、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)而來，如果它們能迅速被撕裂成為較小分子而汽化并反應(yīng)，那么生焦必然會減少。進(jìn)入渣油裂化時(shí)代，過去的許多概念需要重新認(rèn)識，例如殘?zhí)吭?jīng)被認(rèn)為基本上全部要轉(zhuǎn)化成為附加焦，而今在新催化劑新工藝技術(shù)與優(yōu)化的反應(yīng)條件下，大部分（約75%）的康氏殘?zhí)繉⒖梢赞D(zhuǎn)化為非焦。段愛軍等[4]以勝利油田孤島蠟油摻回?zé)捰蜑樵嫌?，RHZ2200與RHZ2300混合劑為催化劑，在XTL23型高低并列式提升管催化裂化裝置上考察了劑油比對產(chǎn)品分布的影響，結(jié)果表明： 隨著劑油比的增加，轉(zhuǎn)化率提高，汽油產(chǎn)率增加，柴油產(chǎn)率出現(xiàn)一最高點(diǎn)，干氣產(chǎn)率稍有下降，液化氣產(chǎn)率增加。[4]段愛軍，山紅紅，孫昱東，張建芳，催化裂化操作條件優(yōu)化基礎(chǔ)研究，石油大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），24（6）：7~9，2000劑油比對產(chǎn)品分布的影響試驗(yàn)編號4-24-174-184-22劑油比5.06.07.07.9轉(zhuǎn)化率，wt%37.742.446.850.6輕油收率，wt%56.560.966.167.1輕烴液收率，wt%63.268.173.875.8汽油選擇性，wt%76747473產(chǎn)品分布，wt%C1+C21.21.11.01.0C3+C46.77.27.78.7汽油28.531.534.436.9柴油2829.431.730.2重油34.328.221.519.2焦炭2.02.62.83.2吳雷[5]詳細(xì)分析了“再生劑冷卻技術(shù)”指出：提高劑油比已成為重油催化裂化的發(fā)展趨勢，因?yàn)榇呋鸦磻?yīng)屬于非擴(kuò)散控制，反應(yīng)速度取決于原料分子在催化劑表面的吸附、脫附速度和化學(xué)反應(yīng)速度。當(dāng)劑油比增大時(shí)，單位原料分子所接觸的催化劑多，加快了原料分子的汽化、吸附和傳質(zhì)，使催化反應(yīng)速度相對于熱裂化反應(yīng)速度大大加快，反應(yīng)深度加大、產(chǎn)品分布改善。劑油比的加大可減少催化劑炭差，使催化劑相對活性中心增加，從而也增加了催化劑的相對微反活性和宏觀活性。[5]吳雷，重油催化裂化裝置再生劑冷卻新技術(shù)應(yīng)用的探討，石油煉制與化工，30（7）：27~30，1999吳雷[5]詳細(xì)分析了“再生劑冷卻技術(shù)”指出：常規(guī)操作——降低原料進(jìn)料溫度來提高劑油比。但較低的原料預(yù)熱溫度、較大的油品粘度和表面張力會影響進(jìn)料的霧化、分散與傳質(zhì)反應(yīng)的效果，造成局部結(jié)焦加重的趨勢。以大慶常壓重油為例，根據(jù)原料霧化噴嘴對原料粘度的一般要求，粘度在5mm2/s以下較為合適，因此原料的預(yù)熱溫度應(yīng)在200℃左右。但由于受裝置熱平衡的影響，為提高劑油比，目前許多加工重油的裝置進(jìn)料溫度多在150～180℃，這又影響了重質(zhì)原料的霧化和汽化效果。[5]吳雷，重油催化裂化裝置再生劑冷卻新技術(shù)應(yīng)用的探討，石油煉制與化工，30（7）：27~30，1999

該技術(shù)的要點(diǎn)是冷卻的催化劑不再返回再生器，而是進(jìn)入提升管預(yù)提升段。與本文提出的用活性仍然較高但溫度較低的輔助反應(yīng)器待生劑汽提后返回主提升管預(yù)提升段，提高重油裂化過程的劑油比，對重油提升管反應(yīng)進(jìn)行調(diào)控，實(shí)現(xiàn)雙向調(diào)控組合是非常接近的?！皟啥卧偕?再生劑冷卻器”比“兩段再生+外取熱器”方案投資增加情況項(xiàng)目投資增加/萬元斜管及空氣提升管(碳鋼)4.169外取熱器(碳鋼)20.57不銹鋼18.2襯里10.656滑閥20.00施工費(fèi)用18.395合計(jì)91.99兩段再生型式采用再生劑冷卻器后對產(chǎn)品分布影響的預(yù)測①

項(xiàng)目外取熱器再生劑冷卻器反應(yīng)溫度/℃510510原料預(yù)熱溫度/℃180180回?zé)挶?.150.15劑油比7.17.1再生劑定碳/%<0.1<0.1平衡劑活性6060產(chǎn)品分布/%

干氣3.53.8液化氣16.016.35汽油46.046.95柴油23.322.4油漿3.02.0焦炭7.78.0損失0.50.5轉(zhuǎn)化率/%73.775.6輕質(zhì)油收率/%69.369.35液化氣+汽油+柴油/%85.385.7①方案對比基于大慶常壓重油為原料，模擬計(jì)算?！皟啥卧偕?再生劑冷卻器”與“兩段再生+外取熱器”方案經(jīng)濟(jì)效益增加的預(yù)測①產(chǎn)品產(chǎn)率變化值%產(chǎn)量變化值t·a-1價(jià)格元·t-1產(chǎn)值萬元干氣+0.3

800+720液化氣+0.35

1400

汽油+0.95

2100

柴油-0.9-270001600-4320燃料油-1.0-30000900-2700焦炭+0.3

自用

合計(jì)

①處理量為3Mt/a;柴油為中間產(chǎn)品。[6]趙學(xué)波，亓玉臺，宮畔偉，陳文藝，再生劑輸送管路之催化劑冷卻方法，CN1288932A，2001亓玉臺等[6]發(fā)明了一種“再生劑輸送管路之催化劑冷卻方法”:

重油催化裂化過程中優(yōu)化反再系統(tǒng)操作的再生催化劑冷卻降溫方法。該方法是將低溫再生劑與來自再生器的高溫再生劑在再生斜管或提升管預(yù)提升段內(nèi)混合，創(chuàng)造出一種高再生溫度、高劑油比、高原料預(yù)熱溫度的“三高”操作條件，可提高裝置的摻渣比，提高轉(zhuǎn)化率和輕油收率，改善產(chǎn)品分布。該發(fā)明的實(shí)驗(yàn)結(jié)果序號產(chǎn)品分布，m%輕油收率m%選擇性（汽油/焦炭）氣體汽油柴油油漿焦炭122.146.322.13.06.5

68.47.1

221.847.522.42.16.269.4

7.7

原料油為大慶減三線餾分油摻20m%減壓渣油，催化劑為LCS-7工業(yè)平衡劑，反應(yīng)溫度為500℃，質(zhì)量空速為20h-1，外取熱器將再生劑冷卻至550℃。1、采用現(xiàn)有技術(shù)，劑油比為5.2，再生溫度為700℃，原料預(yù)熱溫度為160℃2、該發(fā)明技術(shù)，劑油比為6.7，再生溫度為720℃，原料預(yù)熱溫度為240℃該發(fā)明的實(shí)驗(yàn)結(jié)果序號原料預(yù)熱溫度產(chǎn)品分布，m%輕油收率，m%選擇性（汽油/焦炭）氣體汽油柴油重油焦炭3350℃12.5143.2221.4115.737.1364.636.064250℃13.1842.0418.5218.018.2560.565.105200℃14.3039.9316.3220.718.8756.254.57

原料油為大慶減壓餾分油摻60m%減壓渣油，催化劑為CC-15，反應(yīng)溫度為495℃，再生溫度為730℃，劑油比為6.0；質(zhì)量空速為15h-1。[7]趙學(xué)波，亓玉臺，趙德智，曹祖賓，重油催化裂化再生劑輸送管路取熱方法，CN1288933A，2001亓玉臺等[7]還發(fā)明了“一種重油催化裂化再生劑輸送管路取熱方法”:

該方法可解決重油催化裂化過程中兩器熱量過剩的問題，從而優(yōu)化反再系統(tǒng)操作。該方法是在再生劑輸送管路上安裝取熱設(shè)施，冷卻后的再生劑直接去反應(yīng)器。該發(fā)明提出的這種取熱方法能夠平衡兩器過剩熱量，創(chuàng)造出一種高再生溫度、高劑油比、高原料預(yù)熱溫度的“三高”操作條件，可提高裝置的摻渣比，提高轉(zhuǎn)化率和輕油收率，改善產(chǎn)品分布。該發(fā)明的實(shí)驗(yàn)結(jié)果序號劑油比再生溫度℃產(chǎn)品分布，m%輕油收率m%選擇性（汽油/焦炭）氣體汽油柴油重油焦炭16.667019.351.015.19.34.566.911.3

25.870023.450.614.36.45.164.99.7

原料油為大慶減三線餾分油摻15%大慶減壓渣油，催化劑為LCS-7和LC-7混合工業(yè)平衡劑，反應(yīng)溫度為500℃，再生溫度為700℃，質(zhì)量空速為20h-1；原料預(yù)熱溫度為300℃。該發(fā)明的實(shí)驗(yàn)結(jié)果序號原料預(yù)熱溫度產(chǎn)品分布，m%輕油收率，m%選擇性（汽油/焦炭）氣體汽油柴油重油焦炭335012.0043.2621.5615.917.2764.825.95425012.8641.1718.7418.158.5460.454.89520014.1939.5016.4620.868.9955.964.39

原料油為大慶減壓餾分油摻50m%減壓渣油，催化劑為長嶺催化劑廠生產(chǎn)的CC-15，反應(yīng)溫度為485℃，劑油比為5.8；質(zhì)量空速為10h-1。2、催化汽油積炭催化劑的性能變化魏曉麗等人[8]的研究表明:汽油裂化生成的焦炭主要沉積在分子篩的微孔內(nèi)或者孔道連接處，但未堵塞孔道。汽油裂化后的積炭催化劑仍然有一定的活性；焦炭沉積在分子篩的微孔內(nèi)，也使分子篩的孔徑分布中的大、中孔所占比例增加。較大的孔有利于大分子的裂化，減少了二次反應(yīng)，小孔所占比例的減少也可以抑制輕油的進(jìn)一步裂化。[8]魏曉麗，龍軍，張九順，王巍，RGD催化劑積炭對MGD工藝增產(chǎn)柴油的影響；石油煉制與化工，35（6）：52-55，2004催化劑炭含量與活性的關(guān)系催化劑含炭量活性催化劑含炭量活性0.0660.0640.25610.27610.36610.33600.47600.40590.54590.4958魏曉麗等人[8]的研究還表明:微量積炭影響了催化劑的孔分布，使其更有利于將重油轉(zhuǎn)化為中間餾分油。催化劑首先在B酸中心積炭，使酸強(qiáng)度主要集中在中低酸強(qiáng)度范圍內(nèi)。微量的積炭改變了酸中心分布，有效降低了強(qiáng)酸中心濃度；為重油裂化成中間餾分油提供了適宜的酸強(qiáng)度。[8]魏曉麗，龍軍，張九順，王巍，RGD催化劑積炭對MGD工藝增產(chǎn)柴油的影響；石油煉制與化工，35（6）：52-55，20042、催化汽油積炭催化劑的性能變化UOP公司的“X設(shè)計(jì)”（UOP,US005455010A1994

）提高劑油比反應(yīng)器與再生器之間設(shè)了一個催化劑混合器

Petrobras公司的IsoCat工藝調(diào)節(jié)催化裂化熱平衡，增大劑油比它把經(jīng)冷卻器取熱后的一小股催化劑單獨(dú)送入提升管底部與大股從再生器出來的熱催化劑混合，然后進(jìn)入提升管和原料油接觸反應(yīng)。提高劑油比，維持熱平衡，汽提效果好，減少熱反應(yīng)，提高劑油比2、催化汽油積炭催化劑的性能變化綜上所述，汽油在催化劑上裂化生焦后：汽油裂化后的積炭催化劑仍然有一定的活性；微量積炭影響了催化劑的孔分布，使其更有利于將重油轉(zhuǎn)化為中間餾分油；微量的積炭改變了酸中心分布，有效降低了強(qiáng)酸中心的濃度；為重油裂化成中間餾分油提供了適宜的酸強(qiáng)度。2、催化汽油積炭催化劑的性能變化降低輔助反應(yīng)器催化汽油改質(zhì)過程能耗的研究催化裂化汽油改質(zhì)過程優(yōu)化研究調(diào)變主提升管重油裂化過程的研究相關(guān)工藝條件和工藝方案的研究四、研究內(nèi)容1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果2、積炭催化劑裂化性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果催化裂化汽油原料：撫順石化重油催化裂化裝置勝利石化重油催化裂化裝置催化裂化重油原料：燕山石化大慶直餾蠟油華北石化華北常壓重油1、原料LBO-16、RGD-1及CC-20D工業(yè)平衡催化劑2、催化劑五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果（1）小型固定流化床實(shí)驗(yàn)裝置催化劑裝填量為60~100g（2）連續(xù)式提升管催化裂化中試裝置處理量為2.0kg/hr3、實(shí)驗(yàn)裝置五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果3、實(shí)驗(yàn)裝置

123456781011912131415161718小型固定流化床實(shí)驗(yàn)裝置流程圖

五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果3、實(shí)驗(yàn)裝置連續(xù)式提升管催化裂化中試裝置流程圖

1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果（4）催化裂化汽油氣相進(jìn)料工業(yè)條件模擬研究（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再生劑溫度和油劑混合區(qū)溫度的變化關(guān)系（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響再生劑溫度，℃680640600560油劑混合區(qū)溫度，℃453427400372干

氣，wt%0.50.40.30.4液化氣，wt%11.212.510.612.7汽

油，wt%80.980.282.880.6柴

油，wt%5.15.15.25.2焦

炭，wt%2.31.81.21.2液收率，wt%97.297.898.698.4提升管出口溫度：450℃，原料預(yù)熱溫度：40℃，反應(yīng)時(shí)間：3.6s，劑油比：5.61、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的產(chǎn)物分布再生劑溫度，℃原料油

680640600560油劑混合區(qū)溫度，℃453427400372Pwt%30.939.740.039.537.5O38.915.216.816.317.8N7.08.18.38.39.5A23.237.034.935.935.2烯烴轉(zhuǎn)化率，%60.957.058.054.3芳烴增加率，%59.450.554.651.6硫含量，ppm144.396.596.497.197.9脫硫率，wt%33.133.232.732.2提升管出口溫度：450℃，原料預(yù)熱溫度：40℃，反應(yīng)時(shí)間：3.6s，劑油比：5.6（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的汽油組成油劑混合溫度對焦炭產(chǎn)率的影響（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果油劑混合溫度對干氣產(chǎn)率的影響（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果油劑混合溫度對液化氣收率的影響油劑混合溫度對汽油收率和液收率的影響（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果油劑混合溫度對烯烴轉(zhuǎn)化率及芳烴和異構(gòu)烷烴增加率的影響（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果油劑混合溫度對汽油族組成的影響（1）再生劑溫度和油劑混合溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果原料預(yù)熱溫度與再生劑溫度的變化關(guān)系再生劑溫度，℃689678667645623599原料預(yù)熱溫度，℃4070100150200250干

氣，wt%0.40.30.30.30.30.3液化氣，wt%11.711.811.911.711.611.4汽

油，wt%81.080.381.181.482.281.7柴

油，wt%5.25.15.15.04.85.1焦

炭，wt%1.72.51.61.61.11.5液收率，wt%97.997.298.198.198.698.2提升管出口溫度：450℃，油劑混合區(qū)溫度：460℃，反應(yīng)時(shí)間：3.6s，劑油比：5.6（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的產(chǎn)物分布再生劑溫度，℃原料油

689678667645623599原料預(yù)熱溫度，℃4070100150200250Pwt%30.939.245.640.336.539.139.4O38.917.518.217.917.518.517.5N7.09.68.38.69.59.98.6A23.233.733.933.236.532.534.5烯烴轉(zhuǎn)化率，%55.153.354.055.152.455.0芳烴增加率，%45.246.043.357.339.948.7硫含量，ppm144.3119.3100.899.1108.0102.799.5脫硫率，wt%17.330.131.325.228.831.0提升管出口溫度：450℃，油劑混合區(qū)溫度：460℃，反應(yīng)時(shí)間：3.6s，劑油比：5.6催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的汽油族組成（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再生劑溫度對焦炭產(chǎn)率的影響再生劑溫度對干氣產(chǎn)率的影響（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再生劑溫度對液化氣收率的影響（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再生劑溫度對汽油收率和液收率的影響（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再生劑溫度對烯烴轉(zhuǎn)化率及芳烴和異構(gòu)烷烴增加率的影響（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果再生劑溫度對改質(zhì)汽油族組成的影響（2）再生劑溫度和原料預(yù)熱溫度的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比和原料預(yù)熱溫度的變化關(guān)系原料預(yù)熱溫度，℃4070100150200250劑油比5.85.55.24.74.13.5干

氣，wt%0.40.40.30.30.30.2液化氣，wt%12.213.811.311.011.011.1汽

油，wt%80.878.882.282.482.583.0柴

油，wt%5.05.24.94.94.84.5焦炭，wt%

1.61.81.31.41.41.2液收率，wt%98.097.898.498.398.398.6提升管出口溫度：450℃，油劑混合區(qū)溫度：460℃，反應(yīng)時(shí)間：3.6s，再生劑溫度：680℃（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的產(chǎn)物分布原料預(yù)熱溫度，℃原料油

4070100150200250劑油比5.85.55.24.74.13.5Pwt%30.940.340.539.038.538.837.8O38.916.215.616.217.918.320.3N7.08.29.89.09.28.28.3A23.235.334.135.834.434.733.6烯烴轉(zhuǎn)化率，%58.359.958.454.053.048.0芳烴增加率，%52.147.254.248.349.744.7硫含量，ppm143.8119.899.3100.2100.7100.1102.8脫硫率，wt%16.730.930.330.030.428.5提升管出口溫度：450℃，油劑混合區(qū)溫度：460℃，反應(yīng)時(shí)間：3.6s，再生劑溫度：680℃（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的汽油族組成劑油比對焦炭產(chǎn)率的影響（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比對干氣產(chǎn)率的影響（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比對液化氣收率的影響（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比對汽油收率和液收率的影響（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比對烯烴轉(zhuǎn)化率及芳烴和異構(gòu)烷烴增加率的影響（3）原料預(yù)熱溫度和劑油比的影響1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比對改質(zhì)汽油族組成的影響原料預(yù)熱溫度，℃404040200200200再生劑溫度，℃690620620690623572提升管出口溫度，℃450410450450450450劑油比5.55.58.04.05.58.0干

氣，wt%0.70.30.70.40.50.5液化氣，wt%13.710.414.511.512.511.8汽

油，wt%78.281.877.182.180.679.5柴

油，wt%4.04.44.14.54.45.6焦炭，wt%

3.42.93.61.52.02.6液收率，wt%95.996.895.798.197.596.9反應(yīng)時(shí)間：3.6s（4）催化裂化汽油氣相進(jìn)料工業(yè)條件模擬研究1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的產(chǎn)物分布原料預(yù)熱溫度，℃原料油

404040200200200再生劑溫度，℃690620620690623572提升管出口溫度，℃450410450450450450劑油比5.55.58.04.05.58.0Pwt%26.344.543.244.839.541.143.9O50.015.019.112.928.517.717.8N8.38.68.98.010.210.38.4A15.431.928.834.321.830.929.9烯烴轉(zhuǎn)化率，%70.061.874.243.064.664.4芳烴增加率，%107.187.0122.741.6100.694.2硫含量，ppm880.5621.5715.0583.7726.2695.2645.2脫硫率，wt%29.418.833.717.521.026.7反應(yīng)時(shí)間：3.6s（4）催化裂化汽油氣相進(jìn)料工業(yè)條件模擬研究1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)過程的汽油族組成綜合分析上述實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以得出：催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)優(yōu)于液相進(jìn)料改質(zhì)，在不影響改質(zhì)汽油烯烴含量的前提下，可降低干氣和焦炭的產(chǎn)率，可提高液收率1.0～1.5個百分點(diǎn)；催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)的最優(yōu)工藝條件為：劑油比為5.0~8.0，原料預(yù)熱溫度為200~250℃，再生劑溫度為540~630℃（5）小結(jié)1、催化裂化汽油氣相進(jìn)料改質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果（4）中試裝置微量積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)

（3）摻炭比對產(chǎn)物分布的影響

（2）不同積炭量對產(chǎn)物分布的影響

（1）汽油積炭對活性的影響

（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響

（1）汽油積炭對活性的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果RGD-1含炭量，wt%活性LBO-16含炭量，wt%活性平衡劑66平衡劑660.53590.51570.62550.8352汽油積炭后的催化劑可以用于重油裂化反應(yīng)催化劑含炭量與活性的關(guān)系不同含炭量對產(chǎn)物分布的影響催化劑含炭量，wt%再生劑0.430.530.79產(chǎn)物分布，wt%干氣1.91.82.12.1液化氣22.423.421.021.3汽油47.244.143.742.6柴油14.617.518.017.3重油5.76.47.79.2焦炭8.26.87.57.5操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速40h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（2）積炭催化劑裂化性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化劑含炭量，wt%再生劑0.430.530.79轉(zhuǎn)化率，wt%94.493.692.390.8輕質(zhì)油收率，wt%61.961.661.759.8液收率，wt%84.384.982.781.1選擇性，%液化氣23.725.022.823.5汽油50.147.147.446.8柴油15.518.719.519.1操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速40h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min不同含炭量對產(chǎn)物選擇性的影響（2）積炭催化劑裂化性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同催化劑含炭量對重油裂化產(chǎn)品選擇性的影響

（2）積炭催化劑裂化性能實(shí)驗(yàn)結(jié)果2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0產(chǎn)物分布，wt%干氣1.92.11.91.62.32.1液化氣22.422.722.222.722.221.4汽油47.247.146.845.046.845.2柴油14.614.816.017.517.218.2重油5.75.75.97.06.79.0焦炭8.27.67.26.24.84.1操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速40h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min摻炭比：積炭催化劑摻入平衡劑中的比例（3）摻炭比的影響（含炭量為0.53wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物分布的影響催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0轉(zhuǎn)化率，wt%94.3594.3594.193.0493.3191.04輕質(zhì)油收率，wt%61.8762.0462.7562.6364.0163.41液收率，wt%84.2584.6984.9885.386.284.78選擇性，%液化氣23.7124.0023.6224.3723.7823.47汽油50.1050.1149.6948.5350.1349.72柴油15.4815.6516.9918.7918.4819.93操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速40h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（3）摻炭比的影響（含炭量為0.53wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物選擇性的影響催化劑摻炭比對重油裂化反應(yīng)產(chǎn)物選擇性的影響

（3）摻炭比的影響（含炭量為0.53wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0產(chǎn)物分布，wt%干氣1.61.51.41.51.41.6液化氣20.119.918.519.418.818.0汽油51.152.051.850.252.351.6柴油14.214.715.115.816.116.7重油4.84.74.85.35.66.6焦炭8.27.28.47.85.85.5操作條件：LBO-16，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1

，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（4）中試裝置積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)（含炭量為0.34wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物分布的影響催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0轉(zhuǎn)化率，wt%95.395.395.294.794.493.4輕質(zhì)油收率，wt%65.466.866.866.168.468.4液收率，wt%85.586.785.485.587.286.3選擇性，%液化氣21.120.919.520.419.919.3汽油53.754.654.453.155.455.3柴油14.915.415.916.717.117.9操作條件：LBO-16，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1

，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（4）中試裝置積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)（含炭量為0.34wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物分布的影響催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0產(chǎn)物分布，wt%干氣1.61.51.31.41.41.3液化氣20.119.817.617.317.318.0汽油51.150.452.653.052.452.1柴油14.216.015.716.116.916.9重油4.85.05.56.16.67.3焦炭8.27.37.36.15.44.4操作條件：LBO-16，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1

，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（4）中試裝置積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)（含炭量為0.58wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物分布的影響催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0轉(zhuǎn)化率，wt%95.395.094.594.093.492.7輕質(zhì)油收率，wt%65.466.468.269.269.269.0液收率，wt%85.586.285.986.486.687.0選擇性，%液化氣21.120.918.718.418.619.4汽油53.753.155.656.556.056.2柴油14.916.816.717.118.118.2操作條件：LBO-16，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1

，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（4）中試裝置積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)（含炭量為0.58wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物選擇性的影響催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0產(chǎn)物分布，wt%干氣1.61.51.41.31.31.2液化氣20.119.318.518.016.615.4汽油51.152.152.452.052.652.1柴油14.214.915.715.916.416.1重油4.85.05.56.47.87.5焦炭8.27.26.56.45.37.7操作條件：LBO-16，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1

，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（4）中試裝置積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)（含炭量為0.42wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物分布的影響催化劑摻炭比0.00.20.40.60.81.0轉(zhuǎn)化率，wt%95.395.094.593.692.292.5輕質(zhì)油收率，wt%65.467.068.268.069.168.2液收率，wt%85.586.386.686.085.683.6選擇性，%液化氣21.120.319.519.218.016.7汽油53.754.855.655.657.256.3柴油14.915.716.617.017.717.4操作條件：LBO-16，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1

，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（4）中試裝置積炭催化劑對比實(shí)驗(yàn)（含炭量為0.42wt%的待生劑）2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果不同含炭量對產(chǎn)物選擇性的影響劑油比46810產(chǎn)物分布，wt%干氣1.52.02.62.0液化氣20.724.725.425.4汽油45.344.543.444.3柴油18.615.814.012.8重油7.35.04.32.7焦炭6.68.010.312.8操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果未摻積炭催化劑時(shí)劑油比對產(chǎn)物分布的影響劑油比46810轉(zhuǎn)化率，wt%92.795.095.797.3輕質(zhì)油收率，wt%63.860.357.557.2液收率，wt%84.585.082.982.5選擇性，%液化氣22.426.026.526.1汽油48.846.845.545.6柴油20.016.614.613.2操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min未摻積炭催化劑時(shí)劑油比對產(chǎn)物選擇性的影響（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果劑油比4681012產(chǎn)物分布，wt%干氣1.41.72.02.52.7液化氣20.820.923.625.225.1汽油45.444.543.244.744.2柴油18.717.914.914.313.2重油7.96.34.34.23.8焦炭5.88.712.09.111.0操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min

（摻入30wt%含炭量為0.53wt%的積炭催化劑）（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果摻積炭催化劑后劑油比對產(chǎn)物分布的影響劑油比4681012轉(zhuǎn)化率，wt%92.193.795.795.896.2輕質(zhì)油收率，wt%64.162.458.159.057.4液收率，wt%84.883.381.784.282.5選擇性，%液化氣22.622.324.626.326.1汽油49.347.445.146.746.0柴油20.319.115.614.913.7操作條件：RGD-1，反應(yīng)溫度500℃，重時(shí)空速20h-1，劑油比6，水蒸氣流量2.5ml/min

（摻入30wt%含炭量為0.53wt%的積炭催化劑）（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果摻積炭催化劑后劑油比對產(chǎn)物選擇性的影響積炭與未積炭催化劑劑油比優(yōu)化的比較

（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果積炭與未積炭催化劑劑油比優(yōu)化的比較

（5）摻入積炭催化劑對劑油比優(yōu)化的影響2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果綜合分析上述實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以得出：汽油積炭后的催化劑依然具有較高的反應(yīng)活性，可以用于重油催化裂化過程，但是積炭量不宜超過0.5wt%，摻入比例不宜超過0.4；摻入少量汽油積炭催化劑，可以在一定程度上解決劑油比的增加引起的選擇性降低和干氣和焦炭增加的問題。（6）小結(jié)2、積炭催化劑裂化性能研究實(shí)驗(yàn)結(jié)果3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果五、實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果（1）不同再生劑溫度和不同劑油比的影響（2）不同再生劑溫度和相同劑油比的影響提升管出口溫度，℃500500520500550520再生劑溫度，℃690660660630660630反應(yīng)時(shí)間，s2.93.11.92.81.21.4劑油比7710101515產(chǎn)品分布，wt%

干氣4.84.53.73.93.12.9液化氣16.016.119.217.619.518.0

其中丙烯6.05.96.96.47.16.3汽油39.237.237.738.139.640.4柴油17.219.317.018.318.620.0重油13.914.413.613.111.711.6焦炭8.98.58.88.97.57.1（1）不同再生劑溫度和不同劑油比的影響3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)物分布的變化提升管出口溫度，℃500500520500550520再生劑溫度，℃690660660630660630反應(yīng)時(shí)間，s2.93.11.92.81.21.4劑油比7710101515轉(zhuǎn)化率，wt%68.966.369.568.669.768.3輕油收率，wt%56.556.554.756.558.360.4液收率，wt%72.472.673.974.177.878.4選擇性，%干氣7.06.75.45.74.44.2液化氣23.224.327.725.728.026.3汽油56.956.154.355.656.959.1柴油25.029.024.426.726.729.3焦炭12.311.712.012.09.69.1產(chǎn)物選擇性的變化（1）不同再生劑溫度和不同劑油比的影響3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果提升管出口溫度，℃500500520500550520再生劑溫度，℃690660660630660630反應(yīng)時(shí)間，s2.93.11.92.81.21.4劑油比7710101515Pwt%20.520.720.821.925.825.3O42.742.536.736.237.136.6N8.18.77.88.16.76.9A28.728.134.733.830.431.3硫含量，ppm507481477438328294（1）不同再生劑溫度和不同劑油比的影響3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果汽油族組成的變化提升管出口溫度，℃520500485再生劑溫度，℃660630600反應(yīng)時(shí)間，s2.82.83.1劑油比101010產(chǎn)品分布，wt%

干氣4.03.92.2液化氣22.517.616.9

其中丙烯8.46.45.9汽油36.238.132.2柴油14.718.322.6重油10.713.117.1焦炭11.98.98.9（2）不同再生劑溫度和相同劑油比的影響3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)物分布的變化提升管出口溫度，℃520500485再生劑溫度，℃660630600反應(yīng)時(shí)間，s2.82.83.1劑油比101010轉(zhuǎn)化率，wt%74.668.660.3輕油收率，wt%50.956.454.8液收率，wt%73.474.171.8選擇性，%干氣5.45.73.7液化氣30.125.728.1汽油48.555.653.4柴油19.826.737.6焦炭16.013.014.8（2）不同再生劑溫度和相同劑油比的影響3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果產(chǎn)物選擇性的變化提升管出口溫度，℃520500485再生劑溫度，℃660630600反應(yīng)時(shí)間，s2.82.83.1劑油比101010Pwt%20.921.721.0O41.538.241.0N9.17.29.1A28.532.828.9硫含量，ppm448438409（2）不同再生劑溫度和相同劑油比的影響3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果汽油族組成的變化（3）小結(jié)3、對重油提升管調(diào)控模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果綜合分析上述實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，可以得出：重油催化裂化的最佳反應(yīng)條件：再生劑溫度630℃、劑油比10時(shí)，反應(yīng)溫度為500~510℃，反應(yīng)時(shí)間為2.4~2.8s；再生劑溫度630℃、劑油比15時(shí)，反應(yīng)溫度為500~520℃，反應(yīng)時(shí)間為1.2~1.5s。降低再生劑溫度并提高劑油比，可減少熱裂化程度，優(yōu)化重油催化裂化產(chǎn)品分布，液收率平均提高3.6百分點(diǎn)，干氣、焦炭產(chǎn)率分別降低1.4和0.8個百分點(diǎn)，且汽油餾分質(zhì)量改善。重油提升管汽油烯烴含量的降低，可以降低輔助反應(yīng)器操作苛刻度，緩和輔助反應(yīng)器工藝條件，從而進(jìn)一步降低損失。1、DM