彭州溫哥華牡丹國際大酒店外腳手架專項施工方案樣本

彭州溫哥華牡丹國際大酒店外腳手架（落地及懸挑架、卸料平臺）專項施工方案四川川建建筑安裝工程有限公司彭州溫哥華牡丹國際大酒店工程項目部專家論證報告工程名稱彭州溫哥華牡丹國際大酒店建設單位監(jiān)理單位施工單位四川川建建筑安裝工程有限公司項目經理技術負責人評審時間評審地點專家論證意見存在問題：單位職務職稱專家簽名專項方案審批表專項方案名稱：彭州溫哥華牡丹國際大酒店外腳手架專項施工方案工程名稱彭州溫哥華牡丹國際大酒店建設單位監(jiān)理單位施工單位四川川建建筑安裝工程有限公司項目經理技術負責人編制人公司安全科姓名：年月日公司技術部姓名：年月日公司總工程師姓名：年月日監(jiān)理單位姓名：年月日建設單位姓名：年月日目錄TOC\o"1-3"\h\z1編制根據................................................................................................2工程概況................................................................................................3 施工布置 3.1 組織機構 3.2設計總體思路........................................................................................3.3 勞動力準備 3.4 材料準備 3.5 機具準備 3.6 技術準備 4 腳手架構造規(guī)定技術辦法 4.1 總設計尺寸 4.3縱向水平桿 4.4橫向水平桿 4.5腳手板 4.6立桿 4.7連墻件 4.8門洞 4.9剪刀撐 4.13扣件 4.14上人斜道 5 腳手架搭設和拆除施工工藝 5.1 落地腳手架搭設施工工藝 5.2 腳手架拆除施工工藝 6 目的和驗收原則 7 安全文明施工保證辦法 7.1 材質及其使用安全技術辦法 7.2 腳手架搭設安全技術辦法 7.3 腳手架上施工作業(yè)安全技術辦法 7.4 腳手架拆除安全技術辦法 7.8文明施工規(guī)定 7.9應執(zhí)行強制性條文 編制根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-）；《建筑施工安全檢查原則》（JGJ59-99）；《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91）；《建筑施工手冊》第四版；《建筑構造荷載規(guī)范》（GBJ9-87）；《鋼管腳手架扣件》（GB15831）；《冷彎薄型鋼構造技術規(guī)范》（GBJ18-87）；《建筑施工安全檢查原則》（JGJ59-99）；彭州溫哥華牡丹國際大酒店工程施工圖紙；彭州溫哥華牡丹國際大酒店工程施工組織設計；類型與本工程相似工程施工技術經驗及資料。工程概況本工程位于四川省彭州市牡丹北段西，行政中路東側，建筑重要功能：商務辦公、宴會、餐飲、會議、客房?？傆玫孛娣e：30846㎡，總建筑面積：108933.65㎡，其中地上建筑面積：99928.05㎡，地下建筑面積：9005.6㎡，一層建筑面積：8749.4㎡，二層建筑面積：8205㎡，三層建筑面積：8749.4㎡，商務辦公原則層建筑面積：1715.5㎡，酒店原則層建筑面積：1956.4㎡。主樓層數為F24+1層及F22+1層，裙樓層數為F3+1?，F籌劃外架規(guī)劃如（附圖）所示。3設計總體思路依照現場實際狀況，本工程四層（20.600m）如下重要采用落地式雙排鋼管腳手架，四層（20.600m）以上采用工字鋼懸挑腳手架。在設備層開始懸挑工字鋼外架，構造上部工字鋼懸挑架高度均控制在20m左右。本工程零米以上外架重要用于構造施工安全防護，主體施工按二層作業(yè)考慮，外架驗算時應滿足此項規(guī)定。4外腳手架搭設程序預埋卡環(huán)→安裝承力工字鋼及其斜拉桿→安裝腳手架立桿及掃地桿→逐漸搭設（隨構造施工）上面四層鋼管腳手架→鋪腳手板、掛安全網、設護欄每層施工層、操作層及底層滿鋪腳手板，依照操作面擬定最多鋪設4層（可完全滿足施工需求）。每層張掛安全兜網，沿建筑物四周所有張掛，外側張掛雙層細眼安全網以保證施工安全，形成全封閉安全防護體系。5使用材料1）、鋼管宜采用力學性能適中Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行原則《碳素構造鋼》(GB700-89)中Q235A鋼規(guī)定。每批鋼材進場時，應有材質檢查合格證。

2）、鋼管選用外徑48mm，壁厚3.5mm焊接鋼管。立桿、大橫桿和斜桿最大長度為6.5m，小橫桿長度1.0m。

3）、依照《可鑄鐵分類及技術條件》(GB978-67)規(guī)定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不適當有縮松、砂眼、澆冒口殘存披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。

4）、扣件與鋼管貼合面必要嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處最小距離應不不大于5mm。

5）、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應不大于1mm。

6）、扣件表面應進行防銹解決。

7）、腳手板選用竹串腳手板，厚度不不大于50mm，寬度等于200mm，長度為4m，不得有開裂、腐朽。腳手板兩端應采用直徑為4mm鍍鋅鋼絲各設兩道箍。

8）、鋼管及扣件報廢原則：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。

9）、外架鋼管采用金黃色，欄桿采用紅白相間色，扣件刷暗紅色防銹漆。6外腳手架搭設規(guī)定1）落地式外腳手架搭設規(guī)定外落地腳手架采用雙排鋼管腳手架，立桿間距為1.2m，架寬0.7m，大橫桿步距為1.8m。外落地腳手架基本：在立桿下墊5cm厚以上腳手板，并做好排水辦法。落地腳手架底部必要設立縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不不不大于200mm處立柱上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立柱上縱向小橫桿設于橫向水平桿之上，固定在立柱內側，并采用直角扣件與大橫桿扣緊。每一大橫桿與立桿處必要設立一根小橫桿。每道剪刀撐跨越立桿根數宜在5-7根之間。每道剪刀撐寬度不應不大于4跨,且不不大于6m,斜桿與地面傾角宜在45°～60°之間。2）懸挑式外腳手架搭設規(guī)定懸挑式腳手架采用雙排鋼管腳手架，立桿間距為1.5m，架寬0.7m，大橫桿步距為1.8m，離墻距離為0.3m。（基本設立同外落地架）。懸挑架用20a型工字鋼支撐，本工程懸挑高度約為58m，因此分三次懸挑，完全卸荷，第一次懸挑在標高26.10m處（第6構造層），第二次懸挑在45.10m處（第11構造層）。第三次懸挑在64.10m處（第16構造層），工字鋼長度為3m，在樓層板上預埋一級鋼20幾字型卡環(huán)兩道，間距為1.6m，并用木楔從外至樓內楔牢固（反向受力，越擠越緊）。鋼絲繩在外挑1.1m處向上斜拉，高度為5m。每段鋼絲繩間距為1.5m（1跨）。7搭設技術辦法

1）、外架搭設

(1)立桿垂直度偏差不得不不大于架高1／200。

(2)立桿接頭除在頂層可采用搭接外，別的各接頭必要采用對接扣件，對接應符合下規(guī)定：

立桿上對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開距離不應不大于500mm，各接頭中心距主節(jié)點距離不應不不大于步距1／3，同一步內不容許有二個接頭。

(3)立桿頂端應高出建筑物屋頂1.5m。

(4)腳手架底部必要設立縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應用直角扣件固定在距墊鐵塊表面不不不大于200mm處立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方立桿上。

(5)大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長度不適當不大于4跨，并不不大于6m。

(6)大橫桿對接扣件連接、對接應符合如下規(guī)定：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應不大于500mm。并應避免設在縱向水平跨跨中。

(7)架子四周大橫桿縱向水平高差不超過500mm，同一排大橫桿水平偏差不得不不大于1／300。

(8)小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。

(9)每一主節(jié)點(即立桿、大橫桿交匯處)處必要設立一小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點距離不應不不大于150mm，靠墻一側外伸長度不應不不大于250mm，外架立面外伸長度以100mm為宜。操作層上非主節(jié)點處橫向水平桿宜依照支承腳手板需要等間距設立，最大間距不應不不大于立桿間距1／2，施工層小橫桿間距為1m。

(10)腳手板普通應設立在三根以上小橫桿上，當腳手板長度不大于2m時，可采用兩根小橫桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板平鋪，應鋪滿鋪穩(wěn)，靠墻一側離墻面距離不應不不大于150mm，拐角要交圈，不得有探頭板。

(11)搭設中每隔一層外架要及時與構造進行牢固拉結，以保證搭設過程中安全，要隨搭隨校正桿件垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。

(12)拉桿必要從第一層與墻柱連接，拉桿與腳手架連接一端可稍微下斜，不容許向上翹起。保證垂直4m、水平6m拉接。

(13)腳手架外立面兩端各設立一道剪刀撐，由底至頂持續(xù)設立；中間每道剪刀撐凈距不應不不大于15m。

(14)剪刀撐接頭除頂層可以采用搭接外，別的各接頭均必要采用對接扣件連接。

(15)剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交小橫桿伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點距離不應不不大于150mm。

(16)用于大橫桿對接扣件開口，應朝架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進人，導致扣件銹蝕、銹腐后強度削弱，直角扣件不得朝上。

(17)外架施工層應滿鋪腳手板，腳手架外側設防護欄桿一道和擋腳板一道，欄桿上皮高1.2m，擋腳板高不應不大于180mm。欄桿上立掛安全網，網下口與建筑物掛搭封嚴(即形成兜網)或立網底部壓在作業(yè)面腳手板下，再在操作層腳手板下另設一道固定安全網。

(18)剪刀撐是在腳手架外側交叉成十字形雙桿互相交叉。并與地面成45°～60°夾角。作用是把腳手架連成整體，增長腳手架整體穩(wěn)定。連墻件設立如下圖：連墻件設立示意圖

2)、過門洞解決

過門洞，雙排腳手架可挑空1.2m立桿，即在第一步大橫桿處斷開。懸空立桿處用斜桿撐頂，逐根連接三步以上大橫桿，以使荷載分布在兩側立桿上，斜桿下端與地面夾角要成60°左右，凡斜桿與立桿、大橫桿相交處均應扣接。

3)、安全通道口、卸料平臺通道口立桿間距1.5m，步距1.5m，架子高2.5m，通道寬3.5m，長6m，頂用鋼管搭設，鋼管兩端挑出兩邊外立桿各500mm，通道內采用八字撐，間距1.5m，通道頂采用兩層腳手板封閉，兩層間距100mm，通道立桿設立掃地桿和剪刀撐，外立面采用淺綠色安全網封閉。卸料平臺用16號槽鋼焊接制成，總長為4.5m，寬3m，其搭設要挑出外架外立面3.5m，樓板內絞端為1m，用兩道20圓鋼做成幾字型卡環(huán)卡牢固，并用木楔釘緊滿鋪腳手板，并用內外兩道鋼絲繩向上斜拉。兩側外圍搭設高1.2m防護欄桿，并綁設高不不大于150mm擋腳板，裝運材料時要與大橫桿水平方向垂直。材料運送完畢后要及時拆除卸料平臺和恢復外架安全網。在第3層、9層、15層、20層塔吊位置，跟外架連接各搭設一種水平通道，以便塔吊操作人員以便上下塔吊。搭設規(guī)定：架寬800mm，水平桿一頭置于樓層內200mm長，一頭跟外架連接，離塔吊原則節(jié)留設100mm間隙，水平桿上設立小橫桿間距為1.5m，滿鋪腳手板并捆綁牢固，并搭設高1.2m防護欄桿。張掛安全立網。4)、腳手架避雷接地設立：接閃器即避雷針，用直徑25-32mm、壁厚不不大于3mm鍍鋅鋼管或直徑不不大于12mm鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架立桿上，高度不不大于1m，并應將最上層所有橫桿連通，形成避雷網路。垂直接地采用長1.5-2.5mm直徑25-30m壁厚不不大于2.5mm鋼管直徑不不大于20mm圓鋼或厚度不不大于4mm、寬25-40mm扁鋼。接地極按腳手架持續(xù)長度在50m之內設立一種，應滿足離接地最遠點內腳手架上過渡電阻不超過10Ω。接地電阻不得超過20Ω。接地極埋入地下最高點，應在地面下并不淺于50cm,埋設時應將新填土夯實。接地極選取在人們不易走到地方，并與電纜或其他金屬保持在3m以上距離。接地線采用直徑不不大于8mm圓鋼或厚度不不大于4mm扁鋼。接地線連接要絕對接觸可靠，連接時應將接觸面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤，并涂中性凡士林。接地線與接地極連接采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑6倍以上或扁鋼寬度2倍以上。5)、搭設工藝流程

(1)、架子搭設工藝流程：

在牢固地基彈線、立桿定位→擺放掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→加設暫時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)→安第三、四步大橫桿和小橫桿→安裝二層與柱拉桿→接立桿→加設剪力撐→鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板、立掛安全網。(2)、架體與建筑物拉結(剛性拉結)

采用Φ48×3.5鋼管與框架柱形成抱箍連接（兩步三跨），在跨中無框架柱位置在邊框梁上部埋設短鋼管與架體采用扣件拉接。

(3)、安全網

掛設規(guī)定：安全網應掛設嚴密，用22#圓絲綁扎牢固，不得漏眼綁扎，兩網連接處應綁在同一桿件上。安全網要掛設在棚架內側。

腳手架與施工層之間要按驗收原則設立封閉平網，防止雜物下跌。

(4)、安全擋板：

通道口及接近建筑物露天作業(yè)場地要搭設文全擋板，通道口擋板需向兩側各伸出1m，向外伸出3m。

8架子驗收、使用及管理

1)、架子驗收、使用及管理

（1）、把好驗收關。搭設過程中架子，每搭設一種施工層高度必要由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合規(guī)定后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，禁止其她人員攀登。驗收合格架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人批準，由架子工操作。

（2）、工程施工負責人，必要按架子方案規(guī)定，擬定書面操作規(guī)定，向班組進行安全技術交底，班組必要嚴格按操作規(guī)定和安全技術交底施工。

（3）、卸荷辦法和架子分段完畢后，應分層由制定架子方案及安全、技術、施工、使用等關于人員，按項目進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續(xù)搭設使用。

（4）、使用按3kN／m2考慮，因而架子上不準堆放成批材料，零星材料可恰當堆放。

（5）、外架第一步(1.8m高)開始拉設兜網和立網，后來每隔3步架子拉設一道兜網，施工層腳手板和施工層臨邊必要設兜網和立網，以保證高處作業(yè)人員安全。

（6）、架子搭好后要派專人管理，未經安全科批準，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接拉桿和扣件。

（7）、架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發(fā)現應及時清除。

（8）、在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業(yè)，雨后上架前要防滑辦法。

（9）、外架實行外掛立網全封閉。外掛安全網要與架子拉平，網邊系牢，兩網接頭嚴密，不準隨風飄。

（10）、作業(yè)層上施工荷載應符合設計規(guī)定，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，禁止任意懸掛起重設備。

2）、人員素質規(guī)定

(1)高處作業(yè)人員必要年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發(fā)性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業(yè)其她疾病和生理缺陷。

(2)責任心強，工作認真負責，熟悉本作業(yè)安全技術操作規(guī)程。禁止酒后作業(yè)和作業(yè)中玩笑戲鬧。

(3)明確使用個人防護用品和采用安全防護辦法。進入施工現場，必要戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業(yè)必要系好安全帶，使用工具要放在工具套內。

(4)操作工必要通過培訓教誨，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經培訓無證人員上崗作業(yè)。

(5)作業(yè)人員應定期進行體檢(每年體檢一次)。

(6)作業(yè)所用材料要堆放平穩(wěn)，高處作業(yè)地面環(huán)境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要所有清點回收，防止遺留在作業(yè)現場掉落傷人。

3）、勞保用品(三寶)規(guī)定

(1)安全帽

①安全帽必要使用建設部認證廠家供貨，無合格證安全帽禁止使用。工程使用安全帽一律由公司統(tǒng)一提供，各分包外聯單位不準私購安全帽。

②安全帽必要具備抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必要對的佩戴，安全帽有效期為2.5年。

(2)安全帶

①采購安全帶必要要有勞動保護研究所承認合格產品。

②安全帶使用2年后，依照使用狀況，必要通過抽驗合格方可使用。

③安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環(huán)上用，要選取在牢固構件上懸掛。

④安全帶上各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。

(3)安全網

①安全網技術規(guī)定必要符合CB5725—85規(guī)定，方準進場使用。工程使用安全網必要由公司認定廠家供貨。大孔安全網用做平網和兜網，其規(guī)格為綠色密目安全網1.5m×6m，用作內掛立網。內掛綠色密目安全網使用有國家認證生產廠家供貨，安全網進場要做防火實驗。

②安全網在存儲使用中，不得受有機化學物質污染或與其她也許引起磨損物品相混，當發(fā)現污染應進行沖洗，洗后自然干燥，使用中要防止電焊火花掉在網上。

③安全網拆除后要洗凈捆好，放在通風、遮光、隔熱地方，禁止使用鉤子搬運。

8架子搭設安全技術交底

1）、架子搭設安全技術交底

(1)凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業(yè)人員，均不得從事架子作業(yè)。配備架子工徒工，在培訓此前必要通過醫(yī)務部門體檢合格，操作時必要有技工帶領、指引，由低到高，逐漸增長，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教誨。凡從事架子工種人員，必要定期(每年)進行體檢。

(2)腳手架支搭此前，必要制定施工方案和進行安全技術交底。對于高大異形架子并應報請上級部門批準，向所有參加作業(yè)人員進行書面交底。

(3)操作小組接受任務后，必要依照任務特點和交底規(guī)定進行認真討論，擬定支搭辦法，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環(huán)境及所需防護用品做一次檢查，消除隱患后方可開始操作。

(4)架子工在高處(距地高度2m以上)作業(yè)時，必要佩帶安全帶。所用桿子應栓2m長桿子繩。安全帶必要與已綁好立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其她不牢固地方，不得“走過檔”(即在一根順水桿上不扶任何支點行走)，也不得跳躍架子。在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。禁止酒后作業(yè)。

(5)遇有惡劣氣候(如風力五級以上，高溫、雨天氣等)影響安全施工時應停止高處作業(yè)。

(6)大橫桿應綁在立桿里邊，綁第一步大橫桿時，必要檢查立桿與否立正，綁至四步時必要綁暫時小橫桿和暫時十字蓋。綁大橫桿時，必要2--3人配合操作，由中間一人結桿、放平，按順序綁扎。

(7)遞桿、拉桿時，上下左右操作人員應密切配合，協調一致。拉桿人員應注意不碰撞上方人員和已綁好桿子，下方遞桿人員應在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外。使用人力吊料，大繩必要結實，禁止在垂直下方3m以內拉大繩吊料。使用機械吊運，應設天地輪，天地輪必要加固，應遵守機械吊裝安全操作規(guī)程，吊運杉板、鋼管等物應綁扎牢固，接料平臺外側不準站人，接料人員應等起重機械停車后再接料、解綁繩。

(8)未搭完一切腳手架，非架子工一律不準上架。架子搭完后由施工人會同架子組長以及使用工種、技術、安全等關于人員共同進行驗收，以為合格，辦理交接驗罷手續(xù)后方可使用。使用中架子必要保持完整，禁止隨意拆、改腳手架或挪用腳手板；必要拆改時，應經施工負責人批準，由架子工負責操作。

(9)所有架子，通過大風、大雨后，要進行檢查，如發(fā)現傾斜下沉及松扣、崩扣要及時修理。

2）、架子拆除安全技術交底

(1)外架拆除前，工長要向拆架施工人員進行書面安全交底工作。交底有接受人簽字。

(2)拆除前，班組要學習安全技術操作規(guī)程，班組必要對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底內容要有針對性，拆架子注意事項必要講清晰。

(3)拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監(jiān)護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。

(4)架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上混凝土、砂漿塊、U型卡、活動桿子及材料。按拆架原則先拆后搭桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性所有拆除，規(guī)定桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。

(5)拆除工藝流程：拆護欄→拆腳手板→拆小橫桿→拆大橫桿→拆剪刀撐→拆立桿→拉桿傳遞至地面→清除扣件→按規(guī)格堆碼。

(6)拆桿和放桿時必要由2--3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩(wěn)拿牢后，上方人員才準松手，禁止往下亂扔腳手料具。

(7)拆架人員必要系安全帶，拆除過程中，應指派一種責任心強、技術水平高工人擔任指揮，負責拆除工作所有安全作業(yè)。

(8)拆架時有管線阻礙不得任意割移，同步要注意扣件崩扣，避免踩在滑動桿件上操作。

(9)拆架時螺絲扣必要從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下鋼管上。

(10)拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同步拿板手，工具用后必要放在工具套內。

(11)拆架休息時不準坐在架子上或不安全地方，禁止在拆架時嘻戲打鬧。

(12)拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業(yè)，衣服要輕便。

(13)拆除半途不得換人，如更換人員必要重新進行安全技術交底。

(14)拆下來腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規(guī)格碼放整潔，要有防水辦法，以防雨后生銹?？奂中吞栄b箱保管。

(15)拆下來鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調合漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。

(16)禁止架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細交底，施工中存在問題地方應及時與技術部門聯系，以便及時糾正。9鋼管落地腳手架計算書本扣件式鋼管落地腳手架計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-)、《建筑地基基本設計規(guī)范》(GB50007-)、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等編制。依照市場狀況，為安全起見，鋼管計算按照Φ48×3.0計算。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為20.6米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.7米，大小橫桿步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上小橫桿根數為1根；采用鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載原則值:3.000kN/m2；腳手架用途:構造腳手架；同步施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處四川省彭州市，基本風壓為0.3kN/m2；風荷載高度變化系數μz為1.00，風荷載體型系數μs為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受構造自重原則值(kN/m2):0.1248；腳手板自重原則值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重原則值(kN/m2):0.033；腳手板鋪設總層數:4；5.地基參數地基土類型:鋼筋砼頂板；地基承載力原則值(kpa):160.00；立桿基本底面面積(m2):0.25；地基承載力調節(jié)系數:0.50。二、小橫桿計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。按照小橫桿上面腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿自重原則值：P1=0.033kN/m；腳手板荷載原則值：P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；活荷載原則值：Q=3×1.5/2=2.25kN/m；荷載計算值：q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25=3.46kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下彎矩，計算公式如下：最大彎矩Mqmax=3.46×0.72/8=0.212kN.m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=47.199N/mm2；小橫桿最大彎曲應力σ=47.199N/mm2不大于小橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下撓度荷載原則值q=0.033+0.225+2.25=2.508kN/m；最大撓度V=5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353mm；小橫桿最大撓度0.353mm不大于小橫桿最大容許撓度700/150=4.667與10mm，滿足規(guī)定！三、大橫桿計算:大橫桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。1.荷載值計算小橫桿自重原則值：P1=0.033×0.7=0.023kN；腳手板荷載原則值：P2=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；活荷載原則值：Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；荷載設計值：P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載設計值最不利分派彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.213×1.211×1.5=0.387kN.m；M=M1max+M2max=0.006+0.387=0.393kN.m最大應力計算值σ=0.393×106/4490=87.506N/mm2；大橫桿最大應力計算值σ=87.506N/mm2不大于大橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載設計值最不利分派撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起最大撓度：Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.023+0.158+1.575）/2=0.878kNV=1.615×0.878×15003/(100×2.06×105×107800)=2.155mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.155=2.206mm；大橫桿最大撓度2.206mm不大于大橫桿最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；小橫桿自重原則值：P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN；大橫桿自重原則值：P2=0.033×1.5=0.05kN；腳手板自重原則值：P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；活荷載原則值：Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；荷載設計值：R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及如下內容：(1)每米立桿承受構造自重原則值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×26.60=3.492；(2)腳手板自重原則值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，原則值為0.3NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN；(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，原則值為0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊掛安全設施荷載，涉及安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×26.6=0.2kN；經計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.041kN；活荷載為施工荷載原則值產生軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和1/2取值。經計算得到，活荷載原則值NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN；風荷載原則值按照如下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Uz=1；Us--風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載原則值Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.041+1.4×3.15=10.46kN；考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.041+0.85×1.4×3.15=9.798kN；風荷載設計值產生立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×1.82/10=0.137kN.m；六、立桿穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算公式為：立桿軸向壓力設計值：N=10.46kN；計算立桿截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h擬定：l0=3.118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i計算成果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=10460/(0.188×424)=131.219N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=131.219N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿穩(wěn)定性計算公式立桿軸心壓力設計值：N=9.798kN；計算立桿截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i成果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=9798.198/(0.188×424)+137240.082/4490=153.486N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=153.486N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！七、最大搭設高度計算：按《規(guī)范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管敞開式、全封閉和半封閉腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重原則值產生軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.549kN；活荷載原則值：NQ=3.15kN；每米立桿承受構造自重原則值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.549+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=67.251m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或不不大于26米，按照下式調節(jié)且不超過50米：[H]=67.251/(1+0.001×67.251)=63.014m；[H]=63.014和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為26.6m，不大于[H]，滿足規(guī)定！按《規(guī)范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管敞開式、全封閉和半封閉腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重原則值產生軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.549kN；活荷載原則值：NQ=3.15kN；每米立桿承受構造自重原則值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載原則值產生彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.137/(1.4×0.85)=0.115kN.m；Hs=(0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.549+0.85×1.4×(3.15+0.188×4.24×100×0.115/4.49)))/(1.2×0.125)=55.399m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或不不大于26米，按照下式調節(jié)且不超過50米：H]=55.399/(1+0.001×55.399)=52.491m；[H]=52.491和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為26.6m，不大于[H]，滿足規(guī)定！八、連墻件計算：連墻件軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載原則值Wk=0.237kN/m2；每個連墻件覆蓋面積內腳手架外側迎風面積Aw=16.2m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生軸向力(kN)，N0=5.000kN；風荷載產生連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN；連墻件軸向力設計值Nl=Nlw+N0=10.382kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數；由長細比l0/i=300/15.9成果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻長度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=10.382<Nf=82.487,連墻件設計計算滿足規(guī)定！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=10.382不大于雙扣件抗滑力16kN，滿足規(guī)定！連墻件扣件連接示意圖10.普通工字鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架計算根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-)、《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)、《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)等規(guī)范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為20米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿縱距為1.5米，立桿橫距為0.7米，立桿步距為1.8米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上小橫桿根數為1根；腳手架沿墻縱向長度為180.00米；采用鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:構造腳手架；同步施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處四川省彭州市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數μz為1.000，風荷載體型系數μs為1.130；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受構造自重荷載原則值(kN/m2):0.1248；腳手板自重原則值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重原則值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.1米，建筑物內錨固段長度1.9米。與樓板連接螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1m。二、小橫桿計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。按照小橫桿上面腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿自重原則值：P1=0.033kN/m；腳手板荷載原則值：P2=0.3×1.5/2=0.225kN/m；活荷載原則值：Q=3×1.5/2=2.25kN/m；荷載計算值：q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25=3.46kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下彎矩，計算公式如下：最大彎矩Mqmax=3.46×0.72/8=0.212kN.m；最大應力計算值σ=Mqmax/W=47.199N/mm2；小橫桿最大彎曲應力σ=47.199N/mm2不大于小橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下撓度荷載原則值q=0.033+0.225+2.25=2.508kN/m；最大撓度V=5.0×2.508×7004/(384×2.06×105×107800)=0.353mm；小橫桿最大撓度0.353mm不大于小橫桿最大容許撓度700/150=4.667與10mm，滿足規(guī)定！三、大橫桿計算:大橫桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面。1.荷載值計算小橫桿自重原則值：P1=0.033×0.7=0.023kN；腳手板荷載原則值：P2=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；活荷載原則值：Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；荷載設計值：P=(1.2×0.023+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.211kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載設計值最不利分派彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.213×1.211×1.5=0.387kN.m；M=M1max+M2max=0.006+0.387=0.393kN.m最大應力計算值σ=0.393×106/4490=87.506N/mm2；大橫桿最大應力計算值σ=87.506N/mm2不大于大橫桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載設計值最不利分派撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起最大撓度：Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載原則值最不利分派引起最大撓度：小橫桿傳遞荷載P=（0.023+0.158+1.575）/2=0.878kNV=1.615×0.878×15003/(100×2.06×105×107800)=2.155mm；最大撓度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+2.155=2.206mm；大橫桿最大撓度2.206mm不大于大橫桿最大容許撓度1500/150=10與10mm，滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；小橫桿自重原則值：P1=0.033×0.7×1/2=0.012kN；大橫桿自重原則值：P2=0.033×1.5=0.05kN；腳手板自重原則值：P3=0.3×0.7×1.5/2=0.158kN；活荷載原則值：Q=3×0.7×1.5/2=1.575kN；荷載設計值：R=1.2×(0.012+0.05+0.158)+1.4×1.575=2.468kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力設計計算滿足規(guī)定！五、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及如下內容：(1)每米立桿承受構造自重原則值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(0.70×1/2)×0.033/1.80]×20.00=2.626；(2)腳手板自重原則值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，原則值為0.3NG2=0.3×4×1.5×(0.7+0.3)/2=0.9kN；(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，原則值為0.15NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊掛安全設施荷載，涉及安全網(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；經計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.126kN；活荷載為施工荷載原則值產生軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和1/2取值。經計算得到，活荷載原則值NQ=3×0.7×1.5×2/2=3.15kN；風荷載原則值按照如下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Wo=0.3kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數，按照《建筑構造荷載規(guī)范》(GB50009-)規(guī)定采用：Uz=1；Us--風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載原則值Wk=0.7×0.3×1×1.13=0.237kN/m2；不考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN；考慮風荷載時,立桿軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.126+0.85×1.4×3.15=8.699kN；風荷載設計值產生立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.237×1.5×1.82/10=0.137kN.m；六、立桿穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算公式為：立桿軸向壓力設計值：N=9.361kN；計算立桿截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h擬定：l0=3.118m；長細比Lo/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i計算成果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=9361/(0.188×424)=117.43N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=117.43N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿穩(wěn)定性計算公式立桿軸心壓力設計值：N=8.699kN；計算立桿截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.118m；長細比：L0/i=196；軸心受壓立桿穩(wěn)定系數φ,由長細比lo/i成果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=8699.1/(0.188×424)+137240.082/4490=139.697N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=139.697N/mm2不大于立桿抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！七、連墻件計算：連墻件軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載原則值Wk=0.237kN/m2；每個連墻件覆蓋面積內腳手架外側迎風面積Aw=16.2m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生軸向力(kN)，N0=5.000kN；風荷載產生連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.382kN；連墻件軸向力設計值Nl=Nlw+N0=10.382kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿穩(wěn)定系數；由長細比l0/i=300/15.9成果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻長度；又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=10.382<Nf=82.487,連墻件設計計算滿足規(guī)定！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=10.382不大于雙扣件抗滑力16kN，滿足規(guī)定！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁受力計算:懸挑腳手架水平鋼梁按照帶懸臂持續(xù)梁計算。懸臂某些受腳手架荷載N作用，里端B為與樓板錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為700mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿支點距離墻體為1000mm，水平支撐梁截面慣性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面積A=35.5cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×4.126+1.4×3.15=9.361kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×35.5×0.0001×78.5=0.334kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖通過持續(xù)梁計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁支撐反力由左至右分別為R[1]=11.681kN；R[2]=8.088kN；R[3]=-0.045kN。最大彎矩Mmax=1.518kN.m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.518×106/(1.05×237000)+0×103/3550=6.1N/mm2；水平支撐梁最大應力計算值6.1N/mm2不大于水平支撐梁抗壓強度設計值215N/mm2,滿足規(guī)定！九、懸挑梁整體穩(wěn)定性計算：水平鋼梁采用20a號工字鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲受彎構件整體穩(wěn)定系數，按照下式計算：φb=570×11.4×100×235/(1000×200×235)=3.25由于φb不不大于0.6，查《鋼構造設計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.983。通過計算得到最大應力σ=1.518×106/(0.983×237000)=6.514N/mm2；水平鋼梁穩(wěn)定性計算σ=6.514不大于[f]=215N/mm2,滿足規(guī)定!十、拉繩受力計算:水平鋼梁軸力RAH和拉鋼繩軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩拉力對水平桿產生軸壓力。各支點支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=12.313kN；十一、拉繩強度計算:鋼絲拉繩(支桿)內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)軸力RU均取最大值進行計算，為RU=12.313kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩容許拉力按照下式計算：其中[Fg]--鋼絲繩容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；α--鋼絲繩之間荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K--鋼絲繩使用安全系數。計算中[Fg]取12.313kN，α=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必要不不大于16mm才干滿足規(guī)定！鋼絲拉繩(斜拉桿)拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)軸力RU最大值進行計算作為拉環(huán)拉力N，為N=RU=12.313kN鋼絲拉繩(斜拉桿)拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)受力單肢抗剪強度，取[f]=125N/mm2；所需要鋼絲拉繩(斜拉桿)拉環(huán)最小直徑D=(1231.308×4/3.142×125)1/2=12mm；十二、錨固段與樓板連接計算：1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)受力R=0.045kN；水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土構造設計規(guī)范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)最小直徑D=[45.023×4/(3.142×50×2)]1/2=0.757mm；水平鋼梁與樓板壓點拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓軸向拉力，N=0.045kN；d--樓板螺栓直徑，d=20mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內錨固深度，通過計算得到h要不不大于45.023/(3.142×20×1.43)=0.501mm。螺栓所能承受最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓軸向拉力N=0.045kN不大于螺栓所能承受最大拉力F=67.51kN，滿足規(guī)定！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓軸向壓力，N=8.088kN；d--樓板螺栓直徑，d=20mm；b--樓板內螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；fcc--混凝土局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；通過計算得到公式右邊等于138.51kN，不不大于錨固力N=8.09kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足規(guī)定!型鋼懸挑卸料平臺計算書一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：竹串片腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、竹串片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):10.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻距離(m)：2.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間距離(m)：0.90；上部拉繩點與懸挑梁墻支點距離(m)：5.00；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻接點按鉸支計算；預埋件直徑(mm)：20.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平；次梁材料類型及型號：12.6號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.60，建筑物與次梁最大容許距離le(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)懸挑長度(m)：3.50，水平鋼梁(主梁)錨固長度(m)：1.00；平臺計算寬度(m)：2.80。二、次梁驗算:次梁選取12.6號槽鋼槽口水平，間距0.6m，其截面特性為：面積A=15.69cm2；慣性距Ix=391.466cm4；轉動慣量Wx=62.137cm3；回轉半徑ix=4.953cm；截面尺寸：b=53mm,h=126mm,t=9mm。1.荷載計算(1)腳手板自重原則值：本例采用竹串片腳手板，原則值為0.35kN/m2；Q1=0.35×0.60=0.21kN/m；(2)最大材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2=10.00/3.50/2.80×0.60=0.61kN/m；(3)槽鋼自重荷載Q3=0.12kN/m；經計算得到靜荷載設計值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.21+0.61+0.12)=1.13kN；經計算得到活荷載設計值P=1.4×2.00×0.60×2.80=4.70kN。2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩M計算公式為：經計算得到，最大彎矩M=1.13×2.802/8+4.70×2.80/4=4.40kN.m。3.抗彎強度驗算次梁應力：