碳鋼在單向靜拉伸條件下的力學(xué)性能的研究樣本

工程材料單向靜拉伸力學(xué)性能研究研究課題論文院系：機(jī)電工程學(xué)院專業(yè)：材料科學(xué)與工程學(xué)號：12044111學(xué)生姓名：徐澤洋指引教師：宋玉強(qiáng)碳鋼在單向靜拉伸條件下力學(xué)性能研究徐澤洋摘要：本文討論了高中低碳鋼在靜拉伸條件下力學(xué)性能特點(diǎn)，并從微觀上解釋了碳含量不同鋼力學(xué)性能不同因素。核心詞：碳鋼拉伸力學(xué)性能ThemechanicalpropertiesofcarbonsteelundertheconditionofChanXiangJingstretchingresearchXuZe-YangAbstract：Thisarticlediscussesthecharacteristicsofthehighmediumandlowcarbonsteelundertheconditionofthestatictensilemechanicalproperties，andexplainsthecarboncontentofdifferentsteelfromthemicroscopicmechanicalpropertiesofdifferentreasons.KeyWords：Lowcarbon；Tensile；Mechanicalproperties目錄引言 1一、碳含量不同的鋼的拉伸過程現(xiàn)象及拉伸曲線 1（一）拉伸試驗(yàn)的試驗(yàn)原理 1（二）低碳鋼 2（三）中碳鋼 3（四）高碳鋼 4二、不同含碳量碳鋼的力學(xué)性能對比 5三、微觀機(jī)理分析 7（一）低碳鋼 7（二）中碳鋼 8（三）高碳鋼 9四、拉伸速率對碳鋼力學(xué)性能的影響 10（一）對屈服極限的影響 10（二）對強(qiáng)度極限的影響 10（三）對延伸率的影響 11五、結(jié)論 11參考文獻(xiàn) 11

引言鋼是當(dāng)代工業(yè)中應(yīng)用最廣泛金屬材料之一，形成鋼重要元素是鐵和碳，故又稱鐵碳合金。含碳量不大于2．11％而不具有特意加入合金元素鐵碳合金稱為碳鋼(非合金鋼)。碳鋼由于具備良好力學(xué)性能和工藝性能，且冶煉以便，價格便宜，故在機(jī)械制造、建筑、交通運(yùn)送及其她各個工業(yè)部門中得到廣泛應(yīng)用。[16]碳是影響碳鋼性能重要元素。隨碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)增長，鋼強(qiáng)度、硬度增長，塑性、韌性減少。[17]一、碳含量不同鋼拉伸過程現(xiàn)象及拉伸曲線（一）拉伸實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)原理材料拉伸實(shí)驗(yàn)是在專用實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。為了便于比較分析不同材料實(shí)驗(yàn)成果，實(shí)驗(yàn)時按國標(biāo)將材料加工成原則圓試件或原則板試件。按國標(biāo)規(guī)定（GB228-76），對圓試件，L0/d0＝10或5；對板試件，L0/S0關(guān)于試樣平行長度Lc，對圓形、管形截面試樣應(yīng)不不大于L0+d0/2；對矩形截面試樣，平行長度應(yīng)不不大于L0+1.5S0。仲裁實(shí)驗(yàn)時，應(yīng)分別不不大于L0+2d0，和L0+2S0。試樣又分帶頭和不帶頭試樣。前者用于仲裁實(shí)驗(yàn)，只者用于不適當(dāng)或不經(jīng)機(jī)加工而整拉棒材。對經(jīng)機(jī)加工帶頭圓形或矩形試樣，平行某些至頭部過渡必要緩和，圓截面試樣過渡圓弧半r≤0.75d0，矩形截面試樣過度半徑r≤12mm。試樣頭部形狀及尺寸應(yīng)按試樣大小、材料特性、實(shí)驗(yàn)?zāi)恳约皩?shí)驗(yàn)機(jī)夾具構(gòu)造進(jìn)行設(shè)計(jì)(慣用有圓柱形、階梯形和螺紋形等)，但必要保證軸向受力。圖-圖-1夾板式夾頭所用帶頭圓截面試樣Fig.1Leadthecircularcrosssectionsampleusedplywoodtypeclamp將原則試件安裝在實(shí)驗(yàn)機(jī)上．開動機(jī)器緩慢加載，直至將試件拉斷為止。普通實(shí)驗(yàn)機(jī)均可將實(shí)驗(yàn)過程中軸力和相應(yīng)伸長量自動繪出曲線，稱為“拉伸曲線”。[1]（二）低碳鋼以Q235普通碳素構(gòu)造鋼為例將低碳鋼原則試件夾裝在拉力實(shí)驗(yàn)機(jī)上緩慢加載直至斷裂，加載過程中自動記錄桿件橫截面上應(yīng)力σ和桿件軸線方向應(yīng)變ε，并繪制σ—ε關(guān)系圖（如圖-2）。[3]圖-2低碳鋼拉伸時應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2Stress-straincurveoflowcarbonsteelwhentensiling由低碳鋼σ—ε關(guān)系圖，整個實(shí)驗(yàn)階段可分為四個階段，即彈性階段、屈服階段、強(qiáng)化階段和頸縮斷裂階段。后三個階段統(tǒng)稱為塑性階段。下面分析材料在各區(qū)域力學(xué)性能。（1）彈性階段OB在該階段，當(dāng)卸去載荷后變形可完全消失，這種變形稱為彈性變形。這一階段稱為彈性階段。在OA段，σ與ε為線性關(guān)系。超過比例極限后，從A點(diǎn)到B點(diǎn)，σ與ε之間關(guān)系不再是直線，但仍是彈性變形。材料浮現(xiàn)彈性交形最高點(diǎn)所相應(yīng)應(yīng)力值(即B點(diǎn)所相應(yīng)應(yīng)力)稱為彈性極限，以εe表達(dá)。當(dāng)應(yīng)力不不大于彈性極限后，如若再卸去載荷，則試樣變形一某些隨之消失（這某些變形為彈性變形），但還殘留一某些變形不能消失，這種不能消失變形稱為塑性變形（2）屈服階段BD當(dāng)應(yīng)力越過B點(diǎn)增長到某一數(shù)值時，應(yīng)變有非常明顯增長，而應(yīng)力略有下降后作微幅上下波動，在σ—ε曲線上浮現(xiàn)近于水平小鋸齒狀線段?？傮w來說，該區(qū)間應(yīng)力基本保持個變，而應(yīng)變有明顯增長現(xiàn)象，材料好像暫時失去了抵抗變形能力，這種現(xiàn)象稱為屈服或流動，這一階段稱為屈服階段。在屈服階段內(nèi)材料波動最高和最低應(yīng)力分別稱為上屈服極限和下屈服極限。上屈服極限數(shù)值普通不穩(wěn)定（與試樣形狀、加載速度等因素關(guān)于），而下屈服極限數(shù)值則較穩(wěn)定，更能反映材料性能。[4]在此階段內(nèi)可以觀測到另一種現(xiàn)象是滑移線。如果試件具備平整表面并打磨光滑，那么試件在拉伸并進(jìn)入屈服階段時，其表面將會心浮現(xiàn)與試件軸線呈45°紋路,這是由于材料內(nèi)部晶格相對滑移所致。這種紋路稱為滑移線，如圖-3。[4]-[5]圖-3滑移線Fig.3Slipline（3）強(qiáng)化階段DE過了屈服階段后，材料又恢復(fù)了抵抗受形能力，要使試件繼續(xù)伸長生形必要繼續(xù)增長拉力，這種現(xiàn)象稱為材料強(qiáng)化，這一階段稱為強(qiáng)化階段。在強(qiáng)化階段試桿變形重要是塑性變形，可觀測出試樣橫向尺寸明顯縮小。（4）頸縮斷裂階段過了E點(diǎn)后，在其某一局部區(qū)段內(nèi)橫截而積突然急劇縮小，此即縮頸現(xiàn)象，如圖-4(a)所示。由在縮頸某些橫截面積迅速減小，使試樣繼續(xù)伸長所需拉力也相應(yīng)減少(載荷讀數(shù)反而減少)，在應(yīng)力-應(yīng)變圖中，用橫截面原始面積算出應(yīng)力隨之下降，—直降落到F點(diǎn)，試樣隨后位斷，如圖-4(b)所示。[4]圖-4Fig.4由有關(guān)資料可知，Q235鋼彈性極限σe≈200MPa，屈服極限σs≈235MPa，強(qiáng)度極限σb≈390MPa，延伸率δ=25%~30%（三）中碳鋼中碳鋼性能取決于含碳量和微觀構(gòu)造。[13]現(xiàn)以45號鋼為例，圖-5是45號鋼靜態(tài)拉伸曲線。[7]圖-545號鋼靜態(tài)拉伸曲線Fig.5Thestatictensilecurveof45steel就45號鋼而言，其屈服極限σs≈355MPa，強(qiáng)度極限σb≥600MPa，延伸率δ中碳鋼熱加工及切削性能良好，焊接性能較差。強(qiáng)度、硬度比低碳鋼高，而塑性和韌性低于低碳鋼。可不經(jīng)熱解決，直接使用熱軋材、冷拉材，亦可經(jīng)熱解決后使用。淬火、回火后中碳鋼具備良好綜合力學(xué)性能。可以達(dá)到最高硬度約為HRC55(HB538)，σb為600～1100MPa。因此在中檔強(qiáng)度水平各種用途中，中碳鋼得到最廣泛應(yīng)用，除作為建筑材料外，還大量用于制造各種機(jī)械零件。高強(qiáng)度中碳調(diào)質(zhì)鋼，具備一定塑性、韌性和強(qiáng)度，切削性良好，調(diào)質(zhì)解決后有較好綜合力學(xué)性能，淬透性較差，容易產(chǎn)生裂紋，焊接性能不高，焊接之前需要較好預(yù)熱，焊后需要熱解決。中碳鋼重要用于制造較高強(qiáng)度運(yùn)動零件，如空氣壓縮機(jī)、泵活塞，蒸汽透平機(jī)葉輪，重型機(jī)械軸、蝸桿、齒輪等等，表面耐磨零件，曲軸、機(jī)床主軸、滾筒、鉗工工具等等。[8]（四）高碳鋼以T12鋼為例，圖-6是T12鋼靜態(tài)拉伸曲線。[9]圖-6T12鋼靜態(tài)拉伸曲線Fig.6ThestatictensilecurveofT12steel由拉伸曲線可知，高碳鋼在拉伸時沒有屈服、強(qiáng)化和頸縮階段，其最大載荷即為斷裂載荷。由此可知，高碳鋼冷塑性較差，不適當(dāng)冷鍛加工。高碳鋼在經(jīng)恰當(dāng)熱解決或冷拔硬化后，具備高強(qiáng)度和硬度、高彈性極限和疲勞極限(特別是缺口疲勞極限)，切削性能尚可，但焊接性能和冷塑性變形能力差。由于含碳量高，水淬時容易產(chǎn)生裂紋，因此多采用雙液淬火(水淬+油冷)，小截面零件多采用油淬。此類鋼普通在淬火后經(jīng)中溫回火或正火或在表面淬火狀態(tài)下使用。重要用于制造彈簧和耐磨零件。碳素工具鋼是基本上不加入合金化元素高碳鋼，也是工具鋼中成本較低、冷熱加工性良好、使用范疇較廣鋼種。其碳含量在0.65一1.35%，是專門用于制作工具鋼。高碳鋼硬度、強(qiáng)度重要取決于鋼中固溶碳量，并隨固溶碳量增長而提高。固溶碳量超過0.6%時，淬火后硬度不再增長，只是過剩碳化物數(shù)量增多，鋼耐磨性略有增長，而塑性、韌性和彈性有所減少。為此，常依照使用條件和對鋼強(qiáng)度、韌性匹配來選用不同鋼號。例如，制造受力不大彈簧或簧式零件，可選取較低碳量65鋼。普通高碳鋼可用電爐、平爐、氧氣轉(zhuǎn)爐生產(chǎn)。規(guī)定質(zhì)量較高或特殊質(zhì)量時可采用電爐冶煉加真空自耗或電渣重熔。冶熔時，嚴(yán)格控制化學(xué)成分，特別是硫和磷含量。為減少偏析，提高等向性能，鋼錠可進(jìn)行高溫?cái)U(kuò)散退火(對工具鋼尤為重要)。熱加工時，過共析鋼停鍛(軋)溫度規(guī)定低(約800℃)，鍛軋成材后應(yīng)避免粗大網(wǎng)狀碳化物析出，在700℃如下應(yīng)注意緩冷，以防熱應(yīng)力導(dǎo)致裂紋。熱解決或熱加工過程中要防止表面脫碳(對彈簧鋼尤為重要)。熱加工時要有足夠壓縮比，以保證鋼質(zhì)量和使用性能。[14]二、不同含碳量碳鋼力學(xué)性能對比由于上文所述Q235鋼屬于普通碳素構(gòu)造鋼，45號鋼屬于優(yōu)質(zhì)碳素構(gòu)造鋼，而T12鋼屬于工具鋼，嚴(yán)謹(jǐn)起見，在這里以優(yōu)質(zhì)碳素構(gòu)造鋼為例，給出含碳量不同碳鋼力學(xué)性能指標(biāo)。[18]由此表可見，隨著碳含量增長，鋼屈服極限σs和強(qiáng)度極限σb越來越高，延伸率δ和斷面收縮率ψ序號牌號試樣毛坯尺寸mm推薦熱解決.C力學(xué)性能鋼材交貨狀態(tài)硬度HBSlO／3000不不不大于正火淬火回火σbMPaσsMPaδ5%ψ%Aku2J不不大于未熱解決鋼退火鋼10825930

3251953360

131

21025930

3352053l60

137

31525920

3752252755

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42025910

4102452555

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52525900870600450275235071170

63025880860600490295215063179

73525870850600530315204555197

84025860840600570335194547217187945258508406006003551640392291971050258308306006303751440312412071155258208206006453801335

255217126025810

6754001235

255229136525810

6954101030

255229147025790

715420930

2692291575試樣

8204801080880730

2852411680試樣

8204801080930630

2852411785試樣

8204801130980630

302255注：1對于直徑或厚度不大于25mm鋼材，熱解決是在與成品截面尺寸相似試樣毛坯上進(jìn)行。

2表中所列正火推薦保溫時間不少于30min.空冷；淬火推薦保溫時間不少于30min，75、80和85鋼油冷.別的鋼水冷；回火推薦保溫時間不少于1h。三、微觀機(jī)理分析應(yīng)力會導(dǎo)致材料微觀構(gòu)造變化。[12]當(dāng)材料化學(xué)成分一定期，其性能便由組織決定。退火后，低、中、高碳鋼顯微組織分別為較多鐵素體+層片狀珠光體、鐵素體+層片狀珠光體、少量滲碳體+層片狀珠光體。退火鋼中鐵素體是體心立方構(gòu)造，屬軟而韌相；滲碳體是復(fù)雜構(gòu)造，屬硬而脆相。（一）低碳鋼對低碳鋼逐漸加載后可觀測到低碳鋼中裂紋萌生、擴(kuò)展和斷裂過程。（圖-7）圖-7逐漸加載后低碳鋼中裂紋萌生、擴(kuò)展和斷裂Fig.7Theinitiationandpropagationofthecrackandthefracturebehaviorinlowcarbonsteelunderthetestloading圖-8為對低碳鋼逐漸加載后高倍跟蹤觀測二次電子像。由圖可見，加載后,鐵素體中一方面產(chǎn)生滑移；隨著載荷增長，鐵素體中發(fā)生交滑移；當(dāng)載荷達(dá)到足夠大時，鐵素體中開始浮現(xiàn)裂紋；隨后，裂紋在鐵素體中擴(kuò)展，最后斷裂。圖-8逐漸加載后低碳鋼中裂紋萌生、擴(kuò)展高倍像Fig.8Thehighmagnifyingimagesoftheinitiationandpropagationofthecrackinthelowcarbonsteelunderthetestloading低碳鋼試樣加載后,，在外力作用下，體心立方構(gòu)造鐵素體中位錯源開動并開始滑移，接著產(chǎn)生交滑移；隨著外力不斷增長，位錯在不同滑移面上運(yùn)動堆積，鐵素體中因幾種滑移面上位錯運(yùn)動形成微孔；在更大外力作用下，其他滑移面上位錯朝微孔運(yùn)動并使其長大；微孔長大同步，幾種相鄰微孔之間鐵素體橫截面積不斷縮小，以塑性變形方式產(chǎn)生縮頸進(jìn)而斷開，這樣微孔連接形成裂紋。當(dāng)載荷達(dá)到一定限度時，鐵素體中裂紋尖端應(yīng)力增長，裂紋向前擴(kuò)展，直至斷裂。因而，在低碳鋼中，材料力學(xué)性能重要取決于鐵素體晶粒大小，珠光體團(tuán)大小和分布對材料力學(xué)性能也有一定影響。鐵素體晶粒越小，珠光體團(tuán)越小，分布越彌散，鋼強(qiáng)度、塑性越好。（二）中碳鋼圖-9為中碳鋼逐漸加載后高倍跟蹤觀測二次電子像。由圖可見,試樣加載后裂紋一方面在試樣邊沿半圓弧處萌生,隨著載荷增長,鐵素體中產(chǎn)生滑移,然后裂紋在鐵素體中擴(kuò)展至珠光體團(tuán)后,沿珠光體團(tuán)界逐漸擴(kuò)展,直至斷裂。圖-9逐漸加載后2號試樣中裂紋萌生、擴(kuò)展高倍像Fig.9Thehighmagnifyingimagesoftheinitiationandthepropagationofthecrackofthemediumcarbonsteelunderthetestloading中碳鋼在載荷作用下，一方面在較軟鐵素體中發(fā)生位錯滑移，滑移位錯在鐵素體與珠光體團(tuán)相界受阻，當(dāng)這些受阻塞積在相界位錯足夠多時同樣會使裂紋在相界產(chǎn)生；增長載荷，裂紋沿相界擴(kuò)展；擴(kuò)展至鐵素體中時，較軟鐵素體會使應(yīng)力松弛，需要進(jìn)一步加載，裂紋才干繼續(xù)擴(kuò)展直至斷裂。因而，中碳鋼強(qiáng)度、硬度重要取決于珠光體團(tuán)直徑，而鐵素體大小、分布對材料力學(xué)性能亦有一定影響。較小又彌散分布珠光體、鐵素體同樣會使鐵素體中位錯不易滑移，同步，鐵素體越小，在珠光體團(tuán)前塞積位錯越少，鐵素體與珠光體相界正應(yīng)力越小，裂紋越不容易產(chǎn)生，必要提高外加作用力才干使更多位錯滑移，使更多位錯塞積在珠光體團(tuán)前，導(dǎo)致足夠正應(yīng)力才干使裂紋產(chǎn)生。（三）高碳鋼對高碳鋼逐漸加載后觀測到其中裂紋萌生、擴(kuò)展和斷裂過程(見圖-10)。由圖-10可見，試樣加載后裂紋一方面在試樣邊沿半圓弧處萌生，隨著載荷增長，裂紋逐漸擴(kuò)展直至斷裂。圖-11為對高碳鋼逐漸加載后高倍二次電子像。由圖-11可見,加載后珠光體中某些滲碳體先被拉斷,隨著載荷增長,諸多滲碳體斷裂并連接在一起形成裂紋,隨著載荷繼續(xù)增長，裂紋擴(kuò)展直至斷裂。圖-10逐漸加載后高碳鋼中裂紋萌生、擴(kuò)展高倍像Fig.10Thehighmagnifyingimagesoftheinitiationandpropagationofthecrackinthehighcarbonsteelunderthetestloading圖-11加載后高碳鋼高倍像Fig.11Thehighmagnifyingimagesofthehighcarbonsteelunderthetestloading在高碳鋼顯微組織中，片狀珠光體由鐵素體和滲碳體構(gòu)成。試樣加載后，在外力作用下，位于鐵素體中位錯源開動；外力增長，位錯發(fā)生滑移，由于受到滲碳體阻礙，滑移位錯在滲碳體片前塞積；諸多塞積位錯在滲碳體片中導(dǎo)致正應(yīng)力，使?jié)B碳體斷裂。當(dāng)每一片滲碳體都發(fā)生斷裂并連接在一起，這時便體現(xiàn)為宏觀整體斷裂。珠光體片層間距減小，鐵素體和滲碳體變薄，相界面增多，鐵素體中位錯不易滑移，同步，片層越薄，在滲碳體前塞積位錯越少，滲碳體中正應(yīng)力越小，滲碳體越不容易斷裂，必要提高外加作用力才干使更多位錯滑移，使更多位錯塞積在滲碳體前，導(dǎo)致足夠正應(yīng)力才干使?jié)B碳體斷裂。因而，高碳鋼強(qiáng)度和硬度重要取決于珠光體片間距以及滲碳體大小和分布。[10]四、拉伸速率對碳鋼力學(xué)性能影響有文獻(xiàn)表白[19]，拉伸速率對碳鋼力學(xué)性能是有影響。（以A3鋼為例）（一）對屈服極限影響如圖-12所示，加載速度對低碳鋼拉伸試件屈服極限成果有影響，加載速度由2mm/min到8mm/min逐漸增大時，低碳鋼拉伸試件屈服極限也明顯增大，加載速度由8mm/min到10mm/min逐漸增大時，低碳鋼拉伸試件屈服極限相似300Mpa，低碳鋼拉伸試件屈服極限較穩(wěn)定。圖-12加載速率對屈服極限影響Fig.12Theinfluenceofloadingrateonyieldlimit（二）對強(qiáng)度極限影響如圖-13所示，加載速度變化對低碳鋼拉伸試件強(qiáng)度極限成果影響明顯，加載速度從2mm/min到4mm/min試件強(qiáng)度極限增大，加載速度從4mm/min到6mm/min試件強(qiáng)度極限相似，表白此階段試件強(qiáng)度極限較穩(wěn)定，加載速度從6mm/min到8mm/min時試件強(qiáng)度極限減小，不穩(wěn)定。加載速度從8mm/min到10mm/min時試件強(qiáng)度極限大體相似，穩(wěn)定。圖-13加載速率對強(qiáng)度極限影響Fig.13Theinfluenceofloadingrateonultimatestrength（三）對延伸率影響從圖-14中可以看出，低碳鋼試件延伸率不穩(wěn)定，加載速度由2mm/min到4mm/min時低碳鋼試件延伸率增長，加載速度由4mm/min到8mm/min時低碳鋼試件延伸率減小，加載速度由8mm/min到10mm/min時低碳鋼試件延伸率增大，變化明顯。圖-14加載速率對延伸率影響Fig.14Theinfluenceofloadingrateontheelongation五、結(jié)論隨著鋼中碳含量增長，材料冷塑性減少，強(qiáng)度增長。低碳鋼具備良好冷塑性。在低碳鋼中，材料力學(xué)性能重要取決于鐵素體晶粒大小，珠光體團(tuán)大小和分布對材料力學(xué)性能亦有一定影響。鐵素體晶粒越小，珠光體團(tuán)越小、分布越彌散，鋼強(qiáng)度和塑性越好。中碳鋼冷塑性低于低碳鋼，但硬度要比低碳鋼高。中碳鋼強(qiáng)度和硬度重要取決于珠光體團(tuán)直徑和鐵素體大小及分布。較小又彌散分布珠光體和鐵素體會使中碳鋼強(qiáng)度和硬度提高。高碳鋼硬度高，冷塑性差。高碳鋼強(qiáng)度和硬度重要取決于珠光體片間距以及滲碳體大小和分布,珠光體片層間距減小,鐵素體和滲碳體變薄,相界面增多,高碳鋼強(qiáng)度和硬度提高。拉伸速率是影響碳鋼力學(xué)性能重要因素，在不同拉伸速率下，碳鋼體現(xiàn)出力學(xué)性能不盡相似。參照文獻(xiàn)[1]侯密山，胡玉林.工程力學(xué)（Ⅱ）材料力學(xué)[M].東營：中華人民共和國石油大學(xué)出版社，.[2]杜云海.材料力學(xué)實(shí)驗(yàn)[M].鄭州：鄭州大學(xué)出版社，.[3]胡益平.材料力學(xué)[M].武漢：武漢大學(xué)出版社，.[4]原方.材料力學(xué)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，.[5]秦世倫.材料力學(xué)[M].成都：四川大學(xué)出版社，.[6]束德林.工程材料力學(xué)性能[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，[7]俞新宇.中碳鋼接觸形式對微動疲勞影響研究[D].浙江工業(yè)大學(xué),.[8]中華人民共和國機(jī)械工程學(xué)會，李春勝，黃德斌.金屬材料手冊[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，.[9]四川五局《金屬材料機(jī)械性能實(shí)驗(yàn)》編寫組.金屬材料機(jī)械性能實(shí)驗(yàn)[M].北京：國防工業(yè)出版社，1983.[10]黃海波，李凡.高中低碳鋼力學(xué)性能微觀揭示[J].理化檢查(物理分冊),,01:15-18.HuangHaibo,LiFan.HighMediumandLowCarbonSteelMechanicalPropertiesofMicroRevealed[J].PhysicalandChemicalInspection(PhysicalVolume)，,01:15-18.[11]許本安，李秀治.材料力學(xué)[M].上海：上海交通大學(xué)出版社，1988.[12]Investigationinto