橋梁減隔震裝置技術(shù)條件

1橋梁減隔震裝置通用技術(shù)條件GB/T528硫化橡膠或熱塑性橡膠拉伸應(yīng)力應(yīng)變性GB/T1800.1—2020產(chǎn)品幾何技術(shù)規(guī)范(GPS)線性尺寸公差I(lǐng)SO代號體系第1部分：公差、偏差GB/T1804—2000一般公差未注公差的線性和角度尺GB/T4162—2022鍛軋鋼棒超聲GB/T7233.1鑄鋼件超聲檢測第1部分：一般用GB/T7759.1硫化橡膠或熱塑性橡膠壓縮永久變形的測定第1部分：在常溫GB/T7760硫化橡膠或熱塑性橡膠與硬質(zhì)板材粘合強度的測定90GB/T7762硫化橡膠或熱塑性橡膠耐臭氧龜裂靜態(tài)拉GB/T9870.1硫化橡膠或熱塑性橡膠動態(tài)性能的測定第1部分GB/T13934硫化橡膠或熱塑性橡膠屈撓龜裂和裂口增長的測定(GB/T20688.1—2007橡膠支座第1部分：隔震橡膠支座試GB/T20688.2—2006橡膠支座第2部分：橋梁隔震橡HG/T2198硫化橡膠物理試驗方法的一般要求JT/T722—2023公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂2NB/T47013.3—2015NB/T47013.4—2015NB/T47013.5—2015設(shè)計鎖定力的10%)。由溫度和/或時間相關(guān)效應(yīng)(如材料的收縮徐變，蠕變等)引起的運動速度(一般小于橋梁常規(guī)位移和地震位移在同一摩擦面上進(jìn)行、具備減隔震功能彈塑性鋼減震支座elastic-plasticsteeldamp低于預(yù)定閾值時阻止連接部件之間相對運動，超過預(yù)定閾值時結(jié)構(gòu)發(fā)生破斷允許其相對運動的元3設(shè)計阻尼力designdampi3.2符號a——加勁鋼板縱邊長度，單位為毫米（mmb——加勁鋼板橫邊長度，單位為毫米（mmCP(γ)——KP的修正系數(shù)；d0——加勁鋼板外徑，單位為毫米（mmc）；）；）；FFFG——隔震橡膠支座剪切模量，單位為兆帕(MPa)；Geq(γ)——剪應(yīng)變?yōu)棣脮r的等效剪切模量，單位為兆帕(MPa)；KP——鉛芯隔震橡膠支座中鉛芯的水平等效剛度，單位為Kv——豎向壓縮剛度，單位為千牛每毫米(kPP4Qd2——滯回曲線負(fù)向與剪力軸交叉值，單位為千牛(QyU(γ)——屈服力與剪應(yīng)變γ對應(yīng)的剪力之比；X——剪切位移，單位為毫米（mmX——屈服位移，單位為毫米（mmyY——壓縮變形量，單位為毫米（mmααθ——支座剪切角,單位為弧度(rad)；ξ——等效阻尼比；5σsσ——屈服強度，單位為兆帕(MPa)；s4分類、型號及結(jié)構(gòu)形式4.1橋梁減隔震裝置按結(jié)構(gòu)功能分為4類，即剛性連接裝置、隔震橡膠支座、摩4.2剛性連接裝置按結(jié)構(gòu)和功能分為：b)高阻尼隔震橡膠支座，代號HDR；4.4摩擦擺減隔震支座按結(jié)構(gòu)形式分為：a)整體式摩擦擺減隔震支座，代號U4.7橋梁減隔震裝置型號表示方法見附錄A。4.8橋梁減隔震裝置基本結(jié)構(gòu)見附錄B。5.1.1.1采用減隔震裝置進(jìn)行減隔震設(shè)計時，減隔震裝置基本力學(xué)模型見附錄C，各類裝置可單獨或b)具有隔震或減震性能；5.1.1.2組合裝置中隔震橡膠支座、摩擦擺減隔震支座和彈塑性鋼減震支座三類本體模塊應(yīng)滿足本文5.1.1.3減隔震裝置可增設(shè)智能信息化模塊，通過減隔震裝置力學(xué)性能參數(shù)采集，實現(xiàn)裝置預(yù)設(shè)功能65.1.2.1可靠性5.1.2.2適用性減隔震裝置在正常使用狀態(tài)下不應(yīng)產(chǎn)生故障和限制橋梁5.1.2.3耐久性5.1.2.4可修可換性便維修、更換。減隔震裝置養(yǎng)護(hù)與更換應(yīng)重視資源節(jié)約和5.1.2.5使用年限5.2剛性連接裝置5.2.1外觀5.2.2材料5.2.2.1鋼材5.2.2.2填充介質(zhì)75.2.2.3滑板5.2.3.1剪力卡榫裝置5000，5500，6000，7000，8000，9000，10c)適用環(huán)境溫度為-50℃~60℃;5.2.3.2速度鎖定裝置b)設(shè)計位移分為8級：±50，±100，±150，±200，±250，±30c)適用環(huán)境溫度為-40℃~60℃;在加載速度不低于0.01mm/s慢速運動時，荷載FLFL,分別進(jìn)行拉伸和壓縮試驗(不需循環(huán))，產(chǎn)品無任何泄漏或卡滯現(xiàn)象,從零FLFLFL在0.5s內(nèi)施加大小為1.5倍FL的“正向”力，持荷5s后，隨即在1s內(nèi)施加到“負(fù)向”1.5倍FLFL5.2.4.1熱處理85.2.4.2機(jī)加工剪力卡榫裝置機(jī)加工尺寸及公差配合應(yīng)符合設(shè)計要求，未注線性尺寸和角度尺寸公差應(yīng)符合GB/T速度鎖定裝置缸體內(nèi)表面和活塞桿表面尺寸公差不應(yīng)低于GB/T1800.1—2020中IT8級的規(guī)定；未注尺寸公差不應(yīng)低于GB/T1804—2000中c級的規(guī)定。缸體內(nèi)表面和活塞桿表面圓柱度不應(yīng)低于GB/T5.2.4.3焊接件焊接接頭及其被電極夾持部位不應(yīng)有裂紋、過燒、未熔合和密集氣孔等缺陷。焊接質(zhì)量應(yīng)符合GB5.2.4.4探傷d)速度鎖定裝置在任意方向與安裝軸線夾角的容許轉(zhuǎn)角范圍9度鎖定裝置機(jī)加工工藝、焊接工藝、無損探傷、表面處理及裝配工藝要5.3隔震橡膠支座5.3.1外觀尺寸應(yīng)符合設(shè)計圖紙要求，表面應(yīng)光滑平整，外觀質(zhì)量應(yīng)符合表35.3.2材料5.3.2.1橡膠拉伸強度(σb）/MPaa壓縮永久變形a（壓縮率25%，70℃×24小//c橡膠材料適用溫度范圍，常溫型：-25℃~+60℃,耐寒型：-40℃~+60℃,極寒型：-60℃~+60℃。5.3.2.2鋼材5.3.2.3鉛5.3.2.4黏結(jié)劑5.3.3.1隔震橡膠支座設(shè)計豎向承載力（P）為5.3.3.2隔震橡膠支座剪切角(θ)正切值，當(dāng)不計制動力時，tanθ≤0.5；當(dāng)計入制動力時，tanθ5.3.3.3高阻尼隔震橡膠支座等效阻尼比(K±K×30%壓縮變形量（Y）/mm水平等效剛度（Kh）/（kN/mm）K±K×15%θ≥0.006tt—0——設(shè)計剪應(yīng)變(γ）/%容許剪應(yīng)變(γe）/%極限剪應(yīng)變(γu）/%等效阻尼比(ξ) ξ±ξ×15%-25℃~+60℃（天然橡膠、高阻尼橡膠、合成橡膠-40℃~+60℃（天然橡膠、5.3.3.4耐久性能要求ξξ5.3.3.5力學(xué)相關(guān)穩(wěn)定性要求在0.5γ0、1.0γ0、1.5γ0剪應(yīng)變下，隔震橡膠支座Kh和ξ的實測值變化率在±15%以內(nèi)。在4，6，10，12MPa壓應(yīng)力下，隔震橡在加載頻率為0.01Hz，0.1Hz，0.5Hz，1.0Hz，1.5Hz，2.0Hz時，隔震橡膠支座Kh和ξ的實測值變以γ0反復(fù)加載50次時，第1，3，5，10，20，30，50次循環(huán)的隔震橡膠支座Kh和ξ的實測值變化測定溫度對剪切性能的相關(guān)影響時，隔震橡膠支座Kh和ξ（HDR及LRB支座）在試驗測試溫度下與-1005.3.3.6極限性能要求a)試件在設(shè)計壓力作用下產(chǎn)生剪切位移，發(fā)生破壞、屈曲或翻滾時的剪應(yīng)變大于5.3.3.3b)在容許剪應(yīng)變下，承受設(shè)計拉應(yīng)力時，抗拉型隔震橡膠支座不發(fā)生拉剪破壞；5.3.3.7解剖性能要求膠層厚度應(yīng)均勻,單層橡膠厚度（tr偏差應(yīng)符合：剝離膠層后，測定的橡膠性能與表4的規(guī)定相比，拉伸強度的下降率不應(yīng)大于155.3.4.1膠硫化不應(yīng)缺膠，硫化時應(yīng)確定合適的硫化5.4摩擦擺減隔震支座5.4.1外觀5.4.2材料5.4.2.1鋼材素結(jié)構(gòu)鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼和耐候結(jié)構(gòu)鋼性能應(yīng)符合GB/T699、G預(yù)埋鋼板、套筒、錨固螺栓性能應(yīng)符合5.2.2.1條的要求。不銹鋼板采用06Cr17Ni12Mo2、06Cr19Ni13Mo3，處于高濕度、高鹽度等嚴(yán)重腐蝕環(huán)境時采用022Cr17Ni12Mo2或022Cr19N能應(yīng)符合GB/T3280的規(guī)定。不銹鋼板表面鏡面5.4.2.2滑板滑板材料性能應(yīng)符合JT/T901的規(guī)定。可采用整板鑲嵌或分片鑲嵌兩種方式，設(shè)計豎向承載力≤5.4.2.3硅脂硅脂宜采用5201-2硅脂，其性能應(yīng)符合H5.4.2.4黏結(jié)劑4000，4500，5000，5500，6000，7000，80085000，90000，95000，15.4.3.2限位方向設(shè)計水平承載力分為3級，分別為設(shè)計豎向承載力（r）的10%，15%，20%。隔震支座各向、縱向活動型減隔震支座橫橋向和橫向活動型減隔震支座縱橋向位移量取設(shè)防地震作用產(chǎn)生位橫向和雙向活動型支座的橫橋向位移量分為3級：±10，±30，——常溫型（-25℃~+60℃)不大于0.03；——耐寒型（-40℃~+60℃)不大于0.05；5.4.4.1機(jī)加工件5.4.4.2焊接件5.4.4.3鑄鋼件鑄鋼件焊補前,應(yīng)將缺陷處清鏟至呈現(xiàn)良好金屬為止，并將距坡口邊沿30mm范圍內(nèi)及坡口表面清理——20000kN＜P≤40000kN——40000kN＜P≤60000kN——60000kN＜P≤100000kN時5.5彈塑性鋼減震支座5.5.1外觀5.5.2材料屈服強度(σs）/MPa伸長率(δ)/%抗拉強度(σb）/MPa≥1.5σs5.5.3.1豎向承載力32500，35000，37500，40000，45000，50000，555.5.3.2水平承載力5.5.3.3位移橫向和雙向活動型支座的橫橋向位移量分為3級：±10，±30，5.5.3.4轉(zhuǎn)角5.5.3.5摩擦系數(shù).成品支座阻尼性能由阻尼元件力學(xué)性能、摩擦阻尼性能或其它阻尼性能等效組合；.成品支座的阻尼力、阻尼位移、水平等效剛度、等效阻尼比符合設(shè)計圖紙要求，其偏差和.成品支座阻尼比范圍為20%～35%。.摩擦阻尼力不大于豎向承載力的5%。c)鋼阻尼元件阻尼性能應(yīng)符合以下要.阻尼元件的阻尼力、阻尼位移、水平等效剛度、等效阻尼比.阻尼元件等效阻尼比范圍為25%～45%。5.5.3.7成品支座力學(xué)性能設(shè)計阻尼力（Fd）實測值不應(yīng)小于產(chǎn)品設(shè)計值，且偏差不應(yīng)超設(shè)計阻尼位移（sd）水平等效剛度（kh）實測值不應(yīng)小于產(chǎn)品設(shè)計值，且偏差不應(yīng)超5.5.4.1機(jī)加工件彈塑性鋼阻尼元件機(jī)加工尺寸公差及配合應(yīng)符合設(shè)計圖紙要求；未注公差的線性和角度尺寸公差彈塑性鋼阻尼元件宜采用連接銷與支座本體連接,連接銷加工尺寸偏差應(yīng)符合設(shè)計圖紙要求，連接銷與相連零部件的配合公差應(yīng)按GB/T18支座本體水平限位(或其他限位)采用保險銷連接方式時，保險銷加工尺寸偏差應(yīng)符合設(shè)計圖紙要求，保險銷與相連零部件的配合公差應(yīng)按GB/T1800.1—2020中H5.5.4.2焊接件5.5.4.3鑄鋼件——20000kN＜r≤40000kN時，允許偏差為——40000kN＜r≤60000kN時，允許偏差為減隔震裝置性能試驗應(yīng)根據(jù)裝置設(shè)計性能進(jìn)行測試，試試驗檢測設(shè)備豎向加載恒定壓力允許偏差為±5%，位移加載允許偏差為6.2剛性連接裝置外觀采用目視法檢驗，二甲基硅油的各項理化性能技術(shù)指標(biāo)測定應(yīng)按HG/T用直尺、游標(biāo)卡尺、千分尺等測量剪力卡榫裝置的位移空間，均布取點，取點位置不少于1將剪力卡榫裝置安裝于檢測設(shè)備，安裝精度滿足設(shè)計要求，將中限位卡塊與一側(cè)側(cè)限位卡有無異常。再反向?qū)⒅邢尬豢▔K與另一側(cè)側(cè)限位卡塊接觸，按同樣的方式進(jìn)行加載。將剪力卡榫裝置安裝于檢測設(shè)備，安裝精度滿足設(shè)計要求，將中限位卡塊與側(cè)限位卡塊接加載方式為力控制勻速加載，以不低于0.25Hz的F,觀察剪力卡榫裝置有無異常。使剪力將速度鎖定裝置安裝于檢測設(shè)備，安裝精度滿足設(shè)計要求。加載方式為力控制勻速加載，以每10倍設(shè)計鎖定力（FL）逐步加載至0.5倍FL，使得速度鎖定裝置位移從零加載到設(shè)計位移后反向加載到設(shè)計位移，再反向加載到位移為零，進(jìn)行一個完整的位移循環(huán)運動。全程連續(xù)記錄荷載位加載方式為位移控制勻速加載，加載速度不低于0.01mm/s。加載位計位移，再反向加載到位移為零，進(jìn)行一個完整的位移循環(huán)運動；全程連續(xù)記錄荷載FL,分別進(jìn)行拉伸和壓縮試驗(不需循環(huán))，全程連續(xù)記錄荷載位移曲線、荷載時程曲線能FLFL進(jìn)行監(jiān)測，超過指定溫度時應(yīng)暫停試驗。實際測試位移取值以位移時程曲線第二個循環(huán)圈將試樣的一個注油口與液壓加載設(shè)備連接，確認(rèn)注油口及其它部位密封好后，控制加載設(shè)入與試樣中相同的填充介質(zhì)，使其內(nèi)部壓應(yīng)力緩慢上升；待壓應(yīng)力上升至1.5倍σ時，停止注入填充介質(zhì)，并持荷120s以上。解除注油口與液壓加載設(shè)備的連接，檢查試樣是否有填充介質(zhì)FL的“正向”力，持荷5s后，隨即在1s內(nèi)施加到“負(fù)向”1.5倍FL并持荷5s，然后在1s內(nèi)卸載。全程連續(xù)記錄荷載位移曲線、荷載時程曲線和位移時程曲線數(shù)據(jù)。對試樣加載，加載方式為力加載，加載波形為幅值為FL際工程需要取其他值，加載頻率不小于0.25Hz。使速度鎖定裝置進(jìn)6.3隔震橡膠支座驗對試件施加豎向壓應(yīng)力到10MPa，持荷2min，然后卸至4MPa，持荷2min，加載次數(shù)不次，壓應(yīng)力允許偏差為±5%。測量第3次加載試件的壓縮量,即從4MPa加載（水平等效剛度、等效阻尼試驗應(yīng)同時進(jìn)行豎向和水平加載，采用單剪試驗方法。豎向加載恒定壓應(yīng)力10M變；水平采用正弦激勵法，以設(shè)定頻率0.02Hz、位移振幅按設(shè)計剪應(yīng)變(γ0）、以位移控制方式加載，記錄節(jié)點相應(yīng)力和位移值，繪制力—位移滯回曲線。試驗加次。計算水平等效剛度和等效阻尼比（HDR和LRB支座）取第2次至第11次循環(huán)的測試平均?豎向疲勞性能試驗按GB/T20688.1—2007中6.7.3的規(guī)定進(jìn)行；?水平疲勞試驗,對試件施加豎向壓應(yīng)力8.0MPa，水平以0.02Hz加載頻率、±0.7倍γ0振幅的豎向施加10MPa壓應(yīng)力后，按γ0的05%，循環(huán)剪切位移測試頻率采用0.5Hz?；处?施加水平位移，豎向按4，6，10，12MPa施加壓應(yīng)力，循環(huán)剪切位移測試頻率采用0循環(huán)加載次數(shù)為3次，取第3次測試值計算?；鶞?zhǔn)壓應(yīng)力宜為設(shè)計壓應(yīng)力(σ0）。性豎向施加10MPa壓應(yīng)力，按γ0施加水平位移，循環(huán)剪切位移加載頻率采用0.01，豎向施加10MPa壓應(yīng)力，按γ0施加水平位移，循環(huán)剪切位移2次至第11次循環(huán)的測試平均值。試件在反復(fù)50次加載后應(yīng)冷卻至室溫，冷性在表7中規(guī)定的溫度條件下，豎向施加10MPa壓應(yīng)力，按γ0施加水平位移，循環(huán)剪切位測定支座在最大設(shè)計壓力下的極限剪切位移。對于用凹槽、剪力銷連接的的支座，還應(yīng)測定支座在最小設(shè)計壓力下的極限剪切位移能力。當(dāng)剪切位位移時，若沒有明顯的破壞跡象，且剪力和位移的關(guān)系曲線單調(diào)增加，則成品支座的拉伸性能應(yīng)按GB/T20688.1—2007中6.6的試驗方法，在表5規(guī)定a)支座外形尺寸用鋼直尺測量，高度用游標(biāo)卡尺或量規(guī)測量；6.4摩擦擺減隔震支座將支座豎向承載力以連續(xù)均勻速度加至設(shè)計豎向承載力，然后卸載至設(shè)計豎向承載力的1%(不小于50反復(fù)三次。正式加載，以設(shè)計豎向承載力的1%(不小于50kN)作為初始壓力，加載至檢驗荷載（支座設(shè)計豎向承載力的1.5倍），將加載豎向力均分為不少于3級，逐級加載。每級荷載穩(wěn)壓2min后記錄位移傳感器數(shù)據(jù),直至檢驗荷載，穩(wěn)壓3min后卸載至初始壓力。加載過程連續(xù)進(jìn)行3次。豎向壓縮變形取將支座豎向承載力以連續(xù)均勻的速度加至設(shè)計豎向承載力，保持。用水平位移加載裝置移，按正弦波加載，加載頻率0.5Hz，加載幅值按支0.25、0.50、0.75、1.00倍分別施加，由專用力傳感器記錄水平力，支座水平后，反向施加水平位移直至0mm，再反向施加水平位移直至設(shè)計位移座滑動摩擦系數(shù)。試驗加載循環(huán)次數(shù)不應(yīng)小于5次，取實測第5次滯回式摩擦擺支座的最大位移、屈服后水平剛度、等效阻尼比，計算參見附錄C公式（D.21D.24）。對支座加載設(shè)計豎向承載力，保持不變。水平加載分預(yù)加載和正式加載兩個步驟。預(yù)以連續(xù)均勻速度加至設(shè)計水平承載力0.60倍，然后卸載至次；正式加載，以設(shè)計水平承載力的0.10倍(不小于20kN)作為初始壓力，水平采用正弦激勵法，加載水平承載力，直至支座水平保險銷剪斷。試驗過程中記錄節(jié)點相應(yīng)力和位移值，繪制力—位移滯加載豎向設(shè)計承載力，保持不變。用水平位移加載裝置連續(xù)勻速施加水平位移，由平力大小，支座水平位移量達(dá)到設(shè)計地震位移值即停止。解除水平向約束后，使支座自由運動，觀察支座運動情況，并記錄支座停止時的殘余位移。解除水平向約束后，將支座豎向承載力以連續(xù)均勻的速度加至設(shè)計豎向承載力，保持。用水平位移加載裝置），錄水平力大小，支座水平位移量達(dá)到設(shè)計位移值后，反向施加水平位移直至位移0mm，工藝性能試驗按6.3.4的規(guī)定進(jìn)行。鑄鋼件無損探傷探測方法和質(zhì)量評級方法應(yīng)符合GB/T7233.16.5彈塑性鋼減震支座試驗分為預(yù)壓和正式加載。首先，加載至設(shè)計豎向承載力的1%(不小于50kN)，核對位移傳將支座豎向承載力以連續(xù)均勻速度加至設(shè)計豎向承載力，然后卸載至設(shè)計豎向承載力的1移傳感器數(shù)據(jù)，直至檢驗荷載，穩(wěn)壓3min后卸載至初始壓力。加載過程連續(xù)進(jìn)行3次。驗將支座豎向承載力以連續(xù)均勻的速度加至設(shè)計豎向承載力，在整個水平位移-載荷性能試驗過水平載荷加載采用位移控制，按正弦波循環(huán)加載，平均速度為2m過程中保持不變。再通過試驗平臺施加水平載荷，由試驗機(jī)的加載和測試系統(tǒng)測出對支座加載設(shè)計豎向承載力，保持不變。水平加載分預(yù)加載和正式加載兩個步驟。預(yù)以連續(xù)均勻速度加至設(shè)計水平承載力0.60倍，然后卸載至次；正式加載，以設(shè)計水平承載力的0.10倍(不小于20kN)作為初始壓力，水平采用正弦激勵法，加載水平承載力，直至支座水平保險銷剪斷。試驗過程中記錄節(jié)點相應(yīng)力和位移值，繪制力—位移滯將支座豎向承載力以連續(xù)均勻的速度加至1.20倍設(shè)計豎向承載力，施加水平力，至設(shè)計過程可分為3級進(jìn)行，在整個水平位移-載荷性能試驗過程中保持不變，觀察檢測過程，倍Sd，5次循環(huán)；±0.50倍Sd，5次循環(huán)水平荷載加載采用位移控制，按正弦波循環(huán)加載，平均速度為5mm/s。超載位移—荷水平荷載加載采用位移控制，按正弦波循環(huán)加載，平均速度為5m計位移持續(xù)反復(fù)加載，加載頻率不應(yīng)低于0.1Hz(不宜超過5Hz),循環(huán)次數(shù)為11次，并記錄）；A.2隔震橡膠支座□(□)-□-□-e□支座設(shè)計剪切模量G，分為0.8MPa，1.0MPa，支座規(guī)格，圓形d×h，矩形la×lb×h，單A.3摩擦擺減隔震支座使用性能分類代號，固定-GD，橫向-HX，縱向-ZX，雙支座設(shè)計豎向承載力為500OkN的縱向活動整體式摩擦擺減隔震支座,縱橋向位移為150mm,其型號表示為UFPB-支座設(shè)計豎向承載力為1000OkN的雙向活動分離式摩擦擺減隔震支座,縱橋向位移為150mm，橫橋A.4彈塑性鋼減震支座使用性能分類代號，固定-GD，橫向-HX，縱向-ZX，雙設(shè)計豎向承載力為1000OkN，橫橋向位移為±50mm的E型鋼阻尼輻減震盆式支座，型號表示為:EPZ-10000HX速度鎖定構(gòu)件由活塞桿、密封件、缸體、端蓋等組成，其結(jié)構(gòu)示意見圖B整體式摩擦擺減隔震支座分為UFPB(Ⅰ)型和UFPB(Ⅱ)型。B.3.1.1UFPB(Ⅰ)型整體式摩擦擺減隔震支座UFPB(Ⅰ)型整體式SX摩擦擺減隔震支座由上下座板、球冠組件和錨固組件等組成，其結(jié)構(gòu)示意見圖B.8UFPB(Ⅰ)型整體式SX摩擦擺減隔震支座結(jié)構(gòu)UFPB(Ⅰ)型整體式ZX/HX摩擦擺減隔震支座由上下座板、水平限位組件、球冠組件和錨固組件等圖B.9UFPB(Ⅰ)型整體式ZX/HX摩擦擺減隔震支座結(jié)構(gòu)圖B.10UFPB(Ⅰ)型GD整體式摩擦擺減隔震支座結(jié)構(gòu)B.3.1.2UFPB(Ⅱ)型整體式摩擦擺減隔震支座UFPB(Ⅱ)型整體式SX摩擦擺減隔震支座由上下座板、球冠襯板、球冠承板、滑板和錨固組件等組圖B.11UFPB(Ⅱ)型整體式SX摩擦擺減隔震支座結(jié)構(gòu)UFPB(Ⅱ)型整體式ZX/HX摩擦擺減隔震支座由上下座板、球冠襯板、球冠承板、滑板、錨固組件圖B.12UFPB(Ⅱ)型整體式ZX/HX摩擦擺減隔震支座結(jié)構(gòu)UFPB(Ⅱ)型整體式GD摩擦擺減隔震支座由上下座板、球冠襯板、球冠承板、滑板、錨固組件和剪圖B.13UFPB(Ⅱ)型整體式GD摩擦擺減隔震支座結(jié)構(gòu)SFPB分離式HX/ZX摩擦擺減隔震支座由上下座板、中座板、球冠組件、滑板和錨固組件等組成HX/ZX型E型鋼阻尼減震支座結(jié)構(gòu)示意見圖B.18。C.2.1