華能九臺電廠一期工程風(fēng)扇磨煤機選型計算

華能九臺電廠一期工程風(fēng)扇磨煤機選型計算摘要：文章根據(jù)九臺煤質(zhì)資料及制粉系統(tǒng)的要求，依據(jù)試磨的相似理論和火規(guī)計算，選出能夠適應(yīng)華能九臺電廠一期工程2X660MW超臨界機組工況要求的風(fēng)扇磨煤機。關(guān)鍵詞：風(fēng)扇磨煤機；計算；選型FM系列風(fēng)扇磨煤機是長春發(fā)電設(shè)備總廠繼承并發(fā)展了德國EVT公司S型風(fēng)扇磨技術(shù)的產(chǎn)品。目前已開發(fā)了4個系列、19個型號、裝備在65臺12.5～300MW燃褐煤鍋爐發(fā)電機組中，為用戶提供了計300余臺產(chǎn)品，占國內(nèi)市場的70%以上。特別是在1992年，成功地為國產(chǎn)第一臺300MW燃褐煤鍋爐配套了風(fēng)扇磨煤機。運行情況良好，達到了設(shè)計參數(shù)，得到了用戶的好評。20世紀(jì)80年代初開發(fā)FM系列風(fēng)扇磨煤機至今，經(jīng)過對內(nèi)蒙霍林河、伊敏、大雁、扎賚諾爾、錫林浩特、元寶山、云南小龍?zhí)?、山東龍口等地褐煤的應(yīng)用，積累了豐富的經(jīng)驗。長春發(fā)電設(shè)備總廠技術(shù)人員經(jīng)過不斷的探索并結(jié)合用戶的實踐經(jīng)驗，完善了磨煤機的結(jié)構(gòu)，極大地便于用戶檢修。其特點如下：①大門底部耐磨襯板由原掛鉤式改為滑道式，便于襯板磨損后更換。②插板伸縮節(jié)的插板由原滑動式改為臺車式，便于檢修。③磨煤機增加勻流盤，使原煤在打擊板上的分布區(qū)于均勻，提高金屬利用率；同時也對后盤輪轂進行保護。④磨煤機的軸承箱由外冷式改為內(nèi)冷式，減少了運行期間的故障。⑤機殼襯板由原螺紋緊固改為通空螺栓緊固，便于耐磨襯板的更換。⑥軸承箱上增設(shè)了振動保護元件，提高了磨煤機的運行安全性。1系統(tǒng)要求1.1鍋爐容量及型式①單臺鍋爐最大出力為：2100t/h；②每臺鍋爐燃煤量：403t/h（設(shè)計煤質(zhì)）467t/h（校核煤質(zhì)）；③燃燒器布置方式：8角切向布置④空氣預(yù)熱器型式：2分倉回轉(zhuǎn)容克式⑤理論空氣量：設(shè)計煤種： 4.17Nm3/kg（投標(biāo)方填寫）校核煤種：3.692Nm3/kg（投標(biāo)方填寫）⑥爐膛出口過剩空氣系數(shù)：1.20⑦進入磨煤機的煤塊粒度≤50mm（暫定）⑧風(fēng)扇磨煤機臺數(shù)：8臺/每臺鍋爐其中運行磨煤機臺數(shù)：6臺/每臺鍋爐（BMCR）4臺/每臺鍋爐（50%THA）⑨煤粉細度：設(shè)計煤種：R90=40～45%，R1.0=1.5，n=1.0校核煤種：R90=40～45%，R1.0=1.5，n=1.0⑩煤粉水份：設(shè)計煤種：x3.255校核煤種：5.09{11}提升壓頭：1800Pa1.2干燥介質(zhì)①采用二介質(zhì)高溫爐煙+熱風(fēng)干燥介質(zhì)溫度：高溫爐煙：1155℃（BMCR）一次風(fēng)率：～21%熱風(fēng)：318℃（BMCR），291℃（50%THA）②采用三介質(zhì)高溫爐煙+熱風(fēng)+冷爐煙干燥介質(zhì)溫度：高溫爐煙：1155℃（BMCR）一次風(fēng)率：～21%熱風(fēng)：318℃（BMCR），291℃（50%THA）冷爐煙：140℃1.3煤質(zhì)資料及分析本期工程燃用煤源擬為扎賚諾爾褐煤為主，見表1：1.4鍋爐燃煤量每臺鍋爐設(shè)計煤質(zhì)403t/h，校核煤質(zhì)467t/h。2磨煤機選型按照德國經(jīng)驗和國內(nèi)規(guī)定：風(fēng)扇磨煤機的選型必須經(jīng)過試磨，然后根據(jù)實驗所取得的數(shù)據(jù)進行風(fēng)扇磨煤機的選型計算。依據(jù)《富拉爾基發(fā)電總廠№#5風(fēng)扇磨煤機性能試驗報告》-1983年2月的試驗數(shù)據(jù)、結(jié)合長春發(fā)電設(shè)備總廠多年的的設(shè)計和實踐經(jīng)驗，根據(jù)風(fēng)扇磨煤機的相似理論及所需要的參數(shù)，確定本工程所需的風(fēng)扇磨煤機型號為FM340.1060型。實驗數(shù)據(jù)見表2：見《富拉爾基發(fā)電總廠№#5風(fēng)扇磨煤機性能試驗報告》-1983年2月。2.1根據(jù)試磨相似理論選型依據(jù)S36.50型風(fēng)扇磨的試驗數(shù)據(jù)，和DL/7466-2002《電站磨煤機及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則》，根據(jù)風(fēng)扇磨煤機的通風(fēng)特性可以按離心通風(fēng)機的理論來對待，即幾何相似、不同直徑的風(fēng)扇磨煤機之間其流量系數(shù)及壓頭系數(shù)皆分別相等原則：？漬=■=■？著=■D■■=■式中：ф、ε為流量系數(shù)和壓頭系數(shù)；Qm為磨煤機的通風(fēng)量，m3/s；ΔPm為磨煤機進出口全壓差，Pa；ω2為打擊輪外緣線速度，m/s；n為打擊輪轉(zhuǎn)速，r/min；Am為打擊輪外緣面積，m2，A2=？仔d2B；Dm為打擊輪直徑，m；ρ為氣體密度，kg/m3。B為打擊輪有效寬度，m；不同直徑、幾何相似的磨煤機其通風(fēng)量和壓頭之間存在如下關(guān)系：■=■■=■=■依據(jù)上述公式可得出FM340.1060型磨煤機基本參數(shù)：提升壓頭：△Pm=1749Pa（120℃）通風(fēng)量：Qm=195740m3/h當(dāng)通風(fēng)量為150000m3/h時：風(fēng)量降低系數(shù)：fQ=150000/195740=0.766查風(fēng)量-壓頭變化曲線得出壓頭提高系數(shù)：fH=1.1在150℃下的磨煤機提升壓頭為：△P=1749×1.1×（273+120）/（273+150）=1787Pa得出風(fēng)量-壓頭變化曲線，如圖1所示。以上計算依據(jù)于DL/7466-2002《電站磨煤機及制粉系統(tǒng)選型導(dǎo)則》。2.2根據(jù)火規(guī)計算選型依據(jù)《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)幾何計算方法》，含粉時磨煤機提升壓頭修正系數(shù)按下式計算：Kμ=1-0.28μ式中：μ為磨腔內(nèi)煤粉濃度，kg/kg，按下式計算：μ=■BM為磨煤機原煤出力，kg/h；QM為磨煤機通風(fēng)量，m3/h；ρ為20℃下空氣密度，可取ρ=1.2kg/m3；KC為磨煤機內(nèi)煤粉循環(huán)倍率，按下式計算：loglnKC=D+■logln■式中：D、C為與可磨性指數(shù)有關(guān)的常數(shù)，當(dāng)HGI由45變到80時，C值取0.65～0.84，D值取0.069～-0.6033，按內(nèi)插法計算。n為煤粉均勻性系數(shù)，根據(jù)分離器結(jié)構(gòu)型式不同，n可取0.8～1.1。根據(jù)DL/T5145-2002，如選用FM340.1060磨煤機時的通風(fēng)量為106000m3/h，提升壓頭為2480Pa（120℃）。①考慮磨損和大氣壓的修正，磨煤機的提升壓頭為：ΔPm=2480×0.95×99.4/101.3=2311.8Pa②在一次風(fēng)率21%時（標(biāo)書要求），在采用6+2時的磨煤機出口通風(fēng)量為150000m3/h（150℃時），磨煤機的提升壓頭為：ΔPm=2480×0.76=1884.8Pa③考慮煤粉濃度對磨煤機提升壓頭的影響：磨腔內(nèi)煤粉濃度：本磨：μ1=（77800×1.46）/（150000×1.2）=0.631kg/kg系列表中：（FM340.1060）：μ2=（57000×1.46）/（106000×1.2）=0.654kg/kg本磨的提升壓頭為：ΔPm=1884.8×（1-0.28×0.631）/（1-0.28×0.654）=1899Pa④換算至150℃下的提升壓頭為：1899×（273+120）/（273+150）=1764Pa以上計算依據(jù)于《火力發(fā)電廠制粉系統(tǒng)設(shè)幾何計算方法》（中國電力出版社1992年2月）。結(jié)合選型計算一及選型計算二的結(jié)果看，兩種計算方式的提升壓頭數(shù)值非常吻合，說明磨煤機的選型是正確的。磨煤機的設(shè)計參數(shù)為：磨煤機型號：FM340.1060磨煤機臺數(shù)：6+2磨煤機出口通風(fēng)量：150000m3/h（150℃）磨煤機提升壓頭p：1760Pa磨煤機最大出力：77.8t/h實驗數(shù)據(jù)見表3。見《FM340.1060型風(fēng)扇磨煤機性能考核試驗報告》-1996年1月。3結(jié)語FM340.1060型風(fēng)扇磨采用5+1的運行模式，用于雙遼電廠4x300MW電站中。經(jīng)過10幾年的運行考核，完全達到了設(shè)計指標(biāo)。在設(shè)計煤質(zhì)時，長期采用的是4+2的運行模式，磨煤機的出力余度較大，磨