冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范模板

冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范

UDC

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)GB

PGB50018—2002

冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范

Technicalcodeofcold-fonnedthin-wallsteelstructures

2002—09—27發(fā)布2003—01—01實施

中華人民共和國建設(shè)部

中華人民共和國國家質(zhì)量監(jiān)督檢驗檢疫總局

中華人民共和國國家標(biāo)準(zhǔn)

冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范

Technicalcodeerfcold-formedthin-^allsteelstructures

GB50018—2002

主編部門:湖北省發(fā)展計劃委員會

批準(zhǔn)部門:中華人民共和國建設(shè)部

施行日期：2003年1月1日

中華人民共和國建設(shè)部公告

第63號

建設(shè)部關(guān)于發(fā)布國家標(biāo)準(zhǔn)

《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》的公告

現(xiàn)批準(zhǔn)《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》為國家標(biāo)準(zhǔn),編號為

GB50018—2002,自2003年1月1日起實施。其中，第3.0.6、

4.1.3、4」.7、4.2」、4.2.3、4.2.4、4.2.5、4.2.7、9.2.2、10.2.3條為

強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。原《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》

GBJ18T7同時廢止。

本規(guī)范由建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)定額研究所組織中國計劃出版社出版發(fā)

行。

中華人民共和國建設(shè)部

二8二年九月二十七日

前百

本規(guī)范是根據(jù)建設(shè)部建標(biāo)[1998]94

號文的要求，由主編部門湖北省發(fā)展計劃委員

會、主編單位中南建筑設(shè)計院會同有關(guān)單位對1

987年國家計劃委員會批準(zhǔn)頒布的《冷彎薄壁

型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GBJ18-87進(jìn)行全面

修訂而成的。

本規(guī)范共11章5個附錄，這次修訂的主要

內(nèi)容有：

1.按新修訂的國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度

設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定，增加了在采用不同安全

等級時需結(jié)合考慮設(shè)計使用年限的內(nèi)容；

2.增列了在單層房屋設(shè)計中考慮受力蒙皮

作用的設(shè)計原則；

3.補充了彎矩作用于非對稱平面內(nèi)的單軸

對稱開口截面壓彎構(gòu)件穩(wěn)定性的計算公式；

4.對三種不同的受壓板件的有效寬厚比計

算修改成以板組為計算單元，考慮相鄰板件的約

束影響，并采用統(tǒng)一的計算公式；

5.新增了自攻（自鉆）螺釘、拉鉀釘、射

釘及喇叭形焊縫等新型連接方式的內(nèi)容；

6.對廣泛應(yīng)用的壓型鋼板增加了用作非組

合效應(yīng)樓板、同時承受彎矩和剪力作用的計算方

法；

7.新增了應(yīng)用十分廣泛的薄壁型鋼墻梁的

設(shè)計規(guī)定與構(gòu)造要求；

8,補充了多跨門式剛架體系中剛架柱的計

算長度計算公式，補充了剛架梁垂直撓度限值、

柱頂側(cè)移限值等規(guī)定。

本規(guī)范將來可能進(jìn)行局部修訂，有關(guān)局部修

訂的信息和條文內(nèi)容將刊登在《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)

化》雜志上。

本規(guī)范以黑體字標(biāo)志的條文為強(qiáng)制性條文，

必須嚴(yán)格執(zhí)行。

本規(guī)范由建設(shè)部負(fù)責(zé)管理和對強(qiáng)制性條文

的解釋，中南建筑設(shè)計院負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解

釋。

為了提高規(guī)范的質(zhì)量，請各單位在執(zhí)行本規(guī)

范過程中，結(jié)合工程實踐，認(rèn)真總結(jié)經(jīng)驗，并將

意見和建議寄至:湖北省武漢市武昌中南二路十

號中南建筑設(shè)計院《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)

范》國家標(biāo)準(zhǔn)管理組(郵編：430071,E

/mail:lwssc@public.w

h.hb.cn)o

本規(guī)范主編單位、參編單位和主要起草人：

主編單位:中南建筑設(shè)計院

參編單位:同濟(jì)大學(xué)深圳大學(xué)西安建筑科

技大學(xué)哈爾濱工業(yè)大學(xué)福州大學(xué)

湖南大學(xué)東風(fēng)汽車公司基建管理部武漢大

學(xué)上海交通大學(xué)

中國建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計研究所浙江杭蕭鋼構(gòu)股份

有限公司南昌大學(xué)福建長祥建筑鋼結(jié)構(gòu)有

限公司喜利得(中國)有限公司

主要起草人:陳雪庭陸祖欣沈祖炎張中

權(quán)何保康徐厚軍張耀春

魏潮文周緒紅孔次融方山

峰周國木梁蔡益燕陳國津郭耀杰

高軒能單銀木熊皓王

稚

目次

1總則

2術(shù)語、符號

3材料

4基本設(shè)計規(guī)定

5構(gòu)件的計算

6連接的計算與構(gòu)造

7壓型鋼板

8棵條與墻梁

9屋架

10剛架

11制作、安裝和防腐蝕

附錄A計算系數(shù)

附錄B截面特性

附錄C考慮冷彎效應(yīng)的強(qiáng)度設(shè)計值的計算方法

附錄D侵蝕作用分類和防腐涂料底、面漆配

套及維護(hù)年限

本規(guī)范用詞說明

1總則

1.0.1為使冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計和

施工貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策，做到技術(shù)先

進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量，特制定本

規(guī)范。

1.0.2本規(guī)范適用于建筑工程的冷彎薄

壁型鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計與施工。

1.0.3本規(guī)范未考慮直接承受動力荷載

的承重結(jié)構(gòu)和受有強(qiáng)烈侵蝕作用的冷彎薄壁型

鋼結(jié)構(gòu)的特殊要求。

1.0.4本規(guī)范的設(shè)計原則是根據(jù)現(xiàn)行國

家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB5

0068制定的。

1.0.5設(shè)計冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)時，應(yīng)結(jié)

合工程實際，合理選用材料、結(jié)構(gòu)方案和構(gòu)造措

施，保證結(jié)構(gòu)在運輸、安裝和使用過程中滿足強(qiáng)

度、穩(wěn)定性和剛度要求，符合防火、防腐要求。

1.0.6冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計和施工,

除應(yīng)符合本規(guī)范外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)

的規(guī)定。

2術(shù)語、符號

2.1術(shù)語

2.1.1板件

薄壁型鋼桿件中相鄰兩縱邊之間的平板部

分。

2.1.2加勁板件

兩縱邊均與其它板件相連接的板件。

2.1.3部分加勁板件一縱邊與其它板件相連

接，另一縱邊由符合要求的邊緣卷邊

加勁的板件。

2.1.4非加勁板件

一縱邊與其它板件相連接，另一縱邊為自由

的板件。

2.1.5均勻受壓板件

承受軸心均勻壓力作用的板件。

2.1.6非均勻受壓板件

承受線性非均勻分布應(yīng)力作用的板件。

2.1.7子板件

一縱邊與其它板件相連接，另一縱邊與符合

要求的中間加勁肋相連接或兩縱邊均與符合要

求的中間加勁肋相連接的板件。

2.1.8寬厚比

板件的寬度與厚度之比。

2.1.9有效寬厚比

考慮受壓板件利用屈曲后強(qiáng)度時，為了簡化

計算，將板件的寬度予以折減，折減后板件的計

算寬度與板厚之比。

2.1.10冷彎效應(yīng)

因冷彎引起鋼材性能改變的現(xiàn)象。

2.1.11受力蒙皮作用

與支承構(gòu)件可靠連接的壓型鋼板體系所具

有的抵抗板自身平面內(nèi)剪切變形的能力。

2.1.12喇叭形焊縫

連接圓角與圓角或圓角與平板間隙處的焊

縫。

2.2符號

2.2.1作用及作用效應(yīng)

B—雙力矩；

F一集中荷載；

底一彎矩；

N---軸心力;

N-------1個連接件所承受的拉力;

風(fēng)-----個連接件所承受的剪力;

P-高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力；

V-剪力。

2.2.2計算指標(biāo)

E~鋼材的彈性模量；

G_鋼材的剪變模量；

此——電阻點焊每個焊點的抗剪承載力設(shè)計值；

M--------個螺栓的抗拉承載力設(shè)計值i

心-----個螺栓的抗剪承載力設(shè)計值?

此-----個螺栓的承壓承載力設(shè)計值,

M--------個自攻螺釘或射釘?shù)目估休d力設(shè)計值；

M--------個連接件的抗剪承載力設(shè)計值，

/~鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值；

k一鋼材的端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值；

我一—鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；

fy-鋼材的屈服強(qiáng)度；

★，原——螺栓的承壓、抗拉和抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；

%,打,￡——對接焊縫的抗壓、抗拉和抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；

系——角焊縫的抗壓、抗拉和抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；

G--正應(yīng)力S

V-----剪應(yīng)力。

2.2.3幾何參數(shù)

A---毛截面面積；

4----凈截面面積；

4——有效截面面積；

4—有效凈截面面積；

H一柱的高度；

用——柱的計算高度；

I一毛截面慣性矩；

4——逢截面慣性矩；

L——毛截面抗扭慣性矩；

4——毛截面扇性慣性矩；

4——壓型鋼板邊加勁肋的慣性矩；

九——壓型鋼板中加勁肋的慣性矩s

&一毛截面面積矩；

w——毛截面模量；

Wa-凈截面模量;

%—毛截面扇性模量；

唯一有效截面模量；

印.——有效凈截面模量；

a—卷邊的高度;格構(gòu)式擦條上弦節(jié)間長度，連接件的

間距S

J——連接件的最大容許間距；

b一截面或板件的寬度；

瓦——截面的計算寬度（或高度）；

\——壓型鋼板中子板件的寬度；

bo——板件的有效寬度,

c一與計算板件鄰接的板件的寬度；

d一直徑；

4——構(gòu)件中孔洞的直徑，

&一螺栓螺紋處的有效直徑；

?---偏心距,

e.——荷載作用點到彎心的距離,

/—截面彎心在對稱軸上的坐標(biāo)（以形^為原點力

心——等效偏心距；

h一截面或板件的高度；

M——腹板的計算高度；

%——角焊縫的焊腳尺寸；

i一回轉(zhuǎn)半徑,

I—長度或跨度;側(cè)向支承點間的距離;型鋼截面中心

線長度s

L——焊縫的計算長度；

“——計算長度；

八一扭轉(zhuǎn)屈曲的計算長度：

A——截面第￡個棱角內(nèi)表面的彎曲半徑；

t一厚度；

8----夾角；

A——長細(xì)比,

%——換算長細(xì)比：

K——彎扭屈曲的換算長細(xì)比.

2.2.4計算系數(shù)

k一受壓板件的穩(wěn)定系數(shù)；

及一板組約束系數(shù)；

?―連接處的螺栓數(shù)i兩側(cè)向支承點間的節(jié)間總數(shù);

%內(nèi)力為壓力的節(jié)間數(shù)s

跖一每個螺栓的剪切面數(shù)；

的——同一截面處的連接件數(shù);

a,R—構(gòu)件的約束系數(shù)；

An——等效彎矩系數(shù)6

y~~鋼材抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度的比值s

，R----抗力分項系數(shù)I

盤，盤——計算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)時采用的系數(shù)；

n—計算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)時采用的系數(shù);計算

考慮冷彎效應(yīng)的強(qiáng)度設(shè)計值時采用的系數(shù);截面

系數(shù)；

M-計算受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)時采用的系數(shù)；

出一剛架柱的計算長度系數(shù)；

用——梁的側(cè)向計算長度系數(shù)；

P-質(zhì)量密度;受壓板件有效寬厚比計算系數(shù)；

呼---軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),

外,也一受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)；

@—應(yīng)力分布不均勻系數(shù)。

3材料

3.0.1用于承重結(jié)構(gòu)的冷彎薄壁型鋼的

帶鋼或鋼板，應(yīng)采用符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)

構(gòu)鋼》GB/T700規(guī)定的Q235鋼和《低

合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591規(guī)定的Q

345鋼。當(dāng)有可靠根據(jù)時，可采用其它牌號的

鋼材，但應(yīng)符合相應(yīng)有關(guān)國家標(biāo)準(zhǔn)的要求。

3.0.2用于承重結(jié)構(gòu)的冷彎薄壁型鋼的

帶鋼或鋼板，應(yīng)具有抗拉強(qiáng)度、伸長率、屈服強(qiáng)

度、冷彎試驗和硫、磷含量的合格保證；對焊接

結(jié)構(gòu)尚應(yīng)具有碳含量的合格保證。

3.0.3在技術(shù)經(jīng)濟(jì)合理的情況下，可在

同一構(gòu)件中采用不同牌號的鋼材。

3.0.4焊接采用的材料應(yīng)符合下列要求:

1手工焊接用的焊條，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)

《碳鋼焊條》GB/T5117或《低合金鋼焊

條》GB/T5118的規(guī)定。選擇的焊條型號

應(yīng)與主體金屬力學(xué)性能相適應(yīng)。

2自動焊接或半自動焊接用的焊絲，應(yīng)符合

現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《熔化焊用鋼絲》GB/T149

57的規(guī)定。選擇的焊絲和焊劑應(yīng)與主體金屬相

適應(yīng)。

3二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊接用的焊絲，應(yīng)符合

現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《氣體保護(hù)電弧焊用碳鋼、低合金

鋼焊絲》GB/T8110的規(guī)定。

4當(dāng)Q235鋼和Q345鋼相焊接時，宜

采用與Q235鋼相適應(yīng)的焊條或焊絲。

3.0.5連接件（連接材料）應(yīng)符合下列

要求：

1普通螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《六角頭螺

栓C級》GB/T5780的規(guī)定，其機(jī)械性能

應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《緊固件機(jī)械性能、螺栓、

螺釘和螺柱》GB/T3089.1的規(guī)定。

2高強(qiáng)度螺栓應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)

用高強(qiáng)度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈與技

術(shù)條件》GB/T1228?1231或《鋼結(jié)

構(gòu)用扭剪型高強(qiáng)度螺栓連接副》GB/T363

2-3633的規(guī)定。

3連接薄鋼板或其它金屬板采用的自攻螺

釘應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《自鉆自攻螺釘》GB/

T15856.1?4、GB/T3098.1

1或《自攻螺栓》GB/T5282-5285

的規(guī)定。

3.0.6在冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙和

材料訂貨文件中，應(yīng)注明所采用的鋼材的牌號和

質(zhì)量等級、供貨條件等以及連接材料的型號（或

鋼材的牌號）。必要時尚應(yīng)注明對鋼材所要求的

機(jī)械性能和化學(xué)成分的附加保證項目。

4基本設(shè)計規(guī)定

4.1設(shè)計原則

4.1.1本規(guī)范采用以概率理論為基礎(chǔ)的

極限狀態(tài)設(shè)計方法，以分項系數(shù)設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行

計算。

4.1.2冷彎薄壁型鋼承重結(jié)構(gòu)應(yīng)按承載

能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行設(shè)計。

4.1.3設(shè)計冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)時的重要

性系數(shù)為應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的安全等級、設(shè)計使用年限

確定。

一般工業(yè)與民用建筑冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的

安全等級取為二級，設(shè)計使用年限為50年時，

其重要性系數(shù)不應(yīng)小于1.0；設(shè)計使用年限為

25年時，。特殊建筑冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)

安全等級、設(shè)計使用年限另行確定。

4.1.4按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計冷彎薄

壁型鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的基本組合，必要

時尚應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的偶然組合，采用荷載設(shè)計

值和強(qiáng)度設(shè)計值進(jìn)行計算。荷載設(shè)計值等于荷載

標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項系數(shù)；強(qiáng)度設(shè)計值等于材料

強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項系

數(shù)，冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的抗力分項系數(shù)加=1.1

65o

4.1.5按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計冷彎薄

壁型鋼結(jié)構(gòu)，應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，采用

荷載標(biāo)準(zhǔn)值和變形限值進(jìn)行計算。

4.1.6計算結(jié)構(gòu)構(gòu)件和連接時，荷載、

荷載分項系數(shù)、荷載效應(yīng)組合和荷載組合值系數(shù)

的取值，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)

范》GB50009的規(guī)定。

注:對支承輕屋面的構(gòu)件或結(jié)構(gòu)（屋架、框

架等），當(dāng)僅承受一個可變荷載，其水平投影面

積超過60日時，屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值宜取

0.3kN/日。

4.1.7設(shè)計剛架、屋架、橡條和墻梁時,

應(yīng)考慮由于風(fēng)吸力作用引起構(gòu)件內(nèi)力變化的不

利影響，此時永久荷載的荷載分項系數(shù)應(yīng)取

1.0O

4.1.8結(jié)構(gòu)構(gòu)件的受拉強(qiáng)度應(yīng)按凈截面

計算；受壓強(qiáng)度應(yīng)按有效凈截面計算；穩(wěn)定性應(yīng)

按有效截面計算。

4.1.9構(gòu)件的變形和各種穩(wěn)定系數(shù)可按

毛截面計算。

4.1.10當(dāng)采用不能滑動的連接件連接

壓型鋼板及其支承構(gòu)件形成屋面和墻面等圍護(hù)

體系時，可在單層房屋的設(shè)計中考慮受力蒙皮作

用，但應(yīng)同時滿足下列要求：

1應(yīng)由試驗或可靠的分析方法獲得蒙皮組

合體的強(qiáng)度和剛度參數(shù)，對結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體分析和

設(shè)計；

2屋脊、檐口和山墻等關(guān)鍵部位的橡條、墻

梁、立柱及其連接等，除了考慮直接作用的荷載

產(chǎn)生的內(nèi)力外，還必須考慮由整體分析算得的附

加內(nèi)力進(jìn)行承載力驗算；

3必須在建成的建筑物的顯眼位置設(shè)立永

久性標(biāo)牌，標(biāo)明在使用和維護(hù)過程中，不得隨意

拆卸壓型鋼板，只有設(shè)置了臨時支撐后方可拆換

壓型鋼板，并在設(shè)計文件中加以規(guī)定。

4.2設(shè)計指標(biāo)

4.2.1鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按表

4.2.1采用。

表4.2.1鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值(N/rnm1)

抗拉、抗壓和抗彎抗剪端面承壓(磨平頂緊)

麟才牌號

f%Jee

Q935鋼2K120S10

Q345鋼3001TC400

4.2.2計算全截面有效的受拉、受壓或

受彎構(gòu)件的強(qiáng)度，可采用按本規(guī)范附錄C確定的

考慮冷彎效應(yīng)的強(qiáng)度設(shè)計值。

4.2.3經(jīng)退火、焊接和熱鍍鋅等熱處理

的冷彎薄壁型鋼構(gòu)件不得采用考慮冷彎效應(yīng)的

強(qiáng)度設(shè)計值。

4.2.4焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按表

4.2.4采用。

表4.2.4焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值(N/miV)

對接焊維角焊維

構(gòu)件鋼材

抗壓抗拉抗剪抗壓、抗拉和抗剪

牌號

疔行ff

Q2SE鋼17B110140

Q345鋼3002551751K

注」當(dāng)Q235鋼與QMS鋼對接焊接時，焊罐的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按表4.2.4中Q23I

鋼欄的數(shù)值采用,

2經(jīng)X射線檢查符合一、二級焊維質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)的對接焊縫的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值采

用抗壓強(qiáng)度設(shè)計值.

4.2.5c級普通螺栓連接的強(qiáng)度設(shè)計值

應(yīng)按表4.2.5采用。

表4.2.5C級普通螺栓連接的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm1)

性能等級構(gòu)件鋼材的牌號

類別

4.B級、4.8級Q235鋼Q3韭鋼

抗拉升1幅——

抗剪￡12S——

承壓出—290370

4.2.6電阻點焊每個焊點的抗剪承載力

設(shè)計值應(yīng)按表4.2.6采用。

表4.2.6電阻點焊的抗剪承載力設(shè)計值

相焊板件中外層每個焊點的抗剪相焊板件中外層每個焊點的抗剪

較薄板件的厚度承載力設(shè)計值較薄板件的厚度承載力設(shè)計值

XnxtO卑kN)Kinn)A?(kN)

0.40.62.05.9

0.61.12.58.0

0.81.73.010.2

1.02.33.512.6

1.54.0——

4.2.7計算下列情況的結(jié)構(gòu)構(gòu)件和連接

時，本規(guī)范4.2.1至4.2.6條規(guī)定的強(qiáng)

度設(shè)計值，應(yīng)乘以下列相應(yīng)的折減系數(shù)。

1平面格構(gòu)式橡條的端部主要受壓腹桿:

0.85；

2單面連接的單角鋼桿件：

1)按軸心受力計算強(qiáng)度和連接：0.8

5；

2)按軸心受壓計算穩(wěn)定性：0.6+

0.0014X；

注:對中間無聯(lián)系的單角鋼壓桿，入為按最

小回轉(zhuǎn)半徑計算的桿件長細(xì)比。

3無墊板的單面對接焊縫：0.85；

4施工條件較差的高空安裝焊縫:0.90；

5兩構(gòu)件的連接采用搭接或其間填有墊板

的連接以及單蓋板的不對稱連接：0.90o

上述幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應(yīng)連

乘。

4.2.8鋼材的物理性能應(yīng)符合表

4.2.8的規(guī)定。

表4.2.8鋼材的物理性能

彈性模量E剪變模量G線膨脹系數(shù)。質(zhì)量密度P

(N/nm?)(N/ME?)(以每U計)(Wirf)

20Gx遂79X1/12X10"7850

4.3構(gòu)造的一般規(guī)定

4.3.1冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的壁厚不

宜大于6mm,也不宜小于1.5mm(壓型鋼

板除外)，主要承重結(jié)構(gòu)構(gòu)件的壁厚不宜小于2

mmo

4.3.2構(gòu)件受壓部分的壁厚尚應(yīng)符合下

列要求：

1構(gòu)件中受壓板件的最大寬厚比應(yīng)符合表

4.3.2的規(guī)定。

表4.3.2受壓板件的寬厚比限值

鋼材牌號

@36鋼Q345鋼

板件類別

非加勁板件4535

部分加勁板件6050

加勁板件260200

2圓管截面構(gòu)件的外徑與壁厚之比，對于Q

235鋼，不宜大于100；對于Q345鋼,

不宜大于68o

4.3.3構(gòu)件的長細(xì)比應(yīng)符合下列要求:

1受壓構(gòu)件的長細(xì)比不宜超過表4.3.3

中所列數(shù)值；

表4.3.3受壓構(gòu)件的容許長細(xì)比

項次構(gòu)件類別容許長細(xì)比

主要構(gòu)件（如主要承重柱、剛架柱、桁

1150

架和格構(gòu)式剛架的弦桿及支座壓桿等）

2其他構(gòu)件及支撐200

2受拉構(gòu)件的長細(xì)比不宜超過350,但張

緊的圓鋼拉條的長細(xì)比不受此限。當(dāng)受拉構(gòu)件在

永久荷載和風(fēng)荷載組合作用下受壓時，長細(xì)比不

宜超過250；在吊車荷載作用下受壓時，長細(xì)

比不宜超過200o

4.3.4用綴板或綴條連接的格構(gòu)式柱宜

設(shè)置橫隔，其間距不宜大于2?3m,在每個運

輸單元的兩端均應(yīng)設(shè)置橫隔。實腹式受彎及壓彎

構(gòu)件的兩端和較大集中荷載作用處應(yīng)設(shè)置橫向

加勁肋，當(dāng)構(gòu)件腹板高厚比較大時，構(gòu)造上宜設(shè)

置橫向加勁肋。

5構(gòu)件的計算

5.1軸心受拉構(gòu)件

5.1.1軸心受拉構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：

□上f(5.1.1-1)

式中0——正應(yīng)力；

N----軸心力；

4------凈截面面積；

f~鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值。

高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接處的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算：

—1—0.5*彌f(5.1.1-2)

e*于(5.1.1-3)

式中?1——所計算截面(最外列螺栓)處的高強(qiáng)度螺栓數(shù)；

?—在節(jié)點或拼接處，構(gòu)件一端連接的高強(qiáng)度螺栓數(shù)；

A----毛截面面積。

5.1.2計算開口截面的軸心受拉構(gòu)件的強(qiáng)度時，若軸心力不通過

截面彎心(或不通過Z形截面的扇性零點)，則應(yīng)考慮雙力矩的影

響。

注：本條規(guī)定也適用于軸心受壓、拉彎、壓彎構(gòu)件.

5.2軸心受壓構(gòu)件

5.2.1軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：

o=孚(5.2.1)

An

式中——有效凈截面面積。

5.2.2軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：

封(5.2.2)

式中中一軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),應(yīng)按本規(guī)范表A.1.1-1或

表A.1.1-2采用；

4----有效截面面積。

5.2.3計算閉口截面、雙軸對稱的開口截面和截面全部有效的不

卷邊的等邊單角鋼軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)時，其長細(xì)比應(yīng)取按

下列公式算得的較大值：

&=主(5.2.3-1)

4=與(5.2.3-2)

式中凡、4——構(gòu)件對截面主軸w軸和歹軸的長細(xì)比；

Q、h——構(gòu)件在垂直于截面主軸外軸和#軸的平面內(nèi)的

計算長度；

4、&——構(gòu)件毛截面對其主軸2軸和y軸的回轉(zhuǎn)半徑。

5.2.4計算單軸對稱開口截面(如圖5.2.4所示)軸心受壓構(gòu)件

的穩(wěn)定系數(shù)時，其長細(xì)比應(yīng)取按公式5.2.3-2和下式算得的較大

值：

一JN+TT第二中⑸"D

’=今隹蟲).0394(5.242)

^=^+4+4(5.2.43)

式中九一彎扭屈曲的換算長細(xì)比；

Z#----毛截面扇性慣性矩；

A——毛截面抗扭慣性矩；

/——毛截面的彎心在對稱軸上的坐標(biāo)?

3——扭轉(zhuǎn)屈曲的計算長度

1—無綴板時,為構(gòu)件的幾何長度;有綴板時，取兩相鄰

綴板中心線的最大間距；

B-約束系數(shù)，按表5.2.4采用。

表5.2.4開口截面軸心受壓和壓彎構(gòu)件的約束系數(shù)

無提板有投板

項次構(gòu)件兩端的支承情況

aBa

1兩端校接，端部截面可以自由翹曲1.001.00——

2兩端嵌固，端部截面的翹曲完全受到約束1.000.500.801.00

3兩端較接，端部截面的翹曲完全受到約束0.720.500.801.00

圖5.2.4單軸對稱開口截面示意圖

5.2.5有綴板的單軸對稱開口截面軸心受壓構(gòu)件彎扭屈曲的換

算長細(xì)比九可按公式5.2.44計算，約束系數(shù)a可按表5.2.4

采用，但扭轉(zhuǎn)屈曲的計算長度4=價a,a為綴板中心線的最大間

距。

構(gòu)件兩支承點間至少應(yīng)設(shè)置2塊綴板（不包括構(gòu)件支承點處

的綴板或封頭板在內(nèi)）。

5.2.6格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按公式5.2.2計算，其長

細(xì)比應(yīng)按下列規(guī)定取、和相中的較大值：

1綴板連接的雙肢格構(gòu)式構(gòu)件（如圖5.2.6a所示）。

、=&（5.2.6-1）

、=必下&C5.2.6-2）

2綴條連接的雙肢格構(gòu)式構(gòu)件（如圖5.2.6b所示）。

J無+27.（526-3）

3綴條連接的三肢格構(gòu)式構(gòu)件（如圖5.2.6c所示）。

.二肚+而畏^夕）⑸2.M）

九="可惡（5.2.咐

式中，、相——格構(gòu)式構(gòu)件的換算長細(xì)比；

4——整個構(gòu)件對工軸的長細(xì)比；

可——整個構(gòu)件對虛軸（y軸）的長細(xì)比；

%——單肢對其自身主軸（1軸）的長細(xì)比，計算長度

取綴板間凈距3

A—所有單肢毛截面的面積之和；

4——構(gòu)件橫截面所截各斜綴條毛截面面積之和。

圖5.2.6格構(gòu)式構(gòu)件截面示意圖

格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)綴材為綴條時，其分肢的長細(xì)比為

不應(yīng)大于構(gòu)件最大長細(xì)比\?的07倍；當(dāng)綴材為綴板時，％不應(yīng)

大于40,且不應(yīng)大于J的0.5倍（當(dāng)JV50時，取1M=50）,此

時可不計算單肢的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。

斜綴條與構(gòu)件軸線間的夾角宜不小于40。,不大于70。。

5.2.7格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的獨力應(yīng)按下式計算：

(5.2.7)

式中v一剪力；

A-構(gòu)件所有單肢毛截面面積之和;

fr一鋼材的屈服強(qiáng)度,Q235鋼的力=235N/mn?,815鋼

2

的^.=345N/mmo

剪力。值沿構(gòu)件全長不變，由承受該剪力的有關(guān)綴板或綴條

分擔(dān)。

5.3受彎構(gòu)件

5.3.1荷載通過截面彎心并與主軸平行的受彎構(gòu)件（如圖5.3.1

所示）的強(qiáng)度和穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：

強(qiáng)度：(5.3.1-1)

“OK

LIt《無(5.3.1-2)

穩(wěn)定性：%wZ(5.3.2

式中一跨間對主軸工軸的最大彎矩；

0m——最大剪力：

憶——對主軸立軸的較小有效凈截面模量S

T-剪應(yīng)力；

&-計算剪應(yīng)力處以上截面對中和軸的面積矩；

I一毛截面慣性矩；

t——腹板厚度之和；

外——受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范附錄A中

A.2的規(guī)定計算：

股——對截面主軸工軸的受壓邊緣的有效截面模量；

九~一鋼材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。

圖5.3.1荷載通過彎心并與主軸平行的受彎構(gòu)件截面示意圖

5.3.2荷載偏離截面彎心但與主軸平行的受彎構(gòu)件（如圖5.3.2

所示）的強(qiáng)度和穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計算：

圖5.3.2荷栽偏離彎心但與主軸平行的受彎構(gòu)件戴面示意圖

強(qiáng)度：k志十堵（5.3.2-1）

穩(wěn)定性：鳥■十/《于（5.3.2-2）

式中M-計算彎矩；

B-與所取彎矩同一截面的雙力矩，當(dāng)受彎構(gòu)件的受壓

翼緣上有鋪板，且與受壓翼緣牢固相連并能阻止受

壓翼緣側(cè)向變位和扭轉(zhuǎn)時，9=0,此時可不驗算受

彎構(gòu)件的穩(wěn)定性。其他情況，9可按本規(guī)范附錄A

中A.4的規(guī)定計算；

%——與彎矩引起的應(yīng)力同一驗算點處的毛截面扇性模

量。

翦應(yīng)力可按公式5.3.1-2驗算。

5.3.3荷載偏離截面彎心且與主軸傾斜的受彎構(gòu)件（如圖5.3.3

所示）,當(dāng)在構(gòu)造上能保證整體穩(wěn)定性時，其強(qiáng)度可按式5.3.3-1

計算：

m美+差+￡&,（5.3.3-D

式中監(jiān)、％——對截面主軸外？軸的彎矩（圖5.3.3所示的截

面中，工軸為強(qiáng)軸，y軸為弱軸”

%——對截面主軸歹軸的有效凈截面模量。

工軸和y軸方向的剪應(yīng)力可分別按公式5.3.1-2驗算。

上述受彎構(gòu)件，當(dāng)不能在構(gòu)造上保證整體穩(wěn)定性時，可按公式

5.3.3~2計算其穩(wěn)定性：

C5.3.3-2)

式中%——對截面主軸歹軸的受壓邊緣的有效截面模量。

圖5.3.3荷載偏離彎心且與主軸傾斜的受彎構(gòu)件截面示意圖

5.3.4受彎構(gòu)件支座處的腹板，當(dāng)有加勁肋時應(yīng)按公式5.2.2計

算其平面外的穩(wěn)定性,計算長度取受彎構(gòu)件截面的高度,截面積取

加勁肋截面積及加勁肋兩側(cè)各15￡/甌手寬度范圍內(nèi)的腹板截

面積之和（￡為腹板厚度）。

支座處無加勁肋時,應(yīng)按第7.1.7條的規(guī)定驗算局部受壓承

載力。

5.4拉彎構(gòu)件

5.4.1拉彎構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：

4寵士普士卷號（5.4.1）

式中乙、叫—對截面主軸或"軸的凈截面模量。

若拉彎構(gòu)件截面內(nèi)出現(xiàn)受壓區(qū)，且受壓板件的寬厚比大于第

5.6.1條規(guī)定的有效寬厚比時，則在計算其凈截面特性時應(yīng)按圖

5.6.5所示位置扣除受壓板件的超出部分。

5.5壓彎構(gòu)件

5.5.1壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算:

m空士爵士第（5.5.1）

5.5.2雙軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用于對稱平面內(nèi)時,

應(yīng)按公式5.5.2-1計算彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性：

N

~V~(5.5.2-1)

式中M一計算彎矩，取構(gòu)件全長范圍內(nèi)的最大彎矩,

&——等效彎矩系數(shù)：

相一系數(shù)，、=忐^

E一，鋼材的彈性模量；

k-構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)的長細(xì)比；

%一對最大受壓邊緣的有效截面模量。

當(dāng)彎矩作用在最大剛度平面內(nèi)時（如圖5.5.2所示），尚應(yīng)按

公式5.5.2-2計算彎矩作用平面外的穩(wěn)定性：

急（5.522）

式中7-截面系數(shù)，對閉口截面4=0.7,對其他截面7=1.0,

%——對y軸的軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),其長細(xì)比應(yīng)按

公式5.2.3~2計算；

外——當(dāng)彎矩作用于最大剛度平面內(nèi)時，受彎構(gòu)件的整體

穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范附錄A中A.2的規(guī)定計算，對

于閉口截面可取61t=1.0。

其應(yīng)取構(gòu)件計算段的最大彎矩。

圖5.5.2雙軸對稱轂面示意圖

5.5.3壓彎構(gòu)件的等效彎矩系數(shù)反應(yīng)按下列規(guī)定采用:

1構(gòu)件端部無側(cè)移且無中間橫向荷載時：

魚=0.6+0.4著(5.5.3)

式中弧、弧——分別為絕對值較大和較小的端彎矩，當(dāng)構(gòu)件以

單曲率彎曲時笥取正值,當(dāng)構(gòu)件以雙曲率彎曲

時，笥取負(fù)值。

2構(gòu)件端部無側(cè)移但有中間橫向荷載時：

龜=1.0

3構(gòu)件端部有側(cè)移時：

龜=1.0

5.5.4單軸對稱開口截面(如圖5.2.4所示)的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩

作用于對稱平面內(nèi)時，除應(yīng)按第5.5.2條計算彎矩作用平面內(nèi)的

穩(wěn)定性外，尚應(yīng)按公式5.2.2計算其彎矩作用平面外的穩(wěn)定性，此

時，公式5.2.2中的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)中應(yīng)按公式5.5.4-1算

得的彎扭屈曲的換算長細(xì)比4由本規(guī)范表A.1.1-1或表A.1.1-2

查得。

多-十T

(5.5.4-1)

/=扁+4+年+2/畀一4一盤仇(5.542)

%=](5.5.43)

式中G——等效偏心距，Q=士贊，當(dāng)偏心在截面彎心一側(cè)時

J為負(fù)，當(dāng)偏心在與截面彎心相對的另一側(cè)時G為

正。M取構(gòu)件計算段的最大彎矩.

q——橫向荷載作用位置影響系數(shù)，查表A.2.1；

s—計算系數(shù),按公式5.2.4-2計算；

G-橫向荷載作用點到彎心的距離s對于偏心壓桿或當(dāng)

橫向荷載作用在彎心時G=Os當(dāng)荷載不作用在彎心

且荷載方向指向彎心時G為負(fù)，而離開彎心時4

為正。

若6,當(dāng)壓彎構(gòu)件采用本規(guī)范表B.1.1-3或表B.1.1-4

中所列型鋼或當(dāng)q+導(dǎo)40時，可不計算其彎矩作用平面外的穩(wěn)

定性。

當(dāng)彎矩作用在對稱平面內(nèi)(如圖5.2.4所示)，且使截面在彎

心一側(cè)受壓時,尚應(yīng)按下式計算：

N_&絡(luò)

4.一剽刖,(5.5.44)

式中&——對歹軸的等效彎矩系數(shù)，應(yīng)按第5.5.3條的規(guī)定采

用；

W\—截面的較小有效截面模量；

N%一系數(shù)"、=瑞。

5.5.5單軸對稱開口截面壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用于非對稱主平面

內(nèi)時（如圖5.5.5所示），除應(yīng)按公式5.5.54計算其彎矩作用平面

內(nèi)的穩(wěn)定性外，尚應(yīng)按公式5.5.5-2計算其彎矩作用平面外的穩(wěn)

定性。

0

荷的佛點

Z￡7DZ27

百

圖5.5.5單軸對稱開口截面繞對稱軸彎曲示意圖

N

[1-薊匕(5.5.5-1)

外4“<0

N徨?B

、C5.5.5-2)

*4%吸%

式中外一對二軸的軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),其長細(xì)比應(yīng)按

公式5.2.44計算；

NG一系數(shù)，N'&=盜。

5.5.6（雙軸對稱截面雙向壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下列公式計

算：

N

(5.5.6-1)

/4一鼎網(wǎng)］隊

N陷

而十五常?NC5.5.6-2)

1四%

式中-當(dāng)彎矩作用于最小剛度平面內(nèi)時，受彎構(gòu)件的整體

穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)范附錄A中A.2的規(guī)定計算；

對立軸的等效彎矩系數(shù)，應(yīng)按第5.5.3條的規(guī)定采

用O

5.5.7格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，除應(yīng)計算整個構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定性外,

尚應(yīng)計算單肢的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。

計算綴板或綴條內(nèi)力用的剪力，應(yīng)取構(gòu)件的實際剪力和按第

5.2.7條算得的剪力中的較大值。

5.5.8格構(gòu)式壓彎構(gòu)件,當(dāng)彎矩繞實軸（工軸）作用時，其彎矩作

用平面內(nèi)和平面外的整體穩(wěn)定性計算均與實腹式構(gòu)件相同，但在

計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性時，公式5.5.2-2中的應(yīng)按

第5.2.6條中的換算長細(xì)比%確定，%應(yīng)取1.0;當(dāng)彎矩繞虛軸

（夕軸）作用時，其彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：

N(5.5.8)

%4

1一五可"a

式中外、均應(yīng)按換算長細(xì)比為確定，彎矩作用平面外的

整體穩(wěn)定性可不計算，但應(yīng)計算分肢的穩(wěn)定性。

5.6構(gòu)件中的受壓板件

5.6.1加勁板件、部分加勁板件和非加勁板件的有效寬厚比應(yīng)按

下列公式計算：

當(dāng)中時：

芻=與（5.6.1-1）

當(dāng)18?。肌禫38"時：

V

當(dāng)甲時：

if

（

t2=o架?t與5.6.2

T

式中b~~板件寬度；

t一板件厚度；

%——板件有效寬度；

a——計算系數(shù),。=1.15—0.15也當(dāng)yo時，取0=1.15；

9---壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，i

&——受壓板件邊緣的最大壓應(yīng)力(N/mrf),取正值；

——受壓板件另一邊緣的應(yīng)力(N/mrf),以壓應(yīng)力為正,

拉應(yīng)力為負(fù)；

“一板件受壓區(qū)寬度，當(dāng)份。時，”=勾當(dāng)4Vo時，4

b

=w?

P~計算系數(shù)，P=/空"，其中優(yōu)按本規(guī)范第5.6.7

7%

條、5.6.8條的規(guī)定確定；

k—板件受壓穩(wěn)定系數(shù)，按第5.6.2條的規(guī)定確定；

瓦一板組約束系數(shù)，按第5.6.3條的規(guī)定采用;若不計相

鄰板件的約束作用，可取耳=1。

5.6.2受壓板件的穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計算：

1加勁板件。

當(dāng)花乂)時：

加=7.8—8.15#+4.35產(chǎn)(5.6.2-1)

當(dāng)0》號》一1時：

加=7.8—6.29歲+9.78爐(562-2)

2部分加勁板件。

D最大壓應(yīng)力作用于支承邊(如圖5.6.2a所示)。

當(dāng)QT時：

2=5.89—11.59V+6.68#(5.6.23)

2)最大壓應(yīng)力作用于部分加勁邊(如圖5.6.2b所示)。

當(dāng)心一1時：

化=1.15—0.22歲+0.045步(5.624)

3非加勁板件。

1）最大壓應(yīng)力作用于支承邊（如圖5.6.2c所示）。

當(dāng)1》歲》時：

*=1.70-3.025^+1.75^（5.6.2巧）

當(dāng)0》V＞一0.4時：

△=1.70-1.75歲+55產(chǎn)（5.6.2W）

當(dāng)一0.4》心一1時：

無=6.07—9.51歲+8.33步（5.6.2-7）

2）最大壓應(yīng)力作用于自由邊（如圖5.6.2d所示）。

當(dāng)。一1時：

兀=0.567—0.213歲+0.071產(chǎn)（5.6.2-8）

注:當(dāng)？＜一1時以上各式和七值按『T的值采用.

圖5.6.2部分加勁板件和非加勁板件的應(yīng)力分布示意圖

5.6.3受壓板件的板組約束系數(shù)應(yīng)按下列公式計算：

當(dāng)時：

瓦丁+（5.6.3-1）

當(dāng)￡＞1」時：

瓦=°」1+建褊（563-2）

（563@

式中b-計算板件的寬度；

C一與計算板件鄰接的板件的寬度，如果計算板件兩邊

均有鄰接板件時，即計算板件為加勁板件時，取壓應(yīng)

力較大一邊的鄰接板件的寬度；

k—計算板件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，由第5.6.2條確定；

%——鄰接板件的受壓穩(wěn)定系數(shù)，由第5.6.2條確定。

當(dāng)網(wǎng)時，取瓦=粒，均為月的上限值。對于加勁板件

%=1.7；對于部分加勁板件巧=2.外對于非加勁板件%=3.0。

當(dāng)計算板件只有一邊有鄰接板件，即計算板件為非加勁板件

或部分加勁板件，且鄰接板件受拉時，取&=朋1。

5.6.4部分加勁板件中卷邊的高厚比不宜大于12,卷邊的最小高

厚比應(yīng)根據(jù)部分加勁板的寬厚比按表5.6.4采用。

表5.6.4卷邊的最小高厚比

b

15202530364045505560

a

T5.46.37.28.08.59.09.610.010.511.0

注，《_卷邊的高度J

b_帶卷邊板件的寬度1

i-----板厚.

5.6.5當(dāng)受壓板件的寬厚比大于第5.6.1條規(guī)定的有效寬厚比

時，受壓板件的有效截面應(yīng)自截面的受壓部分按圖5.6.5所示位

置扣除其超出部分（即圖中不帶斜線部分）來確定，截面的受拉部

分全部有效。

圖5.6.5受壓板件的有效截面圖

圖5.6.5中的/和/按下列規(guī)定計算：

對于加勁板件：

當(dāng)后0時：

醯%=，一%(5.6.5-1)

當(dāng)yo時:

方亞=0.42，%=0.6方。(5.6.5-2)

對于部分加勁板件及非加勁板件：

1=0.42，％=0.6勾(5.6.5-3)

式中以按第5.6.1條確定。

5.6.6圓管截面構(gòu)件的外徑與壁厚之比符合第4.3.2條的規(guī)定

時，在計算中可取其截面全部有效。

5.6.7在軸心受壓構(gòu)件中板件的有效寬厚比應(yīng)根據(jù)由構(gòu)件最大

長細(xì)比所確定的軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)與鋼材強(qiáng)度設(shè)計值的乘

積(好)作為可接第5.6.1條的規(guī)定計算。

5.6.8在拉彎、壓彎和受彎構(gòu)件中板件的有效寬厚比應(yīng)按下列規(guī)

定確定:

1對于壓彎構(gòu)件，截面上各板件的壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)學(xué)

應(yīng)由構(gòu)件毛截面按強(qiáng)度計算，不考慮雙力矩的影響。最大壓應(yīng)力

板件的％取鋼材的強(qiáng)度設(shè)計值-其余板件的最大壓應(yīng)力按手推

算。有效寬厚比按第5.6.1條的規(guī)定計算。

2對于受彎及拉彎構(gòu)件，截面上各板件的壓應(yīng)力分布不均勻

系數(shù)歲及最大壓應(yīng)力應(yīng)由構(gòu)件毛截面按強(qiáng)度計算，不考慮雙力矩

的影響。有效寬厚比按第5.6.1條的規(guī)定計算。

3板件的受拉部分全部有效。

6連接的計算與構(gòu)造

6.1連接的計算

6.1.1對接焊縫和角焊縫的強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算:

1對接焊縫軸心受拉。

(6.1.1-1)

2對接焊縫軸心受壓。

(6.1.1-2)

3對接焊縫受彎同時受剪。

拉應(yīng)力：

(6.1.1-3)

剪應(yīng)力:

(6.1.1-4)

對接焊縫中剪應(yīng)力T和正應(yīng)力。均較大處:

(6.1.1-5)

4正面直角角焊縫受剪(作用力垂直于焊縫長度方向)。

的=萬興74122萬(6.1.1-6)

5側(cè)面直角角焊縫受剪(作用力平行于焊縫長度方向)。

N

%=0.7%F*(6.1.L7)

6在垂直于角焊縫長度方向的應(yīng)力,和沿角焊縫長度方向

的剪應(yīng)力，共同作用處。

J[Y^\+J&獷（6.1.1-8）

式中Q一焊縫計算長度之和。采用引弧板或引出板施焊的對

接焊縫，每條焊縫的計算長度可取其實際長度V不

符合上述施焊方法的對接焊縫和所有角焊縫，每條

焊縫的計算長度均取實際長度￡減去24；

4——角焊縫的焊腳尺寸；

<5—連接構(gòu)件中較薄板件的厚度S

Wt一焊縫截面模量；

8t--焊縫截面的最大面積矩，

It一焊縫截面慣性矩；

八一垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力，按焊縫有效截面

（0.7瓦。計算$

%一沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力，按焊縫有效截面（07&

口計算