畢業(yè)論文-沈陽市和平區(qū)信息培訓(xùn)中心教學(xué)樓設(shè)計計算書

沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計1沈陽市和平區(qū)信息培訓(xùn)中心教學(xué)樓設(shè)計面積5796平方米。本建筑共5層，頂層有突出屋頂間，總高度22.6米，室內(nèi)外總寬度16.96米。建筑立面簡潔，采用咖啡色涂料粉刷外墻，外門為鐵門，內(nèi)門截面為600mm×600mm,框架梁混凝土等級為C30級，橫向框架梁截面尺寸為300mm×600mm和300mm×400mm,縱向框架梁截面為300mm×700mm。建筑地點地質(zhì)條件良好，采用柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為1.80米，混凝土強度C30級。本工程抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計地震分組是第一組，設(shè)計地震基本加速度值是0.10g。柱網(wǎng)布置整齊，結(jié)構(gòu)對于地震有較強的抵抗力。配筋設(shè)計時取軸線荷載作用計算采用的是D值法，豎向荷載作用計算采用了彎矩二次分配法。梁鉸線法計算，基礎(chǔ)采用柱下獨立基礎(chǔ)關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；獨立基礎(chǔ)；配筋設(shè)計；內(nèi)力組合沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2buildingareasare5796squameter,andtheheightofdaughterwallis1.0mThetotallengthis69.16meters,totalwidthis16.96meters.Thestructuralformoftheprojectisthereinforcementconcretecasting.Theinternalforcecomthefoundationdesign,thorizontalloadadoptsDvaluefaradupandthevertKeywords:framestructure;independentfoundation;fixturedeofthepowerinside沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計3第一章前言 1第二章總設(shè)計說明 22.1建筑設(shè)計論述 22.2結(jié)構(gòu)設(shè)計論述 3第三章截面尺寸選取及荷載計算 73.1詳細(xì)設(shè)計說明 73.1.1設(shè)計資料 73.1.2材料選用 73.2截面尺寸選取 83.2.1框架柱 83.2.2框架梁 83.3荷載匯集 9 93.3.2活荷載 3.4重力荷載代表值的計算 3.4.1重力荷載G5計算 3.4.2重力荷載G4計算 3.4.3重力荷載G1計算 第四章水平地震作用下的框架內(nèi)力分析 4.1層間側(cè)移剛度的計算 4.1.1梁線剛度 4.1.2柱線剛度 4.1.3柱的側(cè)移剛度D 4.1.4層間側(cè)移剛度計算 4.2水平地震作用計算 4.2.1框架自振周期計算 4.2.2框架水平地震作用及水平地震剪力計算 沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計44.3水平地震作用下框架內(nèi)力計算 4.3.1柱端彎矩及剪力計算 4.3.2梁端彎矩計算 4.3.3水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 第五章風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析 5.1風(fēng)荷載作用下的樓層剪力 5.2風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)彈性變形驗算 5.3風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力 5.3.1風(fēng)荷載作用下柱端彎矩 5.3.2風(fēng)荷載作用下梁端彎矩 5.3.3風(fēng)荷載作用下梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 5.3.4風(fēng)荷載作用下的框架梁彎矩圖 5.3.5風(fēng)荷載作用下的框架柱軸力圖 第六章豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 6.1豎向荷載計算 6.1.1荷載傳遞路線 6.1.3活荷載 6.1.4框架內(nèi)力計算簡圖 6.2框架內(nèi)力計算 6.2.1梁固端彎矩 6.2.2內(nèi)力分配系數(shù)計算 6.2.3彎矩分配與傳遞 6.2.4恒荷載作用下的彎矩 6.2.5活荷載作用下的彎矩 6.2.6梁端剪力 6.2.7柱軸力和剪力 6.3彎矩調(diào)幅 第七章荷載組合及最不利內(nèi)力確定 57.1基本組合公式 7.2梁控制截面內(nèi)力計算 7.2.1水平地震作用下梁控制截面內(nèi)力 7.2.2水平風(fēng)荷載作用下梁控制截面內(nèi)力 7.2.3豎向荷載作用下梁控制截面內(nèi)力 7.3柱控制截面內(nèi)力計算 7.3.1水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力 7.3.2水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力 7.4梁控制截面的內(nèi)力組合 7.5柱控制截面的內(nèi)力組合 第八章框架梁配筋計算 8.1框架梁設(shè)計資料 8.1.1截面尺寸 8.1.2配筋率 8.2梁正截面受彎承載力計算 8.2.1跨中最大正彎矩配筋計 8.2.2梁支座最大負(fù)彎矩配筋計算 8.2.3梁支座最大正彎矩配筋 8.3梁斜截面受剪承載力計算 8.3.1框架梁端剪力設(shè)計值的調(diào)整 8.3.2框架梁斜截面配筋計算 第九章框架柱配筋計算 9.1框架柱設(shè)計資料 9.2框架柱端彎矩和剪力調(diào)整 9.3框架柱正截面受彎承載力驗算 9.3.1矩形截面偏心受壓柱對稱配筋計算方法 9.3.2二階效應(yīng) 9.3.3框架柱對稱配筋計算 9.4框架柱斜截面受剪計算 69.4.1受剪截面 9.4.2受剪承載力 9.4.3受剪配筋計算 第十章現(xiàn)澆板配筋計算 10.1板分類及荷載計算 10.3配筋計算 10.3.1①板(四邊固定板) 10.3.2②板(四邊固定板) 10.3.3③板(四邊固定板) 10.3.4④板(四邊固定板) 10.3.5⑤板(四邊固定板) 10.3.6⑥板(四邊固定板) 第十一章基礎(chǔ)設(shè)計 11.2確定基礎(chǔ)底面面積 11.2.1確定地基承載力 11.2.2確定基礎(chǔ)底面尺寸 11.3地基承載力驗算 11.4抗沖切驗算 11.5基礎(chǔ)底面配筋計算 11.6基礎(chǔ)拉梁配筋計算 11.6.1縱向基礎(chǔ)梁 711.6.2橫向基礎(chǔ)梁 第十二章板式樓梯計算 12.2梯段板設(shè)計 12.2.1荷載計算 12.2.2截面設(shè)計 12.3平臺板設(shè)計 12.4平臺梁設(shè)計 12.4.1荷載計算 12.4.3配筋計算 12.5平臺柱設(shè)計 第十三章施工組織設(shè)計 13.1編制總則 13.1.1編制目的 13.1.2編制依據(jù) 13.1.3編制原則 13.2工程概況 13.2.1建設(shè)概況 13.2.2主要項目工程量 13.2.3施工條件 13.2.4組織機(jī)構(gòu) 13.2.5施工程序及流向 12.2.6施工順序 13.3主要施工方法 13.3.2土方工程 13.3.3鋼筋工程 13.3.4模板工程 813.3.5混凝土工程 13.3.6砌體工程 13.3.7腳手架工程 13.4資源需用計劃表 13.5材料需用計劃表 13.6施工機(jī)械需用計劃表 13.7施工進(jìn)度計劃 13.8施工準(zhǔn)備工作計劃 13.9資源供應(yīng)計劃 13.10施工平面布置(見圖紙部分) 13.11工程技術(shù)質(zhì)量保證措施 13.12工期計劃及保證措施 13.13安全管理技術(shù)措施 13.13.1腳手架防高外墜落安全措施 13.13.2交叉作業(yè)安全措施 13.13.4模板工程安全技術(shù)措施 13.13.5施工作業(yè)人員和施工現(xiàn)場有關(guān)要求 13.14雨季施工措施 13.15文明施工技術(shù)措施 13.15.2工作制度 13.15.3管理措施 13.16環(huán)境保護(hù)措施 13.16.1環(huán)境保護(hù)管理體系 13.16.2環(huán)境保護(hù)的主要技術(shù)措施和方案 13.16.3建筑施工現(xiàn)場減少擾民噪音污染措施 13.16.4施工現(xiàn)場環(huán)境保護(hù)管理規(guī)定 沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計913.17.1成本控制的主要工作 13.17.2保證措施 第十四章技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析 第十五章結(jié)論 參考文獻(xiàn) 錯誤!未定義書簽。 錯誤!未定義書簽。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計沈陽市和平區(qū)信息培訓(xùn)中心教學(xué)樓設(shè)計第一章前言本次我的畢業(yè)設(shè)計的題目是沈陽市和平區(qū)信息培訓(xùn)中心教學(xué)樓設(shè)計，結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。這次設(shè)計的目的旨在通過綜合運用大學(xué)四年中所學(xué)到的專業(yè)知識，完成一個包括建筑方案和結(jié)構(gòu)方案的確定，結(jié)構(gòu)計算，建筑施工圖和結(jié)構(gòu)施工圖的繪制以及經(jīng)濟(jì)技術(shù)分析，中英文摘要等內(nèi)容的一個完整的設(shè)計任務(wù)，從而使我們通過設(shè)計了解建筑設(shè)計的一般過程，掌握建筑設(shè)計的全部內(nèi)容，并學(xué)習(xí)多種繪圖設(shè)計軟件，以及office等辦公軟件的操作。同時此次設(shè)計對我們今后走向工作崗位的幫助是很大的，是對我們大學(xué)這四年來所學(xué)的知識的一次具體的運用。畢業(yè)設(shè)計是對大學(xué)學(xué)習(xí)生活的一次檢測，其目的就是為了融會貫通我們在各個階段的學(xué)習(xí)成果。通過畢業(yè)設(shè)計，可以培養(yǎng)我們綜合運用基礎(chǔ)理論、基本知識和基本技能，分析和解決實際問題的能力。通過對這個題目的深入理解，我逐漸加深了對實際工程的了解，這也為我們將來走向工作崗位打沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2第二章總設(shè)計說明地面積約1108.08平方米，建筑面積約為5796平方米。建筑主體為五層框架。總高度為米，總寬度為16.96米。女兒墻為現(xiàn)澆混凝土。建筑立面規(guī)整，外觀簡潔大方，內(nèi)部布置合理。設(shè)計中依據(jù)2013屆畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書，遵照國家規(guī)定的現(xiàn)行各種設(shè)計規(guī)范、有春季多風(fēng)干燥，夏季炎熱多雨，秋季濕潤涼爽。據(jù)沈陽市中心氣象臺多年資料統(tǒng)計，氣溫多年平均為7.9℃,最高為35.7℃,最低為-30.5℃,年平均降雨量為734.5mm,集中在6-9月份，年平均相對濕度為65%。冬季多西北風(fēng)，夏季多西南風(fēng)，春秋兩季風(fēng)大，風(fēng)向不定，最大風(fēng)速12～15米/秒，建筑地點冰凍深度為1.20米。沈陽地區(qū)基本風(fēng)壓為0.55kN/m2,基本雪壓為0.50kN/m2。較為集中的反映建筑功能方面的問題，平面布置基本上能夠反映空間組合的主要內(nèi)容。較好的朝向，并能夠與周圍已建好的建筑物相協(xié)件。當(dāng)然，建筑物之間的交通也是十分重要的，分沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計3示的樓梯布置情況也是剖面圖的重要內(nèi)容。視覺上的美感是重中之重。而建筑外觀上的設(shè)計也的角度來考慮，這種選擇是最具可行性的。其中抗震設(shè)防烈度為7度，抗震設(shè)防類別為乙類，框架抗震等級為三級。外墻300mm厚加氣混凝土砌塊墻，屋面為不上人屋面。建筑業(yè)作為工業(yè)產(chǎn)業(yè)中的一個主要產(chǎn)業(yè)無時無刻不影響著社會發(fā)展的進(jìn)程，如何把建筑物設(shè)計的安全，經(jīng)濟(jì)，合理，耐久，是土木工程技術(shù)人員首先要解決的問題之一。安全與經(jīng)濟(jì)之間并不是互相矛盾的，如何把設(shè)計做的既安全又經(jīng)濟(jì)合理，這就需首先結(jié)構(gòu)型式的選擇可以從幾種建筑中常用的材料和結(jié)構(gòu)形式的比較中得出這一砌體結(jié)構(gòu)通常由砌塊和鋼筋混凝土混合砌筑理想的多層建筑結(jié)構(gòu)形式。但是由于砌體結(jié)構(gòu)抗震性能較差，因此本設(shè)計不予采用?；炷潦且环N原材料資源豐富，能消納工業(yè)廢渣，成本和要配置鋼筋等優(yōu)點，可用于各種受力構(gòu)件，沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計4的高低溫工程建筑，都可以采用混凝土結(jié)構(gòu)。有由于鋼筋混凝土骨料可以就地取材，耗鋼梁少，加之水泥原料豐富，造價較便宜，防火性能和耐久性能好，而且混凝土構(gòu)件即可現(xiàn)澆又可預(yù)制，為構(gòu)件生產(chǎn)的工廠化和機(jī)械化創(chuàng)造了條件。所以混凝土實質(zhì)上已經(jīng)成為現(xiàn)代工程建設(shè)中的主要結(jié)構(gòu)型式。他在我國建設(shè)中的地位也是這樣。工程中采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，采用梁和柱剛接或鉸接作為主要承重體系的框架結(jié)構(gòu)。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》采用已概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法。在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，需對實際結(jié)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析。計算結(jié)構(gòu)在荷載或其他因素作用下的內(nèi)力和變形。計算簡圖是對結(jié)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)計算的依據(jù)極為重要。他要準(zhǔn)確的反映結(jié)構(gòu)的實際受力情況。平面結(jié)構(gòu)的支座構(gòu)造形式往往多種多樣。在計算簡圖中，一般將他們簡化為固定鉸支座，滾軸鉸支座，固定支座和定向支座四種。結(jié)點一般被簡化為鉸結(jié)點和剛結(jié)點兩種。構(gòu)件在選取計算簡圖時可用其縱軸線表示。本次設(shè)計選取的為多跨多層框架體系房屋。是由橫向和縱向框架組成的空間結(jié)構(gòu)。為手算計算簡便起見，可取一榀框架作為計算單元。多層框架中由于結(jié)構(gòu)的橫向剛度比較小，縱向剛度比較大，為保證結(jié)構(gòu)的承載力，通常取橫向框架進(jìn)行計算。在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的計算中一般要進(jìn)行以下幾個方面的計算：結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面承載力計算，結(jié)構(gòu)構(gòu)件斜截面承載力計算，受扭構(gòu)件承載力計算，沖切及局部受壓承載力計算，正截面受彎承載力計算的基本假定：1截面應(yīng)保持平面；2不考慮混凝土抗拉強度；3混凝土受壓的應(yīng)力與應(yīng)變曲線應(yīng)按規(guī)定采用。框架結(jié)構(gòu)是由橫梁和立柱組成，他的平面布置靈活，適應(yīng)性強，施工方便，被廣泛采用?？紤]到住宅的特點，最初方案是將柱子做成異形柱，但考慮到本人水平有限，手算無法解決相應(yīng)的結(jié)構(gòu)計算問題，因而采用方形柱。計算簡圖的選取，多層框架結(jié)構(gòu)系超靜定結(jié)構(gòu)，在計算之前先確定截面形狀和尺寸?？蚣芰?，板均為現(xiàn)澆，采用T形截面。梁的截面高度應(yīng)為跨度的1/12到1/8,寬度為跨度的1/2到1/3。桿件軸線：柱，取柱截面形心線；橫梁，原則上取截面形心線。除底層以外的其他層可近似取樓層的高度。底層則應(yīng)從底層樓蓋梁的形心線算至基礎(chǔ)頂面。荷載的簡化，框架梁上的荷載有豎向荷載和水平荷載兩種。豎向荷載包括結(jié)構(gòu)自重，使用活荷載，雪荷載，屋面荷載等。水平荷載包括風(fēng)荷載及水平地震作用等?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合，對于高度不大，橫豎不多的框架，框架柱只需取柱頂盒柱底兩個截面作為控制截面?？蚣芰?，一般取三個截面作為控制截面，即兩個端截面及跨中截面?？蚣芰旱慕M合要分別組合出最大正彎矩和最大負(fù)彎矩?？蚣苤扇ΨQ配筋。根沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》進(jìn)行各結(jié)構(gòu)構(gòu)件的配筋計樓梯的設(shè)計，樓梯為多層房屋的豎向通道。一般由踏步板，斜梁(板式樓梯無斜梁)平臺板和平臺梁組成。此外還有欄板或欄桿，踢腳板等次要構(gòu)件。樓梯的結(jié)構(gòu)設(shè)計對樓梯的各個結(jié)構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行內(nèi)力計算和截面計算。本次設(shè)計采用的樓梯形式為板式樓每個踏步下應(yīng)配置一根分布鋼筋。平臺板的計算①基礎(chǔ)的布置和形式，要合理的配合上部結(jié)構(gòu)的構(gòu)造和使用上的要求；③在設(shè)計時應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場的施工條件來考慮，并力求做到④設(shè)計時應(yīng)注意就地取材，節(jié)約材料本次設(shè)計基礎(chǔ)埋深1.8m,埋到粗砂層。后兩者是用于50米左右的高層建筑，框架結(jié)構(gòu)使用于多層建筑，柱網(wǎng)形勢也比較靈活沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計6適用于本次設(shè)計的綜合樓。另外從施工角度說，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)有分成現(xiàn)澆和裝配而且現(xiàn)澆框架整體性好對于結(jié)構(gòu)抗震相當(dāng)有利，所以本次結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)可以分成深基礎(chǔ)和淺基礎(chǔ)?？紤]到本建要的角度考慮選擇天然地基上的淺基礎(chǔ)。淺十字交叉基礎(chǔ)、筏板基礎(chǔ)。顯然，采用柱下濟(jì)的一種類型，它是用于柱距4—12米，荷載不大且均勻、場地均勻、對不均勻沉降有情況；鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)用于處理地基軟弱按照規(guī)范和國家標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行取值。結(jié)構(gòu)方案合理，設(shè)計符合要沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計7第三章截面尺寸選取及荷載計算3.1詳細(xì)設(shè)計說明本建筑位于沈陽市和平區(qū)，項目名稱為“沈陽市和平區(qū)信息培訓(xùn)中心教學(xué)樓設(shè)計”,總建筑面積為5796平方米，建筑層數(shù)為5層，室內(nèi)外高差0.45米，室內(nèi)設(shè)計標(biāo)高為0.00。結(jié)構(gòu)形式采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式為獨立基礎(chǔ)?？拐鹪O(shè)防類別為丙類，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本加速度值為0.1g,設(shè)計地震分組為第一組，框架抗震等級為三級，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.0,建筑設(shè)計使用年限為50年。氣象條件：沈陽地區(qū)基本風(fēng)壓為0.55kN/m2,基本雪壓0.5kN/m2。工程地質(zhì)資料：序號土層深度厚度范圍地基承載力fk樁端阻力樁周摩擦力1雜填土234墻體采用混凝土空心小砌塊，采用Mb7.5砂漿砌筑；柱采用C40級混凝土，梁、板、基礎(chǔ)采用C30級混凝土，基礎(chǔ)墊層采用C15級混凝土；8構(gòu)造鋼筋和箍筋選用HPB300級，其余梁柱縱向受力筋、基礎(chǔ)底板、現(xiàn)澆板、樓梯N=1.25βng,F3-1式中：β—考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3,等跨中柱取1.2,g.一折算在單位面積上的重力荷載代表值，近似取(12～15)KN/m2;根據(jù)軸壓比公式初步估定柱截面尺寸，柱截面應(yīng)該滿足N/f:bh≤0.85(該框架結(jié)構(gòu)抗近似取梁高為1/11倍的跨度，選定縱向橫架梁1截面尺寸為b?×hp=300mm×600mm;取橫向框架梁2的尺寸為bo×ho=300mm×400mm;沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計9樓板厚度：1/40×4200=105mm,取h=120mm,樓梯板選為120mm。(1)屋面(不上人):20mm厚1:3水泥砂漿找平20mm厚1:3水泥砂漿找平100mm厚巖棉夾芯復(fù)合板保溫層20mm厚1:3水泥砂漿找平最薄處30mm厚水泥焦渣找坡(i=2%,120厚鋼筋混凝土板V型輕鋼龍骨吊頂(2)樓面：水磨石地面20mm厚1:3水泥砂漿找平120mm厚鋼筋混凝土板V型輕鋼龍骨吊頂(3)梁自重：②橫向框架梁1:③橫向框架梁2:平均100厚)平均100厚) 沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計300mm厚混凝土空心小砌塊11.8×0.3=3.54kN/m280mm厚巖棉板保溫外墻面外抹灰3mm厚水泥砂漿外墻面內(nèi)抹灰20mm厚混合砂漿200mm厚混凝土空心小砌塊20mm厚混合砂漿抹面(5)柱自重(考慮到柱子抹灰，取柱子自重27kN/錯誤!未找3.3.2活荷載(1)屋面(不上人):式中：u,為屋面積雪分布系數(shù)，取值1.0;樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值(教室)2.0kN/m2走廊、樓梯、衛(wèi)生間活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5kN/m2沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計⑤4了2計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和，雪荷載組合系數(shù)為0.5,樓面活荷載組合系數(shù)為0.5,屋面活荷載不計入。(1)女兒墻：現(xiàn)澆鋼筋混凝土，高度1.0m,厚度0.15m25kN/m3×1×0.15×[(69×2+16.8×2-7(2)凸出屋面的屋頂間：③女兒墻：(7.8+9.6)×2×0.15×25=130.5kN+0.4×2.0×1.8+0.2×0.9×2.1=1(3)屋面自重：6.85kN/m沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計+7.8×(3.6/2-0.12)+7.5×(3.6/2-0.6)-36×0.9×0五層上半層的活載：考慮抗震取雪載0.55kN/m2(無震組合取屋面施工荷載(1)五層下半層：沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Z恒=Z恒5下+Z恒4上=11553.3kN從而G2=G3=G4=13002.3kN3.4.3重力荷載G?計算縱梁(框架):次梁：活=2898kN沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表值),因而滿足要求。第四章水平地震作用下的框架內(nèi)力分析4.1層間側(cè)移剛度的計算在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。在工程上，為簡化計算，通常梁均先按矩形截面計算某慣性矩I,然后乘以增大系數(shù)。中框架梁I=2.0I。,邊框架梁I=1.5I?,I?為框架梁矩形截面慣性矩，(1)橫向框架：中框架：K?=2EI/l4-1沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(2)邊框架：K=1.5EI/lK=1.5EI/I4.1.2柱線剛度4.1.3柱的側(cè)移剛度D首層：首層：表4-1柱的側(cè)移剛度樓層柱高K1、10軸2～9軸KCDKaD底層2～5層表4-2柱的側(cè)移剛度樓層柱高K1、10軸2～9軸KdDKaD底層2～5層4.1.4層間側(cè)移剛度計算≥D?/ED?=846260908464=4.2水平地震作用計算4.2.1框架自振周期計算按頂點位移法計算時，考慮填充墻對結(jié)構(gòu)自振周期的影響，取周期折減系數(shù)為0.7,計算各樓層重力荷載水平作用于結(jié)構(gòu)引起的側(cè)移值，計算結(jié)果如下：層G54321T?=1.7ψ?√△=1.7×0.7×√0.2184=0.5561沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計4.2.2框架水平地震作用及水平地震剪力計算G0.852G=0.85×64466.07=54796.16kN4-12Fx=a?G=0.0527×54796.16=2889.77kN其中(λ=0.016)表4-4水平地震作用下的樓層剪力質(zhì)點54321表4-5水平地震作用下的層間位移驗算層54321所以滿足規(guī)范規(guī)定的彈性位移要求。③④54.3水平地震作用下框架內(nèi)力計算D值法在反彎點法的基礎(chǔ)上對柱的抗側(cè)剛度和反彎點高度進(jìn)行修正，比較精確。即將層間剪力分配到該層的各個柱子上，可求出柱子的剪力；再由柱子剪力和柱子高度求得柱上、下端的彎矩；最后按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下端的彎矩之和按左右梁的線剛度之比分配求得梁端彎矩。4.3.1柱端彎矩及剪力計算y=(y?+y?+y?+y?)h=yhy—反彎點到柱下端結(jié)點的距離，即反彎點高度。y?—標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比。y?一上下橫梁線剛度比對標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比y?的修正系數(shù)。y?—上層層高變化修正值。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計y?根據(jù)框架總層數(shù)，該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比K查表得。表4-6邊柱反彎點高度計算層Ky54321表4-7中柱反彎點高度計算層Ky54321表4-8邊柱柱端彎矩計算層HDy54321表4-9中柱柱端彎矩計算層HDyM下5沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計4321上=V(1-y)h4.3.2梁端彎矩計算表4-10水平地震作用下的梁端彎矩層A軸B軸Mc下Mc下51413121114.3.3水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值表4-11水平地震作用下的梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力LMLM邊柱中柱54321圖4-2地震作用下梁端彎距(未向控制截面調(diào)整)圖4-3地震作用下柱軸力沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第五章風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析5.1風(fēng)荷載作用下的樓層剪力由于計算單元寬度為7.8m,層高h(yuǎn),故此框架結(jié)構(gòu)受到的結(jié)點水平風(fēng)荷載為：F=βzusuzw?A5-1A=(h?+h,)×B/25-2表5-1集中風(fēng)荷載計算樓層離地高度ZF514131沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2111風(fēng)荷載作用下剪力分布圖：①②③④樓層層間剪力層間剛度層間位移樓層高度彈性層間位移角⑦軸柱54321沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5.3.1風(fēng)荷載作用下柱端彎矩層HDyMM下54321層HDyMM下543215.3.2風(fēng)荷載作用下梁端彎矩表5-5風(fēng)荷載作用下的梁端彎矩層A軸B軸5141沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計3121115.3.3風(fēng)荷載作用下梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值表5-4風(fēng)荷載作用下梁端剪力和柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值層AB跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱軸力(kN)M在M右邊柱中柱54321圖5-2風(fēng)荷載作用下橫向框架的彎矩圖22圖5-3風(fēng)荷載作用下橫向框柱的軸力圖橫向框架梁1:0.3×(0.6-0.12)×25=3.6kN/m橫向框架梁2:0.3×(0.4-0.12)×25=2.1kN/m沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計橫墻重：3.04×(3.6-0.6)=9.1(1)板荷載傳遞AB跨：3.9m×6.6m,按雙向板計算，傳向橫向框架梁為梯形荷載；BC跨為3.0m×7.8m,屬于雙向板，為梯形荷載：三角形荷載作用時的折減系數(shù)：5/8=0.625。(2)屋面梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(3)樓面梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：6.1.3活荷載(1)屋面梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(2)樓面梁上的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計圖6-2橫向框架計算簡圖6.2框架內(nèi)力計算梁端彎矩以繞桿端順時針為正，逆時針為負(fù)。表6-1豎向荷載作用下框架的固端彎矩荷載部位邊跨中跨跨度均布荷載固端彎矩跨度均布荷載固端彎矩左右左右恒載頂層其它層活載頂層其它層6.2.2內(nèi)力分配系數(shù)計算(1)轉(zhuǎn)動剛度S及相對轉(zhuǎn)動剛度S'計算表6-2轉(zhuǎn)動剛度S及相對轉(zhuǎn)動剛度S”構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度S(KNm)相對轉(zhuǎn)動剛度S框架梁邊跨中跨框架柱2~5層1層(2)分配系數(shù)計算表6-3各桿件分配系數(shù)節(jié)點層μ左梁(H右梁)μ右梁(H左梁)μ上柱μ下柱邊節(jié)點54321中間節(jié)點54321沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計5層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩一次分配00傳遞彎矩00二次分配00最終彎矩004層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩二次分配最終彎矩3層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩二次分配最終彎矩2層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩二次分配最終彎矩1層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩00二次分配最終彎矩表6-5活載作用下的彎矩分配5層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配00傳遞彎矩00二次分配00最終彎矩004層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配 傳遞彎矩二次分配最終彎矩3層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩二次分配最終彎矩2層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩二次分配最終彎矩1層上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁分配系數(shù)固端彎矩0000一次分配傳遞彎矩00二次分配最終彎矩圖6-3恒載作用下的彎矩圖(未調(diào)幅)樓層左端中間右端左端中間右端54321圖6-4活載作用下的彎矩圖(未調(diào)幅)樓層左端中間右端左端中間右端5421注：彎矩符號逆時針為正6.2.6梁端剪力均布荷載下：(1)恒載作用下梁端剪力表6-8恒載作用下AB跨梁端剪力樓層V左V右V右54321表6-9恒載作用下BC跨梁端剪力樓層V左V右504030沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計1(2)活載作用下梁端剪力表6-10活載作用下DE跨梁端剪力樓層V左V古VV在5表6-11活載作用下EF跨梁端剪力樓層V左V左V右50403020106.2.7柱軸力和剪力(1)恒載作用下的柱軸力剪力①屋面梁上的線荷載沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計A軸：次梁及其上線荷載：②樓面梁上的線荷載：③次梁傳給主梁的集中力：其余層：④主梁傳給A柱的集中力：頂層：82.96+29.25+18.474×7.8=256.3kN/m其余層：54.98+73.78+13.23×7.8=231.95kN/m⑤主梁傳給B柱的集中力：頂層：82.96+24.89×7.8=277.102kN其余層：54.98+17.26×7.8=189.61kN邊柱截面橫梁剪力Vb(kN縱向荷載(kN)柱重力(kN)力(kN)5層4層3層沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2層1層注：假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受；△N為本層荷載產(chǎn)生的軸力。表6-13恒載作用下的B柱軸力和剪力中柱截面縱向荷柱重B柱剪左右5層4層3層2層1層表6-14活載作用下的A、B柱軸力和剪力層截面橫梁剪力VbskN力(kN)力(kN)力(kN)B柱剪力左右5層4層3層沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2層1層考慮鋼筋混凝土框架的塑性內(nèi)力重分布性質(zhì)，可以對豎向荷載作用下梁端彎矩進(jìn)行塑性調(diào)幅，根據(jù)工程經(jīng)驗，對現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，可取調(diào)幅系數(shù)0.8～0.9,梁端彎矩降低后，跨中彎矩會相應(yīng)增加，調(diào)幅系數(shù)取0.8,調(diào)幅后跨中正彎矩不應(yīng)小于豎向荷載按簡支計算的跨中彎矩的50%。表6-15豎向恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅層左端跨中右端左端跨中MM’MM’MM’MM’MM’54321層左端跨中右端左端跨中MM’MM’MM’MMM’5沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計4321第七章荷載組合及最不利內(nèi)力確定7.1基本組合公式組合內(nèi)容編號組合式梁組合公式梁端最大負(fù)彎矩11.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)21.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)31.2恒+1.4活41.2重力+1.3水平地震梁端最大正彎矩51.0恒+1.4風(fēng)61.0恒+1.3水平地震梁跨中最大正彎矩71.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)81.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)91.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震梁端最大剪力1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)1.2恒+1.4活1.2重力+1.3水平地震柱組柱控制截面最大軸力a1.2恒+1.4活b1.35恒+0.7×1.4活+0.6×1.4風(fēng)合公式c1.2恒+0.9×1.4活+0.9×1.4×風(fēng)d1.2重力+1.3水平地震柱控制截面最小軸力e1.0恒+1.4風(fēng)f1.0重力+1.3水平地震7.2梁控制截面內(nèi)力計算控制截面：梁端支座邊緣截面、跨中截面7.2.1水平地震作用下梁控制截面內(nèi)力彎矩以使梁下策側(cè)手拉為正，剪力以使桿件順轉(zhuǎn)為正，軸力以受壓為正。表7-2水平地震作用下DE跨梁控制截面內(nèi)力(左震)跨層b梁左端梁右端跨中M5432154321跨層b梁左端梁右端跨中M543215432l沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-4豎向荷載作用下梁控制截面彎矩跨層b梁左端M5432154321跨層b梁右端MM54321表7-5豎向荷載作用下梁控制截面彎矩(跨中)層沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計M54321表7-6豎向荷載作用下梁控制截面內(nèi)力跨層梁左端梁右端54321543217.3柱控制截面內(nèi)力計算7.3.1水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-7水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力(左震)柱層上端下端A54321B543217.3.2水平地震作用下柱控制截面內(nèi)力表7-8水平風(fēng)荷載作用下柱控制截面內(nèi)力(左風(fēng))柱層上端下端A5432沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計1B54321表豎向荷載作用控制柱層上端NNA54321B54321表7-10豎向荷載作用下柱控制截面內(nèi)力柱層下端M√A54321B5沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計4321表7-12五層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③0風(fēng)荷載(右)④0重荷代表值⑤地震(左)⑥0地震(右)⑦0內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-13四層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③0風(fēng)荷載(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-14三層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③0風(fēng)荷載(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-15二層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③0風(fēng)荷載(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-16一層橫梁內(nèi)力組合桿件名稱截面位置梁左端跨中梁右端梁左端跨中內(nèi)力種類MVMMVMVM豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③0風(fēng)荷載(右)④0重荷代表值⑤⑥0⑦0內(nèi)力組合梁端1234梁端56跨中789梁端沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤⑥⑦123456789表7-18四層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④3重荷代表值⑤地震(左)⑥地震(右)⑦4柱端|M1234柱端N5678柱端N99沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-19三層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤⑥⑦12345678柱端Nmin9沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-20二層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤⑥⑦1234柱端Nmx56789沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表7-21一層柱內(nèi)力組合桿件名稱邊柱中柱截面位置上端下端剪力上端下端剪力內(nèi)力種類MNMNVMNMNV豎向恒荷載①豎向活荷載②風(fēng)荷載(左)③風(fēng)荷載(右)④重荷代表值⑤⑥⑦1234柱端Nox56789沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第八章框架梁配筋計算8.1框架梁設(shè)計資料考慮現(xiàn)澆板的共同作用，梁的計算截面按如下規(guī)定計算：(1)在負(fù)彎矩作用下按矩形截面計算：邊跨：b×ho=300mm×565mm(ho=h-35)(2)在正彎矩作用下按T形截面計算：梁有效受壓翼緣的計算寬度可按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》5.2.4所列情況的最小值pmin=0.25%(>55×ft/fy=0.2跨中截面pmin=0.2%(>45×ft/fy=0.1沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計8.2梁正截面受彎承載力計算8.2.1跨中最大正彎矩配筋計沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表8-1框架梁跨中正彎矩配筋計算截面Mζ實際配筋實際面積配筋率s層4業(yè)164型164層4業(yè)16BC跨中4業(yè)163層4業(yè)16BC跨中4費162層4業(yè)16BC跨中1層4費16BC跨中4費16注：受力縱筋直徑不宜小于12mm。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計,求出受壓鋼筋面積As后驗表8-2支座負(fù)彎矩配筋截面Mζ實際配筋實際面配筋率五層左2業(yè)16+2業(yè)18右2業(yè)16+2業(yè)18左2業(yè)16+2業(yè)18四層左2黛16+2業(yè)18右2業(yè)16+2重18左2盤16+2業(yè)18三層左4業(yè)20右4業(yè)20左4業(yè)20一層左54業(yè)20右4業(yè)20左4業(yè)20層左4業(yè)20沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計右4業(yè)20左4業(yè)208.2.3梁支座最大正彎矩配筋x=ξh=2.09<2a,’x=ξh=4.15<2a’表8-3梁跨中彎矩及配筋跨五層四層三層二層一層配筋沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表8-4梁支座處正彎矩配筋截面MAs(已知)As(待求)實配鋼筋實配面積五層AB左4業(yè)16AB右4業(yè)16BC左4業(yè)16四層AB左4業(yè)164業(yè)16BC左4業(yè)16三層AB左4業(yè)16AB右4業(yè)16BC左4業(yè)16二層AB左4業(yè)16AB右BC左4費16一層AB左AB右4業(yè)16BC左4業(yè)168.3梁斜截面受剪承載力計算8.3.1框架梁端剪力設(shè)計值的調(diào)整抗震設(shè)計時，根據(jù)“強剪弱彎”的原則，考慮地震組合的框架梁端剪力設(shè)計值Vb沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計m——梁端剪力增大系數(shù)，三級抗震取1.1;M}、Mβ——考慮地震組合的左、右端彎矩設(shè)計值；V——考慮地震組合時的重力荷載代表值產(chǎn)生的剪力設(shè)計值，可按簡支梁層AB左AB右BC右54321截面五層四層三層AB左AB右BC左AB左AB右BC左AB左AB右BC左M順時針組合逆時針組合沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表8-6-2梁端剪力設(shè)計值調(diào)整截面二層一層AB左AB右BC左AB左AB右BC左MM順時針組合逆時針組合框架梁抗剪計算中，設(shè)計剪力取內(nèi)力組合值Vmax和Vb的較大值。(1)梁截面驗算1)在無地震組合下，當(dāng)h/b<4時，V≤0.25βfbh2)在地震組合作用下，當(dāng)高跨比大于2.5時：沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計AB:0.2×1.0x14.3×300×565/0.85=57BC:0.2×1.0×14.3x300×365/0.85=(2)梁配箍計算1)在無地震組合下，僅配箍筋時：截面滿足；截面滿足。a——斜截面混凝土受剪承載力系數(shù)，一般受彎構(gòu)件取0.7。2)在地震組合作用下：箍筋均按中8雙肢取用，梁中箍筋的最大間距按規(guī)范取用：當(dāng)梁高300<h<500時，按構(gòu)造配筋時Smax=300mm,按計算配筋時，Smax=200mm;當(dāng)梁高500<h<800時，按構(gòu)造配筋時Smax=350mm,按計算配筋時，Smax=250mm。(3)梁箍筋配筋率驗算P=0.24f,/f=0.24×1.43/2截面配筋S實配箍筋五層AB左按計算配筋雙肢φ8@200AB右按計算配筋雙肢φ8@200BC左按構(gòu)造配筋雙肢φ8@200四層AB左按計算配筋雙肢φ8@200AB右按計算配筋雙肢φ8@200BC左按計算配筋雙肢①8@200三層AB左按計算配筋雙肢φ8@200AB右按計算配筋雙肢φ8@200BC左按計算配筋雙肢φ8@200二AB左按計算配筋雙肢φ8@200沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計層AB右按計算配筋雙肢φ8@200BC左按計算配筋雙肢①8@200層AB左按計算配筋雙肢①8@200AB右按計算配筋雙肢①8@200BC左按計算配筋雙肢①8@200表8-7梁配箍筋計算(4)梁端箍筋加密加密區(qū)長度為max{1.5h,500mm};箍筋最大間距為min{8dmin,h/4,150mm};故：AB跨：梁端箍筋加密區(qū)長度為950mm,加密區(qū)箍筋間距取100mm;BC跨：梁端箍筋加密區(qū)長度為650mm,加密區(qū)箍筋間距取100mm。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第九章框架柱配筋計算9.1框架柱設(shè)計資料混凝土等級：C40級fc=19.1N/錯誤!未找到引用源。mm2箍筋HPB300fy=270N/mm29.2框架柱端彎矩和剪力調(diào)整抗震設(shè)計時，根據(jù)“強柱弱梁”原則，考慮地震組合的柱端彎矩設(shè)計值應(yīng)按下式計ZM?=n.ZM?9-1其中：7.=1.3η=1.2(三級抗震時的取值)沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計別乘以增大系數(shù)1.5、1.3、1.2,底層柱縱向鋼筋按柱上、下端的不利情況布置。μ上、μ按上下柱端彈性分析所得的考慮地震作用組合下的彎矩比值確定。說明：梁端組合彎矩取未進(jìn)行γ修正的數(shù)值。表9-1柱端彎矩調(diào)整柱節(jié)點調(diào)整情況節(jié)點上柱節(jié)點下柱邊柱6不需調(diào)整5需調(diào)整4需調(diào)整3需調(diào)整2需調(diào)整1——需調(diào)整中柱6不需調(diào)整 一5需調(diào)整4需調(diào)整3需調(diào)整2需調(diào)整1—需調(diào)整 —沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計柱層54321543219.3框架柱正截面受彎承載力驗算9.3.1矩形截面偏心受壓柱對稱配筋計算方法柱的混凝土保護(hù)層厚度為30mm,取a,=a'=40mm,ξ,=0.5189.3.2二階效應(yīng)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定：當(dāng)滿足下述三個條件之一時，即需要考慮P-δ二階效應(yīng)：l?——計算長度，現(xiàn)澆樓蓋底層柱取1.0H,其余層取1.25H;i——偏心方向的回轉(zhuǎn)半徑；A——偏心受壓構(gòu)件的截面面積；N——與M2對應(yīng)的軸壓力。《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，除排架結(jié)構(gòu)柱外，其它偏心受壓構(gòu)件考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的P-δ二階效應(yīng)后控制截面的彎矩值應(yīng)按下式計算：式中：Cm——構(gòu)件端截面偏心距調(diào)節(jié)系數(shù)，當(dāng)其小于0.7時取0.7;沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計7——彎矩增大系數(shù)；注意：當(dāng)受彎構(gòu)件中出現(xiàn)反彎點時，可無需考慮P-δ二階效應(yīng)，本算例中所有的柱子都有反彎點，故全不考慮P-δ二階效應(yīng)。計算e、e'e?=M?/N沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表9-3邊柱配筋計算項五層四層三層二層一層Neex偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心實際配筋4業(yè)204業(yè)204監(jiān)204業(yè)204業(yè)20實際配筋面積實際配筋率單側(cè)最小配筋率單側(cè)最小配筋面積全截面最小配筋率全截面最小配筋面積沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計全截面最大配筋率表9-4中柱配筋計算項五層四層三層二層一層Nex偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心實際配筋4業(yè)204業(yè)204業(yè)204業(yè)204業(yè)20實際配筋面積實際配筋率單側(cè)最小配筋率單側(cè)最小配筋面積全截面最小配筋率全截面最小配筋面積全截面最大配筋率注：在地震組合時，彎矩和軸力設(shè)計值乘以抗震調(diào)整系數(shù)Ym=0.8;9.4框架柱斜截面受剪計算9.4.1受剪截面考慮地震組合的矩形截面框架柱，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：剪跨比λ>2的框架柱：9-12式中：λ——框架柱的計算剪跨比，取λ=M/(Vh?);此處M宜取上、下端考慮地震組合的彎矩設(shè)計值的較大值，V取與M相對應(yīng)的剪力設(shè)計值；當(dāng)框架柱的反彎點在框架柱的層高范圍內(nèi)時，可取λ=H,/(2h),此處H,是柱的凈高?？紤]地震組合的矩形截面柱，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：N——考慮地震組合下的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)N>0.3f,A時，取N=0.3f.A,0.3f.A=0.3×19.1×600×600=2062.&N。經(jīng)下表計算，柱截面均按構(gòu)造配箍筋，當(dāng)柱截面短邊尺寸大于400mm且各邊縱向受力鋼筋多余3根時，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋，因此非加密區(qū)采用四肢φ8@200。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計表9-5柱斜截面配筋計算位置MVNλ實配箍筋五層A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢①8@200四層A柱上端四肢φ8@200下端四肢①8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200三層A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢①8@200一層A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200B柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200層A柱上端四肢φ8@200下端四肢φ8@200沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計B柱上端四肢①8@200下端四肢φ8@200應(yīng)取不小于底層柱凈高的1/3,加密區(qū)采用四肢φ8@100。標(biāo)準(zhǔn)層取柱上、下端各600mm;底層柱上端取700mm,下端取1300mm。柱最大軸壓比為0.35,查表得λ=0.07485%,滿足要求。.第十章現(xiàn)澆板配筋計算10.1板分類及荷載計算①板：3600mm×6600mm(雙向板)⑤板：3000mm×7800mm(雙向板)本設(shè)計取標(biāo)準(zhǔn)層樓板來進(jìn)行計算，并采用塑性分析法(塑性鉸線法)計算標(biāo)準(zhǔn)層的10.2設(shè)計資料沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計10.3配筋計算跨中截面有效高度：M?=Alf?Y?h=A×6.6×3600.81M,=c4,f,Y?h=0.2795×A×3.6×360×0.9×9M1=M?"=βA?!,fY?h1=2MM?'=M"=aβ4?lf?r?h?'=0.2975×2A,×3.6×360×0.9×10(實配①8@200)(實配①8@200)(實配①8@200)M?=A,fr?h?=A×6.6×3600.910M,=αA!fY?h=0.25×A,×3.3×360×0.9×9M'=M?"=βA?lf?Y?h1=2M?M?1=M?”=αβA?!fY?h'=0.25×2A,×3.83600A,=α4=0.25×90.8-22.71h(實配φ8@200)A′=A"=2A=181.701(實配①8@200)A1=A,"=2A?=2×22.7H5.42h(實配①8@200)跨中截面有效高度：M=A?lfY?h=Am×6.6×3600.8M?=a4,1f,Yh=0.349×A,×3.9×360×0.9×9M1=M"=βA?l,fY?h1=2M.M?1=M,"=αβ4!fY?h'=0.349×2A?×3.9×360×0.案φ8@200,實際配筋面積為251mm2。子40.04h(實配φ8@200)10.3.4④板(四邊固定板)M?=AlfY?h?=A?×6.6×3600.81沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計M?=a?lf,Y?h=0.405×A×3.9×360×0.9M'=M?"=βA?!?fr?hn1=2M?=4276804,(N·m)M1=M”=αβA?!fYh'=0.4082A×4.23600.81(實配①8@200)(實配①8@200)(實配φ8@200)10.3.5⑤板(四邊固定板)跨中截面有效高度：長跨方向：π,=120-30=90mm沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計M?=A!fY?h=A.×7.8×3600.810M,=aA,!fY?h=0.148×A,×3.0×360×0.9×9M?'=M,"=aβA?IfY?h'=0.148×2A,×3.0×360×0.A,=α4?=0.148×83.E12.30h(實配①8@200)A1=A"=2A=166.22÷(實配φ8@200)A1=A?"=2A?=24.60h(實配①8@200)跨中截面有效高度：M?=A?!fY?h?=A?×7.2×3600.8M?=α4?l,fY?hy=0.174×A×3.0×360×0.M'=M"=βA?!fY?h1=2M?=4665604,(N·m)M1=M?'=αβA,!fY?h'=0.174×2A×3.0×360×0.9×(實配φ8@200)(實配φ8@200)(實配φ8@200)沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第十一章基礎(chǔ)設(shè)計弱黏性土層，并且是抗震設(shè)防烈度不超過8度，高度在24m以下的一般民用框架房屋，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》,可不進(jìn)行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗算。只考慮無震情況下的地基承載力驗算(標(biāo)準(zhǔn)組合),基礎(chǔ)抗沖切驗算(基本組合),基礎(chǔ)配筋計算(基本組合)。初選基礎(chǔ)埋深1.8m,基礎(chǔ)高度為800mm,持力層為中砂，其下無軟弱土層，f=200KP,基礎(chǔ)底面形狀采用正方形，混凝土等級為C30,鋼筋采用HRB400級，f?=14.3N/mn2,f,=1.43N/mm2,f,=360N/mnt。圖11-1基礎(chǔ)簡圖沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計11.2.1確定地基承載力fa=fa+naYm(d-0.5)11-111.2.2確定基礎(chǔ)底面尺寸考慮荷載偏心，將基礎(chǔ)底面積初步增大20%,11.3地基承載力驗算11.3.1A柱基礎(chǔ)高度為800mm,基礎(chǔ)梁底面與基礎(chǔ)頂面平齊，縱向基礎(chǔ)梁尺寸為300mm×500mm,橫向基礎(chǔ)梁尺寸為300mm×500mm。G=2.36×3.95×3.1+3.54×3.75×7.2=2基礎(chǔ)梁自重：G?=0.3×0.5×3.0×25+0.3×0.5×3.基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的集中力：基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的彎矩：M??=(27.26+11.26)×(0.3/2+0.6/2)=17.33kN·m(2)內(nèi)力組合內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值組合考慮以下兩種情況：①橫載+07×活載+風(fēng)載；②橫載+06×風(fēng)載+活載?？山迫『奢d效應(yīng)基本組合的設(shè)計值為標(biāo)準(zhǔn)組合值的1.35倍，M、N同時取到最大值，第①種情況：M?=11.58+0.7×5.29+75.N?=168893+0.7×111.0+51.91=1818.5kN·mV?=10.03+0.7×4.61+23.80=3(2)驗算荷載偏心距沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(1)由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面的荷載G=2.36×3.95×3.0+2.36×3.75×7.2G?=0.3×0.5×7.2×25+0.3×0.5×3=34.2+11.25+4.5=48.1M=11.25×0.45-4.5×0.45=3.04kN·m(2)內(nèi)力組合M?=9.9+0.7×4.68+83.01=96.17kN·mN?=16392+0.7×141.35+6.2=1744.3&N·mN取到最大值時為第②種情況：M?=9.9+4.68+0.6×83.0N?=16392+141.35+0.6×6.2=1784.2kN·m沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(3)驗算荷載偏心距(4)驗算基底最大壓力Pmx=291.0&P<1.2fm=1.2×314.4=377.2&P,可以。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計11.4抗沖切驗算11.4.1A柱(2)基礎(chǔ)抗沖切驗算沖切力：=0.7×1.0×1430×(0.6+0.755)×0.755=1024=0.7×1.0×1430×(1.6+0.355)×0.355=6911.4.2B柱沖切力：=0.7×1.0×1430×(0.6+0.755)×0.755=1024.05kN沖切力：=0.7×1.0×1430×(1.6+0.355)×0.355=69可以。11.5基礎(chǔ)底面配筋計算11.5.2B柱沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計2-2截面：11.6基礎(chǔ)拉梁配筋計算本算例與基礎(chǔ)直接相連的基礎(chǔ)拉梁(不考慮抗震要求)。受力鋼筋采用HRB400級，箍筋采用HPB300級，混凝土采用C30級。11.6.1縱向基礎(chǔ)梁(1)荷載匯集上部墻體：1.2×2.36×3.75=10.62kN/m梁自重：1.2×25×0.3×0.45=4.5kN/m2)控制截面的內(nèi)力3)正截面受彎承載力計算故取2業(yè)16,A=402mn2。4)斜截面受剪承載力計算沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計11.6.2橫向基礎(chǔ)梁(1)荷載匯集(2)配筋計算(僅計算AB跨)1)確定內(nèi)力(取橫向最長基礎(chǔ)梁計算7.8m)2)控制截面的內(nèi)力3)正截面受彎承載力計算4)斜截面受剪承載力計算沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第十二章板式樓梯計算12.1設(shè)計資料鋼筋混凝土現(xiàn)澆板式樓梯，樓梯平面尺寸如圖所示。取標(biāo)準(zhǔn)層下半層梯段計算，采用C30混凝土，受力鋼筋采用HRB400級，分布筋和箍筋采用HPB300級。樓梯凈跨為11×300=3300mm,踏步數(shù)為12階，踏步寬度為300mm,樓梯高度為12×150=1800mm,梯梁尺寸為沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計12.2梯段板設(shè)計12.2.1荷載計算1)由恒荷載控制：P=1.35×6.6+1.4×0.7×3.5=12.34kNn2)由活荷載控制：P=1.2×6.6+1.4×3.5=12.82kNn12.2.2截面設(shè)計考慮到梯段板與平臺梁整澆，平臺梁對斜板板的有效厚度h?=120-20=100mm沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計12.3平臺板設(shè)計取平臺板厚度h=120mm,并取1m寬板帶進(jìn)行計算。(1)恒荷載水磨石面層0.65kN/m120厚混凝土板0.12×25=3kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/mZ(3)內(nèi)力組合1)由恒荷載控制：P=1.35×3.66+1.4×0.7×3.5=8.82kNn2)由活荷載控制：P=1.2×3.99+1.4×3.5=9.69kNn故按P=9.69kNm計算。(4)截面設(shè)計平臺板的計算跨度l?=1.8-0.1-0.3-0.3/2=1.25板的有效厚度h=120-20=100mm沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計Pm:kh=0.17%×100×2θ214m8f12.4平臺梁設(shè)計平臺梁尺寸為200mm×300mm計算跨度l?=1.05,=1.05(4.2-0.3)=4.095m(1)恒荷載(2)活荷載3.5×(3.3/2+1.8/2)=8.93kN/m12.4.2內(nèi)力計算(1)由恒荷載控制：P=1.35×15.13+1.4×0.7×8.93=29.18kNn(2)由活荷載控制P=1.2×15.13+1.4×8.93=故按P=30.66kNm計算。彎矩設(shè)計值：沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計梁的有效高度：h=300-35=27Smm,故屬于第一類T形截面梁。選擇3業(yè)18,A=768mm2。箍筋選用φ8@200,則斜截面受剪承載力為：=73.3kN>V=58.25kN,滿足要求。12.5平臺柱設(shè)計平臺梁下設(shè)置構(gòu)造柱，截面尺寸為300mm×300mm,此為抗震設(shè)防地區(qū)要求的柱最小尺寸。驗算最小配筋率：全截面pin=0.7%,A,=922mm2>pbh=0.7%×300×300=630mm2沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計驗算最大配筋率全截面px=5%,A?=922mn2<Pmbh=5%×300×300=4500mm箍筋按構(gòu)造配筋：取φ8@150。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計第十三章施工組織設(shè)計13.1編制總則1)主管部門的批示文件及建設(shè)單位的要求；2)施工圖紙及設(shè)計單位對施工的要求；3)工程承包合同的規(guī)定；4)本單位的資源配置情況；5)建設(shè)單位提供的條件和水、電供應(yīng)情況；6)遼寧地區(qū)自然情況、氣象資料和施工現(xiàn)場條件；7)國家現(xiàn)行規(guī)定和遼寧省、市有關(guān)規(guī)定。1)采用現(xiàn)代化的管理方案，保證工期、質(zhì)量、安全；2)采用最先進(jìn)的施工工藝和科學(xué)的施工方案；3)努力降低成本，力求合理的施工造價。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計13.2工程概況13.2.1建設(shè)概況1)工程項目名稱：沈陽市和平區(qū)信息培訓(xùn)中心教學(xué)樓2)總建筑面積：5796m2;占地面積：1159.2m23)建筑位置：沈陽市和平區(qū)4)建筑分類：二類建筑5)耐火等級：耐火等級為二級6)抗震設(shè)防烈度：7度7)建筑層數(shù)及高度：5層，各層層高3.6m9)結(jié)構(gòu)類型：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)10)室內(nèi)外高差0.45m,本工程首層室內(nèi)標(biāo)高為±0.000米表13-1主要項目工程量序號工程量1施工準(zhǔn)備2土方開挖3混凝土墊層4基礎(chǔ)鋼筋5基礎(chǔ)混凝土6基礎(chǔ)梁鋼筋7基礎(chǔ)梁混凝土8回填土9柱鋼筋柱混凝土梁鋼筋樓板鋼筋梁混凝土樓板混凝土填充墻水泥焦渣水泥地面沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計續(xù)表13-1序號工程量加氣混凝土防水卷材地磚地面門窗柱墻頂抹灰刮大白黏貼面磚散水坡道1)工期：總工期為一年，開工時間為9月30日，冬期不施工(本工程冬期施工期為11月31日至次年2月28日)。2)本工程施工場地地勢平坦。3)交通運輸條件：公路交通方便，與市內(nèi)交通線相通。4)水電供應(yīng)條件：直接從場區(qū)內(nèi)引進(jìn)，水、電壓滿足要求。5)本地區(qū)主導(dǎo)風(fēng)向為南風(fēng)，最大風(fēng)力為7級。6)材料供應(yīng)條件：自行采購，市場供應(yīng)充足(現(xiàn)場只考慮一定儲備量)。7)混凝土采用商品混凝土(運距10km)。8)可提供的主要設(shè)備：挖土機(jī)(斗容量1立方米);自卸汽車；塔吊；卷揚機(jī)；沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計成成本管理安裝內(nèi)業(yè)質(zhì)量安全員電氣工長給排水工長材料員機(jī)電工長施工員內(nèi)業(yè)技術(shù)員預(yù)算員試驗計量員安全員質(zhì)量員測量員項目總工程師項目副經(jīng)理(土建)項目副經(jīng)理(安裝)13.2.5施工程序及流向本著先地下，后地上；先結(jié)構(gòu)，后裝飾；土建安裝密切本工程按基礎(chǔ)、主體結(jié)構(gòu)、裝修、安裝四個挖配以人工清槽，加快土方處理速度?？紤]工程單層建筑面積很大和外型情況，工程分成四部分兩段流水同時施工，最后進(jìn)入全面裝飾階段施工直到工程竣工清理。安排基礎(chǔ)盡快驗收，主體施工的同時完成室內(nèi)外回填及部分室外工作，完善場地環(huán)境。在土建施(1)基礎(chǔ)放線——挖土——清槽，修邊坡——打釬，驗槽——基礎(chǔ)混凝土墊層——彈線——綁鋼能支模板澆混凝土獨立基礎(chǔ)拆模，養(yǎng)護(hù)回填土——電梯井基礎(chǔ)施工——綁基礎(chǔ)梁鋼筋——支梁側(cè)?！獫仓A(chǔ)梁混凝土——回填土沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(2)結(jié)構(gòu)放線——柱鋼筋綁扎，焊接——柱模板——柱澆混凝土——柱拆?！Т盍喊逯渭堋е?，次梁底模——棒主，梁鋼筋——支主，梁側(cè)?！伒装迥０濉е^模板——棒板底鋼筋——埋管件，棒板頂鋼筋——澆注梁板—拆梁板模板(3)裝修內(nèi)檐裝修：砌筑外圍護(hù)墻，隔墻——安裝門，窗——水電墻面抹灰——樓地面抹灰——養(yǎng)護(hù)——做墻裙，玻璃——油漆，粉刷——燈具安裝——驗收外檐裝修：抹灰——刷涂料——安裝鋁合金窗扇——拆除外架子——臺階，散水13.3主要施工方法標(biāo)高上留30cm,改用人工開挖清底，以防擾動基層土。挖不到的地方，應(yīng)配合人工隨時進(jìn)行挖掘，并用手推車運到機(jī)械挖到的地方，以便及時用機(jī)械挖走。預(yù)留30cm土方不開挖，在基低護(hù)壁時，可以在基槽根部人工開挖寬50cm×30cm深的溝，以便護(hù)坡可沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計本工程鋼筋工程量較大，規(guī)格較大，施工難度大，為保證工程進(jìn)度，質(zhì)量及各工序(1)原材料要求進(jìn)場鋼筋必須具備出廠質(zhì)量證明書和試驗報告單，每捆鋼筋有標(biāo)牌。對進(jìn)場鋼筋按規(guī)范的標(biāo)準(zhǔn)抽樣做機(jī)械性能試驗或化學(xué)分析，合格后方可使用。進(jìn)場的鋼筋和加工好的鋼筋，根據(jù)鋼筋的牌號分類堆放在枕木或磚砌成的高30cm間距2m的地壟墻上，以避免污垢或泥土的污染。嚴(yán)禁隨意堆放。(2)鋼筋的配料根據(jù)設(shè)計圖中構(gòu)件配筋圖，先繪出各種形狀和規(guī)格的單根鋼筋簡圖并加以編號，然后分別計算鋼筋下料長度和根數(shù)，填寫配料單，經(jīng)審查無誤后，方可以對此鋼筋進(jìn)行下料加工。(3)鋼筋的下料與加工①鋼筋除污鋼筋的表面應(yīng)潔凈，在鋼筋下料前必須對受污染銹蝕的鋼筋進(jìn)行清理，對盤園鋼筋除銹工作是在其冷拉調(diào)直過程中完成；對螺紋鋼筋采用自制電動除銹機(jī)來完成，并裝吸塵罩，以免損壞工人的身體和污染環(huán)境。②鋼筋調(diào)直采用調(diào)直機(jī)或牽動力為3噸的卷揚機(jī)，兩端設(shè)地錨的辦法對盤園鋼筋進(jìn)行冷拉調(diào)直，根據(jù)施工規(guī)范要求，I級鋼筋的冷拉率不宜大于4%,鋼筋經(jīng)過調(diào)直后應(yīng)平直，無局部③鋼筋切斷鋼筋切斷設(shè)備主要有鋼筋切斷機(jī)和無齒鋸等，將根據(jù)鋼筋直徑的大小和具體情況進(jìn)切斷工藝：將同規(guī)格鋼筋根據(jù)長度進(jìn)行長短搭配，統(tǒng)籌排料。一般應(yīng)先斷長料，后斷短料，減少短頭，減少損耗。斷料應(yīng)避免用短尺量長料，防止在量料中產(chǎn)生積累誤差，為此宜在工作臺上標(biāo)出尺寸刻度線，并設(shè)置控制斷料尺寸用的檔板。在切斷過程中，如發(fā)現(xiàn)鋼筋劈裂，縮頭或嚴(yán)重的彎頭等必須切除。沈陽建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計質(zhì)量要求：鋼筋的斷口不能有馬蹄形或起彎現(xiàn)象。鋼筋長度應(yīng)力求準(zhǔn)確，其允許偏④彎曲成型鋼筋彎曲成型主要利用鋼筋彎曲機(jī)或手動彎曲來完成。彎曲成型工藝：鋼筋彎曲前，對形狀復(fù)雜的鋼筋，根據(jù)配料單上標(biāo)明的尺寸，用粉筆將各彎曲點位置劃出。劃線工作宜從鋼筋中線開始向兩邊進(jìn)行；若為兩邊不對稱鋼筋時，也可以從鋼筋一端開始劃線，如劃到另一端有出入時，則應(yīng)重新調(diào)整。經(jīng)對劃線鋼筋的各尺寸復(fù)核無誤后，即可進(jìn)行加工成型。(4)鋼筋接長原則：可靠方便、經(jīng)濟(jì)。本工程柱縱筋鋼筋直徑大于22采用電焊壓力焊，梁筋直徑大于22的采用直螺紋連接，其余的采用焊接，板筋I(lǐng)級鋼采用搭接，Ⅱ級鋼采用焊接為鋼筋的接頭位置應(yīng)按設(shè)計要求和施工規(guī)范的規(guī)定進(jìn)行布置。一般是：板下排鋼筋接頭在支座；梁鋼筋接頭上部鋼筋在跨中，下部鋼筋在支座處；柱的鋼筋接頭在上層板1m(5)鋼筋的綁扎鋼筋綁扎前，應(yīng)核對成品鋼筋的鋼號、直徑、形狀，尺寸和數(shù)量等是否與配料單相符。如有錯漏，應(yīng)糾正增補；為了使鋼筋綁扎位置準(zhǔn)確，應(yīng)先劃出鋼筋位置線。根據(jù)本工程的具體情況，柱子箍筋在其豎向筋上劃點；樓板筋在模板上劃線；園柱箍筋在四根對稱豎向筋上劃點；梁的箍筋在架立筋上劃點。框架柱的豎向筋采用直螺紋連接或焊接，其接頭應(yīng)相互錯開，同一截面的接頭數(shù)量不大于50%。在綁扎柱的箍筋時，其開口應(yīng)交錯布置。柱筋的位置必須準(zhǔn)確，箍筋加密的范圍應(yīng)符合設(shè)計要求。梁縱向筋采用雙層排列時，兩排鋼筋之間應(yīng)墊以直徑≥25mm的短鋼筋，以保持其設(shè)計距離。箍筋開口位置接頭應(yīng)交錯布置在梁架立鋼筋上。梁箍筋加密范圍必須符合設(shè)計要求，對鋼筋特別密的梁、柱節(jié)點，要放樣確定綁扎順序。板的鋼筋綁扎短向在下面，應(yīng)板筋在上、次梁鋼筋居中，主梁