2024年一級結構工程師《專業(yè)考試》考前沖刺備考題庫200題（含詳解）

PAGEPAGE12024年一級結構工程師《專業(yè)考試》考前沖刺備考題庫200題（含詳解）一、單選題1.截面尺寸為190mm×800mm的混凝土空心砌塊墻段，砌塊的強度等級為MU10，砌筑砂漿強度等級Mb5，墻高2.8m，兩端為不動鉸支座。沿墻段長邊方向偏心距e=200mm。該墻段的受壓承載力（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、143.6B、154.2C、204.0D、227.3答案：A解析：2.某鋼結構辦公樓，結構布置如圖所示?？蚣芰?、柱采用Q345，次梁、中心支撐、加勁板采用Q235，樓面采用150mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接。.次梁AB截面為H346×174×6×9，當樓板采用無板托連接，按組合梁計算時，混凝土翼板的有效寬度（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1050B、1400C、1950D、2300答案：C解析：3.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，高25m，處于8度地震區(qū)，首層剪力墻截面尺寸如圖4-27所示，墻體高度4400mm。已知砌塊強度MU20、砂漿Mb15、灌孔混凝土Cb30。剪力墻的水平分布鋼筋，應選擇（）。A、按計算配筋B、按構造；0.10%C、按構造；0.11%D、按構造；0.13%答案：D解析：4.一單層單跨有吊車廠房，平面如圖所示。采用輕鋼屋蓋，屋架下弦標高為6.0m。變截面磚柱采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級為B級。假定，荷載組合不考慮吊車作用。試問，其變截面柱下段排架方向的計算高度Hl0（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、5.32B、6.65C、7.98D、9.98答案：C解析：5.某多層框架結構頂層局部平面布置圖如圖所示，層高為3.6m。外圍護墻采用MU5級單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑、Mb5級砂漿砌筑。外圍護墻厚度為190mm，內隔墻厚度為90mm，砌體的容重為12kN／m3（包含墻面粉刷）。砌體施工質量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2014年真題]4.假定，內隔墻塊體采用MU10級單排孔混凝土空心砌塊。試問，若滿足修正后的允許高厚比μ1μ2[β]要求，內隔墻砌筑砂漿的最低強度等級，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、Mb10B、Mb7.5C、Mb5D、Mb2.5答案：B解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第6.1.1條式（6.1.1）計算，內隔墻的高厚比為：根據(jù)第6.1.3條第1款規(guī)定，厚度為90mm的自承重墻，允許高厚比修正系數(shù)μ1=1.5。根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1）計算，墻、柱的允許高厚比：根據(jù)第6.1.1條表6.1.1可得，[β]≥25.9，對應的砂漿強度等級≥Mb7.5。由此可知，B項數(shù)值最為接近。6.某地基基礎設計等級為乙級的柱下樁基礎，承臺下布置有5根邊長為400mm的C60鋼筋混凝土預制方樁?？蚣苤孛娉叽鐬?00mm×800mm，承臺及其以上土的加權平均重度γ0=20kN／m3。承臺平面尺寸、樁位布置等如圖5-4所示。A、50B、60C、70D、80答案：A解析：7.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m?？拐鹪O防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，設計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設防類別為丙類，安全等級二級。A、1.7B、2.2C、2.7D、3.2答案：C解析：8.某辦公樓平面布置如圖所示，采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋，MU10磚墻承重?？v墻及橫墻厚度均為240mm，砂漿強度等級M5，底層墻高H=4.5m（從基礎頂面算起至一層樓板底面），隔墻厚120mm。則下列高厚比驗算錯誤的是（）。A、外縱墻滿足B、承重橫墻滿足C、內縱墻滿足D、內隔墻不滿足答案：D解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，橫墻最大間距s=12m＜32m，其屬于剛性方案。①外縱墻高厚比驗算由s=12m，H=4.5m，知s=12m＞2H=9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=1.0H；查第6.1.1條表6.1.1可知，砂漿強度等級M5時允許高厚比[β]=24；又μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2/4=0.8＞0.7，由第6.1.1條式（6.1.1）計算，得：高厚比β=H0/h=4.5/0.24=18.75＜μ2[β]=0.8×24=19.2，滿足高厚比要求。②承重橫墻高厚比驗算縱墻間距s=6.2m，則H=4.5m＜s＜2H=9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=0.4s＋0.2H=0.4×6.2+0.2×4.5=3.38m；由第6.1.1條式（6.1.1）計算，得高厚比β=H0/h=3380/240=14.08＜[β]=24，滿足高厚比要求。③內縱墻高厚比驗算由于內縱墻的厚度、砌筑砂漿、墻體高度均與縱墻相同，洞口寬度小于外墻的洞口寬度，外墻高厚比驗算滿足要求，則內縱墻也滿足高厚比要求。④隔墻高厚比驗算因隔墻上端在砌筑時，一般用斜放立磚頂住樓板，故可按頂端為不動鉸支點考慮。設隔墻與縱墻咬槎拉結，則s=6.2m，2H=9m＞s＞H=4.5m；查第5.1.3條表5.1.3可得，H0=0.4s+0.2H=3.38m；由于隔墻是非承重墻，則根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1）計算，得：β=H0/h=3380/120=28.16＜μ1[β]=1.44×24=34.56，滿足高厚比要求。9.某鋼筋混凝土簡支梁圖，其截面可以簡化成工字形，混凝土強度等級為C30，縱向鋼筋采用HRB400，縱向鋼筋的保護層厚度為28mm，受拉鋼筋合力點至梁截面受拉邊緣的距離為40mm。該梁不承受地震作用，不直接承受重復荷載，安全等級為二級。[2012年真題]試問，該梁縱向受拉鋼筋的構造最小配筋量（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、200B、270C、300D、400答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第8.5.1條表8.5.1可知，受拉縱筋的最小配筋率為：根據(jù)第8.5.1條注5規(guī)定，縱筋配筋率應按截面扣除受壓翼緣面積后的截面面積計算，故最小配筋量為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。10.在設計屋面結構時，下列說法不正確的是（）。A、根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012），不上人的屋面均布活荷載標準值0.5kN/m2中，不包括因屋面排水不暢或堵塞所引起的積水重B、根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012），屋頂花園的均布活荷載標準值3.0kN/m2中，不包括土.石.花草等重量C、屋面均布活荷載，不與雪荷載同時組合D、當為斜屋面時，《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.3.1條，屋面均布活荷載標準值是以沿屋面斜坡面積衡量的答案：D解析：A項，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.3.1條注3規(guī)定，對于因屋面排水不暢、堵塞等引起的積水荷載，應采取構造措施加以防止，必要時，應按積水的可能深度確定屋面活荷載，并根據(jù)表5.3.1可知，荷載標準值為0.5kN/m2；B項，根據(jù)第5.3.1條注4規(guī)定，屋頂花園活荷載不應包括花圃土石等材料自重，并根據(jù)表5.3.1可知，屋頂花園活荷載標準值為3.0kN/m2；C項，根據(jù)第5.3.3條規(guī)定，不上人的屋面均布活荷載，可不與雪荷載和風荷載同時組合；D項，根據(jù)第5.3.1條規(guī)定，屋面均布活荷載標準值，是以屋面水平投影面積來計算的。11.某抗震設防烈度為8度的多層砌體結構住宅，底層某道承重橫墻的尺寸和構造柱設置如圖所示。墻體采用MU10級燒結多孔磚、M10級混合砂漿砌筑。構造柱截面尺寸為240mm×240mm，采用C25混凝土，縱向鋼筋為HRB335級414，箍筋采用HPB300級Φ6200。砌體施工質量控制等級為B級。在該墻頂作用的豎向恒荷載標準值為210kN/m，按等效均布荷載計算的傳至該墻頂?shù)幕詈奢d標準值為70kN/m，不考慮本層墻體自重。[2012年真題]提示：按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。4.如果圖中所示墻體不設置構造柱，假定，砌體抗震抗剪強度的正應力影響系數(shù)=1.6。試問，該墻體的截面抗震受剪承載力設計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、850B、820C、730D、700答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）表可知，MU10多孔磚，M10混合砂漿，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）表可知，該墻體的承載力抗震調整系數(shù)取根據(jù)式（7.2.6）計算，該砌體結構沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設計值為：根據(jù)第7.2.7條第1款式（7.2.7-1）計算，多孔磚墻體的截面抗震受剪承載力為：其中A為墻體橫截面面積，多孔磚取毛截面面積：由此可知，C項數(shù)值最為接近。12.如圖所示，在Ⅲ類場地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設防烈度為7度，遠震，Tg=0.55s，煙囪自重的標準值Gk=18738.8kN，筒身的重心C距基礎頂面H0=37.7m。1.試問煙囪的第一周期T1最接近于（）s。A、2.013B、2.690C、3.756D、4.106答案：A解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄F第F.1.2條第2款規(guī)定，高度不超過150m的鋼筋混凝土煙囪，T1=0.41+0.0010H2/d，查表6-3可得，h=1/2H=50m處，d=6.24m；則該煙囪的第一周期為：T1=0.41+0.0010×1002/6.24=2.013s。由此可知，A項數(shù)值最為接近。13.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。1.設該梁承受的扭矩設計值T＝15.0kN·m，彎矩設計值M＝105kN·m，剪力設計值V＝80.0kN，則下列判斷正確的是（）。A、僅按受彎構件的正截面受彎承載力和純扭構件的受扭承載力分別進行計算B、僅按受彎構件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力分別進行計算C、按受彎構件的正截面受彎承載力和剪扭構件的受剪扭承載力分別進行計算D、按受彎構件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力及純扭構件的受扭承載力分別進行計算答案：C解析：由題意可知，C25混凝土抗拉強度設計值為ft=1.27N/mm2；截面有效高度為：h0=h-as=465mm；截面受扭塑性抵抗矩為：Wt=b2（3h-b）/6=2502×（3×500-250）/6=13.02×106mm3。具體分析如下：14.某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2?；A梁尺寸及工程地質剖面如圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。7.條件同（5），則基礎梁的跨中最大彎矩設計值最接近于（）kN·m。A、-519.18B、-289.30C、-231.56D、-205.85答案：B解析：彎矩最大點在剪力等于0處，該點距左端距離應為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。15.一鋼筋混凝土柱截面尺寸為250mm×250mm，支承在370mm寬的條形磚基礎上，作用位置如圖所示。磚基礎用MU10燒結普通磚和M5水泥砂漿砌筑，柱傳至基礎上的荷載設計值為150kN。要求確定柱下基礎砌體的局部受壓承載力關系式中右端項γfAl最接近于()kN。A、187.5B、149.3C、140.6D、125.0答案：B解析：16.下列各項不屬于偶然作用的是()。A、罕遇地震B(yǎng)、爆炸力.撞擊力C、施工檢修荷載D、龍卷風答案：C解析：根據(jù)《建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準》(GB50068-2001)第4.0.2條和《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)第3.1.1條，偶然作用是指在設計基準期內不一定出現(xiàn)，而一旦出現(xiàn)其量值很大且持續(xù)時間很短的作用，例如爆炸力、撞擊力等。罕遇地震(設計基準期的超越概率為2%～3%)、爆炸力、撞擊力、龍卷風符合這一含義，屬于偶然作用。施工檢修荷載在設計基準期出現(xiàn)的概率較大，屬于可變作用。17.某建筑場地，受壓土層為淤泥質黏土層，其厚度為10m，其底部為不透水層。場地采用排水固結法進行地基處理，豎井采用塑料排水帶并打穿淤泥質黏土層，預壓荷載總壓力為70kPa，場地條件及地基處理示意如圖5-15所示，加荷過程如圖5-15所示。試問，加荷開始后100d時，淤泥質黏土層平均固結度與下列何項數(shù)值最為接近？提示：不考慮豎井井阻和涂抹的影響；Fn=2.25；β=0.0244（1/d）。（）A、0.85B、0.87C、0.89D、0.92答案：D解析：18.已知鋼筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸為b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，縱筋用HRB335級鋼筋，箍筋用HPB300級鋼筋，as＝35mm。6.若此梁的受彎縱筋As＝675.8mm2，受扭縱筋Astl＝218.4mm2，受扭箍筋Astl/s＝0.2mm2/mm，受剪箍筋Asv/s＝0.37mm2/mm，則此梁最后縱筋配筋與下列哪一項最為接近？（）A、B、C、D、答案：A解析：驗算最小配筋率如下：由此可知，A項配筋最為接近。19.某辦公樓平面布置如圖所示，采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋，MU10磚墻承重。縱墻及橫墻厚度均為240mm，砂漿強度等級M5，底層墻高H=4.5m(從基礎頂面算起至一層樓板底面)，隔墻厚120mm。則下列高厚比驗算錯誤的是()。A、外縱墻滿足B、承重橫墻滿足C、內縱墻滿足D、內隔墻不滿足答案：D解析：20.剪力墻端部設暗柱，該剪力墻底部暗柱的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應為（）。A、620B、618C、612D、420答案：B解析：21.某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標準值組合所得的內力值為：F1=2000kN，F(xiàn)2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土標準值G=486.7kN?；A埋深和工程地質剖面如圖所示。6.軟弱下臥層頂面處附加壓力最接近于（）kN/m2。A、46.7B、55.4C、64.33D、82.26答案：C解析：Es1/Es2=7.5/2.5=3，z/b=2.5/2.6>0.5，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條表5.2.7可得，地基壓力擴散角為23°，從而矩形基礎基底附加壓力為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。22.某15層框架一剪力墻結構，其平立面示意如圖所示，質量和剛度沿豎向分布均勻，對風荷載不敏感，房屋高度58m，首層層高5m，二～五層層高4.5m，其余各層層高均為3.5m，所在地區(qū)抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.159，Ⅲ類場地，設計地震分組為第一組。[2011年真題]A、B、2.假定，該建筑物擬作為綜合樓使用，二～五層為商場，六～七層為庫房，其余樓層作為辦公用房。設計時其樓屋面活荷載均按等效均布荷載計算而得，各層荷載標準值如下：①屋面：永久荷載8.8kN/m2，活荷載2.0kN/m2，雪荷載0.5kN/m2；②8～15層：永久荷載8.0kN/m2，活荷載2.0kN/m2；③6～7層：永久荷載8.0kN/m2，活荷載5.0kN/m2；④2～5層：永久荷載8.0kN/m2，活荷載3.5kN/m2。試問，進行地震作用計算時，該結構的總重力荷載代表值GE（kN）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）C、提示：1．按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。2．每層面積均按850m2計算，且不考慮樓板開洞影響。D、{圖2}答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第4.3.6條規(guī)定，計算地震作用時，建筑結構的重力荷載代表值應取永久荷載標準值和各可變荷載組合值之和，荷載的分項系數(shù)乘以設計值，可得荷載值為：GE=（8.8+8×14+0.5×0.5+2×0.5×8+5×0.8×2+3.5×0.5×4）×850=1.224×105kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。23.某單層工業(yè)廠房，廠房柱距12m，采用工字形截面的實腹式鋼吊車梁。設置有兩臺Q＝25/10t的軟鉤橋式吊車，吊車每側有兩個車輪，輪距4m，最大輪壓標準值Pkmax＝279.7kN，橫行小車質量標準值Q1＝73.5kN，吊車軌道高度hR＝130mm。2.假定吊車為重級工作制時，作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于（）kN。A、8.0B、14.0C、28.0D、42.0答案：C解析：若吊車為重級工作制，則其橫向水平荷載取《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）規(guī)定的慣性力和《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）規(guī)定的卡軌力中的較大值。根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.2.2條式（3.2.2）計算，每個輪壓處橫向水平力標準值為：Hk=αPk,max=0.1×279.7=27.97kN28.0kN；根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.1.2條第2款表6.1.2可得，Tk＝8.0kN；取較大值為28.0kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。24.某6層住宅（見圖），各層層高為2.8m。室外高差為0.6m，基礎埋深1.6m，墻厚190mm，建筑面積為1990.74m2，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓屋蓋。砌塊為MU15，第1層到第3層采用Mb10砂漿，第4層到第6層采用Mb7.5混合砂漿，施工質量控制等級為B級。基礎形式為天然地基條形基礎。場地類別Ⅳ類，抗震設防烈度為7度（設計基本地震加速度為0.1g），設計地震分組為第二組。2.根據(jù)表列出的4個軸線的墻段（平面圖見圖），哪一個軸線墻段的抗側力剛度應同時考慮彎曲和剪切變形？（）A、①軸B、②軸C、④軸D、⑤軸答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.3條第1款規(guī)定，在進行地震剪力分配時，層間墻段抗側力剛度應計及高寬比的影響，當高寬比不大于4且不小于1時，應同時計算彎曲和剪切變形。④軸墻段，高h=2.8m、寬b=1.1m，1＜h/b=2.8/1.1=2.545＜4，故④軸墻段應同時考慮彎曲和剪切變形。25.由于生產需要，兩個鋼槽罐間需增設鋼平臺，γ0=1.0，鋼材采用Q235鋼，焊條采用E43型。鋼平臺布置如圖所示，圖中標注尺寸單位為mm。[2014年真題]5.假定，節(jié)點板與鋼槽罐采用雙面角焊縫連接見圖3-2角焊縫的焊腳尺寸hf=6mm，最大剪力設計值V=202.2kN。試問，節(jié)點板與鋼槽罐豎壁板之間角焊縫的最小焊接長度1（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①內力沿側面角焊縫全長分布；②為施工條件較差的高空安裝焊縫；③最大剪力設計值V需考慮偏心影響，取增大系數(shù)1.10。A、200B、250C、300D、400答案：A解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.4.2條第3款規(guī)定，施工條件較差的高空安裝焊縫強度設計值的折減系數(shù)為0.9。根據(jù)第7.1.3條式（7.1.3-2）計算，角焊縫的計算長度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。26.一庫房為6m間距的單跨門式剛架，如圖6-33所示，該剛架的斜梁與水平線間的夾角為25°，斜梁上鋪設槽鋼檁條和壓型鋼板。檁條間距為1.5m，計算跨度為6m。該地區(qū)的基本雪壓s0＝0.5kN/m2。由此可算得檁條上由屋面積雪荷載產生沿檁條跨度的線荷載標準值qs＝（）kN/m。A、0.68B、0.75C、0.85D、0.94答案：C解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第7.2.1條表7.2.1第2項可得，當考慮積雪不均勻分布的最不利情況，該庫房的屋面類別為單跨雙坡屋面，屋面傾角為25°時，積雪分布系數(shù)為μr＝1.0，最不利不均勻屋面積雪分布系數(shù)為1.25μr；根據(jù)公式（7.1.1）計算，檁條上沿屋面水平投影面上的雪荷載標準值為：sk=1.25μrs0=1.25×1.0×0.5=0.625kN/m2；相應地，檁條上的雪荷載線荷載標準值為：qs=sk×1.5×cos25°=0.625×1.5×0.9063=0.85kN/m。27.一幢十層教學樓，采用全現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構體系，抗震設防烈度為8度，設計地震分組為一組、Ⅱ類場地。在重力荷載代表值作用下，中間橫向框架的計算簡圖如圖所示。3.假定建筑物各層的重力荷載代表值如圖所示，且結構基本自振周期T1=1.0s。若采用底部剪力法進行地震作用計算時，結構總水平地震作用設計值FE最接近于（）kN。A、3800B、4400C、4900D、5500答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-1及表5.1.4-2可知，地震影響系數(shù)最大值αmax=0.16和特征周期Tg=0.35s；根據(jù)第5.1.5條圖5.1.5可知，地震影響系數(shù)為：根據(jù)第5.2.1條式（5.2.1-1）計算，結構總重力荷載代表值為：GE=10×8000=80000kN，Geq=0.85×80000=68000kN，F(xiàn)Ek=α1Geq=0.0622×68000=4230kN；則結構總水平地震作用設計值為：FE=γEhFEk=1.3×4230=5499kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。28.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。3.當Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN時，基樁的豎向承載力特征值（kN）與下列（）項值接近。A、370.92B、465.64C、473.59D、480.16答案：A解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條規(guī)定，由于承臺底面以下存在高靈敏軟土，不考慮承臺效應，即ηc＝0；則基樁的豎向承載力特征值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。29.下列關于張拉控制應力限值的論述不正確的是（）。A、消除應力鋼絲、鋼絞線的σcon比熱處理鋼筋定得高B、采用消除應力鋼絲和鋼絞線的先張法構件，其σcon比采用同樣預應力筋的后張法構件定得高C、采用熱處理鋼筋的先張法構件，其σcon比采用熱處理鋼筋的后張法構件定得高D、σcon不宜超過規(guī)范表6.1.3的限值，且不應小于0.4fptk答案：B解析：采用相同預應力筋的先張法構件損失比后張法構件大，為了建立大致相當?shù)挠行ьA應力，先張法構件σcon一般比后張法構件σcon高。但后張法構件采用鋼絲及鋼絞線作預應力筋錨固后應力損失較快，故《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）將σcon提高0.05fptk，則和先張法構件一樣，同為0.75fptk。30.某多層橫墻承重砌體結構房屋，橫墻間距為7.8m。底層內橫墻（墻長8m）采用190mm厚單排孔混凝土小型空心砌塊對孔砌筑，砌塊強度等級為MU10，砂漿強度等級為Mb7.5，砌體施工質量控制等級為B級。底層墻體剖面如圖所示，軸向壓力的偏心矩e=19mm；靜力計算方案為剛性方案。[2014年真題]提示：按《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。2.假定，底層墻體采用100％灌孔砌體，砌塊砌體中灌孔混凝土面積和砌體毛截面積的比值為46.7％，灌孔混凝土的強度等級為Cb25。試問，該墻體的抗壓強度設計值fg（MPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、6.0B、5.5C、5.0D、4.5答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條第5款式（3.2.1-2）計算，砌塊砌體中灌孔混凝土面積和砌體毛截面積的比值為：α=0.467。Cb25混凝土fc=11.9MPa。根據(jù)第3.2.1條表3.2.1-4可得，單排孔混凝土砌塊砌體（MU10、Mb7.5），f=2.50MPa。根據(jù)第3.2.1條式（3.2.1-1）計算，灌孔混凝土墻體的抗壓強度設計值為：fg=f+0.6αfc=2.5+0.6×0.467×11.9=2.5+3.33=5.83MPa>2×2.5=5.0MPa。灌孔砌體的抗壓強度設計值，不應大于未灌孔砌體的抗壓強度設計值的2倍。所以取fg=5.0MPa。由此可知，C項數(shù)值最為接近。31.某三層砌體結構房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結構布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級B級。現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設計值為Nu。[2014年真題]5.假定，上部平均壓應力設計值σ0=0.7MPa，梁端有效支承長度a0=140mm，梁端支承壓力設計值為Nl=300kN。試問，墊塊上N0及Nl合力的影響系數(shù)φ，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.5B、0.6C、0.7D、0.8答案：A解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.5條第3款規(guī)定，梁端支承壓力合力作用點到壁柱內邊的距離為：0.4a0=0.4×140=56mm。根據(jù)第5.2.5條式（5.2.5-2）計算，墊塊面積為：Ab=480×360=172800mm2。N0=0.7×172800=120960N，此力作用在不計入翼緣的壁柱截面重心上，偏心距為零。N0與Nl合力的偏心距：e=300×（480／2-56）／（300+120.96）=131.1mm。根據(jù)第5.2.5條第1款規(guī)定，應按β≤3.0，e／h=131.1／480=0.273，查附表D.0.1-1可得，φ=0.52。由此可知，A項數(shù)值最為接近。32.某6層框架結構，如圖所示，設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.209，設計地震分組為第二組，場地類別為Ⅲ類，集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法計算。提示：使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）。1.假定結構的基本自振周期T1＝0.65s，結構阻尼比ζ＝0.05。結構總水平地震作用標準值FEk最接近于（）kN。A、2492B、3271C、4217D、4555答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-2可知，設計地震分組為二組，Ⅲ類場地，特征周期Tg＝0.55s；根據(jù)第5.1.4條表5.1.4-1可知，8度時設計基本地震加速度為0.20g，水平地震影響系數(shù)最大值αmax＝0.16，阻尼比ζ＝0.05；根據(jù)第5.1.5條圖5.1.5可知，地震影響系數(shù)為：根據(jù)第5.2.1條式（5.2.1-1）計算，結構總水平地震作用標準值為：FEk=α1Geq＝0.138×0.85×（4750＋4×6050＋7000）＝4217kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。33.某城市橋梁，寬8.5m，平面曲線半徑為100m，上部結構為20m＋25m＋20m三跨孔徑組合的混凝土連續(xù)箱形梁，箱形梁橫斷面均對稱于橋梁中心軸線，平面布置如圖7-7所示，判定在恒載作用下，邊跨橫橋向A1、A2、D1、D2兩組支座的反力大小關系，并指出下列所示的何組關系式正確？（）A、2＞A1；D2＜D1B、A2＜A1；D2＜D1C、A2＞A1；D2＞D1D、A2＜A1；D2＞D1答案：C解析：恒載作用下，由于外側分布荷載分布在橋面上的面積大，故外側荷載橫向分布系數(shù)大于內側，由于荷載引起的反力，外側大于內側。34.某一層吊車的兩跨廠房，每跨廠房各設有3臺A5工作級別的吊車。試問，通常情況下，進行該兩跨廠房的每個排架計算時，參與組合的多臺吊車的水平荷載標準值的折減系數(shù)應取下列何項數(shù)值？（）[2012年真題]A、0.95B、0.9C、0.85D、0.8答案：B解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.2.1條及其注解規(guī)定，除非特殊情況，計算本題排架考慮多臺吊車水平荷載時，參與組合的吊車臺數(shù)為2臺，再根據(jù)表6.2.2，折減系數(shù)應取為0.9。35.某框架—核心筒結構底層一連梁如圖所示，連梁截面bb=400mm，hb=1800mm，混凝土強度等級C35，（fc=16.7N/mm2），水平地震作用組合連梁剪力設計值V=840kN，當連梁中交叉暗撐與水平線夾角為α（sinα=0.66）時，交叉暗撐采用HRB400鋼。交叉暗撐計算所需縱向鋼筋最接近于（）。A、B、C、D、答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第9.3.8條第2款，有地震作用組合時，暗撐縱向鋼筋總面積為：4Φ22鋼筋的截面面積為：As=4×380=1520mm2，符合規(guī)范要求。由此可知，C項數(shù)值最為接近。36.在水平力作用下，計算該高層建筑結構內力、位移時，若不考慮重力二階效應的不利影響，則其頂點質心的彈性水平位移u的最大值應為（）mm。A、50B、60C、70D、80答案：B解析：37.某三層砌體結構房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結構布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設計值為Nu。[2014年真題]4.假定，上部荷載產生的平均壓應力設計值σ0=0.378MPa，試問，梁端有效支承長度a0（mm），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、360B、180C、120D、60答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第3.2.1條表3.2.1-1可知，MU10燒結多孔磚、M10混合砂漿砌筑的砌體的抗壓強度設計值為：f=1.89MPa。根據(jù)第5.2.5條表5.2.5可知，剛性墊塊的影響系數(shù)為：δ1=5.7。根據(jù)第5.2.5條第3款式（5.2.5-4）計算，梁端有效支承長度為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。38.某高層建筑有抗震設防的底層大空間剪力墻結構，轉換層以上樓層層高2.7m，橫向剪力墻有效截面面積Aw2=19.2m2；框支層層高3.6m，橫向落地剪力墻有效截面面積Aw1=11.4m2，框支層全部柱總截面面積Ac=2.88m2，柱截面均為1200mm×1200mm，混凝土強度等級框支層為C40，上層C25。下列各項中上下層剛度比正確的是（）。A、γ=1.64B、γ=1.81C、γ=1.88D、γ=1.96答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）附錄E第E.0.1條規(guī)定，柱截面面積折算系數(shù)為：39.某配筋砌塊砌體剪力墻房屋，房屋高度22m，抗震設防烈度為8度。首層剪力墻截面尺寸如圖所示，墻體高度3900mm，為單排孔混凝土砌塊對孔砌筑，采用MU20級砌塊、Mb15級水泥砂漿、Cb30級灌孔混凝土（fc=14.3N/mm2），配筋采用HRB335級鋼筋，砌體施工質量控制等級為B級。[2011年真題]4.假定，此段砌體剪力墻計算截面的彎矩設計值M=1050kN·m，剪力設計值V=210kN。試問，當進行砌體剪力墻截面尺寸校核時，其截面剪力最大設計值（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：假定，灌孔砌體的抗壓強度設計值fg=7.5N/mm2，按《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）作答。A、1710B、1450C、1280D、1090答案：C解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）式（10.5.4-2）計算，已知M=1050kN·m，V=210kN，h0=h-as=5100-300=4800mm，則截面剪跨比：根據(jù)表10.1.5可知，配筋砌塊砌體剪力墻承載力抗震調整系數(shù)為γRE=0.85；根據(jù)第10.5.3條第2款規(guī)定，λ=1.04小于2，根據(jù)公式（10.5.3-2）計算，考慮抗震時配筋砌體構件截面能承受的最大剪力設計值為：1/γRE×0.15fgbh=1/0.85×0.15×7.5×190×5100=1282.5kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。40.某16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構辦公樓，房屋高度為64.3m，如圖6-9所示，樓板無削弱?？拐鹪O防烈度為8度，丙類建筑，Ⅱ類建筑場地。假定，方案比較時，發(fā)現(xiàn)X、Y方向每向可以減少兩片剪力墻（減墻后結構承載力及剛度滿足規(guī)范要求）。試問，如果僅從結構布置合理性考慮，下列四種減墻方案中哪種方案相對合理？（）A、X向：W1；Y向：W5B、X向：W2；Y向：W6C、X向：W3；Y向：W4D、X向：W2；Y向：W7答案：C解析：該結構為長矩形平面，根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第8.1.8條第2款規(guī)定，X向剪力墻不宜集中布置在房屋的兩盡端，宜減W1或W3墻。根據(jù)第8.1.8條第1款規(guī)定，Y向剪力墻間距不宜大于3B=45m及40m之較小者40m，宜減W4或W7。綜合上述原因，同時考慮框架-剪力墻結構中剪力墻的布置原則，C項方案相對合理。41.某現(xiàn)澆框架—核心筒高層建筑結構，地上35層高130m，內筒為鋼筋混凝土，外周邊為型鋼混凝土框架，抗震設防烈度為7度，丙類，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類，阻尼比ζ=0.04，結構的基本自振周期Tl=2.0s，周期折減系數(shù)取0.8。4.條件同題（3），當柱軸壓比μN=0.8，該柱在箍筋加密區(qū)的縱向鋼筋和箍筋，下列各項中，最接近有關規(guī)范、規(guī)程最低構造要求的是（）。A、B、C、D、答案：A解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010），查表11.4.3可知，抗震等級二級，柱箍筋直徑應不小于10mm，加密區(qū)箍筋間距應不大于150mm；軸壓比μN=0.8，型鋼柱箍筋加密區(qū)箍筋最小體積配箍率為1.1，故采用復合箍。配箍特征值λv=0.17，其配筋率為：ρv=λvfc/fyv=0.17×23.1/270=1.45%>1.1%；箍筋雙向4φ12150，其配筋率為：根據(jù)第11.4.5條第4款規(guī)定，柱縱向鋼筋最小配筋率為0.8%，則所需縱向鋼筋As=700×700×0.008=3920mm2，的鋼筋，其截面面積為：As=4×380+8×314=4032mm2，符合要求。42.《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)規(guī)定，對用作預應力筋的鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，其抗拉強度設計值fpy=fpyk/γs，預應力鋼筋材料性能分項系數(shù)γs=()。A、1.05B、1.10C、1.15D、1.20答案：D解析：對預應力用鋼絲、鋼絞線和熱處理鋼筋，《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002)第4.2.3條條文說明將原規(guī)范規(guī)定的取用0.80σb(σb)為鋼筋國家標準的極限抗拉強度)作為條件屈服點改為0.850σb，以與鋼筋的國家標準相一致。鋼筋材料分項系數(shù)γs取用1.2。43.5.假定，將磚抗震墻ZQ改為鋼筋混凝土抗震墻，且混凝土抗震墻（包括端柱）的抗側剛度為作用于底層頂標高處的橫向地震剪力設計值V=1000kN。試問，作用于每個框架柱KZ上的地震剪力設計值VKZ（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、4B、10C、20D、30答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.2.5條第1款第1項規(guī)定，底層框架柱承擔的地震剪力設計值，可按各抗側力構件有效側向剛度比例分配確定，則每個框架柱分擔的地震剪力設計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。44.某門式剛架單層廠房基礎，采用的是獨立基礎。混凝土短柱截面尺寸為500mm×500mm；與水平力作用方向垂直的基礎底邊長l=1.6m。相應于荷載效應標準組合時，作用于短柱頂面上的豎向荷載為Fk，水平荷載為Hk。已知基礎采用C30混凝土，基礎底面以上土與基礎的加權平均容重為20kN/m3，其他參數(shù)均如圖5-29中所示。假定b=2.4m，基礎沖切破壞錐體的有效高度h0=450mm，基礎采用C30混凝土，則沖切面（圖示虛線處）的沖切承載力最接近于（）kN。A、380B、400C、420D、428答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.8條規(guī)定，矩形截面柱下的獨立基礎，沖切承載力計算如下：①已知C30的抗拉強度設計值ft=1.43N/mm2，基礎高度H0=500mm≤800mm，則取βhp=1.0；②長度為：am=（at+ab）/2=[500+（500+2×450）]/2=1900/2=950mm；③沖切承載力為：0.7βhpftamh0=0.7×1.0×1.43×950×450=427.93kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。45.某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖所示。地質情況如下：①雜填土：重度γ＝17.8kN/m3；②淤泥質土：γ＝17.8kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝20kPa，屬高靈敏度軟土；③黏土：其重度γ＝19.5kN/m3，樁的極限側阻力標準值qsik＝60kPa，土的壓縮模量Es1＝8.0MPa；④淤泥質土：地基承載力標準值fk＝70kPa，壓縮模量Es2＝1.6MPa；在樁長深度范圍內各土層的加權平均土層極限摩擦力標準值qsk＝21kPa。且作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值F＝3600kN，樁基承臺和承臺上土自重設計值G＝480kN。1.如果樁基直徑為0.4m，則基樁總極限側阻力標準值（kN）與下列（）項值接近。A、435.9B、450.9C、467.47D、475.94答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，基樁極限側阻力標準值可按下式計算：Qsk＝u∑qsikli。又樁徑為0.4m，已知各土層樁的極限側阻力標準值，則基樁極限側阻力標準值為：Qsk＝0.4π×（20×15+60×1.2）＝467.469kN。由此可知，C項數(shù)值最為接近。46.一多層房屋配筋砌塊砌體墻，平面如圖所示，結構安全等級二級。砌體采用MU10級單排孔混凝土小型空心砌塊、Mb7.5級砂漿對孔砌筑，砌塊的孔洞率為40％，采用Cb20（ft=1.1MPa）混凝土灌孔，灌孔率為43.75％，內有插筋共5φ12（fy=270MPa）。構造措施滿足規(guī)范要求，砌體施工質量控制等級為B級。承載力驗算時不考慮墻體自重。.假定，小砌塊墻改為全灌孔砌體，砌體的抗壓強度設計值fg=4.8MPa，其所在層高為3.0m。砌體沿高度方向每隔600mm設2φ10水平鋼筋（fy=270MPa）。墻片截面內力：彎矩設計值M=560kN·m、軸壓力設計值N=770kN、剪力設計值V=150kN。墻體構造措施滿足規(guī)范要求，砌體施工質量控制等級為B級。試問，該墻體的斜截面受剪承載力最大值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①不考慮墻翼緣的共同工作；②墻截面有效高度h0=3100mm。A、150B、250C、450D、710答案：C解析：47.某廠房三鉸拱式天窗架采用Q235B鋼制作，其平面外穩(wěn)定性由支撐系統(tǒng)保證。天窗架側柱ad選用雙角鋼L125×8，天窗架計算簡圖及側柱ad的截面特性如圖所示。[2011年真題]6.已知腹桿ae承受軸向拉力設計值30kN，采用雙角鋼L63×6，A=1458mm2。試問，桿ae的拉應力設計值（N/mm2），應與下列何項數(shù)值最為接近？提示：截面無削弱。（）A、30B、25C、20D、15答案：C解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）式（5.1.1-1）計算，軸心受拉桿的強度是軸力除以面積，則軸心受拉構件的強度為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。48.某擋土墻截面尺寸如圖所示，其高5.0m，頂寬0.8m，底寬2.0m，置于黏性土地基上，地基承載力標準值fk＝200kPa，墻底與土的摩擦系數(shù)μ＝0.60。墻后填土為中密砂土，填土面水平，砂土的重度γ＝19kN/m3，含水量w＝13%。擋土墻圬工材料的重度取γG＝23kN/m3，土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝0°。假定擋土墻的構造與排水措施符合《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.6.1條的規(guī)定。墻背主動土壓力系數(shù)最接近（）。A、0.37B、0.30C、0.28D、0.25答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄L第L.0.3條第2款規(guī)定，填土是砂土，當干密度大于1.65t/m3時，屬于第Ⅱ類土，查附錄L圖L.0.2-2可得，墻背主動土壓力系數(shù)為0.30。由此可知，B項數(shù)值最為接近。49.如圖所示，當墻體采用MU15蒸壓灰砂磚及M5水泥砂漿砌筑時，且施工質量控制等級為C級。試確定梁下砌體的局部受壓承載力關系式（ψN0+Nl≤ηγfAl，）左、右端項數(shù)值最接近于（）。A、55.0kN＜66.4kNB、55.0kN＜73.3kNC、55.0kN＞59.1kND、55.0kN＞53.2kN答案：B解析：jin50.如圖所示，在Ⅲ類場地上建一座高為100m的鋼筋混凝土煙囪。設防烈度為7度，遠震，Tg=0.55s，煙囪自重的標準值Gk=18738.8kN，筒身的重心C距基礎頂面H0=37.7m。2.假定該煙囪的基本周期為2.5s，試確定與之相應的水平地震影響系數(shù)與（）項數(shù)值最為接近。A、0.0154B、0.016C、0.0205D、0.041答案：C解析：已知T1=2.5s，Tg=0.55s，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.1.4條表5.1.4-1可得，水平地震影響系數(shù)最大值αmax=0.08，則水平地震影響系數(shù)為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。51.某鋼筋混凝土條形基礎底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎長度1m計算，其上部結構傳至基礎頂面處的標準組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎自重和基礎上土重）用的加權平均容重γG=20kN/m3，基礎及工程地質剖面如圖所示。6.假定Fk、Mk、b和x值同題（5），并已計算出相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值pk=160.36kPa。已知：黏性土層①的壓縮模量Es1=6MPa，淤泥質土層②的壓縮模量Es2=2MPa，則淤泥質土層②頂面處的附加壓力值pz最接近于（）kPa。A、63.20B、64.49C、68.07D、69.47答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條規(guī)定，對于條形基礎，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值可按下式計算：式中，（pk－pc）為基底附加應力，經計算為：pk－pc=160.36－（17×0.8+19×0.4）=139.16kPa；θ為地基壓力擴散角，由Es1/Es2=6.0/2=3，z/b=2.6/2.2=1.182，查表5.2.7可得，θ=23°；則淤泥質土層②頂面處的附加壓力值pz為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。52.已知矩形截面梁b＝250mm，h＝600mm，采用C30級混凝土。欲保證梁的受彎承載力不變，其他條件也不變時，最合適的鋼筋用量最接近于（）mm2。A、2650B、2869C、3472D、3866答案：C解析：單筋矩形梁在具有最大受彎承載力時，適筋梁的最大配筋率為：ρmax=ξbα1fc/fv=0.55×14.3/300=0.0262；此時鋼筋用量為：As=ρmaxbh0=0.0262×250×530=3472mm2。由此可知，C項數(shù)值最為接近。53.某多層剛性方案磚砌體教學樓，其局部平面如圖所示。墻體厚度均為240mm，軸線均居墻中。室內外高差為0.3m，基礎埋置較深且有剛性地坪。墻體采用MU10蒸壓粉煤灰磚、M10混合砂漿砌筑，底層、二層層高均為3.6m；樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。砌體施工質量控制等級為B級，結構安全等級為二級。鋼筋混凝土梁的截面尺寸為250mm×550mm。假定，墻B某層計算高度H0=3.4m。試問，每延米非抗震軸心受壓承載力（kN），應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、275B、300C、315D、340答案：C解析：54.某五層中學教學樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，框架最大跨度9m，層高均為3.6m，抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，建筑場地類別Ⅱ類，設計地震分組第一組，框架混凝土強度等級C30。[2014年真題]假定，采用振型分解反應譜法進行多遇地震作用計算，相鄰振型的周期比小于0.85，頂層框架柱的反彎點位于層高中點，當不考慮偶然偏心的影響時，水平地震作用效應計算取前3個振型，某頂層柱相應于第一、第二、第三振型的層間剪力標準值分別為300kN、-150kN、50kN。試問，地震作用下該頂層柱柱頂彎矩標準值Mk（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、360B、476C、610D、900答案：C解析：水平地震作用下彎矩標準值為：M1k=300×3.6／2=540kN·m；M2k=-150×3.6／2=-270kN·m；M3k=50×3.6／2=90kN·m，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.2條式（5.2.2-3）計算，當相鄰振型的周期比小于0.85時，該頂層柱柱頂彎矩標準值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。55.如果所設計的民用建筑的房間不包括在《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)表4.1.1之內，但調查發(fā)現(xiàn)該房間有可能活動的人很集中，有時很擠或有較重的設備，則樓面均布活荷載標準值(kN/m2)比較合適的取值范圍是()。A、2.5～3.0B、3.5～4.0C、4.5～5.5D、6.0～7.0答案：B解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)第4.1.1條條文說明，民用建筑可根據(jù)在樓面上活動的人和設備的不同狀況，將樓面活荷載標準值的取值分成七個檔次，如表1-1所示。因此，該房間的樓面均布活荷載可在3.5～4.0kN/m2范圍內選定。56.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，如圖所示?？拐鹪O防烈度為8度，設計地震加速度0.20g，設計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結構的嵌固部位，室內外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]4.已知首層框架角柱EF截面尺寸為500mm×600mm，與其相連的首層頂邊跨梁截面為250mm×650mm，假定該框架抗震等級為一級，該柱順時針方向的組合彎矩設計值為：柱A、380B、405C、415D、445答案：D解析：Hn=4.8－0.65=4.15m，根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）式（6.2.5-2）計算，柱端截面組合的剪力設計值為：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.2.6條規(guī)定，一、二、三、四級框架的角拄，經本規(guī)范調整后的組合彎矩設計值、剪力設計值尚應乘以不小于1.10的增大系數(shù)，則剪力設計值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。57.關于單層工業(yè)廠房結構排架柱，下列敘述不正確的是（）。A、8度設防時，排架柱抗震等級應為二級B、有抗震設防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)長度，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面以上300mmC、有抗震設防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)箍筋最小直徑，對角柱柱頂，一、二、三級抗震等級時，不應小于10mm，四級不應小于8mmD、有抗震設防要求的鉸接排架柱，箍筋加密區(qū)箍筋的最大間距為100mm答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）表11.5.2可知，抗震等級為三級的Ⅰ、Ⅱ類場地的角柱柱頂箍筋加密區(qū)箍筋的最小直徑不應小于8mm。58.某三層砌體結構房屋局部平面布置圖如圖所示，每層結構布置相同，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結普通磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體施工質量控制等級B級?，F(xiàn)澆鋼筋混凝土梁（XL）截面為250mm×800mm，支承在壁柱上，梁下剛性墊塊尺寸為480mm×360mm×180mm，現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板。梁端支承壓力設計值為Nl，由上層墻體傳來的荷載軸向壓力設計值為Nu。[2014年真題]A、7.0B、8.0C、9.0D、10.0答案：B解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，房屋橫墻間距s=14.4m<32m，靜力計算方案為剛性方案。根據(jù)第6.1.1條和6.1.2條規(guī)定，墻體高厚比計算公式為：根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，s=14.4>2H=7.2m，所以，H0=H=3.6m。hT為T形截面折算厚度，取為3.5i，i為截面回轉半徑，截面面積：A=1.8×0.24+0.72×0.24=0.432+0.1728=0.6048m2。hT=3.5i=0.450m，β=H0／hT=3.6／0.45=8.0。由此可知，B項數(shù)值最為接近。59.某地上38層的現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架一核心筒辦公樓，如圖所示，房屋高度為155.4m，該建筑地上第1層至地上第4層的層高均為5.1m，第24層的層高6m，其余樓層的層高均為3.9m?？拐鹪O防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，設計地震分組第一組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設防類別為丙類，安全等級二級。A、B、C、D、答案：A解析：60.A、190B、200C、220D、240答案：D解析：61.下列措施中不能增大鋼筋混凝土結構伸縮縫間距的是（）。A、采用滑模類施工工藝的剪力墻結構B、設置后澆帶C、局部加強配筋D、施加預應力答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第8.1.3條規(guī)定，增大伸縮縫間距的措施包括：①采取減小混凝土收縮或溫度變化的措施；②采用專門的預加應力或增配構造鋼筋的措施；③采用低收縮混凝土材料，采取跳倉澆筑、后澆帶、控制縫等施工方法，并加強施工養(yǎng)護。62.某車間設備平臺改造增加一跨，新增部分跨度8m，柱距6m，采用柱下端鉸接、梁柱剛接、梁與原有平臺鉸接的剛架結構，平臺鋪板為鋼格柵板；剛架計算簡圖如圖3-22所示；圖中長度單位為mm。剛架與支撐全部采用Q235—B鋼，手工焊接采用E43型焊條。A、134B、156C、173D、189答案：A解析：63.某7度區(qū)某鋼筋混凝土標準設防類多層建筑，設計地震分組為第二組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類。[2012年真題]1.試問，罕遇地震下彈塑性位移驗算時的水平地震影響系數(shù)最大值應分別采用下列何項數(shù)值？（）A、0.08，0.35B、0.12，0.40C、0.50，0.40D、0.50，0.45答案：D解析：64.某屋架下弦按軸心受拉構件設計，保護層厚度c=25mm，配置4Φ16（HRB400級鋼筋），混凝土強度等級C40。2.若ρte=0.08，荷載效應標準組合的軸向拉力Nk=192.96kN，則裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)ψ最接近于（）。A、0.2B、0.56C、1.0D、1.019答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.2.3條表4.1.3-2可知，C40混凝土材料軸心抗拉強度標準值為：ftk=2.39N/mm；根據(jù)第7.1.4條式（7.1.4-1）計算，受拉區(qū)鋼筋應力為：根據(jù)第7.1.2條式（7.1.2-2）計算，裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)為：取ψ=1.0。由此可知，C項數(shù)值最為接近。65.下列網殼結構如圖所示，針對其是否需要進行整體穩(wěn)定性計算的判斷，下列何項正確？（）A、（a）、（b）需要；（c）不需要B、（a）、（c）需要；（b）不需要C、（b）、（c）需要；（a）不需要D、（b）需要；（a）、（b）不需要。答案：A解析：根據(jù)《空間網格結構技術規(guī)程》（JGJ7—2010）第4.3.1條規(guī)定，單層網殼以及厚度小于跨度1／50的雙層網殼均應進行穩(wěn)定性計算。66.某底層框架-抗震墻房屋，總層數(shù)四層。建筑抗震設防類別為丙類。砌體施工質量控制等級為8級。其中一榀框架立面如圖4-4所示，托墻梁截面尺寸為300mm×600mm，框架柱截面尺寸均為500mm×500mm，柱、墻均居軸線中。假定，抗震設防烈度為7度，抗震墻采用嵌砌于框架之間的配筋小砌塊砌體墻，墻厚190mm?？拐饦嬙齑胧M足規(guī)范要求?？蚣苤舷露苏孛媸軓澇休d力設計值均為165kN·m，砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設計值fvE=0.52MPa。試問，其抗震受剪承載力設計值V（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1220B、1250C、1550D、1640答案：C解析：67.某10層鋼筋混凝土框架結構，如圖所示，質量和剛度沿豎向分布比較均勻，抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度7度，設計基本地震加速度0.10g，設計地震分組第一組，場地類別Ⅱ類。[2014年真題]2.假定，該框架結構進行方案調整后，結構的基本自振周期T1=1.10s，總水平地震作用標準值FEk=3750kN。試問，作用于該結構頂部附加水平地震作用△F10（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、210B、260C、370D、590答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.1條規(guī)定，計算過程如下：由于根據(jù)第5.2.1條表5.2.1可得，頂部附加地震作用系數(shù)為：δn=0.08T1＋0.07=0.08×1.10＋0.07=0.158。根據(jù)第5.2.1條式（5.2.1-3）計算，作用于該結構頂部附加水平地震作用為：△F10=3750×0.158=593kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。68.某高層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，其抗震等級為二級，框架梁局部配筋如圖6-23所示，梁、柱混凝土強度等級C40（fc=19.1N/mm2），梁縱筋為HRB400（fy=360N/mm2），箍筋HRB335（fy=300N/mm2），as=60mm。假定，該建筑物較高，其所在建筑場地類別為Ⅳ類，計算表明該結構角柱為小偏心受拉，其計算縱筋面積為3600mm2，采用HRB400級鋼筋（fy=360N/mm2），配置如圖6-24所示。試問，該柱縱向鋼筋最小取下列何項配筋時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低要求？（）A、B、C、D、答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.7條規(guī)定，對于建于Ⅳ類場地土上且較高建筑柱最小配筋率增加0.1％，鋼筋強度標準值小于400MPa時，表中數(shù)值應增加0.1%，鋼筋強度標準值為400MPa時，表中數(shù)值應增加0.05%。查表6.3.7-1，得角柱的最小配筋率為0.9%，（0.9+0.05+0.1）=1.05，所以角柱的配筋率為1.05％；As≥1.05％×600×600=3780mm2，故D項不滿足。根據(jù)第6.3.8條第4款規(guī)定，邊柱、角柱及抗震墻端柱在小偏心受拉時，柱內縱筋總截面面積應比計算值增加25%，所以As=1.25×3600=4500mm2，所以B項不滿足，AC兩項滿足，而C項最接近。69.某房間有可能活動的人很集中，有時很擠或有較重的設備，則樓面均布活荷載標準值（kN/m2）比較合適的取值范圍是（）。A、2.5～3.0B、3.5～4.0C、4.5～5.5D、6.0～7.0答案：B解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）條文說明第5.1.1條規(guī)定，對民用建筑樓面可根據(jù)在樓面上活動的人和設施的不同狀況，可以粗略將其標準值分成七個檔次。其中，活動的人很集中，有時很擠或有較重的設備時，取樓面均布活荷載標準值Lk=3.5kN/m2。70.某8層辦公樓，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，如圖所示?？拐鹪O防烈度為8度，設計地震加速度0.20g，設計地震分組為第一組，該房屋屬丙類建筑，建于Ⅱ類場地，設有兩層地下室，地下室頂板可作為上部結構的嵌固部位，室內外高差450mm。梁柱的混凝土強度等級均為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），鋼筋采用HRB335鋼（fy=300N/mm2），質量和剛度沿豎向分布均勻。[2011年真題]3.假定，框架梁CD截面尺寸為250mm×650mm，h0=590mm，根據(jù)抗震計算結果，其邊支座柱邊的梁端截面頂面配筋為6Φ25。試問，在滿足抗震構造要求的條件下其底部最小配筋面積（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、645B、884C、893D、1473答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）表6.1.2可知，框架梁抗震等級為一級；根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.3.2條第2款表6.3.2-1可知，一級抗震等級框架梁受拉鋼筋在支座處的最小配筋率為：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.3條第2款規(guī)定，已知得：滿足構造所需最小配筋率；故支座處下部受壓鋼筋的最小配筋應大于1473mm2。由此可知，D項數(shù)值最為接近。71.某鋼筋混凝土框架結構多層辦公樓局部平面布置如圖所示（均為辦公室），梁、板、柱混凝土強度等級均為C30，梁、柱縱向鋼筋為HRB400鋼筋，樓板縱向鋼筋及梁、柱箍筋為HRB335鋼筋。假設，雨篷梁KL1與柱剛接，試問，在雨篷荷載作用下，梁KL1的扭矩圖與下列何項圖示較為接近？（）A、B、C、D、答案：A解析：雨篷梁在兩端剛接的條件下，梁的扭矩圖在雨篷板范圍以內為斜線，在雨篷板范圍以外為直線72.某四層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，各層結構計算高度均為6m，平面布置如圖2-18所示，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.15g，設計地震分組為第二組，建筑場地類別為Ⅱ類，抗震設防類別為重點設防類。假定，考慮非承重墻影響的結構基本自振周期T1=1.08s，各層重力荷載代表值均為12.5kN/m2（按建筑面積37.5m×37.5m計算）。試問，按底部剪力法確定的多遇地震下的結構總水平地震作用標準值FEk（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、2000B、2700C、2900D、3400答案：C解析：73.某多層框架結構辦公樓采用筏形基礎，γ0=1.0，基礎平面尺寸為39.2m×17.4m?；A埋深為1.0m，地下水位標高為-1.0m，地基土層及有關巖土參數(shù)見圖5-3。初步設計時考慮三種地基基礎方案：方案一，天然地基方案；方案二，樁基方案；方案三，減沉復合疏樁方案。采用方案三時，在基礎范圍內較均勻布置52根250mm×250mm的預制實心方樁，樁長（不含樁尖）為18m，樁端進入第③層土1m。假定，方樁的單樁承載力特征值Ra為340kN，相應于荷載效應準永久組合時，上部結構與筏板基礎總的豎向力為43750kN。試問，按《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定，計算由筏基底地基土附加壓力作用下產生的基礎中點的沉降Ss時，假想天然地基平均附加壓力p0（kPa），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、15B、25C、40D、50答案：B解析：74.某框架結構，抗震等級為一級，底層角柱如圖6-30所示。考慮地震作用組合時按彈性分析未經調整的構件端部組合彎矩設計值為：柱：McA上=300kN·m，McA下=280kN·m（同為順時針方向），柱底MB=320kN·m；梁：Mb=460kN·m。已知梁h0=560mm，a's=40mm，梁端頂面實配鋼筋（HRB400級）面積As=2281mm2（計入梁受壓筋和相關樓板鋼筋影響）。試問該柱進行截面配筋設計時所采用的組合彎矩設計值（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：按《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）作答。A、780B、600C、545D、365答案：B解析：75.某車間操作平臺梁，鉸接于柱頂。梁跨度15m，柱距5m，梁上承受均布恒載標準值3kN/m（已包括自重），在梁的三分點處各承受一個固定集中活載，其標準值為F=340kN，且在固定集中活載處有可靠的側向支承點，鋼材為Q345鋼，焊條為E50系列。鋼梁截面及內力計算結果如圖所示。1.梁的最大彎曲正應力值σ應為（）N/mm2。A、278.2B、285.2C、292.2D、310.1答案：C解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）表5.2.1可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)為：γx=1.05，彎矩為考慮分項系數(shù)后計算得到的；根據(jù)第4.1.1條及第4.1.4條規(guī)定，則其最大彎曲正應力值為：76.某毛石砌體擋土墻，其剖面尺寸如圖所示。已知其墻背直立，排水良好，墻后填土與墻齊高，其表面傾角為β，填土表面的均布荷載為q。擋土墻土壓力Ea作用點在土壓力合力形心處：①若q＝0，c＝0，則為1/3墻高處；②q≠0或c≠0，則是合力作用點。假定墻后填土采用粉質黏土，已知其重度為19kN/m3，δ＝0，β＝0，q＝15kN/m2，ck＝10kPa，φk＝15°。則可計算得主動土壓力Ea最接近于（）kN/m。A、73B、92C、107D、120答案：D解析：77.方案初期，某四層砌體結構房屋頂層局部平面布置圖如圖所示，層高均為3.6m。墻體采用MU10級燒結多孔磚、M5級混合砂漿砌筑。墻厚為240mm。屋面板為預制預應力空心板上澆鋼筋混凝土疊合層，屋面板總厚度為300mm，簡支在①軸和②軸墻體上，支承長度為120mm。屋面永久荷載標準值為12kN／m2，活荷載標準值為0.5kN／m2。砌體施工質量控制等級為B級；抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0.1g。[2013年真題]5.試問，突出屋面的樓梯間最少應設置的構造柱數(shù)量，與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、2B、4C、6D、8答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第7.3.1條表7.3.1可知，樓梯間四角，樓梯段上下端對應的墻體處，應設置構造柱，共8個；根據(jù)第7.3.8條第4款規(guī)定，突出屋面的樓梯間，構造柱應伸到頂部。故突出屋面的樓梯間也應設置8個構造柱才能保證穩(wěn)定。由此可知，D項數(shù)值最為接近。78.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設計，柱頂設有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風荷載設計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設計值T=125kN。[2013年真題]4.下段柱間支撐ZC-2結構形式同題21，與廠房柱連接如圖所示。假定，支撐拉力設計值N=280kN。試問，支撐角鋼與節(jié)點板連接的側面角焊縫長度l（mm）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、200B、240C、280D、300答案：B解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.4.1條表3.4.1-3可知，角焊縫的強度設計值=160N／mm2；根據(jù)第7.1.3條規(guī)定，肢背側焊縫承受0.7N。l=lw+2×hf=219+2×8=235mm，由此可知，B項數(shù)值最為接近。79.某商業(yè)樓為五層框架結構，設一層地下室，基礎擬采用承臺下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺及柱的混凝土強度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設計水位+5.000，抗壓設計水位+3.500。柱A下基礎剖面及地質情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。6.試問，承臺抵抗柱A沖切時，承臺的沖切承載力設計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、4650B、5050C、5780D、6650答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.7條規(guī)定，當沖切時距離可采用5m，所以滿足根據(jù)式（5.9.7-1）計算，承臺沖切承載力設計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。80.某多層磚砌體房屋，底層結構平面布置如圖所示，外墻厚370mm，內墻厚240mm，軸線均居墻中。窗洞口尺寸均為1500mm×1500mm（寬×高），門洞口尺寸除注明外均為1000mm×2400mm（寬×高）。室內外高差0.5m，室外地面距基礎頂0.7m。樓、屋面板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，砌體施工質量控制等級為B級。假定，本工程建筑抗震類別為乙類，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.10g。墻體采用MU15級蒸壓灰砂磚、M10級混合砂漿砌筑，砌體抗剪強度設計值為fv=0.12M