旅游城塔吊基礎(chǔ)方案

QTZTC矩形板式基礎(chǔ)計算書 21QTZ基礎(chǔ)驗算書 29 1(1)《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2009)；(2)《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆除安全技術(shù)規(guī)程》(JGJ196-2010)；GB50010-2010)；(4)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB50007-2011)；(JGJ33-2012)；GB0009-2012)；(7)《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-2011)；(8)無錫萬達旅游城B1地塊《巖土工程勘察報告》(報告編號：G2013252(1))；(10)本工程的建筑、結(jié)構(gòu)施工圖。限公司2建筑高度(m)地下室底板底標高(m)(相對標高)(地上/地下)1234561)地形、地貌一條南北走向河流，河寬16.0~62.0m，土坡，坡頂高度3.30~3.60m，擬建場(2)場地土質(zhì)分布3土層厚(m)層底標高(m)(fak)1~7.751-12.08土.85~0.632-12.74~-0.312-2.79~-1.163土-6.85~-3.184-1土.60~-5.024-2-12.46~-7.754-3土-11.215-1-17.66(3)水文地質(zhì)條件地勘報告中揭示：建設(shè)場區(qū)地表水系發(fā)育，B1-1地塊西側(cè)河道，河湖水位4(1934年)(上述高程均屬黃海高程系統(tǒng))。建設(shè)場地地下水主要為賦存于第四系全新統(tǒng)及上更新統(tǒng)中的淺層潛水含水選型與位置選定5數(shù)QTZTC)起升高度(m)最大起重量(KN)最大幅度起重量(KN)幅度(m)總功率(KW)標準節(jié)節(jié)高(m)受的荷載分別詳見表3.1.2-1、表3.1.2-2、表3.1.2-3所表3.1.2-1QTZ80(TC5610)塔機頂面承受的荷載豎向力Fk(KN)水平力Fvk(KN)傾覆力矩Mk(KN.m)0表3.1.2-2QTZ63塔吊基礎(chǔ)頂面承受的荷載豎向力Fk(KN)水平力Fvk(KN)傾覆力矩Mk(KNm)062塔吊平面位置及安裝高度臺塔吊所在位置服務(wù)施工區(qū)域、各部位所選用的塔吊位置,起重幅度、安裝高度(m)高度(m)1側(cè)23456間789注：表中塔吊型號可根據(jù)塔吊分包商的實際情況更換，但起吊能力、工作幅度必須滿足要求，塔吊基礎(chǔ)頂面的荷載不得超過本方案中塔吊基礎(chǔ)頂面的荷載值。按照塔式起重機使用說明書的要求：QTZ63塔吊獨立起升高度39.0m；Cm度超過其獨立起升高度，為滿足塔吊的安全使用,超過其獨立起升高度時，必須7塔吊基礎(chǔ)的確定本工程中選用QTZ63、QTZ80(TC5610)兩種型號塔式起重機，根據(jù)塔機所在(m)標高(m)1.2×1.602.4×1.25.603.4×1.25.604.4×1.25.605.4×1.25.606.4×1.25.607QTZTC)5.0×5.0×1.108QTZTC)5.0×5.0×1.109QTZTC)5.0×5.0×1.10QTZTC)5.0×5.0×1.10QTZTC)5.0×5.0×1.1010#樓部位塔機基礎(chǔ)采用天然地基，持力層選擇，選用矩形板式現(xiàn)澆混凝土基礎(chǔ)，基礎(chǔ)設(shè)置在地下室底板板底以下200mm—300mm，底板與基礎(chǔ)面間的間11-15#樓部位采用組合式矩形承臺+鋼格柱+灌注樁，承臺選用5.0×5.0×8工順序 (或砌筑磚胎模)→基礎(chǔ)底層鋼筋綁扎→塔吊支腳(或螺栓)安裝→承臺面層鋼筋綁扎→塔吊支腳(或螺栓)復(fù)核→隱蔽驗收→混凝土澆筑→養(yǎng)護→拆?！练交靥睢?待砼強度達80%及以上)塔吊安裝：塔吊基礎(chǔ)定位放樣→鋼格柱加工→灌注樁施工→承臺土方開挖→伸入承臺部吊基礎(chǔ)中心線、承臺外邊等放線→支模板(或砌筑磚胎模)→承臺基礎(chǔ)底層鋼筋綁扎、單支角鋼上錨固筋焊接→塔吊支腳(或螺栓)安裝→承臺面層鋼筋綁扎→塔吊支腳(或螺栓)復(fù)核→隱蔽驗收→混凝土澆筑→養(yǎng)護→拆?！练交靥睢?待礎(chǔ)施工92、塔吊基坑土方開挖到設(shè)計確定的標高后，應(yīng)進行驗槽，檢查地基土是否3、測量人員按控制軸線引測塔吊基礎(chǔ)位置線、控制線及予埋節(jié)定位線，施6、基礎(chǔ)鋼筋在遇到塔吊支腿時可避開綁扎，但不允許將鋼筋截斷，予埋件7、在塔吊支腿(地腳螺栓)安裝完成后，澆注混凝土前應(yīng)再次復(fù)核塔吊塔吊支腿(地腳螺栓)的垂直度，滿足塔吊安裝要求后再準備澆注承臺混凝土；8、混凝土澆筑過程中振搗棒不得擾動鋼筋及予埋節(jié)，同時經(jīng)緯儀及水準儀混凝土的振搗采用對稱振搗的方法，塔吊的安裝要基礎(chǔ)混凝土強度達到80％后組合式塔吊基礎(chǔ)施工大于混凝土的初凝時間?；炷翝仓r樁頂設(shè)計標高以上反漿高度不小于1m，。鉆孔灌注樁工序：鉆孔灌注樁定位、鉆進成孔(泥漿護壁)、第一次清孔、墊塊縱向間距為4m。鋼筋籠在起吊、運輸和安裝中應(yīng)采取措施防止變形。起吊/200。3)施工中必須注意每根鋼構(gòu)柱的垂直度。要求樁完成后的四根格構(gòu)柱的中4)鋼格構(gòu)柱插入鉆孔灌注樁中不小于3000mm，施工時先將鋼格構(gòu)柱的四根2、承臺基礎(chǔ)側(cè)模用廢舊模板、鋼管、木方支撐體系；支模時，注意承臺模3、鋼筋按塔吊基礎(chǔ)施工圖進行下料、配料，施工并及時辦理驗收手續(xù)自檢3、放線工按控制軸線引測塔吊基礎(chǔ)位置線、控制線及予埋節(jié)定位線，施工6、基礎(chǔ)鋼筋在遇到塔吊支角時可避開綁扎，但不允許將鋼筋截斷，予埋件7、塔吊予埋節(jié)安裝時應(yīng)采用兩臺經(jīng)緯儀、一臺水準儀控制位置，即經(jīng)緯儀8、在塔吊支腿(地腳螺栓)安裝完成后，澆注混凝土前應(yīng)再次復(fù)核塔吊塔吊支腿(地腳螺栓)的垂直度，滿足塔吊安裝要求后再準備澆注承臺混凝土；9、混凝土澆筑過程中振搗棒不得擾動鋼筋及予埋節(jié)，同時經(jīng)緯儀及水準儀混凝土的振搗采用對稱振搗的方法，塔吊的安裝要基礎(chǔ)混凝土強度達到80％后1)在基坑開挖過程中，隨基坑開挖自上個而下逐層安裝鋼格柱之間的斜撐2)現(xiàn)場焊接水平桿與豎向斜撐桿(柱間支撐)等構(gòu)件，必須持有焊接上崗3)鋼構(gòu)柱之間的水平與豎向斜撐桿(或柱間支撐)，必須跟隨挖土深度而4)鋼格構(gòu)柱內(nèi)的鋼止水片在土方挖至基底標高后，地下室底板和頂板澆搗前焊上，鋼板止水片置于混凝土結(jié)構(gòu)中部(具體按有關(guān)的施工圖要求設(shè)置)。止變形，土方開挖過程中挖土機械不得碰撞塔吊鋼格構(gòu)柱，應(yīng)及時按圖紙規(guī)定尺2)塔吊周邊土體應(yīng)對稱分層開挖，嚴禁在塔吊一側(cè)過度超挖以免造成塔吊4、各塔吊基礎(chǔ)地基驗槽記錄(天然地基)；9、鉆孔灌注樁混凝土強度檢測報告(標養(yǎng))；10、各塔吊基礎(chǔ)承臺混凝土強度檢測報告(標養(yǎng))；11、各塔吊基礎(chǔ)現(xiàn)場混凝土強度檢測報告(安裝時，同條件試塊)；塔吊基礎(chǔ)施工的各項措施塔吊基礎(chǔ)、基礎(chǔ)灌注樁定位放線嚴格按塔吊施工圖進行，定位后現(xiàn)場施驗收；3、基礎(chǔ)土方開挖過程中，做好基坑內(nèi)的排水，在開挖到基底標高后，及時；5、塔吊基礎(chǔ)預(yù)埋節(jié)安裝校正后，在混凝土施工前，必須有塔吊安裝單位的m混凝土試件(一組備用)，為塔機安裝提供時混凝土強度的依據(jù)。9、塔吊組合式基礎(chǔ)中，鋼格柱及水平、斜向支撐等加工焊接、焊縫應(yīng)嚴格塔吊基礎(chǔ)的尺寸允許偏差和檢驗方法項目允許偏差(mm)標高檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)檢查標高(頂部)檢查加強安全教育，組織職工學習安全生產(chǎn)知識和各種規(guī)章制度，安全操作4、抬運重物時，必須統(tǒng)一口號，同時起落，以免碰人。機臺上的泥要及時7、嚴格按照施工機械操作規(guī)程進行操作，發(fā)現(xiàn)故障及時處理，不得硬行運、塔吊基礎(chǔ)必須驗收合格后進行塔吊安裝工作，塔吊一次性安裝高度不。施工前，組織文明施工知識培訓，制定文明施工細則，使參與施工的職3、現(xiàn)場場地狹小，加強施工機械、材料、設(shè)備的管理和使用，做到場地整4、場內(nèi)要保證運輸?shù)缆返臅惩?，排水有組織。各施工車輛在施工前后做到6、對塔吊基礎(chǔ)預(yù)埋螺栓螺紋部分進行保護，可采取膠布包裹措施，砼澆筑7.1QTZ63矩形板式基礎(chǔ)計算書屬性Bm)高度H(m)荷載Fk(kN)FqkkN)kNvkkNkkNFvkkN2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值F(kN)FkFQkN)kN25＝675vkNvkMk5kNFkFvkNkMk5算QTZ63型號的塔吊基礎(chǔ)采用矩形板式基礎(chǔ)，塔吊機身與基礎(chǔ)布置形式詳見圖QTZ基礎(chǔ)布置表7.1.3-1QTZ63型號的塔吊基礎(chǔ)參數(shù)級Ⅱfy(N/mm2)度覆土厚度(m)0γ’(kN/m3)0夾粉土Gkblhc×6.4×1.25×25=1280kNFvkFvk/1.2=103.3/1.2=86.083kNFvFv/1.2=139.455/1.2=116.212kNWxlb/6=6.4×6.42/6=43.691m3Wybl/6=6.1×6.12/6=43.691m3XYPkminFkGkAMkx/Wx-Mky/Wymxeb=eb/(b2+l2)0.5=1.318×6.4/(6.42+6.42)0.5=0.932melelbl318×6.4/(6.42+6.42)0.5=0.932mbbeb6.4/2-0.932=2.268mlelm壓力計算時，基礎(chǔ)底面邊緣壓力值Pkmin77kPaPkmaxFkGkb'l'=(497.8+1280)/(3×2.268×2.268)=115.222kPa4、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力壓力驗算PkmaxkPafakPa足要求！礎(chǔ)配筋驗算計算s2ss2sAS5×1200×300)=3686mm2s400×12002)=0.01s2ss2sAS00×300)=3686mm2Amax(3686,ρlh0)=max(3686,0.0015×6400×1200)=11520mm2mmm7.1.4-1QTZ63塔吊基礎(chǔ)配筋圖7.2QTZ80(TC5610)矩形板式基礎(chǔ)計算書屬性C高度H(m)Bm)荷載遞至基礎(chǔ)荷載標準值kkNFvkkN)2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值Fk＝707.535FkFvkN)k3樁頂作用效應(yīng)計算455厚度δ(mm)m合QkmaxFkGkGpnMk+FVkh)/LQkminFkGkGpnMk+FVkh)/L2、荷載效應(yīng)基本組合QmaxFGGp2)/n+(M+Fvh)/L6kNQminFGGp2)/n-(M+Fvh)/L676kN構(gòu)柱計算長a(mm)錨固長度(m)3X半徑稱軸慣性矩計值料積A1x'(mm2)f(N/mm2)τ(N/mm2)8鋼柱換算長細比驗算2、格構(gòu)式鋼柱分肢的長細比驗算n3、格構(gòu)式鋼柱受壓穩(wěn)定性驗算=0.87QmaxA506×103/(0.87×8504)=111.983N/mm2≤f=215N/mm2件驗算Mbh)=3.227×106/(12×3002/6)=17.925N/mm2≤f=215N/mm23V0/(2bh)=3×16.206×103/(2×12×300)=6.752N/mm2≤τ=125N/mm2mm((σf/1.22)2+τf2)0.5=((14/1.22)2+62)0.5=13N/mm2≤ftw=160N/mm2樁承載力驗算C樁混凝土保護層厚度б(mm)HRB地基屬性(樁身段地基土層)夾粉土質(zhì)黏土柱段外露，不存在側(cè)阻力，此時為最不利狀態(tài)抗壓承載力計算pmpQk9kN＜Ra=1066.3kNQkmax708kN＜1.2Ra=1.2×1066.3=1279.6kN2、樁基豎向抗拔承載力計算QkminkN<0liQkkNRa'=746.41kN3、樁身承載力計算ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.75×17×0.503×106+0×2412.743))×10-3=7164.339kNQ06kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=7164.339kNfyAS12.743×10-3=868.588kNQ76kN≤fyAS=868.588kN4、樁身構(gòu)造配筋計算AsAp0.45%計算RRBΦ25@200RRBΦ25@200HRB400Φ25@200HRB400Φ25@200、受剪切計算mla1l/h0=600/1038=0.578，取λl=0.578；kNkN3、受沖切計算、承臺配筋計算ASMy/(γS1h0fy1)=1423.494×106/(0.991×1038×360)=3844mm2SMxfcbh=1423.494×106/(1.04×14.3×5000×10382)=0.018ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0.991ASMx/(γS2h0fy1)=1423.494×106/(0.991×1038×360)=3844mm2Amaxlhmax(9674,0.002×5000×1038)=10380mm2Φ10@500。7.3QTZ40-1矩形板式基礎(chǔ)驗算書屬性QTZ40-1Bm)高度H(m)荷載kkNFvkkN)2、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值5Fv