DB33 T 856-2012 特大跨徑鋼箱梁懸索橋設(shè)計(jì)指南

93.040P28DB33

33/T

856—2012特大跨徑鋼箱梁懸索橋設(shè)計(jì)指南Guidelines

long

box

girder

suspension

bridge 浙江省質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局 發(fā)

布DB33/T

856—2012 前言

...............................................................................

III1

..............................................................................

12

規(guī)范性引用文件

....................................................................

13

術(shù)語、符號

........................................................................

23.1 術(shù)語

..........................................................................

23.2 符號

..........................................................................

34

..............................................................................

64.1

混凝土

........................................................................

64.2

普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力筋

............................................................

64.3

高強(qiáng)度鋼絲及鋼絲繩

............................................................

64.4

結(jié)構(gòu)用鋼材

....................................................................

74.5

其他

..........................................................................

75

..............................................................................

75.1 一般規(guī)定

......................................................................

75.2 各類作用

......................................................................

75.3 作用效應(yīng)組合

..................................................................

86

總體設(shè)計(jì)及計(jì)算

....................................................................

86.1

一般規(guī)定

......................................................................

96.2

抗風(fēng)設(shè)計(jì)

......................................................................

96.3

抗震設(shè)計(jì)

.....................................................................

106.4

總體計(jì)算

.....................................................................

117

.............................................................................

127.1

一般規(guī)定

.....................................................................

127.2

結(jié)構(gòu)型式

.....................................................................

127.3

結(jié)構(gòu)計(jì)算

.....................................................................

127.4

構(gòu)造要求

.....................................................................

127.5

附屬設(shè)施

.....................................................................

138

.............................................................................

138.1

一般規(guī)定

.....................................................................

138.2

結(jié)構(gòu)型式

.....................................................................

138.3

結(jié)構(gòu)計(jì)算

.....................................................................

138.4

構(gòu)造要求

.....................................................................

148.5

附屬設(shè)施

.....................................................................

149

纜索系統(tǒng)

.........................................................................

14DB33/T

856—20129.1

主纜.......................................................................... 159.2

吊索.......................................................................... 179.3

索夾.......................................................................... 189.4

索鞍.......................................................................... 2310

鋼箱梁........................................................................... 3010.1

結(jié)構(gòu)型式..................................................................... 3110.2

結(jié)構(gòu)計(jì)算..................................................................... 3110.3

構(gòu)造要求..................................................................... 3110.4

附屬設(shè)施..................................................................... 3210.5

其他......................................................................... 3211

約束系統(tǒng)及伸縮裝置............................................................... 3211.1 結(jié)構(gòu)約束體系.................................................................3211.2 支座的設(shè)計(jì)與選型（豎向、橫向支座）

...........................................3311.3 伸縮裝置的設(shè)計(jì)與選型.........................................................33附錄

A（規(guī)范性附錄） 抗風(fēng)設(shè)計(jì)

.......................................................34IIDB33/T

856—2012 本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T

1.1-2009

《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則

第1起草。本標(biāo)準(zhǔn)由浙江省交通運(yùn)輸廳提出并歸口。研究院。劉曉光、張玉玲、田越、陶曉燕。IIIDB33/T

856—20121 范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了跨徑1

m~2

m之間的雙塔鋼箱梁懸索橋材料、作用、總體設(shè)計(jì)及計(jì)算、橋塔、錨碇、纜索系統(tǒng)、鋼箱梁和約束系統(tǒng)及伸縮裝置等方面的內(nèi)容。本標(biāo)準(zhǔn)適用于跨徑1

m~2

m的雙塔鋼箱梁懸索橋設(shè)計(jì)，跨徑1

m~1

500

m的雙塔鋼箱梁懸索橋設(shè)計(jì)可參照使用。2 規(guī)范性引用文件件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本文件。GB/T

陰極銅GB/T

鋅碇GB/T

優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼GB

700碳素結(jié)構(gòu)鋼GB

711 優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼熱軋厚鋼板和寬鋼帶GB/T

橋梁用結(jié)構(gòu)鋼GB/T

鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓GB/T

1229 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角螺母GB/T

鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度墊圈GB/T

1231 鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件GB/T

1591 低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼GB/T

3077 合金結(jié)構(gòu)鋼GB

3274 碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金鋼熱軋厚鋼板和鋼帶GB/T

5313 厚度方向性能鋼板GB

7659 焊接結(jié)構(gòu)用碳素鋼鑄件GB/T

9919 鋼絲繩GB

9945 造船用球扁鋼GB

11352 一般工程用鑄造碳鋼件GB/T

17101 橋梁纜索用熱鍍鋅鋼絲JTG/T

B02-01-2008 JTG

公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG/T

D60-01-2004 公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范JTG

公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG

公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范JTJ025-86 公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JT/T

懸索橋預(yù)制主纜絲股技術(shù)條件DB33/T

856—2012JT/T

公路懸索橋吊索YB/T

036.3 鑄鋼件3 術(shù)語、符號3.1 術(shù)語3.1.1懸索橋

suspension

利用主纜及吊索作為加勁梁的懸掛體系，將荷載作用傳遞到橋塔、錨碇的橋梁3.1.2橋塔

pylon用以支承主纜并將荷載通過基礎(chǔ)傳遞給地基的結(jié)構(gòu)3.1.3錨碇

anchorage錨固主纜索股，傳遞主纜拉力，支承或嵌固于地基的結(jié)構(gòu)3.1.4錨固系統(tǒng)

anchorage

將主纜的索股與錨碇連接的結(jié)構(gòu)構(gòu)造3.1.5前錨面

front

錨固系統(tǒng)的錨固面中鄰近索股的錨固面3.1.6加勁梁

stiffening

提供橋面、直接承受汽車荷載的梁體結(jié)構(gòu)3.1.7分體式鋼箱梁

steel

box

girder

connected

crossbeams兩個(gè)及以上單獨(dú)的鋼箱通過橫梁連接而成的一種加勁梁斷面型式3.1.8主纜

main

cable以橋塔及支墩為支承、兩端錨固于錨碇，并通過吊索懸掛加勁梁的纜索結(jié)構(gòu)DB33/T

856—20123.1.9主纜錨跨

span

main

cable位于散索鞍和前錨面之間的主纜結(jié)構(gòu)部分3.1.10預(yù)制平行絲股

parallel

wire

由工廠化預(yù)制高強(qiáng)鍍鋅鋼絲組成的平行絲股3.1.11吊索

連接主纜與加勁梁的構(gòu)件3.1.12纜扣

cable

buckle主纜與加勁梁之間的一種約束連接構(gòu)造3.1.13錨頭

用于主纜預(yù)制索股兩端與錨固系統(tǒng)連接的構(gòu)件或用于吊索兩端與加勁梁及主纜索夾聯(lián)結(jié)的構(gòu)件3.1.14索夾

cable

clamp（cable

band）箍緊主纜的構(gòu)件，當(dāng)設(shè)置吊索時(shí)，將吊索與主纜相連接3.1.15索鞍

為主纜提供支承并使主纜平順地改變方向的構(gòu)件3.1.16預(yù)制平行鋼絲索股法

prefabricated

parallel

wire

strand

erection

（PPWS將工廠化預(yù)制的平行高強(qiáng)鋼絲組成的索股運(yùn)至工地安裝的施工方法3.2 符號3.2.1 幾何特征3.2.1.1 長度lsae

鋼絲在錨杯內(nèi)的錨固長度DB33/T

856—2012lsc

錨杯內(nèi)鑄體材料的有效長度lc ——

索夾長度lk ——

索夾螺桿握距l(xiāng)sa

鞍槽拉桿中心處鞍槽側(cè)壁的弧長le ——

散索鞍擺軸、滾軸的有效接觸長度scb

索夾螺桿軸向間距H

鞍槽內(nèi)中央列索股總高度h

騎跨式索夾承索槽槽深hss

鞍座槽路中索股高度tc ——

索夾壁厚tsm

鑄體材料有效長度內(nèi)的錨杯平均壁厚b

鞍座槽路寬度δ ——

騎跨式索夾承索槽槽壁根部厚度Δ

tc

騎跨式索夾承索槽下的壁厚增厚Δ

wr

主纜鋼絲直徑的允許正偏差3.2.1.2直徑

半徑dw

主纜鋼絲直徑dd ——

主纜的設(shè)計(jì)直徑dc——

主纜在索夾處的設(shè)計(jì)直徑、索夾內(nèi)孔的設(shè)計(jì)直徑dh ——

鋼絲繩吊索公稱直徑dcb

索夾螺桿的有效直徑dsr

滾軸式散索鞍的滾軸直徑rhb

鋼絲繩吊索在索夾上的彎曲半徑re

銷接式索夾吊耳板與索夾壁間的過渡圓弧半徑rv ——

鞍座承纜槽底部立面圓弧半徑rh ——

散索鞍承纜槽側(cè)壁的平面圓弧半徑rsb

擺軸式散索鞍的擺軸斷面圓弧半徑rc ——

騎跨式索夾承索槽內(nèi)圓弧半徑3.2.1.3 角度θ

tm

設(shè)計(jì)恒載的中跨纜力對應(yīng)的主纜中跨切線角θ

ts

設(shè)計(jì)恒載的邊跨纜力對應(yīng)的主纜邊跨切線角θ

sa

散索鞍處計(jì)算纜力對應(yīng)的主纜錨跨切線角θ

ss

散索鞍處計(jì)算纜力對應(yīng)的主纜邊跨切線角θ

鋼桁架梁腹桿與弦桿的夾角α

s

主纜在鞍槽上的包角α

c

騎跨式索夾承索槽在索夾上的包角β

c

騎跨式索夾承索槽張開角β

s

索股錨頭的錨杯內(nèi)錐面母線與軸線的夾角

——

索夾在主纜上的安裝傾角DB33/T

856—2012

sc

——

錨杯內(nèi)鑄體上壓力線與錨杯內(nèi)錐面母線的夾角3.2.2 應(yīng)力σ

材料計(jì)算應(yīng)力σ

b

主纜鋼絲公稱抗拉強(qiáng)度σ

ycb

索夾螺桿材料的屈服強(qiáng)度σ

yc

索夾材料的屈服強(qiáng)度σ

j

散索鞍擺軸、滾軸的接觸應(yīng)力σ

t

索股錨頭錨杯的環(huán)向應(yīng)力[

j

]——材料容許接觸應(yīng)力E

鋼材材料的彈性模量3.2.3 力Fc

單根主纜的拉力Fct

——

主纜緊邊拉力Fcl

——

主纜松邊拉力Fcm

設(shè)計(jì)恒載的中跨纜力Fcs

設(shè)計(jì)恒載的邊跨纜力Ffc

索夾抗滑摩阻力Fsp

加勁梁架設(shè)期間主索鞍的頂推力Ft

錨杯的環(huán)向拉力fh（h）——

鞍槽內(nèi)最高索股頂至計(jì)算高度處(h)的側(cè)向壓力fH

主索鞍鞍槽內(nèi)高度H范圍中主纜索股的總側(cè)向力fHs

散索鞍鞍槽內(nèi)高度H范圍中主纜索股的總側(cè)向力fsr

主纜各列索股的向心壓力fv

鞍槽內(nèi)中央列索股單位體積豎向力Gs

索鞍重力MfH

——

由側(cè)壓力fH產(chǎn)生的總彎矩Nc

主纜上索夾的下滑力Nh

吊索拉力Ns

索股拉力Nsb

鞍槽拉桿單根拉力ntra

鞍槽拉桿拉力Ptot

索夾上螺桿總的設(shè)計(jì)夾緊力Pb

索夾上單根螺桿的安裝夾緊力Pbc

——

索夾上單根螺桿的設(shè)計(jì)夾緊力R

散索鞍擺軸、滾軸上的總荷載v

單根鋼絲與合金在單位面積上的附著力DB33/T

856—20123.2.4 計(jì)算系數(shù)K

——

安全系數(shù)Ka

錨碇抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)

——

主纜應(yīng)力驗(yàn)算安全系數(shù)Kfc

——

索夾的抗滑安全系數(shù)k

索夾緊固壓力分布不均勻系數(shù)μ

摩擦系數(shù)V

主纜的設(shè)計(jì)空隙率Vc

主纜在索夾內(nèi)的設(shè)計(jì)空隙率Vs

主纜在鞍槽內(nèi)的設(shè)計(jì)空隙率3.2.5 數(shù)量n

各列索股股數(shù)ns

單根主纜中索股總股數(shù)nsc

鞍槽內(nèi)中央列索股股數(shù)nsb

鞍槽拉桿根數(shù)nws

每根索股的鋼絲根數(shù)nwt

鞍座槽路內(nèi)單排鋼絲數(shù)量ncb

索夾上安裝的螺桿總根數(shù)nsr

滾軸式散索鞍的滾軸根數(shù)ntot

單根主纜中鋼絲總根數(shù)4 材料4.1 混凝土4.1.1

D62-2004

的規(guī)定取用。4.1.2 混凝土橋塔塔身的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于

。4.1.3 錨體混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于

（60

。4.2 普通鋼筋及預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)按

的規(guī)定取用。4.3高強(qiáng)度鋼絲及鋼絲繩4.3.1主纜索股、吊索所用高強(qiáng)度鋼絲及鋼絲繩應(yīng)采用熱鍍鋅線材。4.3.2 鍍鋅高強(qiáng)度鋼絲的技術(shù)指標(biāo)宜符合

17101

的規(guī)定。DB33/T

856—20124.3.3 鍍鋅鋼絲繩的技術(shù)指標(biāo)宜符合

GB/T

9919

的規(guī)定。4.4 結(jié)構(gòu)用鋼材4.4.1 鋼橋塔、鋼箱梁的鋼材可采用

GB/T

714、GB

、GB/T

1591

規(guī)定的或其他適用于橋梁結(jié)構(gòu)的碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金結(jié)構(gòu)鋼。當(dāng)焊接結(jié)構(gòu)要求鋼板厚度方向性能時(shí)，其材質(zhì)應(yīng)符合

GB/T

5313

4.4.2 索鞍、索套、索夾本體材料采用鑄鋼時(shí)，其技術(shù)條件宜符合

GB

11352、GB

7659、YB/T

036.3的規(guī)定。4.4.3

3077

的規(guī)定。4.4.4 高強(qiáng)度螺栓連接副的技術(shù)條件宜符合

GB/T

、GB/T

、GB/T

1230、

1231

的規(guī)定。4.4.5

11352、GB/T

、GB/T

3077

的規(guī)定。4.4.6 鑄焊構(gòu)件采用的結(jié)構(gòu)用鋼板技術(shù)條件宜符合

、GB

3274

的規(guī)定。4.4.7球扁鋼的技術(shù)條件宜符合

GB

9945

的規(guī)定。4.5 其他4.5.1 焊接材料應(yīng)保證焊縫與主體鋼材技術(shù)條件相適應(yīng)，并應(yīng)通過焊接工藝評定確定。4.5.2 熱鑄錨頭鑄體材料應(yīng)選用低熔點(diǎn)鋅銅合金，技術(shù)條件宜符合

GB/T

470、GB/T

467

的規(guī)定。5 作用5.1 一般規(guī)定5.1.1 作用的計(jì)算公路懸索橋設(shè)計(jì)中作用的計(jì)算，除本節(jié)有明確規(guī)定外，應(yīng)符合現(xiàn)行JTG

D60-2004的要求。5.1.2 混凝土構(gòu)件5.1.2.1 公路懸索橋設(shè)計(jì)中作用的分類與組合，應(yīng)符合現(xiàn)行

JTG

D60-2004

的要求。5.1.2.2

JTG

D60-2004

應(yīng)分項(xiàng)系數(shù)和頻遇值、準(zhǔn)永久值系數(shù)。5.1.2.3 基礎(chǔ)穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，各分項(xiàng)系數(shù)為

。5.1.3 鋼構(gòu)件作用的分類與組合應(yīng)符合容許應(yīng)力法相關(guān)規(guī)定。5.2 各類作用5.2.1 總則DB33/T

856—20125.2.1.1 永久作用計(jì)算應(yīng)按現(xiàn)行

D60-2004

鋼筋）大于

（體積比）時(shí)，其重度可按單位體積中扣除鋼筋體積的混凝土的自重加所含鋼筋的自重之和計(jì)算。5.2.1.2 汽車荷載、汽車沖擊力和制動力、人群荷載均應(yīng)按現(xiàn)行

的規(guī)定采用。5.2.2 風(fēng)荷載作用在懸索橋上的風(fēng)荷載應(yīng)通過專題研究確定，需考慮順橋向（X）、橫橋向（Y）和豎橋向（Z）況分別計(jì)算風(fēng)荷載：a)

當(dāng)橋面高度靜陣風(fēng)風(fēng)速≥

m/s

時(shí)，按照橋面靜陣風(fēng)風(fēng)速

30

（有活載）計(jì)算風(fēng)荷載；當(dāng)橋面高度靜陣風(fēng)風(fēng)速＜30

m/s

時(shí)，按照橋面靜陣風(fēng)風(fēng)速計(jì)算風(fēng)荷載；b)

按照百年一遇設(shè)計(jì)風(fēng)速計(jì)算成橋狀態(tài)風(fēng)荷載，按照

20

年一遇設(shè)計(jì)風(fēng)速計(jì)算施工狀態(tài)風(fēng)荷載。5.2.3 溫度作用結(jié)構(gòu)效應(yīng)。溫度作用應(yīng)按現(xiàn)行

的規(guī)定執(zhí)行?；炷翗蛩蓚?cè)的日照溫差值及內(nèi)外溫差值可取55.2.4 懸索橋支座摩阻力懸索橋支座摩阻力應(yīng)按現(xiàn)行JTG

D60-2004的規(guī)定計(jì)算。5.2.5 地震作用地震作用宜通過專題研究確定。5.2.6 撞擊作用需要考慮船舶撞擊作用時(shí)，撞擊作用通過專題研究確定。5.2.7 施工荷載臨時(shí)配重以及風(fēng)荷載等，以考慮設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的施工安全性。5.3 作用效應(yīng)組合5.3.1 在進(jìn)行作用效應(yīng)組合時(shí)，主纜計(jì)算拉力應(yīng)將體系溫度作用作為永久作用計(jì)入，其余應(yīng)符合

D60-2004

中有關(guān)作用效應(yīng)組合的規(guī)定。5.3.2 在進(jìn)行抗震驗(yàn)算時(shí)，宜將橋面上

0.2

倍的汽車設(shè)計(jì)荷載作為水平向附加質(zhì)量計(jì)入結(jié)構(gòu)質(zhì)量中。6 總體設(shè)計(jì)及計(jì)算DB33/T

856—20126.1 一般規(guī)定6.1.1 懸索橋總體設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)橋址處的地形、地質(zhì)、氣象、水文、通航、防洪等建設(shè)條件，結(jié)合結(jié)構(gòu)受力合理性以及景觀要求，對跨徑布置、橋塔及錨碇設(shè)置、結(jié)構(gòu)體系、主纜及吊索布置、加勁梁型式、橋面布置等進(jìn)行綜合考慮，合理設(shè)計(jì)。6.1.2 懸索橋總體設(shè)計(jì)應(yīng)考慮抗風(fēng)、抗震的要求，并進(jìn)行抗風(fēng)、抗震專題研究。6.1.3 懸索橋加勁梁的結(jié)構(gòu)體系可根據(jù)具體情況選擇縱飄體系、半飄體系、縱向約束體系、簡支體系及縱向、豎向約束體系等。6.1.4 懸索橋邊中跨比一般為

～0.45。6.1.5 懸索橋全橋結(jié)構(gòu)剛度主要由主纜垂跨比、邊中跨比、橋塔剛度等參數(shù)決定，應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合比選確定。主纜垂跨比一般宜在

～1/12

的范圍內(nèi)選擇。6.1.6 短吊索的長度應(yīng)考慮加勁梁架設(shè)設(shè)備的要求?？缰卸痰跛髯灾骼|中心到加勁梁側(cè)錨點(diǎn)對應(yīng)處的橋面高度不宜小于

m；邊跨短吊索長度則應(yīng)按照滿足索夾受力及構(gòu)造要求、并盡量減小位移量的原則確定。6.1.7 懸索橋吊索間距應(yīng)綜合考慮加勁梁運(yùn)輸架設(shè)條件以及吊索的受力情況確定。6.1.8 為提高結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)穩(wěn)定性、減小吊索彎折疲勞及梁端位移，可采用柔性纜扣。6.1.9 懸索橋加勁梁的寬度除應(yīng)滿足技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)外，還應(yīng)考慮吊索錨固構(gòu)造及檢修道設(shè)置；加勁梁的高6.1.10 懸索橋的整體豎向剛度的控制標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)考慮如下要求：a)

在各種工況下，結(jié)構(gòu)各部分不得侵入通航凈空；b)

應(yīng)避免下垂的視覺效果；c)

變形不致導(dǎo)致橋面排水不暢；d)

當(dāng)不計(jì)沖擊力的汽車荷載引起的加勁梁最大豎向撓度值大于跨徑的

1/250

價(jià)指標(biāo)（

2631

或

Sperling

方法）。6.1.11 懸索橋加勁梁在強(qiáng)風(fēng)（橋面無車）作用下，最大橫向位移不宜大于跨徑的

。6.1.12 橋面變形后的傾斜率在基本組合作用時(shí)不宜大于

、偶然組合作用下不宜大于

10%

。6.1.13 避雷系統(tǒng)、航空障礙系統(tǒng)、導(dǎo)航、助航設(shè)施應(yīng)根據(jù)相關(guān)要求進(jìn)行專項(xiàng)設(shè)計(jì)。6.2 抗風(fēng)設(shè)計(jì)6.2.1 一般原則6.2.1.1 懸索橋抗風(fēng)設(shè)計(jì)除了滿足本標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)規(guī)定外，尚應(yīng)符合

JTG/T

和國家其它有關(guān)強(qiáng)制性標(biāo)準(zhǔn)的設(shè)計(jì)規(guī)定。6.2.1.2 懸索橋抗風(fēng)設(shè)計(jì)應(yīng)包括靜力抗風(fēng)設(shè)計(jì)和動力抗風(fēng)檢驗(yàn)兩部分。靜力抗風(fēng)設(shè)計(jì)是指：靜力風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的設(shè)計(jì)計(jì)算；動力抗風(fēng)檢驗(yàn)是指：動力風(fēng)荷載作用下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的試驗(yàn)和計(jì)算檢驗(yàn)，有限振幅的舒適度及疲勞檢驗(yàn)?？癸L(fēng)設(shè)計(jì)應(yīng)遵照本標(biāo)準(zhǔn)附錄

A

6.2.1.3 懸索橋抗風(fēng)設(shè)計(jì)應(yīng)遵循原則：a)

壞性的自激發(fā)散振動；b)

在計(jì)入風(fēng)力的各種組合情況下，須保證橋梁滿足強(qiáng)度及剛度要求，且不會發(fā)生靜力失穩(wěn)；c)

的范圍內(nèi)；DB33/T

856—2012d)

橋梁滿足抗風(fēng)設(shè)計(jì)要求。6.2.1.4 大跨度懸索橋加勁梁斷面氣動選型的數(shù)值方法宜采用計(jì)算流體動力學(xué)和二維顫振分析相結(jié)合的方法，以顫振穩(wěn)定性能為主要評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。6.2.1.5 橋塔斷面氣動選型宜采用計(jì)算流體動力學(xué)方法，以渦振性能和靜風(fēng)荷載為評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。6.2.1.6 鋼箱梁斷面應(yīng)通過風(fēng)洞試驗(yàn)確定，并經(jīng)全橋風(fēng)洞模型試驗(yàn)驗(yàn)證。當(dāng)顫振檢驗(yàn)風(fēng)速較高時(shí)，鋼箱梁可采用分體式鋼箱梁。6.2.1.7 提高顫振性能的措施應(yīng)通過氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)確定?？刹捎迷鲈O(shè)中央穩(wěn)定板等措施提高結(jié)構(gòu)的顫振臨界風(fēng)速。6.2.1.8 鋼箱梁應(yīng)進(jìn)行大尺度節(jié)段模型渦振風(fēng)洞試驗(yàn)。抑制鋼箱梁渦振可采用導(dǎo)流板、格柵、質(zhì)量阻尼器等氣動措施。6.2.1.9 鋼箱梁懸索橋應(yīng)進(jìn)行靜風(fēng)穩(wěn)定性能分析與評價(jià)。6.2.2 靜力抗風(fēng)設(shè)計(jì)包括主要構(gòu)件的靜力風(fēng)荷載及其響應(yīng)的計(jì)算和驗(yàn)算6.2.2.1 并與其它荷載組合后驗(yàn)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度。6.2.2.2 懸索橋鋼箱梁設(shè)計(jì)的靜力風(fēng)荷載應(yīng)分別考慮橫橋向+豎橋向、順橋向+豎橋向兩個(gè)工況，并與其它荷載組合后驗(yàn)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度。6.2.3 動力抗風(fēng)檢驗(yàn)包括主要構(gòu)件在動力風(fēng)荷載作用下的振動響應(yīng)的試驗(yàn)和計(jì)算檢驗(yàn)6.2.3.1 懸索橋橋塔動力抗風(fēng)檢驗(yàn)應(yīng)分別考慮自立狀態(tài)的馳振失穩(wěn)和渦振剛度以及成橋狀態(tài)的抖振強(qiáng)度，其中抖振強(qiáng)度檢驗(yàn)時(shí)應(yīng)與其它荷載作用進(jìn)行組合。6.2.3.2懸索橋主纜動力抗風(fēng)檢驗(yàn)應(yīng)分別考慮施工階段和成橋狀態(tài)的抖振強(qiáng)度，并與其它荷載作用進(jìn)行組合。6.2.3.3 懸索橋吊索動力抗風(fēng)檢驗(yàn)應(yīng)分別考慮尾流馳振失穩(wěn)、渦振剛度和抖振強(qiáng)度，其中抖振強(qiáng)度檢驗(yàn)時(shí)應(yīng)與其它荷載作用進(jìn)行組合。6.2.3.4 懸索橋加勁梁動力抗風(fēng)檢驗(yàn)應(yīng)分別考慮施工階段和成橋狀態(tài)的顫振穩(wěn)定性、渦振剛度和抖振強(qiáng)度，其中抖振強(qiáng)度檢驗(yàn)時(shí)應(yīng)與其它荷載作用進(jìn)行組合。6.2.4 風(fēng)致行車安全評價(jià)當(dāng)橋面最大設(shè)計(jì)靜陣風(fēng)風(fēng)速大于25m/s且不關(guān)閉交通時(shí)，應(yīng)開展風(fēng)致行車安全評價(jià)。應(yīng)在對大橋在確定，并應(yīng)關(guān)注風(fēng)障對顫振、渦振及靜風(fēng)荷載的影響。6.3 抗震設(shè)計(jì)6.3.1 一般原則6.3.1.1 橋梁選址應(yīng)選擇設(shè)防烈度較低和對抗震有利的地段通過，盡量避開不良地質(zhì)條件地區(qū)。對非巖石地基，尤其砂土液化地區(qū)，應(yīng)對基礎(chǔ)采取加強(qiáng)措施。10E1

50

E2

2475

50

2%DB33/T

856—20126.3.1.2 橋梁抗震設(shè)計(jì)應(yīng)結(jié)合地形、地質(zhì)條件、構(gòu)造特點(diǎn)、地震強(qiáng)度、工程規(guī)模、震害經(jīng)驗(yàn)及景觀要求等因素，確定合理的橋塔及基礎(chǔ)型式等。6.3.1.3高設(shè)防烈度區(qū)宜采用對稱的結(jié)構(gòu)形式、結(jié)構(gòu)體系。9

度或

9

度以上設(shè)防烈度地區(qū)，懸索橋塔與梁間宜采用塔梁彈性約束或阻尼約束體系。6.3.1.4 應(yīng)保持結(jié)構(gòu)抗震在經(jīng)濟(jì)與抗震安全之間的合理平衡。6.3.2抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)6.3.2.1 在進(jìn)行懸索橋減震設(shè)計(jì)時(shí)，重點(diǎn)考慮在加勁梁與橋塔間、加勁梁與錨碇間設(shè)置減震裝置。6.3.2.2 基于抗震設(shè)防水準(zhǔn)下的結(jié)構(gòu)抗震性能研究，確定減震裝置類型及參數(shù)。6.3.2.3 常用的減震裝置包括：粘滯阻尼器、液壓緩沖裝置、金屬阻尼器等。6.3.2.4 減震裝置的使用壽命不應(yīng)少于

年，并考慮可檢、可修及可更換性。6.3.2.5 應(yīng)通過試驗(yàn)對減震裝置的變形、阻尼比、剛度等參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證。試驗(yàn)值與設(shè)計(jì)值的差別應(yīng)在10%以內(nèi)。6.3.3 抗震設(shè)防水準(zhǔn)及性能要求方法見表1。表1準(zhǔn)E1。6.4 總體計(jì)算6.4.1 總體計(jì)算應(yīng)采用有限位移理論?？傮w計(jì)算模式宜按空間結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行。6.4.2 在結(jié)構(gòu)總體受力分析中，主體結(jié)構(gòu)不計(jì)汽車荷載沖擊力的影響，但支座及局部構(gòu)件應(yīng)計(jì)入汽車荷載沖擊力。6.4.3 計(jì)算各種作用效應(yīng)組合下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移，提出結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)所需要的主纜及吊索的控制拉力、加勁梁及橋塔（墩）身各截面的內(nèi)力和控制截面的豎向撓度及水平變位、支座反力、梁端轉(zhuǎn)角（面內(nèi)、面外）及縱向位移。DB33/T

856—20126.4.4 根據(jù)設(shè)計(jì)成橋線形、恒載狀況推算空纜線形，計(jì)算索股無應(yīng)力長度、鞍座預(yù)偏量、索股初始張力、索夾位置及吊索無應(yīng)力長度。7 橋塔7.1 一般規(guī)定7.1.1 并根據(jù)結(jié)構(gòu)的受力要求選擇適宜的持力土層。7.1.2 懸索橋橋塔一般設(shè)計(jì)為柔性結(jié)構(gòu)，根據(jù)不同需要采用混凝土橋塔或鋼橋塔型式。7.1.3 塔柱與加勁梁間應(yīng)留有適當(dāng)?shù)膶挾纫詽M足加勁梁橫向溫度變形的需要。7.2 結(jié)構(gòu)型式7.2.1 混凝土橋塔一般采用塔柱及橫梁組成的門式框架結(jié)構(gòu)；塔柱及橫梁一般采用空心箱形截面；可根據(jù)受力要求及景觀要求確定橫梁的數(shù)量和位置。7.2.2 鋼橋塔塔柱截面一般宜選擇帶有切角的箱形，具體形狀應(yīng)通過風(fēng)洞試驗(yàn)確定；可根據(jù)受力要求及景觀要求確定橫梁的數(shù)量、位置和造型。7.3結(jié)構(gòu)計(jì)算7.3.1 橋塔計(jì)算可結(jié)合總體計(jì)算進(jìn)行。橋塔宜采用空間圖式進(jìn)行整體分析計(jì)算，并計(jì)入結(jié)構(gòu)非線性效應(yīng)。7.3.2 混凝土橋塔應(yīng)進(jìn)行截面承載力驗(yàn)算和裂縫寬度驗(yàn)算；鋼橋塔應(yīng)進(jìn)行截面應(yīng)力驗(yàn)算和構(gòu)件局部穩(wěn)定驗(yàn)算；橋塔應(yīng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定性。7.4 構(gòu)造要求7.4.1 混凝土橋塔7.4.1.1 塔柱頂段應(yīng)有足夠厚度的實(shí)體段，塔頂設(shè)置鋼格柵時(shí)，其尺寸應(yīng)與主索鞍匹配，塔柱底部應(yīng)設(shè)置實(shí)體段或塔座。7.4.1.2 塔柱與橫梁連接處的塔壁應(yīng)局部加厚。7.4.1.3 塔柱和橫梁應(yīng)設(shè)置通風(fēng)孔，間距宜為

10

m～

m。7.4.1.4 塔柱受力鋼筋和普通箍筋應(yīng)符合下列規(guī)定：a)

豎向受力鋼筋直徑應(yīng)不小于

25

mm；b)

受力鋼筋的截面面積不宜小于混凝土截面面積的

1％；c)

箍筋直徑應(yīng)不小于

mm，間距不大于

。7.4.2 鋼橋塔7.4.2.1 鋼混結(jié)合一般采用螺栓錨固方式、埋入式或螺栓錨固與埋入結(jié)合式。承臺處結(jié)合段連接方式宜采用螺栓錨固式或螺栓錨固與埋入結(jié)合式，塔柱結(jié)合段連接方式宜采用埋入式。7.4.2.2 塔柱節(jié)段高度劃分應(yīng)充分考慮加工設(shè)備的加工能力和吊裝設(shè)備的吊裝能力。12DB33/T

856—20127.4.2.3 鋼橋塔外壁板和豎向隔板的厚度根據(jù)受力確定，但外壁板及主要受力隔板不宜小于

20

mm。7.4.2.4 箱室內(nèi)應(yīng)設(shè)置水平橫隔板，間距不宜大于

3

。7.4.2.5 塔柱節(jié)段連接宜采用金屬接觸與高強(qiáng)度螺栓結(jié)合的方式。7.4.2.6 橋塔制振措施除通過風(fēng)洞試驗(yàn)優(yōu)化結(jié)構(gòu)外形外，還可考慮安裝質(zhì)量調(diào)諧阻尼器或晃動調(diào)諧阻尼器達(dá)到減震目的。7.5 附屬設(shè)施7.5.1 橋塔塔柱內(nèi)應(yīng)設(shè)置爬梯、升降機(jī)或電梯，并配備完善的照明系統(tǒng)。7.5.2 塔內(nèi)通道及橫梁頂面兩側(cè)應(yīng)設(shè)安全欄桿。7.5.3 塔頂應(yīng)設(shè)置避雷裝置，塔頂及塔身必要時(shí)應(yīng)設(shè)置航空障礙標(biāo)志。塔柱（加勁梁）必要時(shí)應(yīng)設(shè)置助航設(shè)施。7.5.4 塔柱頂應(yīng)設(shè)置鞍罩或鞍室，應(yīng)設(shè)置可靠的防水構(gòu)造，宜設(shè)置除濕系統(tǒng)。7.5.5 橋塔塔柱及橫梁內(nèi)外應(yīng)設(shè)置有效的防、排水系統(tǒng)。8 錨碇8.1 一般規(guī)定8.1.1 錨碇基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)結(jié)合

D63-2007

地下水埋藏及不良地質(zhì)等詳細(xì)情況。8.1.2 錨體設(shè)計(jì)的鋼筋混凝土部分除符合本章規(guī)定外，應(yīng)符合

有關(guān)規(guī)定。8.1.3 0.000

1L（主跨跨徑）、豎向變位宜≤0.000

2

L（主跨跨徑）。8.2 結(jié)構(gòu)型式8.2.1 錨碇在結(jié)構(gòu)上主要分為重力式錨碇、隧道式錨碇和巖錨。8.2.2 重力式錨碇由錨塊、散索鞍支墩、錨室和基礎(chǔ)組成；隧道式錨碇由錨塞體、散索鞍支墩、錨室組成；巖錨由埋于巖體中的錨固拉桿組成。8.2.3 重力式及隧道式錨碇的錨固系統(tǒng)中的型鋼錨固系統(tǒng)由錨梁、錨桿組成；預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)由預(yù)應(yīng)力體系、索股錨固連接器組成。8.3結(jié)構(gòu)計(jì)算8.3.1 一般要求8.3.1.1 重力式錨碇結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定及基底應(yīng)力驗(yàn)算應(yīng)符合

D63-2007a)

錨碇整體抗滑動穩(wěn)定安全系數(shù)：基本組合下≥2.0，地震組合下≥；b)

石地基的情況）不出現(xiàn)應(yīng)力重分布；c)

錨固系統(tǒng)中錨固主纜的拉桿或型鋼錨桿安全系數(shù)≥。8.3.1.2 隧道式錨碇位置宜選擇巖體完整穩(wěn)定的區(qū)域。對隧道錨應(yīng)進(jìn)行巖土力學(xué)數(shù)值模型分析，驗(yàn)算圍巖穩(wěn)定及錨塞體抗拔。錨塞體抗拔安全系數(shù)≥。13DB33/T

856—20128.3.1.3 對散索鞍支墩及錨固系統(tǒng)前、后錨面宜按空間結(jié)構(gòu)分析其應(yīng)力狀況，并與常規(guī)計(jì)算對比分析后進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。8.3.2型鋼錨固系統(tǒng)8.3.2.1錨桿的強(qiáng)度驗(yàn)算應(yīng)計(jì)入索股方向與錨桿軸線的偏差及雙束錨桿兩側(cè)拉力差的影響。8.3.2.2 對錨梁翼緣面直接承壓的混凝土應(yīng)進(jìn)行局部承壓應(yīng)力驗(yàn)算。8.3.3 預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)8.3.3.1 預(yù)應(yīng)力筋施加的有效預(yù)拉力不應(yīng)低于索股拉力

的

倍。8.3.3.2 索股錨固連接器應(yīng)進(jìn)行承壓和抗剪驗(yàn)算。8.3.3.3 拉桿設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)計(jì)入拉桿與索股拉力方向安裝偏角產(chǎn)生的附加彎曲應(yīng)力及拉桿間的拉力誤差。8.3.3.4 拉桿的設(shè)計(jì)內(nèi)力應(yīng)計(jì)入

的偏差系數(shù)。8.4 構(gòu)造要求8.4.1 錨室內(nèi)錨面處應(yīng)設(shè)置平臺及便于上下的臺階。錨面上錨固點(diǎn)間距應(yīng)考慮千斤頂布置及操作空間的需要。8.4.2 錨體周圍應(yīng)布置有效的排水系統(tǒng)，錨室可借鑒隧道防水經(jīng)驗(yàn)進(jìn)行有效的防水設(shè)計(jì)，并設(shè)置可靠的防水構(gòu)造。8.4.3 設(shè)計(jì)重力式錨體時(shí)應(yīng)合理考慮混凝土分層分塊澆筑及埋設(shè)冷卻水管等防裂措施，混凝土表面宜設(shè)置防裂鋼筋網(wǎng)。8.4.4 隧道錨洞壁應(yīng)設(shè)計(jì)成階梯式或底口大、上口小的形狀。8.4.5 錨塞體的截面尺寸應(yīng)根據(jù)錨固系統(tǒng)類型和索股錨固面的布置確定。8.4.6 錨塞體封頂混凝土可用微膨脹混凝土。8.4.7 型鋼錨固系統(tǒng)應(yīng)符合以下要求：a)

梁與錨桿宜采用螺栓連接。b)

錨桿表面應(yīng)進(jìn)行無粘接處理。8.4.8 預(yù)應(yīng)力錨固系統(tǒng)應(yīng)符合以下要求：a)

預(yù)應(yīng)力筋宜采用高強(qiáng)度鋼絞線。b)

索股錨固連接器應(yīng)滿足錨固預(yù)應(yīng)力筋和連接拉桿的構(gòu)造需要。8.5 附屬設(shè)施8.5.1 錨室內(nèi)應(yīng)設(shè)置照明系統(tǒng)，檢修通道及欄桿。8.5.2錨室內(nèi)宜安裝除濕系統(tǒng)或采取其他的防護(hù)措施。9 纜索系統(tǒng)14DB33/T

856—20129.1 主纜9.1.1 一般規(guī)定9.1.1.1 主纜材料及截面尺寸等設(shè)計(jì)參數(shù)應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)總體布置、計(jì)算纜力等確定。9.1.1.2 主纜材料應(yīng)采用鍍鋅高強(qiáng)度鋼絲。9.1.1.3 主纜用鍍鋅高強(qiáng)度鋼絲直徑

5.0

mm～5.5

mm

范圍內(nèi)選用，鋼絲公稱抗拉強(qiáng)度

不宜小于

1

670

MPa，應(yīng)符合

GB/T

17101

的規(guī)定。9.1.1.4 主纜設(shè)計(jì)空隙率為：一般截面空隙率

V=18～，索夾內(nèi)截面空隙率

Vc=16～18%。9.1.2 結(jié)構(gòu)型式9.1.2.1 主纜常見的截面類型為由高強(qiáng)平行鋼絲組成的圓形截面（圖

1）。為便于緊纜后將主纜壓成圓形，在架設(shè)索股時(shí)通常按照正六邊形排列。圖1 主纜截面9.1.2.2 主纜索股兩端應(yīng)設(shè)置錨頭。錨頭通過錨固系統(tǒng)與錨碇連接實(shí)現(xiàn)主纜錨固。9.1.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算9.1.3.1

構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)除本節(jié)有明確規(guī)定外，應(yīng)符合

JTJ

025-86

的規(guī)定。9.1.3.2

設(shè)計(jì)計(jì)算中，主纜的彈性模量取值宜不大于

×

MPa。9.1.3.3

在永久作用＋汽車（人群）荷載＋體系溫度作用組合下，主纜應(yīng)力安全系數(shù)不宜小于

。9.1.3.4

主纜線形及長度按照以下方法進(jìn)行計(jì)算：a)

主纜線形和長度宜采用分段懸鏈線方程計(jì)算。b)

入索鞍處的曲線修正及錨跨段索股空間角度修正。c)

主纜預(yù)制索股制作長度應(yīng)計(jì)入由制作誤差、架設(shè)誤差及地球曲率影響等引起的長度預(yù)留量。9.1.3.5 錨頭驗(yàn)算：a)

錨頭錨杯內(nèi)鋼絲錨固長度應(yīng)滿足錨固強(qiáng)度的要求，熱鑄錨可按式（1）計(jì)算：lsae

σ

b4v

dw

.....................................

(1)式中：15DB33/T

856—2012dw

——

主纜鋼絲直徑，；σ

saeb

——

主纜鋼絲在錨杯內(nèi)的錨固長度，mm，見圖

2；

主纜鋼絲公稱抗拉強(qiáng)度，MPa；K

鋼絲錨固安全系數(shù)，取

K=2.5；

單根鋼絲與合金在單位面積上的附著力，無試驗(yàn)資料時(shí)：鑄體材料為熱鑄料，可取=25MPa；鑄體材料為冷鑄料，可取=19MPa。b)

錨頭驗(yàn)算應(yīng)包括支承面壓應(yīng)力、鑄體材料有效長度內(nèi)的平均壁厚

sm

及錨杯的環(huán)向應(yīng)力

。錨杯與鑄體材料相互作用示意見圖

2。sc

S

S

NS圖2 錨杯與鑄體材料相互作用示意錨杯的環(huán)向應(yīng)力可按式（2）計(jì)算：t

Ftlsctsm

..............................

(2)式中：

——錨杯的環(huán)向應(yīng)力，；lsc

鑄體材料的有效長度，lsc

23

lsae

，mm；sm

——

鑄體材料有效長度內(nèi)錨杯的平均壁厚，；

錨杯環(huán)向拉力，N?？砂词剑?）計(jì)算：Ft

Ns2

sc

s

.................................

(3)式中：——索股拉力，N；16DB33/T

856—2012

——錨杯內(nèi)錐面母線與軸線的夾角，

=7°～9.5鑄體材料為熱鑄料時(shí)，斜度宜取高值；鑄體材料為冷鑄料時(shí)，斜度宜取低值；sc——

錨杯內(nèi)鑄體上壓力線與錨杯內(nèi)錐面母線的夾角；鑄體材料為熱鑄料時(shí)，可取

tansc=0.2；鑄體材料為冷鑄料時(shí)，可取

tansc=0.45。9.1.4 構(gòu)造要求9.1.4.1采用

PPWS

法施工的預(yù)制平行索股構(gòu)造宜符合

JT/T

的規(guī)定。9.1.4.2 與錨固系統(tǒng)連接的構(gòu)件長度應(yīng)考慮索股長度調(diào)整量和千斤頂張拉空間的需要。9.1.4.3 主纜應(yīng)設(shè)置有效的防護(hù)構(gòu)造，防護(hù)構(gòu)造型式有圓形絲加膩?zhàn)拥膫鹘y(tǒng)防護(hù)方法、異型鋼絲加干應(yīng)保證在成橋之后仍有一定的永存張力。9.1.5 附屬設(shè)施9.1.5.1 主纜頂面宜設(shè)置檢修道。檢修道由固定于索夾的欄桿立柱及扶手鋼絲繩組成。9.1.5.2主纜出入塔頂鞍罩及錨體前墻處應(yīng)設(shè)置纜套及密封裝置。9.2 吊索9.2.1一般規(guī)定9.2.1.1 吊索材料可采用鍍鋅鋼絲繩、鍍鋅高強(qiáng)平行鋼絲。吊索技術(shù)指標(biāo)宜符合

449

的規(guī)定。9.2.1.2 吊索設(shè)計(jì)長度應(yīng)根據(jù)施工中主纜的實(shí)際空纜線形、主纜彈模、加勁梁等實(shí)際恒載重量及吊索實(shí)測彈性模量進(jìn)行修正。9.2.2結(jié)構(gòu)型式9.2.2.1 吊索順橋向布置宜采用豎直布置型式。9.2.2.2 吊索與主纜的連接可采用騎跨型式（見圖

3（a））或銷接型式（見圖

3（b））。9.2.2.3 吊索與加勁梁的連接型式應(yīng)傳力直接可靠、檢修方便和不易積水銹蝕。常用的型式可采用承壓式或銷接式。17DB33/T

856—2012（a） （b）圖3 吊索與主纜連接9.2.3 結(jié)構(gòu)計(jì)算9.2.3.1 構(gòu)件強(qiáng)度驗(yàn)算除本節(jié)有明確規(guī)定外，應(yīng)符合

的規(guī)定。9.2.3.2 平行鋼絲索股吊索彈性模量設(shè)計(jì)取值不宜小于

1.9×105

，鍍鋅鋼絲繩吊索彈性模量設(shè)計(jì)取值不宜小于

×105

。9.2.3.3 *強(qiáng)度驗(yàn)算中，騎跨式吊索的安全系數(shù)不宜小于

4.0，銷接式吊索的安全系數(shù)不應(yīng)小于

。應(yīng)驗(yàn)算斷索工況時(shí)相鄰吊索的安全系數(shù)，騎跨式吊索不應(yīng)小于

2.5，銷接式吊索不應(yīng)小于

。9.2.3.4吊索錨頭驗(yàn)算應(yīng)參照本標(biāo)準(zhǔn)

9.1.3.5

條。9.2.4 構(gòu)造要求9.2.4.1

吊索構(gòu)造除本節(jié)有明確規(guī)定外，宜符合

449

的規(guī)定。9.2.4.2

設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采取構(gòu)造措施改善吊索錨頭錨口的應(yīng)力狀況。9.2.4.3

吊索應(yīng)采取抑制風(fēng)致振動的措施。9.2.4.4

騎跨式吊索的夾具內(nèi)側(cè)與鋼絲繩接觸的金屬墊塊宜采用硬度較小的材料并制成弧面（見圖4）。圖4 吊索夾具墊塊弧面示意9.3 索夾9.3.1 結(jié)構(gòu)型式9.3.1.1 索夾結(jié)構(gòu)可采用安裝吊索的索夾、不安裝吊索的索夾及緊鄰索鞍的錐形封閉索夾等型式。18DB33/T

856—20129.3.1.2 索夾對合型式可采用左右對合型（見圖

5）或上下對合型（見圖

6）。9.3.1.3 索夾長度及螺桿數(shù)宜根據(jù)主纜與垂線的夾角變化進(jìn)行分類設(shè)計(jì)。圖5 左右對合型索夾結(jié)構(gòu)9.3.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算9.3.2.1 索夾內(nèi)孔設(shè)計(jì)直徑

圖6

上、下對合型索夾結(jié)構(gòu)應(yīng)按式（4）確定:dc

2dw

ntot21

Vc

..........................

(4)19DB33/T

856—2012式中：——索夾內(nèi)孔設(shè)計(jì)直徑，；——主纜的鋼絲直徑，mm；tot——單根主纜中鋼絲總根數(shù)；——主纜在索夾內(nèi)的設(shè)計(jì)空隙率（設(shè)計(jì)取值見本標(biāo)準(zhǔn)9.1.1.4條）。9.3.2.2 索夾緊固驗(yàn)算：a)

有吊索索夾的抗滑安全系數(shù)應(yīng)滿足式（5）的要求K

fc

FNc

3

....................................

(5)式中：——主纜上索夾的下滑力，c

h

sin

，N；——吊索拉力，N；

——索夾在主纜上的安裝傾角（見圖

5

6F

——索夾抗滑摩阻力，F(xiàn)fc

kμPtot

，N；

——緊固壓力分布不均勻系數(shù)，取

；

——摩擦系數(shù)，設(shè)計(jì)時(shí)取

0.15；tot——索夾上螺桿總的設(shè)計(jì)夾緊力，N；bPtot

ncb

Pcb

NPb

........................................

Pb

........................................

(6)

——索夾上安裝的螺桿總根數(shù)。b)

有吊索索夾在首次安裝時(shí)，索夾上單根螺桿安裝夾緊力

Pb6）計(jì)算。Pbc0.7式中：

——單根螺桿安裝夾緊力，N；c)

螺桿的有效直徑

dcb應(yīng)滿足式（7）的要求。20d

4KPbc

DB33/T

856—2012......................................

(7)e)

e)

無吊索索夾上的單根螺桿設(shè)計(jì)夾緊力宜采用有吊索索夾上的單根螺桿設(shè)計(jì)夾緊力

?！輻U的有效直徑，mm；

——螺桿材料的屈服強(qiáng)度，MPa；

——螺桿的設(shè)計(jì)安全系數(shù)，取

2。d)

長度，驗(yàn)算螺紋的抗彎、抗剪強(qiáng)度。9.3.2.3 索夾壁厚

不宜小于

mm，其強(qiáng)度應(yīng)滿足式（8）的要求。

K

3

.....................................

(8)式中：

——索夾材料計(jì)算應(yīng)力，MPa9）計(jì)算：

Ptot2tcc

...............................

(9)式中：

——索夾長度，mm；

——索夾材料的屈服強(qiáng)度，MPa； ——索夾壁厚設(shè)計(jì)安全系數(shù)。9.3.3 構(gòu)造要求9.3.3.1 索夾螺桿宜設(shè)計(jì)成縮腰形螺桿，其握距

（見圖

5

6）應(yīng)滿足k

0.7dc的要求。9.3.3.2 索夾螺桿沿索夾的軸向間距

（見圖

5，圖

6）應(yīng)滿足張拉千斤頂安裝空間要求。9.3.3.3 索夾內(nèi)孔的兩端、錐形封閉索夾的小端，應(yīng)設(shè)計(jì)用于嵌入主纜防護(hù)用纏繞鋼絲的環(huán)向凹槽。9.3.3.4 在索夾的對合面上應(yīng)設(shè)計(jì)用于軸向定位的嵌合構(gòu)造，嵌合構(gòu)造的嵌合量及間隙應(yīng)能滿足索夾內(nèi)主纜設(shè)計(jì)空隙率V

在±2%范圍內(nèi)的變化要求。9.3.3.5 索夾上應(yīng)設(shè)置主纜檢修道立柱安裝的相應(yīng)構(gòu)造。9.3.3.6 騎跨式吊索索夾：21DB33/T

856—2012a)

承索槽在索夾上的包角

（見圖

5）應(yīng)大于吊索在索夾上的實(shí)際包角。b)

鋼絲繩吊索在索夾上的彎曲半徑

hb

（見圖

6）應(yīng)按式（10）計(jì)算確定rhb

dc2

tc

tc

7.5dh

...............................

(10)c)

式中：hb——鋼絲繩吊索在索夾上的彎曲半徑，mm；tc

——承索槽下的壁厚增厚（見圖

9.3.3.6），

0～

范圍內(nèi)取值；

——鋼絲繩吊索公稱直徑，mm。（見圖

7全橋有吊索索夾的應(yīng)盡量減少種類。22DB33/T

856—2012圖7承索槽構(gòu)造d)

承索槽斷面（見圖

7）設(shè)計(jì)要求：1)

槽深

h

不應(yīng)小于吊索鋼絲繩公稱直徑

dh；2)

槽壁根部厚度

宜與索夾壁厚

相等；3)

槽內(nèi)圓弧半徑

宜為吊索鋼絲繩公稱半徑的

1～1.05

倍；4)

槽外壁應(yīng)按鑄造要求設(shè)計(jì)相應(yīng)的拔模斜度。9.3.3.7銷接式吊索索夾：a)

吊耳板的中心平面應(yīng)與索夾軸向豎直中心平面相重合，吊索合力中心線宜通過索夾中部。b)

吊耳板的厚度應(yīng)為索夾壁厚

的

2

（見圖

6索夾壁厚

的

6

9.3.3.8 錐形封閉索夾距橋塔中心線的水平距離不宜小于索夾內(nèi)孔設(shè)計(jì)直徑

dc的

9.4 索鞍9.4.1 結(jié)構(gòu)型式9.4.1.1 懸索橋索鞍型式有主索鞍、散索鞍或散索套及轉(zhuǎn)索鞍。9.4.1.2 根據(jù)采用材料及成型方法的不同，索鞍設(shè)計(jì)為全鑄式（見圖

8

a)

、b)）、鑄焊組合式（見圖

8

、

9）及全焊式。23DB33/T

856—2012圖8 肋傳力結(jié)構(gòu)的索鞍根據(jù)傳力方式的不同，索鞍可設(shè)計(jì)為肋傳力結(jié)構(gòu)（見圖

8）或外殼傳力結(jié)構(gòu)（見圖

9）。9.4.1.3

8

9可采用滾軸動式或滑動式等不同的移動摩擦副。圖9 外殼傳力結(jié)構(gòu)的索鞍散索鞍可采用擺軸式（見圖

10）或滾軸式（見圖

）等不同的移動副。圖10擺軸式散索鞍24DB33/T

856—2012圖11 滾軸式散索鞍9.4.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算9.4.2.1 索鞍設(shè)計(jì)應(yīng)符合以下要求：a)

承纜槽立面及平面的線形應(yīng)與結(jié)構(gòu)自重作用條件下的主纜線形相吻合。b)

承纜槽底部立面圓弧半徑

不宜小于一般截面主纜設(shè)計(jì)直徑

dd

的(8～12)倍。c)

*散索鞍承纜槽側(cè)壁的平面圓弧半徑

不宜小于

該索股的豎彎圓弧段內(nèi)。d)

效相切。9.4.2.2 槽路尺寸按式（11）計(jì)算（見圖

12）:圖12 鞍槽槽路尺寸a)

槽路寬度按式（11）計(jì)算b

nwt

(dw

wr

)

...................................

(11)式中：

——槽路寬度，mm，0.5mm

取整；25DB33/T

856—2012wt

——單排鋼絲數(shù)量；wr

——主纜鋼絲直徑的允許正偏差，mm。b)

槽路中索股高度按式（12）計(jì)算：hss

2

dwnws24b1

VS

...................................

(12)式中：ss——槽路寬度，mm，0.5mm

取整；ws——每根索股的鋼絲根數(shù)；Vs

Vs

(1.02～1.10)V

，V

為一般截面主纜的設(shè)計(jì)空隙率。9.4.2.3 鞍槽中主纜抗滑驗(yàn)算（見圖

13）:圖13 主纜抗滑驗(yàn)算圖式鞍槽內(nèi)主纜抗滑安全系數(shù)應(yīng)滿足式（13）的要求K

msn(F

/F)

2

.................................

(13)式中：

m——主纜與槽底和側(cè)壁間的名義摩擦系數(shù)，一般取

m=0.2；

——主纜在鞍槽上的包角，弧度；

——主纜緊邊拉力，N；

——主纜松邊拉力，N。9.4.2.4鞍體應(yīng)力驗(yàn)算及強(qiáng)度校核：a)

以空間分析進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算。b)

纜力對鞍體作用力的模型轉(zhuǎn)化為圖

所示，縱向按單位長度計(jì)。26DB33/T

856—2012fsr

fsr

.....................................

(14)1) 各列索股的向心壓力

sr

按式（14）計(jì)算:Fc

nns

rv式中：sr

——索股的向心壓力，；

——單根主纜的拉力，取邊跨纜力和中跨纜力中的較大值，N；——該列索股根數(shù)；

——單根主纜中索股總股數(shù)。2)

最高索股頂至計(jì)算高度

h

處的側(cè)向壓力

fh(h)

可按式（15）計(jì)算:fh(h)

be(2h)/(3b))2

...................

(15)Fc

Fc

nscfv

...................................

(16)fh(h)——最高索股頂至計(jì)算高度

h

處的側(cè)向壓力，N/mm2；

——鋼絲間摩擦系數(shù)，一般取

；

——中央列索股單位體積豎向力，N/mm3，可按式（16）計(jì)算；rv

ns

bH式中：sc

——中央列索股股數(shù)；27DB33/T

856—2012

——中央列索股總高度，。3) 高度

H

范圍內(nèi)的總側(cè)向力

fH

，N/mm，可按式（17）計(jì)算:fH

fV

bH2

b2

e(2H)/(3b))4

2

......................

(17)計(jì)算散索鞍鞍槽的總側(cè)向力

f

應(yīng)計(jì)入主纜索股平彎產(chǎn)生的附加側(cè)向力，N/mm。按式（18f

f

F

(12r

nscn

)

..............................

(18)4)

由側(cè)壓力

fH

或

f

產(chǎn)生的總彎矩M

fH

可按式（19）計(jì)算:M

fH

S

f

bH2

b3

e(2H)/(3b))8

3

.....................

(19)式中：M

fH

——由側(cè)壓力

fH

或

f

產(chǎn)生的總彎矩，Nmm/mm；S

H2

3b2

mmntra

....................................

(20)5)

ntra

....................................

(20)sb

nsblsa式中：tra

——沿單位弧長的鞍槽拉桿拉力，N/mm；Nsb——單根拉桿力，N；sb

——拉桿根數(shù)；sa——拉桿中心處鞍槽側(cè)壁的弧長，mm。c)

強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)的荷載工況:1)

單根主纜拉力2)

單根主纜拉力

為空纜纜力時(shí)，鞍槽側(cè)壁未施加拉桿力（為最大纜力時(shí)的情況。

tra

=0）的情況；28DB33/T

856—20129.4.2.5 加勁梁架設(shè)期間主索鞍的頂推力：a)

主索鞍頂推力sp可按式（21）計(jì)算:Fsp

(Fcm

sin

tm

F

sin

ts

Gs)

..........................

(21)式中：sp——主索鞍頂推力，N；

——主索鞍重力，N；

——主索鞍位移滑動副的摩擦系數(shù)；F

——結(jié)構(gòu)自重作用下的中跨纜力，N；——結(jié)構(gòu)自重作用下的中跨纜力對應(yīng)的主纜中跨切線角（見圖

9）；——結(jié)構(gòu)自重作用下的邊跨纜力，N；ts——結(jié)構(gòu)自重作用下的邊跨纜力對應(yīng)的主纜邊跨切線角（見圖

9）。b)

體上承受頂推力處的局部抗壓抗彎及抗剪強(qiáng)度、頂推量控制裝置的強(qiáng)度。9.4.2.6 散索鞍擺軸、滾軸承壓驗(yàn)算：a)

擺軸的接觸應(yīng)力

應(yīng)滿足式（22）的要求:

≤[

]

...............................

(22)E——材料彈性模量，對于鋼材，可取

E——材料彈性模量，對于鋼材，可取

E=2.10×10

；

——擺軸的接觸應(yīng)力，；sb

——擺軸斷面圓弧半徑

（見圖

），mm；

——擺軸上、下承面的有效接觸長度，mm；5[

]——材料容許接觸應(yīng)力，按所選用材料硬度及相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范取用，；R

——擺軸上的總荷載，N，可按式（23）計(jì)算:R

2Fc

sin(

sa

2

)Gs

cos(

sa

ss2

)

.......................

(23)29DB33/T

856—2012式中：

——散索鞍重力，N；

——單根主纜拉力，取錨跨纜力和邊跨纜力中的較大值，N；sa——計(jì)算纜力對應(yīng)的主纜錨跨切線角（見圖

）；ss——計(jì)算纜力對應(yīng)的主纜邊跨切線角（見圖

）。b)

滾軸的接觸應(yīng)力

可按式（）計(jì)算并應(yīng)滿足:

j

0.591

REle

dsr

≤[

].............................

(24)式中：

——滾軸的接觸應(yīng)力，；sr——滾軸直徑，mm；R

——單根滾軸上的荷載，N，可按式（）計(jì)算 ss ss

32nsr

2Fc

sa

2

)Gs

sa

2

...................

(25)式中：sr——滾軸根數(shù)。9.4.2.7 擺軸式散索鞍穩(wěn)定驗(yàn)算：點(diǎn)。9.4.3 構(gòu)造要求9.4.3.1

可沿長度方向分塊。9.4.3.2 當(dāng)橋塔為混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，主索鞍宜采用肋傳力的結(jié)構(gòu)型式（見圖

8），縱肋、橫肋的間距及數(shù)量、肋的厚度應(yīng)根據(jù)第

9.4.2.4

條規(guī)定確定。傳力縱肋可按單肋設(shè)計(jì)，當(dāng)承纜槽寬度大于

700mm

宜按雙肋設(shè)計(jì)。9.4.3.3 當(dāng)橋塔為鋼結(jié)構(gòu)時(shí)，主索鞍宜采用外殼傳力的結(jié)構(gòu)型式（見圖

99.4.3.4 承纜槽上部應(yīng)設(shè)置夾緊拉桿，各槽路應(yīng)用鋅填塊填至頂面與中央列索股平齊。9.4.3.5 當(dāng)散索鞍鞍槽中主纜的豎彎轉(zhuǎn)角小于

25°時(shí)，承纜槽頂部應(yīng)設(shè)置壓緊梁（見圖

10）。9.4.3.6 塔頂鞍座應(yīng)設(shè)置限位裝置。10 鋼箱梁30DB33/T

856—201210.1 結(jié)構(gòu)型式10.1.1

特大跨徑懸索橋的鋼箱梁斷面結(jié)構(gòu)型式可采用整體式或帶有橫向連接構(gòu)件的分體式等結(jié)構(gòu)型式。10.1.2

鋼箱梁橋面板宜采用正交異性板結(jié)構(gòu)型式，縱向加勁肋宜采用

U

形閉口加勁肋。10.1.3

鋼箱梁梁段連接型式可采用全焊連接或焊接與高強(qiáng)度螺栓組合連接。10.1.4

板。10.2 結(jié)構(gòu)計(jì)算10.2.1 除本節(jié)規(guī)定外，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算應(yīng)符合

JTJ

025-86

的規(guī)定。10.2.2 鋼箱梁鋼橋面驗(yàn)算應(yīng)考慮下列不同體系應(yīng)力：a)

全橋體系中由彎距、剪力和扭矩產(chǎn)生的應(yīng)力；b)

橋面體系車輪荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；c)

全橋體系應(yīng)力和橋面體系應(yīng)力的迭加，驗(yàn)算時(shí)容許應(yīng)力值可提高

。10.2.3 鋼箱梁強(qiáng)度應(yīng)驗(yàn)算下列荷載工況：a)

梁段存放時(shí)臨時(shí)支承的狀態(tài)；b)

梁段吊裝狀態(tài)；c)

運(yùn)營期間更換吊索或吊索破壞時(shí)的受力狀態(tài)。10.2.4 橋面體系應(yīng)力計(jì)算時(shí)的車輪荷載應(yīng)計(jì)入橋面鋪裝對車輪荷載的擴(kuò)散效應(yīng)。10.2.5 取

0.4；在輪載作用下，橋面板的變形曲率半徑應(yīng)≥20

m，縱肋間面板的撓度應(yīng)≤0.4

mm。10.2.6 橫隔板計(jì)算沖擊系數(shù)的有效跨度可采用吊索錨固點(diǎn)的橫向間距。10.2.7 對于板式橫隔板，應(yīng)分析在車輪荷載作用下的壓屈穩(wěn)定和應(yīng)力分布結(jié)果確定橫隔板的加勁方式。10.2.8 接構(gòu)件進(jìn)行分析計(jì)算，確定橫向連接構(gòu)件的構(gòu)造設(shè)計(jì)。10.2.9 凡承受反復(fù)應(yīng)力的構(gòu)件及構(gòu)造細(xì)節(jié)均應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算分析。10.2.10 施工階段梁段間臨時(shí)連接件應(yīng)進(jìn)行抖振強(qiáng)度檢驗(yàn)，抖振內(nèi)力應(yīng)與其它荷載作用進(jìn)行組合。10.3 構(gòu)造要求10.3.1 鋼箱梁節(jié)段的劃分應(yīng)考慮便于制造、運(yùn)輸和架設(shè)。10.3.2 求及抗風(fēng)穩(wěn)定性要求。10.3.3 鋼箱梁構(gòu)造應(yīng)便于更換吊索或支座。10.3.4 梁內(nèi)部設(shè)置除濕系統(tǒng)時(shí)，應(yīng)保證箱梁內(nèi)部的氣密性。10.3.5 中。對于活荷載應(yīng)力幅及殘余應(yīng)力均較大的焊接構(gòu)件，應(yīng)提出相應(yīng)的制作工藝及檢驗(yàn)要求。31DB33/T

856—201210.3.6有足夠的剛度，盡量避免由于局部加勁引起的剛度突變。橫隔板間距不宜大于

3.6m

并應(yīng)為吊索間距的等分?jǐn)?shù)。10.3.7 傳力要求。10.3.8 正交異性板橋面的面板厚度不宜小于

14

，可根據(jù)車道荷載選擇不同板厚。加勁肋宜采用閉口加勁肋，板厚不應(yīng)小于

8

mm，加勁肋凈距與橋面板厚度之比不宜大于

25。10.3.9 鋼箱梁腹板、底板及檢修道板厚度不應(yīng)小于

mm。其上的加勁肋