2024級電站鍋爐鍋爐原理-資料

第四章

1.影響排煙損失q2的因素：排煙溫度和煙氣容積。

2.影響可燃?xì)怏w不完全燃燒損失q3的因素：燃料的揮發(fā)分、過量空氣系數(shù)、燃燒器的結(jié)

構(gòu)和布置、爐膛溫度、爐內(nèi)空氣動力工況。

3.影響固體不完全燃燒損失q,的因素：燃料性質(zhì)、燃燒方式、燃燒器的結(jié)構(gòu)和布置、鍋

爐負(fù)荷、運(yùn)行水平、燃料在爐內(nèi)呃停留時間和與空氣的混合狀況。

4.影響散熱損失qs的因素：鍋爐外表面積、外表面溫度、爐墻結(jié)構(gòu)、保溫隔熱性能及環(huán)

境溫度。

第五章煤粉制備

1.煤粉細(xì)度是用一組由細(xì)金屬絲編制的、帶正方形小孔的篩子對肯定數(shù)量的煤粉試樣篩

分來測定的，Rx=a/(a+b)。一重要

2.煤粉經(jīng)濟(jì)細(xì)度：當(dāng)機(jī)械不完全燃燒熱損失為和制粉系統(tǒng)的電耗q?,和金屬磨損之和為

最小。——重要

3.煤粉的爆炸性：煤粉和空氣混合物在肯定條件下會發(fā)生爆炸，引起設(shè)備和人身事故。

煤粉氣流的初溫應(yīng)當(dāng)限制在100℃以下。影響因素有：揮發(fā)分、水分和灰分、煤粉細(xì)度、

氣粉混合物的溫度、混合物中煤粉濃度、氧的濃度等。

4.煤的可磨性系數(shù)一一重要

4.1哈氏可磨性指數(shù)：HGI=13+6.93G71

4.2BTN可磨系數(shù)：Q=0.0034(HGI)"1.25+0.61

5.制粉系統(tǒng)一直吹式:正壓式,負(fù)壓式；中間儲倉式:熱風(fēng)送粉,乏氣送粉。

5.1直吹式制粉系統(tǒng)特點：占地面積??；系統(tǒng)簡潔，設(shè)備較少；運(yùn)行電耗低節(jié)約金屬，投

資少，煤粉爆炸性較??；由于制粉量必需等于燃料消耗量，因此對限制系統(tǒng)要求較高；運(yùn)

行敏捷性較倉儲式系統(tǒng)略差。

5.2中間儲倉式制粉系統(tǒng)特點：運(yùn)行敏捷性較高；限制系統(tǒng)要求較低；運(yùn)行電耗高；投資

較大；煤粉爆炸性較大。

6.中速磨

6.1中速磨優(yōu)點：啟動快速；調(diào)整比較敏捷；磨煤電耗低；結(jié)構(gòu)緊湊；金屬部件磨損量小;

運(yùn)行時空載功率低，磨煤機(jī)功率和出力幾乎成正比，適合低負(fù)荷運(yùn)行

中速磨適用范圍。

①對于優(yōu)質(zhì)煙煤Vdaf=(27?40)%,Mf<15%,Ke<3.5；

②對于劣質(zhì)煙煤、貧煤Ke<3.5燃燒性能好；

③對于褐煤Mf<15%Ke<3.5；

@Ke<1.2,優(yōu)先選用RP(HP)型；1.2<Ke<2.0,優(yōu)先選用MPS型。

6.2中速磨工作過程

①電機(jī)驅(qū)動主軸帶著磨環(huán)或者磨盤轉(zhuǎn)動；②原煤經(jīng)落煤管進(jìn)入研磨部件表面，在壓緊

力的作用下受到擠壓和研磨，制備成煤粉；③煤粉在離心力作用和其它煤粉的推擠作用下

被甩到風(fēng)環(huán)上方。熱風(fēng)經(jīng)過風(fēng)環(huán)的導(dǎo)向葉片后進(jìn)入環(huán)形干燥空間干燥煤粉。④熱風(fēng)接著攜

帶煤粉至煤粉分別器，不合格的煤粉返回碾磨區(qū)重磨，合格的煤粉經(jīng)過煤粉安排器，最終

送。往燃燒器。

7.三種中速磨的比較及適用場合？一一重要

RP型磨：電耗最低，耐磨損性能最低。檢修便利緊湊出力調(diào)整范圍大；兩碾磨件無

接觸，可空載啟動噪音小，適合Ke〈1.2的煤；

MPS磨：電耗和耐磨損實力都介于RP型及E型磨之間，適合Ke〈2.0的煤；

E型磨：電耗最高，耐磨損性能最好。適合Ke〈3.5的煤，部件壽命較長電耗大.

8.鋼球磨

8.1主要特點：煤種適應(yīng)性廣，可磨無煙煤；對三塊不敏感；可在運(yùn)行中換鋼球；磨制煤

粉較細(xì)，出力大；對煤的干燥實力強(qiáng)，與中速磨相比，可磨高水分煤；磨煤電耗高，特殊

是低負(fù)荷下運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)；結(jié)構(gòu)比較浩大，運(yùn)行時噪音大，投資高，金屬磨損大。

8.2鋼球磨工作原理一一三個作用力：撞擊、擠壓、研磨

8.3影響因素：轉(zhuǎn)速；鋼球充溢系數(shù)；鋼球直徑；通風(fēng)量；筒內(nèi)存煤量

8.4雙進(jìn)雙出鋼球磨結(jié)構(gòu)：左右對稱、螺旋輸煤器、空心圓管。

雙進(jìn)雙出鋼球磨優(yōu)點：牢靠性高；維護(hù)簡便、維護(hù)費用低；出力穩(wěn)定，能長期保持恒

定的容量和要求的煤粉細(xì)度；煤種無限制；在單進(jìn)單出磨煤機(jī)基礎(chǔ)上縮小體積，削減了占

地面積。

第六章煤粉燃燒過程

1.燃燒的基本分類：①動力燃燒②擴(kuò)散燃燒③過渡燃燒

b

2.質(zhì)量作用定律：Wt=AfCB,阿累尼烏斯定律［上=koxexp(-E/^重要

3.影響燃燒反應(yīng)的主要因素：溫度；壓力；濃度；催化；鏈鎖反應(yīng)

4.煤燃燒階段主要有：預(yù)熱干燥階段(吸熱過程)；揮發(fā)份析出及著火階段；劇烈燃燒；

燃盡。以著火和燃燼兩個階段最為重要。一一重要

5.焦碳燃燒的燃燒階段：氧分子向碳粒表面的擴(kuò)散；氧分子吸附在碳粒表面上；氧分子

在碳粒表面上發(fā)生燃燒化學(xué)反應(yīng);燃燒產(chǎn)物在碳粒表面上解吸附;燃燒產(chǎn)物離開碳粒表面,

向四周環(huán)境擴(kuò)散。其中擴(kuò)散和燃燒階段最重要。

6.多相燃燒反應(yīng)區(qū)域：擴(kuò)散燃燒區(qū)域、過渡燃燒區(qū)域、動力燃燒區(qū)域。一一重要

①在溫度低的動力區(qū)，應(yīng)提高反應(yīng)系統(tǒng)的溫度一提高爐膛溫度②在溫度高的擴(kuò)散區(qū)，

應(yīng)增大0?③在過渡區(qū)，兩者都應(yīng)增大。

7.煤粉氣流的著火與燃燒

7.1著火溫度：由緩慢的氧化狀態(tài)轉(zhuǎn)變到反應(yīng)能自動加速到高速燃燒狀態(tài)的瞬間過程稱為

著火，著火時反應(yīng)系統(tǒng)的溫度稱為著火溫度。煤粉燃燒過程的停止，稱為熄火。

7.2著火熱：將煤粉氣流加熱到著火溫度所須要的熱量成為著火熱，它包括加熱煤粉和一

次風(fēng)所需熱量以及煤粉中水份蒸發(fā)、過熱所需熱量。

7.3著火時間：著火早：燒壞燃燒器。著火晚：火焰上移、燃燒不完全、簡潔結(jié)渣。

7.4完全燃燒的條件：①供應(yīng)合適的空氣量②保持適當(dāng)?shù)臓t溫③保證空氣和煤粉的良好混

合④證燃料顆粒在爐膛內(nèi)足夠的停留時間。

6.5影響著火的因素：燃料性質(zhì)、爐內(nèi)散熱條件、煤粉氣流初溫、一次風(fēng)量和一次風(fēng)速、

燃燒器的結(jié)構(gòu)特性鍋爐負(fù)荷。

8.影響S02、N0生成的主要因素：煤種、煤顆粒在燃燒區(qū)域停留時間、煤顆粒粒徑、爐

膛溫度、過量空氣系數(shù)等。

9.脫硫技術(shù)：濕法煙氣脫硫；干法煙氣脫硫

煙氣脫硝：①干法煙氣脫硝：選擇性催化還原法、選擇性非催化還原法。②濕法煙氣

脫硝。

10.熱力型N0和燃料型N0——重要

10.1溫度型（熱力型）N0

空氣中的氮在較高的溫度下氧化生成的

0+N2=NO+N；N+02=NO+0；N+OH=NO+H（濃燃料區(qū)域）

主要影響因素：溫度、過量空氣系數(shù)、高溫區(qū)停留時間；

10.2燃料型N0——重要

I+R-N0+——；I+N0-N2+——

I—含N中間產(chǎn)物；R—含氧化合物

主要影響因素：燃料中的氮和揮發(fā)份含量、溫度等。

10.3燃燒過程中降低N0排放的方法

適當(dāng)降低燃燒溫度，特殊是防止出現(xiàn)局部高溫區(qū)；采納分級燃燒；采納濃淡燃燒方式;

采納低氧燃燒技術(shù)；煙氣再循環(huán)。

11.最佳爐膛出口空氣系數(shù)：qz+q3+q4之和最小的空氣量?！匾?/p>

第七章煤粉爐燃燒設(shè)備

1.燃燒設(shè)備燃燒室、燃燒器、點火裝置之一爐膛

1.1爐膛的作用：保證燃料的完全燃燒、合理組織爐內(nèi)的熱交換、布置合適的受熱面滿意

鍋爐容量的要求、使煙氣到達(dá)爐膛出口時被冷卻到使其后的對流受熱面不結(jié)渣和平安工作

所允許的溫度。

1.2對爐膛結(jié)構(gòu)的基本要求：爐膛要有足夠的容積和高度；合理布置燃燒器爐膛結(jié)構(gòu)緊湊;

金屬材料用量少；便于制造、安裝、檢修和運(yùn)行。

L3爐膛設(shè)計主要熱力參數(shù)：爐膛容積熱負(fù)荷；爐膛截面熱負(fù)荷；燃燒器區(qū)域壁面熱負(fù)荷;

爐膛壁面熱負(fù)荷。一一重要

2.水冷壁結(jié)渣

2.1影響結(jié)渣因素：灰熔點、空氣流淌特性、鍋爐負(fù)荷、燃燒過程中空氣量不足、燃料和

空氣分布不均造成火焰偏斜、運(yùn)行操作、設(shè)計或檢修質(zhì)量不佳。

2.2結(jié)渣危害：降低了鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性、爐膛出口煙溫上升和過熱蒸汽超溫、對自然循

環(huán)鍋爐的水循環(huán)平安性和強(qiáng)制循環(huán)鍋爐水冷壁的熱偏差帶來不利影響、爐膛出口對流管束

上結(jié)渣可能堵塞部分煙氣通道，引起過熱器偏差、爐膛上部積結(jié)的渣塊掉落時，還可能砸

壞冷灰斗的水冷壁，甚至堵塞排渣口而使鍋爐無法接著進(jìn)行。

2.3防止和減輕結(jié)渣措施：降低爐膛出口煙氣溫度、組織良好的爐內(nèi)空氣動力場、保證合

適的煤粉細(xì)度和勻稱度、加強(qiáng)運(yùn)行中監(jiān)視，剛好清焦吹灰，保持受熱面清潔、保證燃煤質(zhì)

量、除去多余的衛(wèi)燃帶。

3.燃燒器

3.1煤粉燃燒器的作用：保證燃料和空氣的充分混合；保證燃料剛好著火；保證燃料穩(wěn)定

燃燒；煙氣充溢程度好，不沖刷爐墻。

3.2煤粉燃燒器的類型：旋流式燃燒器、直流式燃燒器。

旋流燃燒器的優(yōu)缺點

優(yōu)點：雖然各燃燒器風(fēng)粉安排不均但是沿著爐膛的寬度熱負(fù)荷總體上是勻稱的，所以

爐膛出口的煙溫偏差在80C以下；燃燒器具有自穩(wěn)實力，通過調(diào)整來適應(yīng)煤種改變；防

結(jié)渣實力強(qiáng)

缺點：后期混合實力較差，NOx排放較高。

直流燃燒器特點：出口氣流為直線射流；布置在爐膛四角，形成四角切圓燃燒；一次風(fēng)

口和二次風(fēng)口沿高度方向交織布置。一一重要（包括旋流）

3.2.3旋流燃燒器特點：①旋流燃燒器不但有軸向速度，而且有較大的切向速度②射流有

一個中心回流區(qū)，能回流高溫蒸汽，利于著火。③旋轉(zhuǎn)射流的擴(kuò)展角大

直流燃燒器的配風(fēng)方式：均等配風(fēng)、分級配風(fēng)。分級配風(fēng)的三種分：周界風(fēng)，夾心風(fēng)，

十字風(fēng)。

直流燃燒器運(yùn)行的主要不足：爐膛出口處煙溫偏差

引起熱偏差的緣由：對稱的速度場導(dǎo)致不對稱的傳熱場，引起煙溫偏差；煙速高的區(qū)

域煙溫高，反之煙速低的煙溫低：

4.四角切圓燃燒工作原理：煤粉氣流卷吸高溫?zé)煔舛患訜岬倪^程；射流的相互撞擊、

射流兩側(cè)的補(bǔ)氣及壓力平衡過程；煤粉氣流的著火過程；煤粉與二次風(fēng)空氣的混合過程;

四股氣流形成的切圓旋轉(zhuǎn)過程；焦碳的燃盡過程。

5.角切圓燃燒特點：①上游鄰角氣流的加熱作用（自點燃），加之本身卷吸，著火條件優(yōu)

越，著火穩(wěn)定性好②在整個爐內(nèi)形成劇烈的旋轉(zhuǎn)，擾動混合好，利于燃燒及燃盡③劇烈的

湍流擴(kuò)散和良好的爐內(nèi)空氣動力結(jié)構(gòu)，煙氣在爐內(nèi)充溢程度好，爐內(nèi)熱負(fù)荷分布勻稱。

6.對現(xiàn)代煤粉燃燒器的要求一一重要

①保證送入爐內(nèi)的煤粉氣流能快速、穩(wěn)定地著火燃燒

②供應(yīng)的二次風(fēng)與一次風(fēng)能剛好良好地混合，確保較高的燃燒效率

③火焰在爐膛的充溢程度較好，且不會沖墻貼壁，避開結(jié)渣

④有較好的燃料適應(yīng)性和負(fù)荷調(diào)整范圍

⑤流淌阻力較小

⑥能削減NOX的生成，削減對環(huán)境的污染

7.在組織鍋爐燃燒時，為什么將燃燒所需空氣分為一、二次風(fēng)？確定一次風(fēng)率的依據(jù)是

什么？——重要

答：一次風(fēng)率：確定于煤種的Vdaf值，和著火條件、制粉系統(tǒng)狀況。

8.請說明什么是煤粉爐的一、二、三次風(fēng)？

攜帶煤粉送入燃燒器的空氣稱為一次風(fēng)。其作用是輸送煤粉和滿意燃燒初期對氧氣的

須要，一次風(fēng)數(shù)量一般較少。

煤粉氣流著火后再送入的空氣稱為二次風(fēng)。其作用是補(bǔ)充煤粉接著燃燒所須要的空

氣，主要起擾動、混合的作用。

磨煤過程中產(chǎn)生的乏汽送入爐膛稱為三次風(fēng)。其作用是作為補(bǔ)充空氣并使所攜帶的煤

粉參與燃燒。

9.爐膛的外爆與內(nèi)爆

9.1爐膛外爆的影響因素：燃料爆燃、水冷壁嚴(yán)峻爆管、析鐵氫爆。

9.2爐膛內(nèi)爆的影響因素：突然熄火，溫度劇降。

第八章鍋爐受熱面運(yùn)行問題

1.結(jié)渣危害：①降低了鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性②爐膛出口煙溫上升和過熱蒸汽超溫，運(yùn)行中

要限制鍋爐負(fù)荷③對自然循環(huán)鍋爐的水循環(huán)平安性和強(qiáng)制循環(huán)鍋爐水冷壁的熱偏差帶來

不利影響④爐膛出口對流管束上結(jié)渣可能堵塞部分煙氣通道，引起過熱器偏差⑤爐膛上部

積結(jié)的渣塊掉落時，還可能砸壞冷灰斗的水冷壁，甚至堵塞排渣口而使鍋爐無法接著進(jìn)行

⑥縮短鍋爐設(shè)備運(yùn)用壽命

2.影響結(jié)渣因素：①灰份特性（灰熔點）②空氣流淌特性③鍋爐負(fù)荷④燃燒過程中空氣

量不足⑤運(yùn)行操作⑥設(shè)計或檢修質(zhì)量不佳

2.1水冷壁沾污和結(jié)渣的緣由：機(jī)械沉積、粘接物沉積、燒結(jié)性沉積、熔渣性。

3.防止和減輕結(jié)渣措施：①燃燒調(diào)整；②加強(qiáng)運(yùn)行中監(jiān)視，剛好清焦吹灰，保持受熱面

清潔；③加強(qiáng)燃煤的管理和監(jiān)督；④加強(qiáng)鍋爐運(yùn)行工況的檢查與分析

4.高溫受熱面高溫腐蝕

4.1高溫腐蝕的類型：硫酸鹽型腐蝕、硫化物型腐蝕。

4.2防止高溫腐蝕的措施

①低氧燃燒技術(shù)②煙氣再循環(huán)

③合理配風(fēng)④各一次風(fēng)噴口的勻稱性

⑥煙氣再循環(huán)⑦合理的煤粉細(xì)度

⑧避開水冷壁管壁的局部高溫

⑨在易腐蝕區(qū)域形成空氣愛護(hù)膜

⑩燃料中添加劑

Q提高水冷壁管的抗腐蝕實力

運(yùn)剛好更換

5.汽溫特性及影響因素

5.1汽溫特性：對流式過熱器的出口汽溫隨鍋；爐負(fù)荷的增大而增大；輻射式過熱器的

出口汽溫隨鍋爐負(fù)荷的增大而降低。屏式過熱器的汽溫特性將略微平穩(wěn)些。

5.2影響汽溫因素：鍋爐負(fù)荷；給水溫度；過量空氣系數(shù)；受熱面污染狀況；燃料特性；

火焰中心位置；吹灰的影響；飽和蒸汽用量或排污量；汽包爐汽水分別狀況等

5.3汽溫調(diào)整方法

汽水側(cè)調(diào)整方法：噴水減溫、表面式減溫器、汽-汽熱交換器

煙氣側(cè)調(diào)整方法：調(diào)整火焰中心位置、尾部分隔煙道擋板調(diào)溫法、煙氣再循環(huán)

6.搖擺式燃燒器對過熱汽溫的影響：主要影響輻射式再熱器汽溫

影響會同時作用于過熱器和再汽器，而且是同向改變。志向的調(diào)整特性是使燃燒器擺

角改變對再熱汽溫柔過熱汽溫的調(diào)整幅度能與再熱器和過熱器的汽溫特性所具有的汽溫

改變率之間達(dá)到“匹配”。這樣當(dāng)負(fù)荷改變時，兩者能實現(xiàn)同步調(diào)整，從而可不用或只用

少量減溫水對汽溫進(jìn)行校正的細(xì)調(diào)整

7.搖擺燃燒器調(diào)溫的優(yōu)點：調(diào)溫幅度大，時滯小、節(jié)約受熱面積

8.為什么，再熱器一般不采納噴水減溫？

答、噴入的水轉(zhuǎn)化成的蒸汽，只在中、低壓缸中作功，如同附加了一個中壓循環(huán)系統(tǒng),

而中壓循環(huán)的效率低，從而使整個系統(tǒng)效率降低。

9.熱偏差問題

9.1并列管組中各管，因為各管子的結(jié)構(gòu)尺寸、內(nèi)部阻力系數(shù)和熱負(fù)荷可能各不相同，因

此每根管子中蒸汽的焰增也就不同，這種現(xiàn)象叫做熱偏差。一一重要

9.2熱偏差系數(shù)：偏差管中工質(zhì)的熠增與整個管組的平均焰增之比。一一重要

9.3熱偏差影響因素：熱力不勻稱、流量不勻稱

9.4消退及減輕熱偏差措施一一重要

a.提高運(yùn)行水平

b,受熱面分級布置

c.受熱面按熱負(fù)荷分組

d.聯(lián)箱連接管交叉布置

e.加裝節(jié)流圈

f.利用流量不勻稱來消退吸熱不勻稱

10.若給水溫度大幅度降低，過熱蒸汽溫度將怎樣改變？

答：對對流式過熱器或再熱器，出口蒸汽隨給水溫度下降而上升，而對輻射式再熱器

和再熱器影響較小。所以若給水溫度降低，可能引起過熱蒸汽超溫?？梢圆杉{降低負(fù)荷

來調(diào)整。重要

第九章鍋爐尾部受熱面運(yùn)行問題

1.省煤器飛灰磨損類型：撞擊磨損、沖刷磨損。一一重要

2.影響飛灰磨損因素：灰粒特性、飛灰濃度、管束的排列與沖刷方式、煙氣速度、氣流

走向、管材硬度、壁溫、煙氣成分、煙氣走廊。一一重要

3.防止和減輕省煤器磨損的措施一一重要

設(shè)計時應(yīng)合理選擇煙氣溫度；降低速度分布不勻稱和飛灰濃度不勻稱；在磨損嚴(yán)峻的

位置加防磨裝置；降低煙氣中飛灰濃度；減小灰粒直徑；采納塔式或半塔式布置；采納膜

式或鰭片式省煤器。

4.積灰成因：分子間的吸引力、機(jī)械網(wǎng)羅的作用、熱泳力作用、靜電吸引力作用

5.空氣預(yù)熱器煙氣側(cè)的低溫腐蝕

5.1當(dāng)受熱面的壁溫低于酸露點時，這些酸蒸汽就會凝聚下來，對受熱面金屬產(chǎn)生嚴(yán)峻的

腐蝕作用，這種腐蝕稱為低溫腐蝕。

5.2影響低溫腐蝕的因素：酸露點（也稱煙氣露點）、排煙溫度、冷空氣入口溫度、材質(zhì)

5.3低溫腐蝕的減輕和防止

a.提高空氣預(yù)熱器受熱面的壁溫

b.空氣預(yù)熱器分段

c.削減S03生成份額，采納低氧燃燒技術(shù)

d.煙氣再循環(huán)

e.采納降低露點或抑制腐蝕的添加劑

f.提高冷空氣入口溫度（從而提高壁溫）的措施

g.定期沖洗

6.酸露點（煙氣露點）：硫酸蒸汽的凝聚溫度，隨硫酸蒸汽和水蒸氣的含量增加而增加。

__重要

7.省煤器在鍋爐中的主要作用？

汲取低溫?zé)煔鉄崃俊⒔档团艧煖囟?，提高鍋爐效率

削減水在蒸發(fā)受熱面吸熱量—低價省煤器代替高價受熱面

提高進(jìn)入汽包給水溫度，削減給水與汽包的溫差

第十章自然循環(huán)鍋爐水動力特性

1.自然循環(huán)流淌的緣由：工質(zhì)在上升管中受熱形成汽水混合物，從而在下降管和上升管

中的工質(zhì)間產(chǎn)生了密度差，推動了工質(zhì)的流淌。一一重要

2.循環(huán)回路一一循環(huán)流速、質(zhì)量含汽率、循環(huán)倍率

1、并列管屏的受熱不均常是造成自然循環(huán)鍋爐的循環(huán)故障或傳熱惡化的基本緣由。

2、受熱弱的管子有可能出現(xiàn)循環(huán)停滯或倒流；

3、受熱強(qiáng)的管子又可能會出現(xiàn)傳熱惡化而導(dǎo)致超溫。

3.傳熱惡化：局部出現(xiàn)膜態(tài)沸騰或出現(xiàn)蒸干，使得管內(nèi)換熱減弱，在蒸發(fā)受熱面管段某

一處會出現(xiàn)壁溫的峰值，甚至使管子燒壞。這兩種現(xiàn)象統(tǒng)稱為傳熱惡化。一一重要

3.1第一類傳熱惡化：當(dāng)熱負(fù)荷較高（大于某個值）時，可能出現(xiàn)核態(tài)沸騰干脆過渡到膜

態(tài)沸騰的現(xiàn)象，稱為偏離核沸騰，這種現(xiàn)象稱為第一類傳熱惡化。一一重要

3.2其次類傳熱惡化：發(fā)生在環(huán)狀流淌或者汽霧狀流淌狀況下，因水膜撕破或“蒸干”，

壁溫上升的傳熱惡化現(xiàn)象。一一重要

4.循環(huán)故障：停滯、倒流、下降管帶汽。

5.水循環(huán)計算目的和內(nèi)容一一重要

5.1計算的目的

確定新設(shè)計的鍋爐結(jié)構(gòu)是否合理

水循環(huán)系統(tǒng)改造后的鍋爐進(jìn)行計算，確定結(jié)構(gòu)是否合理，循環(huán)是否牢靠

對運(yùn)行的鍋爐的水循環(huán)牢靠性有疑問時，進(jìn)行校驗計算

5.2計算的內(nèi)容

每一水循環(huán)回路的平均循環(huán)流速和循環(huán)倍率

鍋爐總循環(huán)倍率

循環(huán)牢靠性檢驗計算

6.自然循環(huán)的平安性指標(biāo)

①受熱面最弱管不發(fā)生停滯和倒流。

②受熱面最強(qiáng)管不發(fā)生傳熱惡化

③下降管入口不形成漩渦

④循環(huán)倍率在適合范圍內(nèi)

7.簡述下降管帶汽的緣由、危害和消退方法？

危害：帶汽時，工質(zhì)平均密度削減，流淌阻力增大，影響水循環(huán)平安性

緣由：下降管進(jìn)口水的汽化；在下降管口處水流形成漩渦漏斗；汽包內(nèi)鍋爐水帶汽

措施：水面到進(jìn)口高度大于進(jìn)口處靜壓降；大直徑下降管入口處加裝格柵或十字板、

消旋；良好的汽水分別裝置可削減水含汽；分散布置下降管并采納較低的水速。

第十二章超臨界直流鍋爐

1.直流鍋爐的特點:無汽包；工質(zhì)一次通過各受熱面，強(qiáng)迫流淌；受熱面無固定界限；受

熱不均對流淌影響；水動力多值性；有脈動現(xiàn)象。

2.直流鍋爐對自動限制系統(tǒng)要求高，緣由如下

①負(fù)荷變動時，直流鍋爐的蓄熱實力較低，依靠自身爐水和金屬蓄熱或放熱來減緩汽

壓波動的實力較低

②直流鍋爐必需同時調(diào)整給水量和燃料量，以保證物質(zhì)平衡和能量平衡，才能穩(wěn)定汽

壓和汽溫。所以直流鍋爐對燃料量和給水量的自動限制系統(tǒng)要求高。

3.啟動過程特點：設(shè)有啟動旁路；啟動速度快；在啟動過程中，有工質(zhì)膨脹現(xiàn)象；啟動一

起先，必需建立啟動流露流量和啟動壓力。

4.管內(nèi)汽液兩相流型

隨著干度x的增加，兩相流型漸漸改變。

（a）泡狀流；（b）彈狀流；（c）環(huán)狀流；（d）霧狀流

5.水動力不穩(wěn)定性（多值性）的緣由：在某區(qū)段（如曲線的拐點上升段段），隨著PW增

加，Lrs增加，Lzf減小，使得D減小，相應(yīng)的x也減?。欢襵減小影響程度比Pw增

加影響程度大。因此，隨著PW增加，APrs增加的值比APzf減小的值少。

一_重要

5.1影響水動力不穩(wěn)定性的因素：工質(zhì)進(jìn)口欠焰△1；壓力P；熱負(fù)荷Q；

6.多值性影響因素:工質(zhì)進(jìn)口欠烯、壓力、熱負(fù)荷、熱水段阻力、影響因素。

7.削減多值性的方法：削減蒸發(fā)受熱面入口欠焰、提高蒸發(fā)受熱面的壓力、水冷壁人口處

裝節(jié)流圈、提高水冷壁入口的質(zhì)量流速。

8.蒸發(fā)受熱面中流體的脈動現(xiàn)象

8.1在兩端管屏兩端壓差相同，當(dāng)給水量和流出量總量基本不變的狀況下，管屏里管子流

量隨時間作周期性波動，這種現(xiàn)象稱為管間脈動。

8.2動態(tài)不穩(wěn)定水動力特性：脈動

靜態(tài)不穩(wěn)定水動力特性：多值性

8.3脈動種類：整體脈動、管屏脈動、管間脈動

8.4管間脈動分析：在管子中間某一點肯定存在著一個壓力峰。當(dāng)某點壓力P'高