某寫字樓中央空調(diào)設(shè)計 - 副本

畢業(yè)設(shè)計（論文）誠信承諾書本人鄭重承諾此處所提交的學(xué)位論文是在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下，嚴(yán)格按照學(xué)校和學(xué)院（系）有關(guān)規(guī)定完成的。論文中引用他人的觀點和參考資料均加以注釋和說明。在本人的畢業(yè)論文中未剽竊、抄襲他人的學(xué)術(shù)觀點、思想和成果，未篡改研究數(shù)據(jù)，如有違規(guī)行為發(fā)生，我愿承擔(dān)一切責(zé)任并接受學(xué)校的處理。作者簽名： 日期： 年 月 日關(guān)于學(xué)位論文使用授權(quán)的說明本論文的研究成果歸沈陽化工大學(xué)所有，本論文的研究內(nèi)容不得以其它單位的名義發(fā)表。本學(xué)位論文作者和指導(dǎo)教師完全了解沈陽化工大學(xué)有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，即：學(xué)校有權(quán)保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱；本人授權(quán)沈陽化工大學(xué)可以將論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索、交流，可以采用影印、縮印或其他復(fù)制手段保存論文和匯編本學(xué)位論文。（保密的論文在解密后應(yīng)遵循此規(guī)定）作者簽名： 導(dǎo)師簽名： 日期： 年 月 日摘要摘要本次畢業(yè)設(shè)計的題目為某寫字樓中央空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計，根據(jù)選題選擇武漢市寫字樓空調(diào)系統(tǒng)為設(shè)計背景進(jìn)行空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計。寫字樓主體為地上七層框架剪力墻建筑，一樓層高5m，凈高3.5m，二到七層層高4m，凈高2.8m，屋頂標(biāo)高29m，建筑面積占地面積約為1650m2，總空調(diào)面積約為10700m2。設(shè)計思路如下：首先，根據(jù)建筑物使用功能及要求，查閱相關(guān)建筑手冊后進(jìn)行冷負(fù)荷等數(shù)據(jù)計算，再根據(jù)計算結(jié)果確定空調(diào)分區(qū)設(shè)定方案。然后，根據(jù)武漢地區(qū)設(shè)計參數(shù)及標(biāo)準(zhǔn)對系統(tǒng)各區(qū)域進(jìn)行通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計。最后，對經(jīng)濟(jì)、性能、施工環(huán)境等因素進(jìn)行整合，最終進(jìn)行設(shè)備選定并確定最優(yōu)設(shè)計方案。按辦公樓的布局設(shè)計，空調(diào)供應(yīng)分為兩個區(qū)域：一樓小隔間辦公區(qū)和二樓以上大空間開敞辦公區(qū)。應(yīng)按需供應(yīng)空調(diào)，盡量減少能源浪費。一樓小開間辦公區(qū)域(辦公室、餐廳等)采用風(fēng)機(jī)盤管機(jī)加新風(fēng)的空調(diào)系統(tǒng)。這種設(shè)計便于管理人員按室內(nèi)實際情況控制空氣調(diào)節(jié)量大小。開敞辦公區(qū)域（二樓以上等樓層)人員密度大，空間大，采用全空氣系統(tǒng)。通過冷負(fù)荷計算得知，該設(shè)計總制冷量為2412kW,因此我們選擇在負(fù)一層安放LSBLX3000H型號的離心式冷水機(jī)組。通過新風(fēng)量計算得知，第一層新風(fēng)量為6270m3/h，新風(fēng)負(fù)荷為70kw,選用格力的GMV-NX280P/A(x2.5)型新風(fēng)機(jī)組。第二三四五層送風(fēng)量17287m3/h,選擇特靈的CLCP030型空氣處理機(jī)組。第六層送風(fēng)量17117m3/h，選擇特靈的CLCP030型空氣處理機(jī)組。第七層送風(fēng)量27977m3/h,選擇特靈的CLCP035型空氣處理機(jī)組。為了降低能耗并且便于調(diào)節(jié)，整棟建筑采用一次回風(fēng)方式，并采用自然滲透排風(fēng)方式。該設(shè)計中管路不與大氣接觸，在系統(tǒng)最高點設(shè)置排氣閥，且冷熱源的供冷、供熱由冷水機(jī)組供給，房間不需要同時供冷、供熱，故選用閉式雙管系統(tǒng)，冷水、熱水共同使用一個管路，系統(tǒng)簡單，不需要克服靜水壓力、水泵壓力，功率較低，初投資節(jié)省。本課題設(shè)計的后期，對風(fēng)系統(tǒng)和水系統(tǒng)的阻力進(jìn)行了計算。根據(jù)風(fēng)管道、水管道最不利環(huán)路路徑并結(jié)合冷負(fù)荷、送風(fēng)量等因素，遵循經(jīng)濟(jì)實用的原則，選擇了符合要求的空調(diào)末端設(shè)備以及輔助設(shè)備。最后利用CAD制圖軟件繪制了空調(diào)系統(tǒng)平面圖，風(fēng)系統(tǒng)圖和水系統(tǒng)軸測圖。關(guān)鍵詞：中央空調(diào)；風(fēng)機(jī)盤管系統(tǒng)；水力計算；沈陽化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文AbstractAbstractAccordingtotheselectedtopic,officeinWuhanwaschoosenasthedesignbackground.Officebuildingtobedesignedissevenlayersframeshearwallstructure.Thefirstfloorheightto5m,andclearheightis3.5mwhile2to7layersof4mhigh,clearheightof2.8m,therooflevel29m.Buildingareacoversanareaabout1650m2andtotalairconditioningareaabout10700m2.Designideawerelistedasfollowing:first,afterreferingtorelevantconstructionmanual,andinaccordwiththedemandofbuildingfunction,thecoolingloadsofvariousareascanbecalculatedandairconditioningpartitionsettingschemecanbedeterminedwiththecalculationresults.Then,accordingtothedesignparametersandstandardsofWuhanarea,ventilationsystemdesigniscarriedoutineachareaofthesystem.Finally,theequipmentisselectedandtheoptimaldesignschemeisdeterminedwiththeconsideratioaofintegrationoffactorssuchaseconomy,performanceandconstructionenvironment.Accordingtothelayoutdesignofofficebuilding,theairconditioningsupplyisdividedintotwoareas:thefirstflooriscubicleandtheopenspaceinthelargespaceabovethesecondfloor.Airconditioningshouldbesuppliedondemandtominimizeenergywaste.Thefirstfloorofficearea(office,restaurant,etc.)adoptstheairconditioningsystemofthefancoil.Thisdesigniseasyformanagerstocontrolthevolumeofairconditioningaccordingtoactualindoorconditions.Thewholeairsystemisadoptedasopenofficeareaabovethesecondfloorrepresentrelativelyhighpersonneldensityandhavelargewholespace.Withcoldloadcalculation,thetotalrefrigeratingcapacityofthedesignis2412kW,sowechosetoplacetheLSBLX3000Htypeofcentrifugalchilleronthenegativeonefloor.Accordingtothenewairvolumecalculation,thenewwindvolumeofthefirstlayeris6270m3/h,thenewwindloadis70kw,sothegmv-nx280p/A(x2.5)typenewwindunitisselected.Thesecondtofifthfloordeliversthewindvolume17287m3/h,selectingtheCLCP030airhandlingunit.Thesixthlayerdeliverstheairvolume17117m3/h,selectingthesecretCLCP030airhandlingunit.Theseventhlayerdeliverstheairvolume27977m3/h,selectingthespecialCLCP035airhandlingunit.Inordertoreduceenergyconsumptionandfacilitateadjustment,thewholebuildingadoptsareturnairwayandadoptsthenaturalseepageexhaustmethod.Inthedesign,thepipelineisnotcontactwiththeatmosphere,theexhaustvalveissettedupinthehighestpointofthesystem.Thecoolingandheatingloadsaresuppliedbychiller.Becausetheroomdon’tneedtobecooledorheatedatthesametime,theclosedtwo-pipesystemisselected.Thesamepipecanbeuesdforsupplyingcoldorheatedwater.Bydoingthis,thesystemissimple,lowpowerandinitialinvestmentsavingsanddonotneedtoovercomethehydrostaticpressure,pumppressure.Inthelaterstageofthisproject,thewindandwatersystemresistancearecalculated.Accordingtothewindpipe,waterpipelooppathandcombinedwiththemostadversefactorssuchasthecoolingload,airvolume,andfollowtheprincipleofeconomicalandpractical,chosetomeettherequirementsofairconditioningterminalequipmentandauxiliaryequipment.Finally,CADdrawingsoftwareisusedtodrawtheairconditioningsystemplan,windsystemdiagramandwatersystemaxismapping.Keywords:centralairconditioning;fancoilsystem;hydrauliccalculation;目錄第一章文獻(xiàn)綜述1.1中央空調(diào)系統(tǒng)概述空氣調(diào)節(jié)簡稱空調(diào)，它的目的是創(chuàng)造一個合適的（室內(nèi)）大氣環(huán)境，使人在該環(huán)境中感到舒適或者是保證（室內(nèi)）大氣環(huán)境滿足生產(chǎn)工藝過程或科學(xué)研究、實驗過程的需要。為了實現(xiàn)這一目的，通過通風(fēng)換氣，具體的說，就是加工和處理一定質(zhì)量的空氣送入室內(nèi)，使（室內(nèi)）大氣環(huán)境滿足要求。對空氣的處理過程包括加溫（降溫）、加濕（除濕）、凈化等，即常說的熱濕處理[1]?？照{(diào)按負(fù)荷大小一般可分為普通空調(diào)和中央空調(diào)。普通空調(diào)：一般是一個冷源和一個風(fēng)口，如一臺室外機(jī)對應(yīng)一臺室內(nèi)機(jī)，比如立式空調(diào)，窗式空調(diào)。適合空間較小的環(huán)境。中央空調(diào)又可分為大型中央空調(diào)與家用中央空調(diào)（又稱戶式中央空調(diào)）：一臺或幾臺冷水機(jī)組通過風(fēng)管或冷熱水管連接多個末端，將處理好的冷氣或暖氣送到各個房間，改善多個房間的室內(nèi)狀況。[2]中央空調(diào)組成：新風(fēng)部分、空氣凈化部分、空氣的熱濕處理部分、空氣的輸送和分配、控制部分、空調(diào)系統(tǒng)的冷、熱源[3]。中央空調(diào)系統(tǒng)由冷熱源系統(tǒng)和空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)組成。制冷系統(tǒng)為整個系統(tǒng)提供所需冷量，抵消室內(nèi)環(huán)境的冷負(fù)荷；制熱系統(tǒng)為系統(tǒng)提供熱量，抵消室內(nèi)環(huán)境熱負(fù)荷。中央空調(diào)的制冷系統(tǒng)系統(tǒng)是整個系統(tǒng)中最重要的部分，其種類、結(jié)構(gòu)形式等直接影響了中央空調(diào)系統(tǒng)在運行過程中的經(jīng)濟(jì)性、高效性。中央空調(diào)系統(tǒng)是指在同一建筑物中，以集中或半集中方式對空氣進(jìn)行凈化、冷卻、加濕等處理、輸送和分配的空調(diào)系統(tǒng)[4]。中央空調(diào)主要由空氣處理設(shè)備、空氣分配設(shè)備、空氣輸送設(shè)備、冷（熱）源設(shè)備及控制部分等組成。主要根據(jù)制冷量不同，中央空調(diào)又被分為工商業(yè)用中央空調(diào)和戶用中央空調(diào)兩大類，工商業(yè)用中央空調(diào)的制冷量幾乎全在在50kW以上。戶用中央空調(diào)是介于傳統(tǒng)的大型中央空調(diào)和房間空調(diào)器之間一種中央空調(diào)產(chǎn)品，制冷量通常不大于50kW。工業(yè)制冷場所、寫字樓、商場、軌道交通、機(jī)場、醫(yī)院等各類大型建筑[5]等各種需要調(diào)節(jié)空氣的大型區(qū)域都應(yīng)用工商業(yè)用中央空調(diào)。1.2國內(nèi)外中央空調(diào)的應(yīng)用現(xiàn)狀概述1.國外中央空調(diào)系統(tǒng)的應(yīng)用現(xiàn)狀美國和日本空調(diào)技術(shù)處于世界領(lǐng)先地位，所以主要討論美國和日本的中央空調(diào)應(yīng)用。美國的有非常高的中央空調(diào)普及率，由于優(yōu)秀的經(jīng)濟(jì)實力，人民生活水平高，所以對居住的環(huán)境舒適度的要求比較高，因而促進(jìn)了該國空調(diào)業(yè)的發(fā)展。美國的中央空調(diào)以風(fēng)管式系統(tǒng)為主，但實際應(yīng)用中，形式多種多樣。例如，風(fēng)管式單元空調(diào)系統(tǒng)和風(fēng)管式空調(diào)箱系統(tǒng)都被廣泛的使用。燃?xì)鉅t家用空調(diào)在美國的應(yīng)用也非常普遍，這種空調(diào)在供冷季由制冷機(jī)組提供冷量，在供熱季由燃?xì)鉅t提供熱量，，因而對環(huán)境特別友好，成為了當(dāng)今空調(diào)的一種發(fā)展趨勢，另外燃?xì)鉅t同時還可以滿足家用熱水的需求[7]。與美國以風(fēng)管式系統(tǒng)為主的特點不同，日本的家用中央空調(diào)走的是一條以氟系統(tǒng)為主（即VRV系統(tǒng)）的發(fā)展道路，并且在設(shè)備開發(fā)和控制技術(shù)上都處于世界最前沿。在世界制冷行業(yè)中，在二十世紀(jì)九十年代以前，60%的市場被日本所占有，這為日本發(fā)展VRV技術(shù)提供了資金保障。日本的國內(nèi)資源非常稀少，其能源消耗主要依賴于從國外進(jìn)口，因此日本非常強(qiáng)調(diào)節(jié)能。家用空調(diào)作為能源消耗大戶，其節(jié)能技術(shù)的開發(fā)尤其受到重視。VRV系統(tǒng)高效的節(jié)能性是其在日本得到廣泛應(yīng)用的一個原因[8]。2.國內(nèi)中央空調(diào)系統(tǒng)的應(yīng)用現(xiàn)狀盡管我國資源總量豐富，但人均資源量較少，因此中央空調(diào)節(jié)能有著十分重要的意義。近年來，國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展使我國的能源供應(yīng)顯得越來越緊張。通過調(diào)查一些地區(qū)的中央空調(diào)系統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)設(shè)計人員在選用冷水機(jī)組時很多情況下都考慮其額定工況下的全負(fù)荷性能，而對其部分負(fù)荷性能的考慮較少。我國在冷水機(jī)組系統(tǒng)方面的研究較少，幾乎全都是按冷水機(jī)組的樣本提供的冷卻水量和冷凍水量進(jìn)行冷卻水泵和冷凍水泵的選擇。不太注意水泵的運行是否節(jié)能，冷水機(jī)組運行時，冷凝器和蒸發(fā)器都要求定流量，因此，就算冷水機(jī)主不全負(fù)荷運行，水泵也都是全負(fù)荷輸出，這樣水泵的能源浪費是非常大的。除此之外，中國的國情與其他發(fā)達(dá)國家都不相同，因此，在發(fā)展中央空調(diào)時，應(yīng)當(dāng)結(jié)合中國自身的特點，在仔細(xì)分析中國具體國情的基礎(chǔ)上，合理制定中央空調(diào)發(fā)展的道路。我國對中央空調(diào)的研究也應(yīng)當(dāng)遵循相應(yīng)原則，應(yīng)廣泛而全面地開發(fā)各種形式的中央空調(diào)，不應(yīng)只局限于一種形式。在研究和設(shè)計過程中，應(yīng)當(dāng)充分考慮到中國的地理氣候條件、設(shè)計室內(nèi)和室外條件、人們生活習(xí)慣等諸方面的因素，針對中國用戶開發(fā)出具有中國特色的中央空調(diào)系統(tǒng)【8】。1.3我國商用中央空調(diào)的發(fā)展 在現(xiàn)今局勢下中央空調(diào)的未來發(fā)展方向主要為；環(huán)保、節(jié)能、人性化、智能化。在這一主流方向上，我國商用中央空調(diào)的發(fā)展趨勢又可分為以下幾類[9]：1.市場趨勢：隨著商業(yè)化、利益化、經(jīng)濟(jì)全方位化的飛速發(fā)展,商用空調(diào)的市場供應(yīng)量必然會大幅度增加。未來幾年我國在能源結(jié)構(gòu)方向上的調(diào)整將為新產(chǎn)品帶來更好的發(fā)展空間。2.產(chǎn)品自身趨勢：通過不斷的技術(shù)改進(jìn)提高空調(diào)的舒適度，使空調(diào)在商業(yè)建筑中更適應(yīng)人們的需要；同時提升技術(shù)含量，使中央空調(diào)更便于操作和控制，比如遠(yuǎn)程控制技術(shù)：大型商用中央空調(diào)本身結(jié)構(gòu)繁瑣，維護(hù)成本較高，對于日常的使用監(jiān)測帶來諸多不便。因此一些品牌開始將信息化遠(yuǎn)程控制系統(tǒng)應(yīng)用在空調(diào)設(shè)備上。這些新科技的應(yīng)用在某種程度上講就是產(chǎn)品的自我升級。3.健康技術(shù)的廣泛應(yīng)用：在人們越來越注重養(yǎng)生、越來越在乎健康的今天，許多商家也看到了其中的商機(jī)。大型空氣凈化設(shè)備、防噪音設(shè)備、“殺菌防護(hù)”等諸多功能被應(yīng)用于空調(diào)之上，這些人性化的技術(shù)也越來越受到人們的青睞，也為商家本身帶來了巨大利益噱頭。4.節(jié)能環(huán)保大勢所趨：為響應(yīng)國家乃至世界的節(jié)能環(huán)保號召，為了能在可持續(xù)性發(fā)展的道路上走的更遠(yuǎn)，大型商用中央空調(diào)也開始走上了改革之路，像格力，美的等國內(nèi)品牌類似于“一晚只需幾度電”、“低耗節(jié)能”廣告宣傳層出不窮。1.4我國中央空調(diào)應(yīng)用的節(jié)能及環(huán)保技術(shù)由于經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展及對能源需求的日益增大，中國越來越重視節(jié)能與減少溫室氣體的排放。如何減少能耗以及提高能源使用率關(guān)乎我國持續(xù)發(fā)展大計。在城市建筑物的能耗中，中央空調(diào)系統(tǒng)所占的比重最大。根據(jù)不完全統(tǒng)計，中央空調(diào)所消耗的能量占建筑總耗能的40%-50%，是城市建筑的主要耗能對象。因此探究中央空調(diào)的節(jié)能方法對減少建筑能耗具有非常重要的意義[10]。現(xiàn)代大樓中央空調(diào)系統(tǒng)，它的節(jié)能途徑是：1.應(yīng)該合理匹配中央空調(diào)系統(tǒng)的裝機(jī)容量，系統(tǒng)如果在大部分時間里滿負(fù)荷或接近滿負(fù)荷工作將減小非常多的額外能耗。2.顯性額外能耗和隱性能耗是空調(diào)系統(tǒng)額外能耗兩種不同形式?？照{(diào)系統(tǒng)針對負(fù)荷的不同分別選擇主機(jī)功率，對水泵進(jìn)行變頻調(diào)速和冷卻塔進(jìn)行溫控降低系統(tǒng)的顯性額外能耗，如果減少冷卻塔的蒸發(fā)耗水和飛水，則能減少空調(diào)系統(tǒng)的隱性能耗。當(dāng)系統(tǒng)配置固定后，主要從運行方式和加強(qiáng)管理方面尋求節(jié)能途徑。3.利用微機(jī)整體優(yōu)化控制整個中央空調(diào)系統(tǒng)各個設(shè)備有利于節(jié)能，并且新技術(shù)的應(yīng)用也將極大地減小系統(tǒng)的能耗[11]。使用商住樓中央空調(diào)系統(tǒng)就是為了創(chuàng)造一個舒適的室內(nèi)空氣環(huán)境。我國商業(yè)建筑建設(shè)量大，商業(yè)建筑的能耗也較大。因此，商業(yè)建筑節(jié)能刻不容緩、且潛力很大。常用的節(jié)能措施有：1.充分利用自然冷源；2.減少冷熱負(fù)荷；3.提高效率；4.減少電耗；5.減少阻力；6.加強(qiáng)管理、減少水泵電耗。綜上所述，中央空調(diào)應(yīng)該把節(jié)能環(huán)保作為研究重點。在空調(diào)系統(tǒng)運行時噪聲污染尤為明顯，這一問題對人們的日常生活和工作造成較嚴(yán)重的影響，因此，減少空調(diào)系統(tǒng)運行時噪聲污染對于提高公眾的舒適度，具有非常重要的意義。此外，在大型中央空調(diào)工程中，水力平衡的調(diào)節(jié)也是重要環(huán)節(jié)。如果水力失衡，其波動性較大，加大了其在管路中的阻力，穩(wěn)定性差，就會導(dǎo)致系統(tǒng)流量分配不合理，冷熱不均的情況，導(dǎo)致系統(tǒng)輸送冷、熱量不合理，從而引起多余的能耗[12]。

第二章工程概況和設(shè)計參數(shù)第二章工程概況和設(shè)計參數(shù)2.1工程概況本設(shè)計對象為寫字樓空調(diào)、通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計，采用武漢市室外參數(shù)。武漢地處我國東部沿海向內(nèi)陸過渡地帶，地處中緯度，屬亞熱帶濕潤性東南季風(fēng)氣候區(qū)具有冬寒夏暖、春濕秋旱、夏季多雨、冬季少雪、四季分明的特征。年平均氣溫為16.7℃，7月平均氣溫高達(dá)28.9℃，1月僅3.5℃。夏季氣溫高，35℃以上氣溫天數(shù)為40天左右，極端最高氣溫41.3℃，極端最低氣溫-18.1℃，武漢日均溫≥10℃持續(xù)期達(dá)235天，年平均無霜期240天。一年四季分配也以夏季最長，達(dá)135天，冬季次之，為110天，具有冬夏漫長而春秋短促的顯著特點。寫字樓主體為地上七層框架剪力墻建筑，屋頂標(biāo)高29m，建筑面積占地面積約為1650m2，總空調(diào)面積約為10700m2。2.2建筑物設(shè)計參數(shù)屋面：壁厚135mm，保溫材料為瀝青膨脹珍珠巖，厚度為27mm。K=1.88，Ⅳ類。外墻：一磚半（厚370mm），內(nèi)表面有20mm白灰粉刷。K=1.55，Ⅱ類。內(nèi)墻：壁厚160mm的磚墻，白灰粉刷。K=2.38。外窗：雙層反射中空玻璃。雙層6mm厚的平板玻璃，K=1.61。人員：根據(jù)各房間的使用功能及使用單位提出的要求確定人員數(shù)。照明、設(shè)備：由建筑電氣專業(yè)提供，照明設(shè)備為暗裝熒光燈，鎮(zhèn)流器設(shè)置在頂棚內(nèi)，熒光燈罩無通風(fēng)孔。根據(jù)建筑照明設(shè)計規(guī)范的說明：辦公室一平方照明密度為11W，高級辦公室為18W空調(diào)使用時間:早晨七點到晚上六點，約為11小時。2.3室內(nèi)外設(shè)計參數(shù)2.3.1室內(nèi)設(shè)計參數(shù)空氣調(diào)節(jié)室內(nèi)計算參數(shù)如表2-1所示。表2-1室內(nèi)設(shè)計參數(shù)表參數(shù)熱舒適度等級溫度（℃）相對濕度（%）風(fēng)速（m/s）冬季Ⅰ級22~2430~60≤0.2Ⅱ級18~21≤60≤0.2夏季Ⅰ級24~2640~70≤0.27Ⅱ級27~28本設(shè)計所選參數(shù)為房間內(nèi)調(diào)控溫度為27攝氏度，濕度為60%。2.3.2室外設(shè)計參數(shù)室外氣象參數(shù)和室外計算干、濕球溫度分別如表1-2和1-3所示表1-2室外氣象參數(shù)表地理位置大氣壓力hPa北緯東經(jīng)海拔（米）冬季夏季29°58′-31°22′113°41′-115°05′41.61020.81007.7表1-3室外計算（干球）溫度（C）冬季夏季夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算濕球溫度（C）采暖空氣調(diào)節(jié)最低日平均通風(fēng)通風(fēng)空氣調(diào)節(jié)空氣調(diào)節(jié)日平均計算日較差-19-22-24.9-122831.427.28.128.2

第三章方案確定第三章方案確定3.1系統(tǒng)概述一個典型的空調(diào)系統(tǒng)應(yīng)由空調(diào)冷熱源、空氣處理設(shè)備、空調(diào)風(fēng)系統(tǒng)、空調(diào)水系統(tǒng)及自動控制和調(diào)節(jié)裝置組成。根據(jù)需要，它能組成許多不同形式的系統(tǒng)。在工程上應(yīng)考慮建筑的用途和性質(zhì)、熱濕負(fù)荷特點、溫濕度調(diào)節(jié)和控制的要求、空調(diào)機(jī)房的面積和位置、初投資和運行維修費用等許多方面的因素，選定合理的空調(diào)系統(tǒng)?？照{(diào)系統(tǒng)可以按空氣處理的設(shè)置情況分為集中系統(tǒng)、半集中系統(tǒng)、全分散系統(tǒng)；按承擔(dān)室內(nèi)負(fù)荷所用的介質(zhì)種類可分為全空氣系統(tǒng)、全水系統(tǒng)、空氣—水系統(tǒng)、冷劑系統(tǒng)[13]。3.1.1全空氣系統(tǒng)全空氣系統(tǒng)分為單風(fēng)道系統(tǒng)和雙風(fēng)道系統(tǒng)。單風(fēng)道系統(tǒng)指機(jī)房內(nèi)空氣處理機(jī)制處理一種送風(fēng)參數(shù)的空氣；雙風(fēng)道指的是機(jī)房內(nèi)空氣處理機(jī)處理出兩種不同參數(shù)的空氣。全空氣系統(tǒng)的特點是：（1）空調(diào)與制冷設(shè)備可以集中布置在機(jī)房，機(jī)房面積較大，層高較高?？照{(diào)與制冷設(shè)備集中安設(shè)在機(jī)房便于管理和維護(hù)（2）可以嚴(yán)格控制室內(nèi)的溫度與濕度，能滿足較高的室內(nèi)環(huán)境參數(shù)要求，可以用兩級過濾，可以保證良好的空氣品質(zhì)。（3）通過靈活反應(yīng)室外氣象參數(shù)的變化和室內(nèi)負(fù)荷變化以實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)，充分利用室外新風(fēng)，使得冷凍機(jī)組運行時間大大減少。（4）適用于較大空間，設(shè)備維護(hù)費較其他方式經(jīng)濟(jì)。3.1.2空氣-水系統(tǒng)即風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)機(jī)組系統(tǒng)，是目前廣為運用的一種空調(diào)方式。房間內(nèi)的冷、熱負(fù)荷和新風(fēng)的冷熱負(fù)荷由風(fēng)機(jī)盤管和新風(fēng)機(jī)共同承擔(dān)，這種方式可減少機(jī)房面積，降低建筑空間。風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)系統(tǒng)的特點是：（1）風(fēng)機(jī)盤管可以和集中處理的新風(fēng)系統(tǒng)聯(lián)合使用，也可以單獨使用，所以布置靈活。各空調(diào)房間互不干擾，可以獨立地調(diào)節(jié)室溫，并可隨時根據(jù)需要開停機(jī)組,各房間之間不會相互污染。節(jié)省運行費用，靈活性大，節(jié)能效果好。（2）與集中式空調(diào)相比不需回風(fēng)管道，節(jié)約建筑空間。（3）機(jī)組部件多為裝配式、定型化、規(guī)格化程度高，便于用戶選擇和安裝。（4）維修管理不方便，由于水管眾多，容易漏水，且漏水后無法輕易維修，無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)。（5）適用于旅館、公寓、醫(yī)院、辦公樓等高層多層的建筑物中,需要增設(shè)空調(diào)的小面積多房間建筑室溫需要進(jìn)行個別調(diào)節(jié)的場合[14]。3.1.3冷劑式系統(tǒng)冷劑式系統(tǒng)使用方便，目前開始出現(xiàn)在中、小型商用建筑和住宅中，是一種活躍的中央空調(diào)系統(tǒng)形式。冷劑式空調(diào)系統(tǒng)的特點：結(jié)構(gòu)緊湊、體積小、占地面積小、自動化程度高?？照{(diào)機(jī)組可以直接放在室內(nèi)，占地面積小。機(jī)組分散布置，各個房間可以根據(jù)自己的需要啟停各自的機(jī)組，以滿足不同的需要。發(fā)生火災(zāi)時，也不會通過風(fēng)道蔓延，對建筑防火有利?？照{(diào)機(jī)組能源的選擇和組合受限，目前普遍采用電力驅(qū)動?？照{(diào)機(jī)組的制冷性能系數(shù)較小。設(shè)備使用壽命短。3.2方案確定本工程是寫字樓空調(diào)通風(fēng)設(shè)計，內(nèi)有大空間房間開敞辦公區(qū)，又有小空間房間如接待室、小辦公室等，鑒于全空氣系統(tǒng)、空氣-水風(fēng)機(jī)盤管系統(tǒng)、VRV系統(tǒng)各自的特點和本次所設(shè)計建筑的特點，本設(shè)計選用兩套系統(tǒng)，即全空氣系統(tǒng)和風(fēng)機(jī)盤管加獨立新風(fēng)系統(tǒng)。開敞辦公區(qū)房間的特點是空間大，人員密集，需要的空氣潔凈度高，新風(fēng)量大。全空氣系統(tǒng)維護(hù)管理方便，能滿足較高的室內(nèi)環(huán)境參數(shù)要求，可以用兩級過濾，含塵濃度和細(xì)菌總數(shù)符合衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)，過渡季節(jié)可以用全新風(fēng)送風(fēng)，雖然花費較其他系統(tǒng)高，但綜合所有優(yōu)缺點，利大于弊，選用全空氣系統(tǒng)。由新風(fēng)口引入新風(fēng)，通過風(fēng)管輸送到空氣處理機(jī)組，經(jīng)處理后向室內(nèi)送風(fēng)，回風(fēng)由回風(fēng)口回到空氣處理機(jī)組與新風(fēng)混合。一樓餐廳是不同時使用，使用高峰和平常負(fù)荷變化大需要進(jìn)行個別的調(diào)節(jié)，導(dǎo)致熱濕比不同，所以全空氣系統(tǒng)并不適合。所以采用風(fēng)機(jī)盤管加獨立新風(fēng)系統(tǒng)不僅提高了該系統(tǒng)的調(diào)節(jié)和運轉(zhuǎn)的靈活性，且進(jìn)入風(fēng)機(jī)盤管的供水溫度可適當(dāng)提高，水管的結(jié)露現(xiàn)象可得到改善。新風(fēng)采用分系統(tǒng)設(shè)置水平式新風(fēng)系統(tǒng)，處理到室內(nèi)空氣焓值，不承擔(dān)室內(nèi)負(fù)荷，新風(fēng)通過新風(fēng)管道直接送入各空調(diào)房間。新風(fēng)量按各室不同的人數(shù)進(jìn)行設(shè)計，新風(fēng)補充量30m3/h?p。此外房間之間空氣互不串通，不會相互污染。第四章負(fù)荷計算

第四章負(fù)荷計算4.1負(fù)荷計算原理與方法4.1.1空調(diào)冷負(fù)荷的構(gòu)成包括：1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷；2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷；3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷；4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等；5）人體散熱形成的冷負(fù)荷。4.1.2各冷負(fù)荷的計算方法1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負(fù)荷可按式(3-1)計算：(4-1)式中LQ1—外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負(fù)荷，WF——外墻和屋面的傳熱面積，mK——外墻和屋面的傳熱系數(shù)，W/（m·℃），可根據(jù)外墻和屋面的不同構(gòu)造，查取tlf——外墻冷負(fù)荷計算溫度，℃；（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-4表3可得）td——I-IV型結(jié)構(gòu)地點修正值（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-4表5可得）tn——室內(nèi)設(shè)計溫度，℃表4-115點整時各墻面溫度南西南西西北北東北東西南屋頂取15點為例32.934.434.933.231.234.336.135.238.4修正值0.411.72.42.22.31.711.3實際計算溫度33.335.436.735.633.436.637.836.239.72）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷在室內(nèi)外溫差的作用下，玻璃窗瞬變傳熱形成的冷負(fù)荷可按下式計算：(4-2)式中F——外玻璃窗面積，m；K——玻璃的傳熱系數(shù)，W/（m·k）本設(shè)計雙層玻璃窗K=3.01W/（m·k）；tl——玻璃窗的冷負(fù)荷逐時值，℃；（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-4表11可得，并按表12進(jìn)行地點修正）t——室內(nèi)設(shè)計溫度，℃。3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷透過玻璃窗進(jìn)入室內(nèi)的日射得熱形成的逐時冷負(fù)荷按下式計算：(4-3)式中F——玻璃窗的凈面積，是窗口面積乘以有效面積系數(shù)Ca，本設(shè)計雙層鋼窗Ca=0.75；C——玻璃窗的綜合遮擋系數(shù)C=C·C;C——玻璃窗的遮擋系數(shù)（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-5表2可得）；C——窗內(nèi)遮陽設(shè)施的遮陽系數(shù)（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-5表3可得）；D——日射得熱因數(shù)的最大值，W/m（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-5表1可得）；C——冷負(fù)荷系數(shù)（查參考文獻(xiàn)19，附錄2-5表5-表8可得）4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等設(shè)備和用具顯熱形成的冷負(fù)荷按下式計算：(4-4)式中Q——設(shè)備和用具的實際顯熱散熱量，W；C——設(shè)備和用具顯熱散熱冷負(fù)荷系數(shù)。根據(jù)這些設(shè)備和用具開始使用后的小時數(shù)及從開始使用時間算起到計算冷負(fù)荷的小時數(shù)、以及有罩和無罩情況不同而定。根據(jù)室內(nèi)設(shè)備運行時間為7:00~18:00，運行時數(shù)為11小時，由《空調(diào)工程》（黃翔主編，機(jī)械工業(yè)出版社）附錄27查得設(shè)備顯熱散熱冷負(fù)荷系數(shù)，按式（4-4）計算。根據(jù)建筑照明設(shè)計規(guī)范的說明：辦公室一平方米照明密度為11W，高級辦公室一平方米為18W。5）人體散熱形成的冷負(fù)荷人體散熱引起的冷負(fù)荷計算式為：LQ=LQs+LQL=qs?n?n'?CLQ+qL?n?n'(4-5)式中q——不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量，W；n——室內(nèi)全部人數(shù)；n′——群集系數(shù)；C——人體顯熱散熱冷負(fù)荷系數(shù)LQs——人體顯熱散熱形成的冷負(fù)荷LQL——人體潛熱散熱形成的冷負(fù)荷室內(nèi)的人體會同時向室內(nèi)散發(fā)熱量和濕量。散發(fā)的熱量有顯熱和潛熱兩種形式。辦公室屬于極輕勞動。查《空調(diào)工程》（黃翔主編，機(jī)械工業(yè)出版社）表4-15，當(dāng)室內(nèi)溫度為27℃時，成年男子每人散發(fā)的顯熱和潛熱量為54W和57W，群集系數(shù)取ψ=0.9。4.2計算各房間的冷負(fù)荷房間108：1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷各墻面積:A1=14.84m2；A2=28m2；A3=16.66m2；A4=28m2；窗戶面積:3.24m2.門的面積：1.89m2。A1面為南墻，計算溫度為33.3攝氏度。Q1=11.6×1.55×(33.3-27)=149.23WA2面與A3面為內(nèi)墻，通過室內(nèi)溫差傳熱，室內(nèi)溫度為29攝氏度，空調(diào)房間內(nèi)溫度為27攝氏度。Q2=28×2.38×(29-27)=133.28WQ3=16.66×2.38×(29-27)=79.3WA4墻無熱量傳遞，不增加冷負(fù)荷。2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷Q4=3.24×1.61×(33.3-27)=43.3W3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q5=0.74×98×0.6×3.24=140.98W4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等房間面積為A=8×5.3=42.4m2，所以照明負(fù)荷Q6=11×42.4=466.4W。電子設(shè)備負(fù)荷為Q7=27W5）人體散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為一人。Q8=0.9×(54+57)=99.9W總負(fù)荷為Q=1037.82W。辦公室105,106,107因為面積與所處環(huán)境相同所以一起計算。1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷各墻面積:A1=21.52m2；A2=28m2；A3=28m2；A4=28m2Q1=1.55×21.52×(33.3-27)=276.85wA2和A4墻無熱量傳遞，不增加冷負(fù)荷。Q2=24.22×2.38×(29-27)=115.29W2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷Q3=43.3×2=86.6W3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q4=140.98×2=281.96W4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等照明設(shè)備：Q5=64×10=640W其他設(shè)備：Q6=100W5）人體散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為14人.Q7=111×0.9×14=1534W總負(fù)荷Q=3004.49W。接待室104:Q1至Q6與房間105相同根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為20人。Q7=20×111×0.9=2198W總負(fù)荷Q=3670.49W。值班室103：1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷各墻面積:A1=12.3m2；A2=28m2；A3=16.89m2；A4=24.22m2Q1=12.3×1.55×8.3=158.24WA2墻無熱量傳遞，不增加冷負(fù)荷。Q2=(16.89+24.22)×1.55×2=127.44W2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷Q3=43.3×2=86.6W3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q4=140.98×2=281.96W4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等照明設(shè)備：A=5.36×8=42.92m2Q5=42.92×11=472.12W其他設(shè)備：Q6=27W5）人體散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為8人。Q7=111×8×0.9=799.2W總負(fù)荷Q=2040.10W。大廳：各墻面積:A1=30.74m2;A2=80.64m2;A3=26.65m2Q1=30.74×1.55×(33.3-27)=359.47WQ2=80.64×1.55×(36.7-27)=1462.41WQ3=26.65×1.55×11.7=476.64W2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷對于南面墻的玻璃：Q4=43.2×3=129.6W對于北面墻的玻璃：Q5=24.5×1.61×(33.4-27)=331.34W3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q6=140.98×2=368.56WQ7=105×0.74×0.6×24.5=1142.19W4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等照明設(shè)備：Q8=267×11=2937W其他設(shè)備：Q9=30W5）人體散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為27人。Q10=27×110×0.9=2673W總負(fù)荷Q=7085.5W。職工餐廳：因人流量密度峰值不同，該設(shè)計以從十一點至十三點每小時100人計算，其余時間段按20人計算。1）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷各墻面積:A1=56m2；A2=42.14m2；A3=33.06m2Q1=56×2.38×2=266.56WQ2=42.14×2.38×2=201.66WQ3=33.06×1.55×(33.4-27)=430.44W2）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷Q4=3.36×1.6×(36.7-35)×6=379.2W3）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q5=98×0.74×0.6×3.36×6=878.6W4）設(shè)備散熱引起的冷負(fù)荷，包括電子設(shè)備、照明設(shè)備等照明設(shè)備：Q5=200×11=2200W其他設(shè)備：Q6=300W5）人體散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)設(shè)計要求，按最大人數(shù)計算為150人。Q7=111×150×0.9=14985W總負(fù)荷Q=21105W。第二,三，四，五層（有效高為2.8m）整層為一個大區(qū)域，每面墻壁的冷負(fù)荷獨自計算。南墻：A1=164.08m2透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q1=0.74×98×0.6×164.08=7139.45W外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷:Q2=164.08×1.61×(33.3-27)=2192.6W西墻A1=20.16m2；A2=20.16m2；A3=20.16m2；A4=16.92m2Q3=20.16×1.55×8.4=262.48WQ4=16.92×1.55×(36.7-27)=306.84WQ5=3.24×1.61×(36.7-27)+140.98=202.01W北墻：126.56m2透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷Q6=0.74×105×0.6×126.56=5900.23W外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷Q7=126.56×1.61×(33.4-27)=17116W根據(jù)設(shè)計要求，房間201和202人數(shù)為4人，203人數(shù)為278人。Q8=111×286×0.9=28571.4W房間總面積A=1175.5m2照明設(shè)備：Q9=11755W其他設(shè)備：Q10=2000W東墻：66.67m2Q11=1.55×66.67×(37.8-27)=1322.69W透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負(fù)荷:Q12=0.9×2.8×0.74×0.6×481=1322.69W外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負(fù)荷:Q13=0.9×2×2.8×1.61×(37.8-27)=103.86w總負(fù)荷Q=66922W。六層相對于四樓，多了一個屋頂，且北墻換熱是與室內(nèi)換熱。屋頂?shù)拿娣eA=44×4=176m2Q1=176×1.88×(39.7-27)=4863.94W玻璃的面積A2=77.84m2Q2=77.84×2.38×(29-27)=370.52WQ3=(4+4.6+1.4)×1.88×2=37.6W根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為260人，減少的熱負(fù)荷為3758W，照明設(shè)備減少1760W總負(fù)荷Q=60722.98W七層相對于四樓多了一個屋頂，北墻與室內(nèi)換熱，西墻A2引出的冷負(fù)荷除去。屋頂?shù)拿娣eA=1024m2Q1=1024×1.88×(39.7-27)=28299.26WA2=20.16m2；A3=20.16m2；A4=16.92m2Q2=20.16×1.55×8.4=262.48WQ3=20.16×2.38×2=95.96WQ4=112×1.61×2=360.64W根據(jù)設(shè)計要求，人數(shù)為240人，減少的設(shè)備負(fù)荷為3840W,減少的人體散熱負(fù)荷為38×111×0.9=3796.2W總負(fù)荷Q=79769.94W此為整棟樓三點時的冷負(fù)荷，其余時刻的冷負(fù)荷均按此種方法計算，列于附表一，各時刻的冷負(fù)荷。由上表可以看出，一點時刻的冷負(fù)荷量最大，為312238.7W，以下的空調(diào)負(fù)荷計算均以最大值為準(zhǔn)。4.3濕負(fù)荷與人體散濕量人體散濕量可按下式計算：（4-6）式中D——人體散濕量，kg/h;n′——群集系數(shù)，成年男子每人散濕量為69g/h群集系數(shù)取n′=0.9；w——成年男子的小時散熱量，kg/（h·p），當(dāng)室內(nèi)溫度為27℃時，成年男子每人散濕量為109g/h；n——人數(shù)以房間101為例進(jìn)行計算D=27×0.9×109×10-3/3.6=0.73g/s,其余房間的濕負(fù)荷見于附表二。沈陽化工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文第四章風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計計算第五章風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計計算

第五章風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計計算5.1全空氣系統(tǒng)送風(fēng)方式及新風(fēng)負(fù)荷全空氣系統(tǒng)采用定風(fēng)量露點送風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)，空氣經(jīng)冷卻處理到接近飽和狀態(tài)點，不經(jīng)加熱送入室內(nèi)。夏季工況為：送風(fēng)在機(jī)房內(nèi)經(jīng)冷卻去濕后送到室內(nèi)，消除室內(nèi)的冷負(fù)荷和濕負(fù)荷；一部份回風(fēng)與新風(fēng)相混合后經(jīng)集中處理再送入房間，另一部份回風(fēng)直接排到室外。該系統(tǒng)根據(jù)季節(jié)調(diào)節(jié)新、回風(fēng)量之比，在春秋過渡季節(jié)可以充分利用室外空氣的自然冷量，實現(xiàn)全新風(fēng)經(jīng)濟(jì)運行，從而降低能耗[17]。圖5-1全空氣系統(tǒng)空氣處理的h-d圖以203為例進(jìn)行全空氣系統(tǒng)的空氣處理過程的負(fù)荷計算。該空調(diào)屬于舒適性空調(diào)，送風(fēng)溫差不應(yīng)大于10攝氏度。熱濕比=8524hw=90kJ/kg;hN=58kJ/kg;hL=47kJ/kg;Q=63.99KW;G=8340m3/hhN-hL=58-47=11kJ/kg==16159.29m3/h=5.8kg/shc==74.52kJ/kg空氣冷卻器所需冷量：Q0=qm(hc-hL)=5.8×(74.52-46)=165.42KW新風(fēng)負(fù)荷：QW=G×（hw-hL）=8340×(90-47)×1.293=345kw5.2風(fēng)機(jī)盤管加獨立新風(fēng)系統(tǒng)送風(fēng)方式及新風(fēng)負(fù)荷本設(shè)計采用風(fēng)機(jī)盤管加獨立新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)的空氣處理過程，在風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)中，新風(fēng)在夏季要經(jīng)過新風(fēng)機(jī)組的冷卻減濕處理。采用讓風(fēng)機(jī)盤管承擔(dān)室內(nèi)冷負(fù)荷，新風(fēng)機(jī)組只承擔(dān)新風(fēng)本身的負(fù)荷，新風(fēng)機(jī)組只需將新風(fēng)處理到室內(nèi)要求的焓值即可。以房間103為例進(jìn)行計算。夏季空氣的處理流程為：夏季空氣處理過程的h-d圖見圖5-2：圖5-2風(fēng)機(jī)盤管加獨立新風(fēng)系統(tǒng)空氣處理的h-d圖根據(jù)設(shè)計條件，確定室外狀態(tài)點Wx和是室內(nèi)狀態(tài)點Nx。Nx：=27℃=58kJ/kg=11.7g/kgWx:=36.7℃=90kJ/kg=19.01g/kgB.確定機(jī)器露點Lx和考慮溫升后的狀態(tài)點Kx從Nx點引hNx線，取溫升為1.5℃的線段，使與等焓線hNx線和φ=90%線分別交于Kx、Lx。連接，Wx→Lx是新風(fēng)在新風(fēng)機(jī)組內(nèi)實現(xiàn)的冷卻減濕過程。L:hLx=57/kgKx:=22.1℃=57.6kJ/kg=13.9g/kgC.確定室內(nèi)送風(fēng)狀態(tài)點Ox從Nx點作x線，該線與φ=90%的線相交于送風(fēng)狀態(tài)點OxOx:=17.3℃=46.15kJ/kg=11.3g/kgOx確定之后，即可計算出空調(diào)房間送風(fēng)量（kg/s）為=m3/hD.確定風(fēng)機(jī)盤管處理后的狀態(tài)點Mx。連接并延長到Mx點，Mx為經(jīng)風(fēng)機(jī)盤管處理后的空氣狀態(tài)，風(fēng)機(jī)盤管處理的風(fēng)量=-,由混合原理可求出hmx=44.47kJ/kg，hmx線與的延長線相交得Mx點。連接，Nx→Mx是在風(fēng)機(jī)盤管內(nèi)實現(xiàn)的冷卻減濕過程。E.確定新風(fēng)機(jī)組負(fù)擔(dān)的冷量和盤管負(fù)擔(dān)的冷量新風(fēng)機(jī)組負(fù)擔(dān)的冷量（KW）為：風(fēng)機(jī)盤管負(fù)擔(dān)的冷量（KW）為：5.3新風(fēng)量的確定一般空調(diào)系統(tǒng)中新風(fēng)量的確定要遵守以下三條原則：1.滿足人員衛(wèi)生的要求在人員長期停留的空調(diào)房間，由于人們呼出二氧化碳?xì)怏w的增加，會逐漸破壞室內(nèi)空氣的成分，給人體帶來不良的影響。因此在空調(diào)系統(tǒng)的送風(fēng)量中，必須通入含二氧化碳少的室外新風(fēng)稀釋室內(nèi)空氣的二氧化碳的含量，使之符合衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)的要求。2.保證空調(diào)房間正壓的要求。一般情況下室內(nèi)都要求保持5-10Pa的正壓，目的是防止外界環(huán)境空氣滲入空調(diào)房間，干擾室內(nèi)溫度，濕度或破壞室內(nèi)的潔凈度。使空調(diào)房間內(nèi)保持一定的正壓值，通常是采用增加一部分新風(fēng)的方法，使室內(nèi)空氣高于外界壓力，然后再讓部分多余的空氣從房間門窗隙縫等不嚴(yán)密處滲出去。3.滿足最小新風(fēng)比根據(jù)《實用空調(diào)設(shè)計手冊》規(guī)定最小新風(fēng)比為新風(fēng)量與房間總送風(fēng)量的比值，新風(fēng)比應(yīng)不小于10%。我國《公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》（GB50189-2005）在歸納我國現(xiàn)行規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定新風(fēng)量的基礎(chǔ)上，給出了主要房間設(shè)計新風(fēng)量的規(guī)定值，根據(jù)新風(fēng)量指標(biāo)每人為30m3/h?P；以房間101為例進(jìn)行新風(fēng)負(fù)荷計算：人數(shù)27人所以新風(fēng)量Q=27×30=810m3/h.其余房間的送風(fēng)量，新風(fēng)負(fù)荷計算方法與此相同，不再贅述。計算結(jié)果見于附表二。5.4氣流組織計算5.4.1氣流組織方式所有房間的風(fēng)機(jī)盤管送風(fēng)口及新風(fēng)均采用頂送頂回的氣流組織方式，如圖4。其他全空氣系統(tǒng)均采用頂送下側(cè)回的氣流組織方式，如圖5。圖5-3頂送頂回·圖5-4頂送下側(cè)回5.4.2氣流組織計算步驟1）布置散流器采用對稱布置，每個散流器承擔(dān)4×4m2的送風(fēng)區(qū)域，需散流器4個。2）初選散流器按出口風(fēng)速小于3m/s選擇風(fēng)口。選用200×200的方形散流器，頸部尺寸為0.0227㎡。散流器實際出口尺寸約為頸部尺寸的90%。m/s(5-3)式中：V——房間送風(fēng)量，m3/h；n——送風(fēng)口個數(shù)，個；A——送風(fēng)口實際出口面積，m2。3）計算散流器射程（5-4）式中：x——以散流器中心為起點的射流水平距離，m；V×——在×處的最大風(fēng)速，m/s；Vo——散流器出口風(fēng)速，m/s；xo——平送射流原點與散流器中心的距離，m；A——散流器的有效流通面積，m2；K——系數(shù)。4）計算室內(nèi)平均速度（5-5）式中：L——散流器服務(wù)區(qū)邊長，m；H——房間凈高，m；5.4.3氣流組織計算實例以辦公室104進(jìn)行氣流組織運算實例該房間尺寸為8×8×4.2m3；室內(nèi)空調(diào)系統(tǒng)風(fēng)機(jī)盤管加獨立新風(fēng)系統(tǒng)，風(fēng)機(jī)盤管送風(fēng)量558m3/h,新風(fēng)量為600m3/h，采用FPCA02風(fēng)機(jī)盤管兩臺，200×200的方形散流器4個，單個散流器風(fēng)量為139.4m3/h。本計算方法理論依據(jù)陸亞俊編著的《暖通空調(diào)》[1]。送氣次數(shù)n=10A=0.0227×9=0.0202m2;k=1.4;v×=0.27m/s=1.59×1.4×0.021/2/0.27-0.07=1.2mvm=送冷風(fēng)時，增加20%，為0.136m/s<0.2m/s，符合要求。其余房間散流器的校核計算均按此方法校核完畢，此處不再贅述。5.4.4風(fēng)口布置風(fēng)口對氣流組織有著關(guān)鍵斷作用，根據(jù)送回風(fēng)量，選擇合適的風(fēng)口，均勻分配，同時避免柱和梁的阻擋。最大可能的減少風(fēng)量擾動對氣流產(chǎn)生的負(fù)面效應(yīng)。在工程設(shè)計中采用了以下措施：（1）新風(fēng)口應(yīng)盡量靠近風(fēng)機(jī)盤管的送風(fēng)口，目的讓新風(fēng)與室內(nèi)回風(fēng)混合均勻。（2）送風(fēng)口尺寸放大。由于變風(fēng)量末端在調(diào)節(jié)風(fēng)速大小時會使人產(chǎn)生不適感，這種現(xiàn)象在大風(fēng)量送風(fēng)口處尤為明顯。（3）增強(qiáng)吊頂貼附效應(yīng)。保持吊頂平面平整，使吊頂面的凸凹遠(yuǎn)離送風(fēng)口。燈具、火災(zāi)報警探頭和水噴淋頭，必須要有一定的相隔距離。5.5風(fēng)管的選擇及布置5.5.1風(fēng)管的選擇各風(fēng)管具有如下的特點：盡管圓風(fēng)管強(qiáng)度大，耗鋼量小，但占有有效空間較大，不易布置且不美觀。矩形風(fēng)管布置簡單明了，多用于明裝和管道布置復(fù)雜的地點。矩形風(fēng)管中，方形風(fēng)管阻力較小，耗鋼量小。采用矩形風(fēng)管時，寬高比應(yīng)小于3為宜。風(fēng)管材料應(yīng)考慮適合和經(jīng)濟(jì)，內(nèi)部光滑，易于安裝，就地取材等因素。在本設(shè)計中，選用矩形風(fēng)管。5.5.2風(fēng)管阻力計算風(fēng)管的水力計算方法很多，常用的有假定流速法，壓損平均法和靜壓復(fù)得法三種，本設(shè)計應(yīng)用最普遍的假定流速法。計算步驟如下：（1）繪出通風(fēng)或空調(diào)系統(tǒng)的水力計算簡圖。對風(fēng)道系統(tǒng)進(jìn)行分段，并注明各管段的長度、風(fēng)量、空氣處理設(shè)備和管件的規(guī)格型號及所在部位。（2)假定各管段內(nèi)的空氣流速，一般主風(fēng)道風(fēng)速為5—6.5m/s,支風(fēng)管為3—4.5m/s。（3）根據(jù)各管段的風(fēng)量和假定風(fēng)速確定該管段的斷面尺寸，計算沿程損失和局部損失。（4）對系統(tǒng)中各并聯(lián)支路進(jìn)行阻力平衡計算。（5）根據(jù)系統(tǒng)的總壓力損失和總風(fēng)量選擇風(fēng)機(jī)。利用假定流速法根據(jù)《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》確定各個管段的管徑和阻力的大小，對不平衡的管段進(jìn)行阻力的調(diào)節(jié)，或者利用增設(shè)減壓閥門來平衡阻力。5.5.3風(fēng)管阻力計算實例以首層的獨立新風(fēng)系統(tǒng)為例首先選定系統(tǒng)最不利環(huán)路作為計算的出發(fā)點（一般是某一空調(diào)系統(tǒng)中最長管路或者局部構(gòu)件最多的管路），選出區(qū)域中的最不利環(huán)路為：1－2－3－4-5－6-7，風(fēng)系統(tǒng)的管路走向示意簡圖如下：(其中G的單位m3/h，L的單位m。)阻力計算過程（1）劃分管段，對應(yīng)編號，逐段選定管內(nèi)風(fēng)速，計算相應(yīng)的截面面積。然后根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格選定風(fēng)管的斷面尺寸，再計算實際流速。經(jīng)查表查得流量得當(dāng)量直徑D，根據(jù)風(fēng)量和當(dāng)量直徑確定比摩阻R，計算沿程阻力。（2）確定局部構(gòu)件尺寸和進(jìn)行局部阻力計算。根據(jù)GB規(guī)范，計算各個局部構(gòu)件的局部阻力系數(shù)，根據(jù)公式：計算出局部阻力。（3）對并聯(lián)支管進(jìn)行阻力平衡。采用改變送風(fēng)口的風(fēng)量調(diào)節(jié)閥的開啟角度，增大阻力，滿足平衡要求。（4）計算風(fēng)機(jī)所需要的風(fēng)量和風(fēng)壓，計算出最不利環(huán)路的總阻力，考慮安全因素，增加15％。設(shè)計系統(tǒng)的風(fēng)量，考慮可能漏風(fēng)，增加10％。（5）相關(guān)計算公式沿程壓力損失可按下式計算：ΔPy＝RL(5-6)式中ΔPy――風(fēng)管的沿程壓力損失，Pa；R――單位管長沿程壓力損失，Pa/m，可按下式計算；R＝（λ/de）（υ2ρ/2）(5-7)式中λ――摩擦阻力系數(shù)，可按下式計算；1/λ1/2=－2log（K/3.71de+2.51/Reλ1/2）(5-8)式中K――風(fēng)管內(nèi)壁的當(dāng)量絕對粗糙度；Re――雷諾數(shù)：Re＝υde/ν；ν――運動粘度，m2/s；ρ――空氣密度，kg/m3，本次設(shè)計取1.2kg/m；de――風(fēng)管當(dāng)量直徑，m，，可按下式計算；de＝2ab/(a+b)(5-9)式中a,b――風(fēng)管斷面凈寬和凈高，m；風(fēng)管局部壓力損失ΔPj＝ξυ2ρ/2(5-10)式中ΔPj――局部壓力損失，Pa；對于管段1：流量G=810m3/h,管長L=7.2m，初選流速為V=3.5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為400160（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=810/(3600400160)1000000=3.5m/s.de＝2ab/(a+b)=281mm動壓△pd＝υ2ρ/2=7.265Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.3。單位比摩阻R=0.731Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.7317.2=5.261Pa局部阻力ΔPj=1.37.265=9.44PaΔP=ΔPy+ΔPj=14.706Pa。對于管段2：流量G=1050m3/h,管長L=8m，初選流速為V=5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為400200（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=1050/(3600400200)1000000=3.65m/s.de＝2ab/(a+b)=267mm動壓△pd＝υ2ρ/2=7.265Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.5。單位比摩阻R=0.735Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.7358=5.88Pa局部阻力ΔPj=1.58=12PaΔP=ΔPy+ΔPj=17.88Pa。對于管段3：流量G=3900m3/h,管長L=8m，初選流速為V=5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為630×320（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=3900/(3600630320)1000000=5.37m/s.de＝2ab/(a+b)=424mm動壓△pd＝υ2ρ/2=17.3Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.82Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.828=6.56Pa局部阻力ΔPj=1.117.3=19.03PaΔP=ΔPy+ΔPj=27.59Pa。對于管段4：流量G=5070m3/h,管長L=8m，初選流速為V=5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為630400（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600630400)1000000=5.57m/s.de＝2ab/(a+b)=489mm動壓△pd＝υ2ρ/2=18.74Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.3。單位比摩阻R=0.85Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.858=6.8Pa局部阻力ΔPj=1.218.74=22.49PaΔP=ΔPy+ΔPj=29.29Pa。對于管段5：流量G=5490m3/h,管長L=8m，初選流速為V=5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為630400（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600)1000000=6m/s.de＝2ab/(a+b)=489mm動壓△pd＝υ2ρ/2=21.6Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.83Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.838=6.64Pa局部阻力ΔPj=1.121.6=23.76PaΔP=ΔPy+ΔPj=30.4Pa。對于管段6：流量G=5910m3/h,管長L=8m，初選流速為V=5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為630500（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600630500)1000000=5.21m/s.de＝2ab/(a+b)=558mm動壓△pd＝υ2ρ/2=16.29Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.78Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.788=6.24Pa局部阻力ΔPj=16.291.1=17.92PaΔP=ΔPy+ΔPj=24.16Pa。對于管段7：流量G=6030m3/h,管長L=6m，初選流速為V=5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為630500（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600630500)1000000=5.32m/sde＝2ab/(a+b)=558mm動壓△pd＝υ2ρ/2=15.5Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.2。單位比摩阻R=0.79Pa/m。則沿程阻力Δy=0.796=4.74Pa局部阻力ΔPj=1.215.5=18.6PaΔP=ΔPy+ΔPj=23.34Pa。總壓力為165.37Pa校驗各平衡管段的阻力平衡。對于管段一：流量G=2270m3/h,管長L=7.2m，初選流速為V=3.5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為500200（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600500200)1000000=4.17m/s.de＝2ab/(a+b)=286mm動壓△pd＝υ2ρ/2=10.42Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.75Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.757.2=5.4Pa局部阻力ΔPj=1.110.42=PaΔP=ΔPy+ΔPj=16.8Pa。對于管段二：流量G=750m3/h,管長L=7.2m，初選流速為V=3.5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為320200（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600320200)1000000=3.26m/s.de＝2ab/(a+b)=246mm動壓△pd＝υ2ρ/2=6.35Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.71Pa/m。則沿程阻力ΔPy=7.20.71=5.11Pa局部阻力ΔPj=1.16.35=6.99PaΔP=ΔPy+ΔPj=12Pa。對于管段三：流量G=300m3/h,管長L=6m，初選流速為V=3.5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為160160（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600160160)1000000=m/s.de＝2ab/(a+b)=160mm動壓△pd＝υ2ρ/2=5.77Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.6。單位比摩阻R=0.71Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.716=4.26Pa局部阻力ΔPj=1.65.77=9.23PaΔP=ΔPy+ΔPj=13.49Pa。對于管段：流量G=600m3/h,管長L=6m，初選流速為V=3.5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為200200（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=5070/(3600200200)1000000=4.17m/s.de＝2ab/(a+b)=200mm動壓△pd＝υ2ρ/2=10.44Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.75Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.756=4.5Pa局部阻力ΔPj=1.110.44=11.48PaΔP=ΔPy+ΔPj=15.98Pa。對于管段五：流量G=420m3/h,管長L=6m，初選流速為V=3.5m/s,根據(jù)G和V查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》表,知風(fēng)管斷面積尺寸為200200（mmmm）。則實際流速v＝G/3600ab=420/(3600200200)1000000=3.33m/s.de＝2ab/(a+b)=200mm動壓△pd＝υ2ρ/2=6.09Pa。局部阻力系數(shù)，查《實用供熱空調(diào)設(shè)計手冊》可知該管段上的附件的局部阻力系數(shù)ζ＝1.1。單位比摩阻R=0.72Pa/m。則沿程阻力ΔPy=0.726=4.32Pa局部阻力ΔPj=1.16.09=6.71PaΔP=ΔPy+ΔPj=11.03Pa。辦公室105，辦公室106，辦公室107情況相同，不再重復(fù)計算。對于管路1和一，不平衡率，符合要求。對于管路1和二，不平衡率，不符合要求。調(diào)整其風(fēng)量調(diào)節(jié)閥的開啟度，增加管路二的阻力，以符合要求。對于管路1和三，不平衡率，符合要求。對于管路一和四，不平衡率，符合要求。對于管路二和五，不平衡率，符合要求。對于管路三和四，不平衡率，符合要求。對于管路五和四，不平衡率，符合要求。調(diào)整其風(fēng)量調(diào)節(jié)閥的開啟度，增加管路二的阻力，以符合要求。其余風(fēng)管道的阻力計算見附表二。5.6設(shè)備選型首層送風(fēng)量14020m3/h,新風(fēng)量為6270m3/h，根據(jù)送風(fēng)量加大10%選擇新風(fēng)處理機(jī)組，選擇格力的GMV-NX280P/A(x2.5)型新風(fēng)機(jī)組[15]。表4.6.1GMV-NX280P/A(x2.5)新風(fēng)機(jī)組型號風(fēng)量m3/h表冷器管排數(shù)進(jìn)出水溫度℃水流量L/s水阻力Kpa空氣阻力pa進(jìn)出水管徑冷凝管徑GMV-NX280P/A(x2.5)700047/123.1833.1175.8DN50DN58表4.6.2風(fēng)機(jī)盤管選型風(fēng)機(jī)盤管型號風(fēng)量（m3/h)冷量（w）尺寸（寬*高*深）mm臺數(shù)FPCA023351850545*230*24216FPCA035503060679*265*3449第二三四五層送風(fēng)量17287m3/h,根據(jù)送風(fēng)量加大10%選擇空氣處理處理機(jī)組，選擇特靈的CLCP030型空氣處理機(jī)組。第六層送風(fēng)量17117m3/h,根據(jù)送風(fēng)量加大10%選擇空氣處理機(jī)組，選擇特靈的CLCP030型空氣處理機(jī)組。第七層送風(fēng)量27977m3/h,根據(jù)送風(fēng)量加大10%選擇空氣處理機(jī)組，選擇特靈的CLCP035型空氣處理機(jī)組。表4.6.3空氣處理機(jī)組選型AHU型號風(fēng)量（m3/h)尺寸（mm)臺數(shù)備注CLCP030200002480*1938*20584K-2,K-3，K-4，K-6CLCP035290002015*2758*20581K-5，K-7第六章空調(diào)水系統(tǒng)設(shè)計計算

第六章空調(diào)水系統(tǒng)設(shè)計計算6.1水系統(tǒng)方案確定空調(diào)水系統(tǒng)按照管道的布置形式和工作原理，一般分為一下主要幾種類型：按供、回水管道數(shù)量，分為：雙管制、三管制和四管制；按供、回水在管道內(nèi)的流動關(guān)系，分為：同程式和異程式；按供、回水干管的布置形式，分為：水平式和垂直式；按原理分為：開式和閉式；6.1.1方案比較表6-1水系統(tǒng)方案比較類型特征優(yōu)點缺點閉式管路系統(tǒng)不與大氣相接觸與設(shè)備的腐蝕機(jī)會少;不需克服靜水壓力，水泵壓力、功率均低。系統(tǒng)簡單與蓄熱水池連接比較復(fù)雜開式管路系統(tǒng)與大氣相通與蓄熱水池連接比較簡單易腐蝕，輸送能耗大同程式供回水干管中的水流方向相同；經(jīng)過每一管路的長度相等水量分配，調(diào)度方便，便于水力平衡需設(shè)回程管，管道長度增加，初投資稍高異程式供回水干管中的水流方向相反；經(jīng)過每一管路的長度不相等不需設(shè)回程管，管道長度較短，管路簡單，初投資稍低水量分配，調(diào)度較難，水力平衡較麻煩兩管制供熱、供冷合用同一管路系統(tǒng)管路系統(tǒng)簡單，初投資省無法同時滿足供熱、供冷的要求三管制分別設(shè)置供冷、供熱管路與換熱器，但冷熱回水的管路共用能同時滿足供冷、供熱的要求，管路系統(tǒng)較四管制簡單有冷熱混合損失，投資高于兩管制，管路系統(tǒng)布置較簡單四管制供冷、供熱的供、回水管均分開設(shè)置，具有冷、熱兩套獨立的系統(tǒng)能靈活實現(xiàn)同時供冷或供熱，沒有冷、熱混合損失管路系統(tǒng)復(fù)雜，初投資高，占用建筑空間較多6.1.2水系統(tǒng)方案確定該設(shè)計中管路不與大氣接觸，在系統(tǒng)最高點設(shè)置排氣閥，且冷熱源的供冷、供熱由冷水機(jī)組供給，房間不需要同時供冷、供熱，故選用閉式雙管系統(tǒng)，冷水、熱水共同使用一個管路，系統(tǒng)簡單，不需要克服靜水壓力、水泵壓力，功率較低，初投資節(jié)省。干管的布置采用異程式，一級泵、水泵變流量系統(tǒng)。在一次泵、水泵變流量水系統(tǒng)中，水泵通過變頻或其他方法改變轉(zhuǎn)速從而改變流量運行，風(fēng)機(jī)盤管設(shè)有電動溫控閥（兩通閥），可根據(jù)房間溫度控制電動兩通閥的開關(guān)，間斷調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)盤管的供水量。本設(shè)計水管管材選用焊接鋼管或無縫鋼管，易于加工制作，安裝方便，能承受較高溫度及壓力，且具有一定的防腐性能。6.2水系統(tǒng)的水力計算6.2.1計算步驟采用假定流速法，其計算方法如下：草繪水系統(tǒng)圖，對管段編號；選擇流速；根據(jù)各個管段的水量和選擇流速確定管段的直徑，計算摩擦阻力和局部阻力；計算各管段的阻力；并聯(lián)管路的阻力平衡6.2.2相關(guān)公式沿程阻力 （6-1）沿程阻力系數(shù) （6-2）局部阻力 （6-3）水管總阻力（6-4） 確定管徑（6-5）式中：V——水流量，m3/sv——水流速，m/s。6.2.3計算結(jié)果水系統(tǒng)的水力計算過程與風(fēng)系統(tǒng)大致相同。本設(shè)計采用供水溫度7℃，回水溫度12℃.根據(jù)各管段的風(fēng)量及選定的流速，確定最不利環(huán)路各管段的斷面尺寸及沿程阻力和局部阻力如下:圖6-1系統(tǒng)1最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14圖6-2系統(tǒng)2最不利環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8管段1的冷負(fù)荷為1.4kW，管長L=4m冷卻水量=1.4/（1000×4.17×5）=6.71×10-5m3/s,選用DN15，則實際流速為V=4W/πd2=0.38m/s沿程阻力：=6.67=481.75Pa局部阻力：三通兩個，=1.36，=98.28Pa總阻力：=580.02Pa管段2的冷負(fù)荷為1.4kW，管長L=4m冷卻水量=1.4/（1000×4.17×5）=6.71×10-5m3/s,選用DN15，則實際流速為V=4W/πd2=0.38m/s沿程阻力：=6.67=481Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=49Pa總阻力：=530Pa管段3的冷負(fù)荷為2.8kW，管長L=4m冷卻水量=2.8/（1000×4.17×5）=13.4×10-5m3/s,選用DN20，則實際流速為V=4W/πd2=0.43m/s沿程阻力：=5=457Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=62Pa總阻力：=519Pa管段4的冷負(fù)荷為4.2kW，管長L=4m冷卻水量=4.2/（1000×4.17×5）=20.1×10-5m3/s,選用DN20，則實際流速為V=4W/πd2=0.64m/s沿程阻力：=1028=Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=139Pa總阻力：=1168Pa管段5的冷負(fù)荷為5.6kW，管長L=4m冷卻水量=5.6/（1000×4.17×5）=26.9×10-5m3/s,選用DN27，則實際流速為V=4W/πd2=0.55m/s沿程阻力：=4=599Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=102Pa總阻力：=701Pa管段6的冷負(fù)荷為8.3kW，管長L=4m冷卻水量=8.3/（1000×4.17×5）=39.8×10-5m3/s,選用DN27，則實際流速為V=4W/πd2=0.81m/s沿程阻力：=4=1317Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=223Pa總阻力：=1540Pa管段7的冷負(fù)荷為11kW，管長L=4m冷卻水量=11/（1000×4.17×5）=52.8×10-5m3/s,選用DN32，則實際流速為V=4W/πd2=0.66m/s沿程阻力：=3.13=1044Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=227Pa總阻力：=1540Pa管段8的冷負(fù)荷為13.7kW，管長L=4m冷卻水量=13.7/（1000×4.17×5）=65.7×10-5m3/s,選用DN32，則實際流速為V=4W/πd2=0.82m/s沿程阻力：=3.13=1044Pa局部阻力：三通一個，=0.68，=227Pa總阻力：=1540Pa管段9的冷負(fù)荷為16.4kW，管長L=4m冷卻水量=16.4/（1000×4.17×5）=78.7×10-5m3/s,選用DN40，則實際流速為V=4W/πd2=0.63m/s沿程阻