樓層梁板柱整體澆筑方案

xXXX豎向構(gòu)件與水平構(gòu)件整體澆筑施工專項(xiàng)方案編制單位：XXX筑編制時(shí)間：2014年3月10日目錄TOC\o"1-3"\h\u26258第一章編制依據(jù) 213991第二章工程概況 232600第三章工藝概述 222310第四章工法優(yōu)點(diǎn) 325607第五章適用范圍 417077第六章工藝原理 44140第七章施工工藝及操作要點(diǎn) 416116第一節(jié)、施工工藝流程412804第二節(jié)、操作要點(diǎn)519397第八節(jié)材料和機(jī)具設(shè)備 74642第九章質(zhì)量控制措施 832478第一節(jié)、模板支架818720第二節(jié)、混凝土澆筑1123449.2.1、混凝土澆筑的一般要求 11153859.2.2、梁、板混凝土澆筑 1271329.2.3、墻混凝土澆筑 13240009.2.4、柱混凝土澆筑 13214359.2.5、樓梯混凝土澆筑 13249049.2.6、養(yǎng)護(hù) 1417109第三節(jié)、組織及管理措施1413695第十章平安管理措施 1513755第十一章工程計(jì)算書(shū) 16455211.1、頂板 163048211.2、柱 232760411.3、梁 331148311.4、模板支架對(duì)樓蓋影響分析 47第一章編制依據(jù)1、XXX工程設(shè)計(jì)施工圖紙2、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》〔GB50204-2011〕3、《建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》〔GBJ50300-2001〕4、《建筑施工高處作業(yè)平安技術(shù)規(guī)程》〔JGJ80-91〕5、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ130-2011)6、《建筑施工常用數(shù)據(jù)手冊(cè)》〔第二版〕7、《建筑分項(xiàng)工程施工工藝標(biāo)準(zhǔn)》〔第二版〕8、《建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》〔JGJ162-2008〕9、《建筑工程模板施工手冊(cè)》10、其它同類結(jié)構(gòu)形式工程模板施工方案第二章工程概況本小區(qū)由X棟X層的住宅樓、群房周邊2層的沿街商業(yè)及低層住宅、一棟3層的綜合樓以及地下兩層的車庫(kù)組成，總建筑面積為XX㎡，框架剪墻結(jié)構(gòu)。地下室1層層高3.6～5.0m；首層層高4.35米,騎樓局部層高5.4m；二層架空層局部層高3.6m，低層住宅局部層高3.55m〔西側(cè)〕，4.350m(東側(cè))；三至十七層為高層住宅，層高均為3.0m，建筑高度為53～56.3米。三至十七層標(biāo)準(zhǔn)層擬采用梁板柱一次澆筑混凝土工藝，非標(biāo)準(zhǔn)層、地下室、斜屋面層按豎向構(gòu)件與梁板分開(kāi)澆筑。第三章工藝概述隨著社會(huì)的進(jìn)步，人們物質(zhì)文化水平的提高，高層建筑已經(jīng)融入到人們的生產(chǎn)生活中。特別是在目前土地資源緊張，高層建筑在大中城市已悄然興起，剪力墻結(jié)構(gòu)已是高層建筑中的一種普通形式。高層混凝土剪力墻模板施工從一開(kāi)始的小模板拼裝、到全鋼大模板，到竹模板方木組合，再到目前的木膠合模板鋼管組合拼裝，墻與頂板混凝土一次澆筑，裝拆方便，減少對(duì)塔吊的使用率，加快施工進(jìn)度，在施工中已成為一種趨勢(shì)。施工工藝的不斷改良，使工程質(zhì)量不斷提高，施工本錢逐漸降低。向科技要效益，以創(chuàng)新求開(kāi)展，為企業(yè)在市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中贏得了主動(dòng)權(quán)。本工藝法在青海、湖北、四川省等地均采用整體一次澆筑，該工法中內(nèi)墻模板背楞、頂板主龍骨采用直徑48mm鋼管，墻體鋼筋綁扎與頂板模板支設(shè)幾乎同時(shí)進(jìn)行，頂板鋼筋與墻體支設(shè)模板也幾乎同時(shí)進(jìn)行，兩者互不影響，一次澆筑的方法：1、先澆筑墻柱砼，應(yīng)在墻柱砼澆筑完畢后停歇1～1.5h，使其初步沉實(shí)，再繼續(xù)澆筑梁、板混凝土澆筑。2、施工時(shí)必須遵循低強(qiáng)度等級(jí)混凝土不能流入高強(qiáng)度等級(jí)混凝土部位的原那么，對(duì)于不同強(qiáng)度等級(jí)混凝土的梁柱，柱子混凝土強(qiáng)度等級(jí)一般高于梁，其混凝土接縫應(yīng)設(shè)置在梁中呈45°傾斜面，在梁頂面離開(kāi)柱子1倍梁高的距離，在梁底離開(kāi)柱子2倍梁高的距離。3、梁、板同時(shí)澆筑，澆筑方法應(yīng)由一端開(kāi)始用“趕漿法”，既先澆筑梁，根據(jù)梁高分層澆筑成階梯形，當(dāng)?shù)竭_(dá)板底位置時(shí)再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續(xù)向前進(jìn)行。第四章工法優(yōu)點(diǎn)1、主體施工速度快2、減少了施工工序3、施工條件簡(jiǎn)單，人工易操作，木膠合模板重量輕，防水、耐磨、耐酸堿、易釘，保溫性能好，易脫模，并可兩面使用，不必全依靠塔吊進(jìn)行垂直運(yùn)輸。4、節(jié)約木材，內(nèi)墻根本全采用鋼管作背楞，原來(lái)內(nèi)墻模板背楞、頂板主龍骨采用5×10cm〔此規(guī)格方料均按4×19cm計(jì)算〕方木，現(xiàn)采用直徑48mm鋼管。5、模板成型加工工藝簡(jiǎn)便，工人易于掌握，操作性和普及性強(qiáng)。6、柱頭平整外觀好，無(wú)柱頭夾渣，且柱頭核心部位無(wú)孔洞形象。7、豎向墻柱模板只需備一層料即可，下一層料倒運(yùn)到上一層，人工運(yùn)即可。8、澆筑混凝土不用接管，采用布料機(jī)，來(lái)回移動(dòng)方便，澆筑混凝土速度快。9、本工法施工方法先進(jìn)，施工組織得力，在眾多的高層建筑中應(yīng)用廣泛，相比竹模板方木組合模板體系，取消了墻體豎背楞、橫楞、頂板主龍骨方木，用A48×3鋼管代替，間距相對(duì)加大，鋼管可以租賃，租賃費(fèi)遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于購(gòu)置木材的費(fèi)用，比背楞全是方木的支撐體系節(jié)省木材50%以上，效益相當(dāng)可觀。第五章適用范圍適用于各類高層剪力墻、短肢剪力墻、框架剪力墻結(jié)構(gòu)的施工，本工程均為框架剪力墻結(jié)構(gòu)，3米標(biāo)準(zhǔn)層擬采用梁板柱一次澆筑混凝土工藝。非標(biāo)準(zhǔn)層、地下室、斜屋面不采用此工藝施工方法。第六章工藝原理1、木膠合模板鋼管組合模板體系面板采用14mm厚木膠合鏡面板，墻體豎肋采用A48×3mm鋼管，模板的橫背楞采用A48×3mm鋼管，穿墻螺栓從兩根鋼管的空檔穿過(guò)，采用山形卡固定，使之成為一個(gè)整體。頂板用木膠合模板覆蓋在50×100mm方上，下部采用滿堂腳手架活動(dòng)可調(diào)節(jié)接頭支撐，使墻體和頂板模板成為一個(gè)封閉整體。待混凝土強(qiáng)度到達(dá)1.2Mpa時(shí)，即可撤除墻體模板，頂板混凝土到達(dá)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定強(qiáng)度值時(shí)可撤除頂板模板。2、外墻外模板采用14mm木膠合模板，墻體豎肋采用50×100mm方木，模板的橫背楞采用直徑48×3mm鋼管，采用U型套鋼筋套絲固定住鋼管，支設(shè)時(shí)用塔吊吊起整片模板，到指定定位置，穿墻螺栓從兩根鋼管的空檔穿過(guò)，采用山形卡固定，使之成為一個(gè)整體。3、外墻架子采用工字鋼懸挑雙排架或落地架，用于外圈工作和外圍護(hù)。第七章施工工藝及操作要點(diǎn)第一節(jié)、施工工藝流程綁扎墻體鋼筋搭設(shè)滿堂紅腳手架驗(yàn)收墻體鋼筋拼裝墻體一側(cè)模板支頂板模板拼裝另一側(cè)墻體模板綁扎頂板鋼筋驗(yàn)收頂板鋼筋澆筑混凝土拆墻體模板綁扎上層墻體鋼筋第二節(jié)、操作要點(diǎn)7.2.1、墻體模板采用1830×915mm木膠合模板拼接，高度為樓層凈高-10mm，豎龍骨采用A48×3mm鋼管，間距為200mm左右，板與板之間連接，豎向縫用方料鐵釘釘住，橫向縫不用。穿墻螺桿眼間距一般以600×700mm分布，距地300mm,豎向700間距，橫向600mm間距，遇墻洞口邊緣可適當(dāng)調(diào)整，孔眼采用直徑15鉆頭鉆孔。7.2.2、墻板采用豎向連接，板頂高度至平臺(tái)底面相吻合用鐵釘連接，嚴(yán)禁出現(xiàn)后補(bǔ)現(xiàn)象，如需后補(bǔ)一律在墻板下口。每塊豎向板背后墻體內(nèi)支撐為預(yù)制水泥塊支撐，位置在每根螺桿的邊緣布置，嚴(yán)禁隨意擺放〔拼縫處均勻布置〕，不得少用，把一側(cè)墻體模板支好后，再放水泥塊支撐。7.2.3、墻內(nèi)套管一律采用外露板面，便于螺桿安裝、撤除，重復(fù)使用。內(nèi)墻1內(nèi)墻27.2.4、所有門(mén)窗框、一切封頭和相鄰處，必須拼縫嚴(yán)密，防止漏漿。單墻和封頭板必須按照幾何尺寸使用對(duì)拉螺桿，橫頭同鋼管扣件連接并加固。堵頭1堵頭2梁底支模7.2.5、支模順序是先做頂板，后做墻體，每框平臺(tái)架子搭設(shè)根據(jù)每框頂板的開(kāi)間尺寸，均勻排布，連接桿上下扣牢。7.2.6、外墻、電梯井和樓梯間的模板必須把板向下伸至導(dǎo)墻上，腳邊封好方料，用螺桿進(jìn)行對(duì)拉，確保不錯(cuò)臺(tái)、漏漿和漲模。外墻1外墻27.2.7、所有墻體必須在統(tǒng)一軸線上拉好通線，截面尺寸控制在±3mm，上下垂直度控制在4mm，頂板標(biāo)高控制在規(guī)定范圍內(nèi)，允許誤差±3mm，墻與頂板交接要緊密連接。7.2.8、頂板模板支設(shè)時(shí)，要合理方案好立桿的間距，立桿間距控制在900-1100mm之間，每根立桿不得少于3道水平橫桿，即底下設(shè)一道掃地桿，中間設(shè)一道，頂部設(shè)一道拉桿。主龍骨采用A48×3mm鋼管，次龍骨采用50×100mm方木，間距不大于200mm，頂板模板必須保持水平，防止出現(xiàn)波浪形。7.2.9、頂板模板與墻體模板連接，接縫必須緊密，不得出現(xiàn)漏漿。澆筑完成后1澆筑完成后2澆筑完成后3第八節(jié)材料和機(jī)具設(shè)備本工法體系涉及的主要施工設(shè)備及材料如下表：14mm厚木膠合模板、A48×3mm鋼管、50×100mm方木、A15PVC穿墻套管、A12穿墻螺栓、手使電鋸、扳手、手鋸、錘子、釘子等。主要施工設(shè)備及材料表序號(hào)名稱及規(guī)格單位數(shù)量備注1木膠合鏡面模板1830×915×14mm〔長(zhǎng)×寬×厚〕張根據(jù)墻面、房間頂板尺寸拼裝2方木50×100mm根假設(shè)干，長(zhǎng)度根據(jù)實(shí)際尺寸墻面封堵頭、頂板次龍骨3鋼管A48×3mm根假設(shè)干，長(zhǎng)度根據(jù)實(shí)際尺寸墻體模板豎楞、橫楞、頂板主龍骨使用4木工手槍鉆〔采用Φ15鉆頭〕把模板鉆眼用5穿墻螺栓，A12圓鋼通絲螺桿，長(zhǎng)度為墻厚＋500mm，配螺母套假設(shè)干6A15PVC穿墻套管，長(zhǎng)度為墻厚＋50mm個(gè)假設(shè)干7水泥塊支撐，長(zhǎng)度同墻厚塊假設(shè)干放在墻體鋼筋上，支撐模板，保證墻厚8電動(dòng)臺(tái)鋸臺(tái)79手使電鋸個(gè)10園釘個(gè)假設(shè)干11山形卡個(gè)固定雙鋼管12步步緊個(gè)備注以上設(shè)備、各種平安設(shè)施根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況設(shè)置。本工法所需要設(shè)備均為常見(jiàn)的小型設(shè)備，設(shè)備加工容易，工藝成熟，操作簡(jiǎn)便，一般采用本工法進(jìn)行施工均容易實(shí)現(xiàn)。第九章質(zhì)量控制措施第一節(jié)、模板支架9.1.1、模板安裝必須保證軸線和截面尺寸準(zhǔn)確，垂直度和平整度符合規(guī)定要求。9.1.2、模板安裝后應(yīng)保證整體的穩(wěn)定性，確保施工中模板不變形、不錯(cuò)位、不漲模。9.1.3、全部使用扣件式鋼管滿堂支模架，嚴(yán)禁模板支架直接利用鋼管橫桿和扣件傳力的錯(cuò)誤做法，梁板受力立桿必須分開(kāi)設(shè)置。鋼管立柱頂部必須設(shè)可調(diào)支托，扣件式鋼管支架立柱接長(zhǎng)必須采用對(duì)接扣件連接，嚴(yán)禁搭接。1-樓板面；2-墊木；3-縱橫向掃地桿；4-水平剪刀撐；5-立桿；6-豎向剪刀撐；7-縱橫向水平拉桿；8-U型頂托；9-通長(zhǎng)托木；10-立檔；11-斜撐9.1.4、模板的拼縫要平整，堵縫措施要整齊牢固，不得漏漿。模板與砼的接觸應(yīng)清理干凈。、模板安裝和預(yù)埋件、預(yù)留空洞允許偏差及檢驗(yàn)方法應(yīng)符合規(guī)定。、模板對(duì)位螺桿設(shè)計(jì)位置應(yīng)避開(kāi)建筑結(jié)構(gòu)鋼筋。、選擇高層鏡面模板，以提高砼結(jié)構(gòu)觀感質(zhì)量。、墻柱腳必須設(shè)置壓腳板和清掃口，且堵縫嚴(yán)密。墻與梁板拉結(jié)做法9.1.9、樓梯施工縫模板的做法采用后插板施工法,樓梯施工縫留設(shè)于剪力最小的每跑樓梯約1/3處；9.1.10、在上跑樓梯砼澆筑時(shí)，施工縫外表應(yīng)剔鑿清理干凈露出石子。接槎處澆水濕潤(rùn)，用同砼配合比無(wú)石子砂漿細(xì)致振實(shí)，形成一體。第二節(jié)、混凝土澆筑9.2.1、混凝土澆筑的一般要求9.2.1.1、澆筑混凝土?xí)r應(yīng)分段分層進(jìn)行，每層澆筑高度應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)、鋼筋疏密決定。一般分層高度為插入式振動(dòng)器作用局部長(zhǎng)度的1.25倍，最大不超過(guò)500㎜。平板振動(dòng)器的分層厚度為200㎜。9.2.1.2、開(kāi)動(dòng)振動(dòng)棒，振搗手握住振搗棒上端的軟軸膠管，快速插入砼內(nèi)部，振搗時(shí)，振動(dòng)棒上下略為抽動(dòng)，振搗時(shí)間為20～30秒，但以砼面不再出現(xiàn)氣泡、不再顯著下沉、外表泛漿和外表形成水平面為準(zhǔn)。使用插入式振動(dòng)器應(yīng)做到快插慢拔，插點(diǎn)要均勻排列，逐點(diǎn)移動(dòng)，按順序進(jìn)行，不得遺漏，做到均勻振實(shí)。移動(dòng)間距不大于振動(dòng)棒作用半徑的1.5倍〔一般為300～400㎜〕，靠近模板距離不應(yīng)小于200㎜。振搗上一層時(shí)應(yīng)插入下層混凝土面50～100㎜，以消除兩層間的接縫。平板振動(dòng)器的移動(dòng)間距應(yīng)能保證振動(dòng)器的平板覆蓋已振實(shí)局部邊緣。9.2.1.3、澆筑混凝土應(yīng)連續(xù)進(jìn)行。如必須間歇，其間歇時(shí)間應(yīng)盡量縮短，并應(yīng)在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。間歇的最長(zhǎng)時(shí)間應(yīng)按所用水泥品種及混凝土初凝條件確定，一般超過(guò)2小時(shí)應(yīng)按施工縫處理。9.2.1.4、混凝土澆筑時(shí)應(yīng)派專人經(jīng)常觀察模板鋼筋、預(yù)留孔洞、預(yù)埋件、插筋等有無(wú)位移變形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題應(yīng)立即澆灌并應(yīng)在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢。9.2.1.5、澆筑完畢后，檢查鋼筋外表是否被砼污染，并及時(shí)擦洗干凈。9.2.2、梁、板混凝土澆筑9.2.2.1、梁、板應(yīng)同時(shí)澆筑，澆筑方法應(yīng)由一端開(kāi)始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據(jù)梁高分層澆筑成階梯形，當(dāng)?shù)竭_(dá)板底位置時(shí)再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續(xù)向前進(jìn)行。9.2.2.2、和板連成整體高度大于1m的梁，允許單獨(dú)澆筑，其施工縫應(yīng)留在板底以下2～3cm處。澆搗時(shí)，澆筑與振搗必須緊密配合，第一層下料慢些，梁底充分振實(shí)后再下二層料，用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進(jìn)，每層均應(yīng)振實(shí)后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實(shí)，振搗時(shí)不得觸動(dòng)鋼筋及預(yù)埋件。9.2.2.3、梁柱節(jié)點(diǎn)鋼筋較密時(shí)，澆筑此處混凝土?xí)r先將梁筋用48鋼管撐開(kāi)，以保證混凝土下滿梁柱節(jié)點(diǎn)，節(jié)點(diǎn)混凝土振搗密實(shí)后，將鋼管拔掉，再次振搗梁面部位。9.2.2.4、施工縫位置：宜沿次梁方向澆筑樓板，施工縫應(yīng)留置在次梁跨度的中間1/3范圍內(nèi)。施工縫的外表應(yīng)與梁軸線或板面垂直，不得留斜槎。施工縫宜用木板或鋼絲網(wǎng)擋牢。9.2.2.5、澆筑板混凝土的虛鋪厚度應(yīng)略大于板厚，用平板振搗器垂直澆筑方向來(lái)回振搗，厚板可用插入式振搗器順澆筑方向托拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢后用長(zhǎng)木抹子抹平。施工縫處或有預(yù)埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土?xí)r不允許用振搗棒鋪攤混凝土。9.2.2.6、施工縫處須待已澆筑混凝土的抗壓強(qiáng)度不小于1.2mpa時(shí)，才允許繼續(xù)澆筑。在繼續(xù)澆筑混凝土前，施工縫混凝土外表應(yīng)鑿毛，易除浮動(dòng)石子，并用水沖洗干凈后，先澆一層水泥漿，然后繼續(xù)澆筑混凝土，應(yīng)細(xì)致操作振實(shí)，使新舊混凝土緊密結(jié)合。9.2.2.7、當(dāng)柱〔墻〕混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度比梁〔板〕高兩個(gè)等級(jí)及以上時(shí)，節(jié)點(diǎn)處砼施工應(yīng)符合以下要求：①不得采用泵送方式輸送砼，砼坍落度宜不大于100mm；②先澆筑墻柱砼，應(yīng)在墻柱砼澆筑完畢后停歇1～1.5h，使其初步沉實(shí)，再繼續(xù)澆筑梁、板混凝土澆筑。且距高強(qiáng)度構(gòu)件邊緣不應(yīng)小于500mm；③當(dāng)梁高在≥700mm時(shí)必須分層澆筑成階梯形。即采用由一端開(kāi)始用“趕漿法”。9.2.3、墻混凝土澆筑9.2.3.1、如柱、墻的混凝土強(qiáng)度等級(jí)相同時(shí)，可以同時(shí)澆筑，反之宜先澆筑柱混凝土，預(yù)埋墻錨固筋，待拆柱模后，再綁剪力墻鋼筋、支模、澆筑混凝土。9.2.3.2、墻澆筑混凝土前，先在底部均勻澆筑5cm厚與墻體混凝土成分相同的水泥砂漿，并用鐵鍬入模，不應(yīng)用料斗直接灌入模內(nèi)。9.2.3.3、澆筑墻體混凝土應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，間隔時(shí)間不應(yīng)超過(guò)2h，每層澆筑厚度控制在60cm左右，因此必須預(yù)先安排好混凝土下料點(diǎn)位置和振搗器操作人員數(shù)量。9.2.3.4、振搗棒移動(dòng)間距應(yīng)小于50cm，每一振點(diǎn)的延續(xù)時(shí)間以外表呈現(xiàn)浮漿為度，為使上下層混凝土結(jié)合成整體，振搗器應(yīng)插入下層混凝土5cm。振搗時(shí)注意鋼筋密集及洞口部位，為防止出現(xiàn)漏振，須在洞口兩側(cè)同時(shí)振搗，下灰高度也要大體一致。大洞口的洞底模板應(yīng)開(kāi)口，并在此處澆筑振搗。9.2.3.5、混凝土墻體澆筑完畢之后，將上口甩出的鋼筋加以整理，用木抹子按標(biāo)高線將墻上外表混凝土找平。9.2.4、柱混凝土澆筑9.2.4.1、柱澆筑前底部應(yīng)先填以5～10cm厚與混凝土配合比相同減石子砂漿，柱混凝土應(yīng)分層振搗，使用插入式振搗器時(shí)每層厚度不大于50cm，振搗棒不得觸動(dòng)鋼筋和預(yù)埋件。除上面振搗外，下面要有人隨時(shí)敲打模板。9.2.4.2、柱高在3m之內(nèi)，可在柱頂直接下灰澆筑，超過(guò)3m時(shí)，應(yīng)采取措施〔用串桶〕或在模板側(cè)面開(kāi)門(mén)子洞安裝斜溜槽分段澆筑。每段高度不得超過(guò)2m，每段混凝土澆筑后將門(mén)子洞模板封閉嚴(yán)實(shí)。9.2.4.3、柱子混凝土應(yīng)一次澆筑完畢，如需留施工縫時(shí)應(yīng)留在主梁下面。無(wú)梁樓板應(yīng)留在柱帽下面。在與梁板整體澆筑時(shí)，應(yīng)在柱澆筑完畢后停歇1～1.5h，使其獲得初步沉實(shí)，再繼續(xù)澆筑。9.2.5、樓梯混凝土澆筑9.2.5.1、樓梯段混凝土自下而上澆筑，先振實(shí)底板混凝土，到達(dá)踏步位置時(shí)再與踏步混凝土一起澆搗，不斷連續(xù)向上推進(jìn)，并隨時(shí)用木抹子〔或塑料抹子〕將踏步上外表抹平。9.2.5.2、施工縫位置：樓梯混凝土宜連續(xù)澆筑完，多層樓梯的施工縫應(yīng)留置在樓梯段1/3的部位。9.2.6、養(yǎng)護(hù)9.2.6.1、混凝土樓板澆筑完畢后，在12h以內(nèi)加以覆蓋和澆水，澆水次數(shù)應(yīng)能保持混凝土有足夠的潤(rùn)濕狀態(tài)，養(yǎng)護(hù)期一般不少于7晝夜，專人養(yǎng)護(hù)。樓板薄膜養(yǎng)護(hù)9.2.6.2、模板的撤除墻體強(qiáng)度到達(dá)1.2Mpa或不碰掉棱角即可撤除，施工中一般12小時(shí)以后即可撤除，并模板撤除后，立即澆水潤(rùn)濕，同時(shí)覆蓋薄膜，使薄膜通過(guò)水與砼墻體緊密結(jié)合，墻體四角處用膠帶粘貼薄膜，防止風(fēng)鼓破壞薄膜養(yǎng)護(hù)，對(duì)拉螺栓套管周圍處穿透薄膜即可。墻柱薄膜養(yǎng)護(hù)1墻柱薄膜養(yǎng)護(hù)2墻柱薄膜養(yǎng)護(hù)3第三節(jié)、組織及管理措施6.4.1、模板工程施工中應(yīng)做到技術(shù)交底到現(xiàn)場(chǎng)、至個(gè)人,實(shí)地示范,以保證模板按照設(shè)計(jì)及標(biāo)準(zhǔn)要求施工,并催促工人對(duì)工程質(zhì)量、平安的重視和材料的合理使用。6.4.2、在模板支設(shè)過(guò)程中,采取設(shè)立專人負(fù)責(zé)、定點(diǎn)定線的管理方法，確保模板施工中全過(guò)程質(zhì)量受控。檢查人員按模板施工控制內(nèi)容的要求，組織現(xiàn)場(chǎng)每日巡檢管理。工程部人員除對(duì)模板施工中材料的使用和工程質(zhì)量、平安催促外，每天應(yīng)對(duì)所有施工的部位跟蹤自檢，及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，落實(shí)整改措施。6.4.3、在澆筑混凝土之前，應(yīng)對(duì)模板工程進(jìn)行驗(yàn)收。6.4.4、各道工序?qū)嵭薪话打?yàn)收制度，以工程質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)、質(zhì)量評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)、有利于提高質(zhì)量、加快進(jìn)度的指令質(zhì)量管理依據(jù)，抓住施工中的各道環(huán)節(jié)，針對(duì)易發(fā)生的質(zhì)量通病，實(shí)行全面方位的檢查和催促，做到跟蹤檢查，走動(dòng)管理，旁站監(jiān)督。第十章平安管理措施7.1、模板安裝前，由工程技術(shù)負(fù)責(zé)人向作業(yè)班組長(zhǎng)做書(shū)面平安技術(shù)交底，再由班組長(zhǎng)向操作人員做平安技術(shù)交底和平安教育，有關(guān)施工及操作人員應(yīng)熟悉圖紙及模板工程的施工設(shè)計(jì)。7.2、模板的安裝必須按模板的施工技術(shù)措施進(jìn)行，嚴(yán)禁任意變動(dòng)。7.3、穿墻螺栓必須擰緊牢固，保證墻體豎直。7.4、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過(guò)程中，必須設(shè)置臨時(shí)固定設(shè)施，嚴(yán)防傾覆。7.5、支柱全部安裝完畢后，應(yīng)及時(shí)沿縱向和橫向加設(shè)水平支撐。7.6、樓板安裝就位時(shí)，要在支架搭設(shè)穩(wěn)固，板下橫楞與支架連接牢固后進(jìn)行。7.7、安裝模板時(shí)要注意防觸電、電鋸傷手、釘子扎腳。7.8、支設(shè)外墻拼裝好的大模板時(shí)，要注意與塔吊協(xié)調(diào)作業(yè)，五級(jí)以上大風(fēng)禁止吊裝。7.9、混凝土澆筑過(guò)程中，必須設(shè)置專人看模。7.10、設(shè)混凝土布料機(jī)位置，必須加增設(shè)立桿和剪刀撐，且看模人員嚴(yán)禁站于布料機(jī)下方。7.11、樓板模板應(yīng)按設(shè)計(jì)要求控制板面荷載，不得集中堆放腳手架桿、鋼筋、混、凝土、混凝土泵送管等材料和機(jī)具，防止施工荷載過(guò)于集中導(dǎo)致模板變形、失穩(wěn)。7.12、模板的撤除墻體強(qiáng)度到達(dá)1.2Mpa或不碰掉棱角即可撤除，施工中一般12小時(shí)以后即可撤除，頂板模板待混凝土到達(dá)規(guī)定強(qiáng)度后，才可撤除。7.13、現(xiàn)場(chǎng)人員必須戴平安帽。要服從統(tǒng)一管理，不得自行其事。7.14、板面混凝土堆積高度嚴(yán)格制在400mm,澆筑過(guò)程振搗棒不宜直接與模板接觸。第十一章工程計(jì)算書(shū)11.1、頂板板模板(滿堂扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)模板支架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ130-2011)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50010-2012、《建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2011)等標(biāo)準(zhǔn)編制。一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.10；縱距(m):1.10；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0.30；模板支架搭設(shè)高度(m):3.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):13.000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Ф48×3；圖2樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算:模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=110×1.42/6=35.933cm3；I=110×1.43/12=25.153cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1、荷載計(jì)算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1.1+0.35×1.1=3.685kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=1×1.1=1.1kN/m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.685+1.4×1.1=5.962kN/m最大彎矩M=0.1×5.962×3002=53658N·mm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=53658/35933.333=1.493N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為1.493N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計(jì)算撓度計(jì)算公式為：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=3.685kN/m面板最大撓度計(jì)算值ν=0.677×3.685×3004/(100×9500×25.153×104)=0.085mm；面板最大允許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值0.085mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計(jì)算:方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×9×9/6=54cm3；I=b×h3/12=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖〔mm〕1.荷載的計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.12+0.35×0.3=1.005kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.005+1.4×0.3=1.626kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×1.626×1.12=0.197kN·m；方木最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0.197×106/54000=3.643N/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為3.643N/mm2小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.626×1.1=1.073kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1.073×103/(2×40×90)=0.447N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.447N/mm2小于方木的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=1.005kN/m；最大撓度計(jì)算值ν=0.677×1.005×11004/(100×9000×2430000)=0.455mm；最大允許撓度[ν]=1100/250=4.4mm；方木的最大撓度計(jì)算值0.455mm小于方木的最大允許撓度4.4mm,滿足要求!四、托梁材料計(jì)算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；托梁采用：鋼管(單鋼管):Ф48×3；W=4.49cm3；I=13.08cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝1.789kN;托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁計(jì)算彎矩圖(kN·m)托梁計(jì)算變形圖(mm)托梁計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.727kN·m；最大變形Vmax=2.124mm；最大支座力Qmax=7.165kN；最大應(yīng)力σ=727313.151/4490=161.985N/mm2；托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2；托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值161.985N/mm2小于托梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為2.124mm小于1100/150與10mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設(shè)計(jì)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.129×3=0.387kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.1×1.1=0.424kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.12×1.1×1.1=3.63kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3=4.441kN；2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載?；詈奢d標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(1+2)×1.1×1.1=3.63kN；3.立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.411kN；六、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN)：N=10.411kN；φ軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比Lo/i查表得到；i計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；L0計(jì)算長(zhǎng)度(m)；根據(jù)《扣件式標(biāo)準(zhǔn)》，立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0有兩個(gè)計(jì)算公式L0=kuh和L0=h+2a，為平安計(jì)，取二者間的大值，即L0=max[1.155×1.71×1.5，1.5+2×0.1]=2.963；k計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取1.155；μ考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，取1.71；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a=0.1m；得到計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度L0=2.963；L0/i=2962.575/15.9=186；由長(zhǎng)細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.207；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=10410.96/(0.207×424)=118.619N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=118.619N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！11.2、柱柱模板計(jì)算書(shū)柱模板的計(jì)算依據(jù)《建筑施工手冊(cè)》第四版、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》江正榮著、《建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)》(GB50009-2012)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50010-2012、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2011)等標(biāo)準(zhǔn)編制。柱模板的背部支撐由兩層〔木楞或鋼楞〕組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對(duì)拉螺栓相互拉接，形成一個(gè)完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計(jì)示意圖選擇標(biāo)準(zhǔn)層最大的柱，3#樓kZ2〔9軸〕柱截面寬度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的總計(jì)算高度:H=3.00m；一、參數(shù)信息1.根本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:1；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:4；對(duì)拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):550；柱箍合并根數(shù):2；3.豎楞信息豎楞材料:圓鋼管；豎楞合并根數(shù):1；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計(jì)算高度，取3.000m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。分別計(jì)算得20.036kN/m2、72.000kN/m2，取較小值20.036kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=2kN/m2。三、柱模板面板的計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡(jiǎn)支梁或連續(xù)梁計(jì)算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗(yàn)算對(duì)象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=380mm，且豎楞數(shù)為4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對(duì)柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計(jì)算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=380.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.04×0.55×0.90=11.901kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.55×0.90=1.386kN/m；式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=11.901+1.386=13.287kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×13.287×380×380=1.92×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計(jì)算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=550×18.0×18.0/6=2.97×104mm3；f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=1.92×105/2.97×104=6.460N/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=6.46N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板計(jì)算最大剪力(N)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=380.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.04×0.55×0.90=11.901kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.00×0.55×0.90=1.386kN/m；式中，0.90為按《施工手冊(cè)》取用的臨時(shí)結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q=q1+q2=11.901+1.386=13.287kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×13.287×380.0=3029.524N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；V--面板計(jì)算最大剪力(N)：V=3029.524N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=550mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=3×3029.524/(2×550×18.0)=0.459N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.459N/mm2小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算，撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=20.04×0.55＝11.02kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(豎楞間距):l=380.0mm；E--面板彈性模量〔N/mm2〕：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I=550×18.0×18.0×18.0/12=2.67×105mm4；面板最大容許撓度:[ν]=380/250=1.52mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×11.02×380.04/(100×6000.0×2.67×105)=0.970mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.97mm小于面板最大容許撓度設(shè)計(jì)值[ν]=1.52mm,滿足要求！四、豎楞計(jì)算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞〔小楞〕屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計(jì)算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為550mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，豎楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.493×1=4.49cm3；I=10.783×1=10.78cm4；豎楞方木計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計(jì)算公式：M=0.1ql2其中，M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=550.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q1:1.2×20.036×0.380×0.900=8.223kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值q2：1.4×2.000×0.380×0.900=0.958kN/m；q=8.223+0.958=9.180kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×9.180×550.0×550.0=2.78×105N·mm；σ=M/(γxW)<f其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.49×103；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=205.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/1.05W=2.78×105/(1.05×4.49×103)=58.865N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=58.865N/mm2小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[σ]=205N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨連續(xù)梁計(jì)算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=20.04×0.22=9.18kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(柱箍間距):l=550.0mm；E--豎楞彈性模量〔N/mm2〕，E=210000.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.08×105；豎楞最大容許撓度:[ν]=550/400=2.2mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×9.18×550.04/(100×210000.0×1.08×105)=0.251mm；豎楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.251mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=2.2mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按集中荷載計(jì)算〔附計(jì)算簡(jiǎn)圖〕：B方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.22×0.55=2.92kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=2.923kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.731kN·m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.780mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=730806.12N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=77.45N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=7.31×108/(1.05×8.99×106)=77.45N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:ν=0.78mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=500/250=2mm；柱箍的最大撓度ν=0.78mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=2mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠?jì)算B方向沒(méi)有設(shè)置對(duì)拉螺栓！七、H方向柱箍的計(jì)算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.493×2=8.99cm3；I=10.783×2=21.57cm4；按計(jì)算〔附計(jì)算簡(jiǎn)圖〕：H方向柱箍計(jì)算簡(jiǎn)圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.38×0.55=5.05kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=10.584kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.778kN·m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.301mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計(jì)值:M=778460.15N·mm；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=8986mm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=82.505N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計(jì)算值σ=7.78×108/(1.05×8.99×106)=82.505N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗(yàn)算經(jīng)過(guò)計(jì)算得到:ν=0.301mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=600/250=2.4mm；柱箍的最大撓度ν=0.301mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=2.4mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對(duì)拉螺栓所受的拉力；A--對(duì)拉螺栓有效面積(mm2)；f--對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；查表得：對(duì)拉螺栓的直徑:M12；對(duì)拉螺栓有效直徑:9.85mm；對(duì)拉螺栓有效面積:A=76mm2；對(duì)拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=10.584kN。對(duì)拉螺栓所受的最大拉力:N=10.584kN小于[N]=12.92kN，對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求!11.3、梁梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書(shū)高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》〔JGJ130-2011〕、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50010-2012、《建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2011)等標(biāo)準(zhǔn)編制。選擇3#樓標(biāo)準(zhǔn)層最大的梁段:KLy6〔9軸〕。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(N/mm)：13.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按以下公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.4×1.4/6=16.33cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計(jì)算跨度:l=(600-120)/(4-1)=160mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.709×[(600-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(600-120)/(4-1)]2=3.58×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(600-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(600-120)/(4-1)]/1000=2.422kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=3.58×104/1.63×104=2.2N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.2N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=10.709N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(600-120)/(4-1)]=160mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.4×1.4×1.4/12=11.43cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×10.709×[(600-120)/(4-1)]4/(100×6000×1.14×105)=0.069mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(600-120)/(4-1)]/250=0.64mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.069mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.64mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.422/0.500=4.845kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4×9×9/6=54cm3；I=1×4×9×9×9/12=243cm4；E=10000.00N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.121kN·m，最大支座反力R=2.665kN，最大變形ν=0.086mm〔1〕次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1.21×105/5.40×104=2.2N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=15N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2，滿足要求！〔2〕次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.086mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.665kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×4×9×9/6=108cm3；I=2×4×9×9×9/12=486cm4；E=10000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.293kN·m，最大支座反力R=4.797kN，最大變形ν=0.126mm〔1〕主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=2.93×105/1.08×105=2.7N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=15N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.7N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=15N/mm2，滿足要求！〔2〕主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.126mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=180/400=0.45mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.126mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=0.45mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原那么是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×14×14/6=3.27×104mm3；I=1000×14×14×14/12=2.29×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.30]×1.00=18.720kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=18.720+5.600=24.320kN/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×24.32×2002=1.22×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×24.32×0.2=2.432kNσ=Mmax/W=1.22×105/3.27×104=3.7N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=3.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=15.600kN/m；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=5×18.72×2004/(384×6000×2.29×105)=0.284mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.284mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=2.432/1=2.432kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡(jiǎn)圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.432×12=0.243kN·m；最大應(yīng)力σ=M/W=0.243×106/54000=4.5N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值4.5N/mm2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×2.432×1=1.459kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1.459×1000/(2×40×90)=0.608N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.608N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.6N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×2.432×10004/(100×10000×243×104)=0.678mm；方木的最大允許撓度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0.678mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4mm，滿足要求！3.支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.432kN梁兩側(cè)局部樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=(0.600-0.200)/4×1.000×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.600-0.120)×0.300=0.971kN簡(jiǎn)圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N2=3.403kN；最大彎矩Mmax=0.681kN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=1.175mm；最大應(yīng)力σ=0.681×106/4490=151.6N/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值151.6N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無(wú)需要計(jì)算八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中N--立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包