GBT 39545.4-2023 閉式齒輪傳動(dòng)裝置的零部件設(shè)計(jì)和選擇 第4部分：撓性聯(lián)軸器平衡等級(jí)

閉式齒輪傳動(dòng)裝置的零部件設(shè)計(jì)和選擇第4部分：撓性聯(lián)軸器平衡等級(jí)GB/T39545.4—2023前言 I Ⅱ 2規(guī)范性引用文件 3術(shù)語(yǔ)和定義 14符號(hào) 65聯(lián)軸器的潛在不平衡量和平衡精度等級(jí) 76聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)選擇 86.1不平衡量限值 86.2選擇步驟 86.3系統(tǒng)靈敏度因素 96.4和GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別(G)的比較 7未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量影響因素 8已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量影響因素 9聯(lián)軸器潛在不平衡量的確定 9.1基本做法 9.2零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器 9.3零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器 9.4裝配后平衡過(guò)的聯(lián)軸器 附錄A(資料性)不平衡計(jì)算常用計(jì)算公式 附錄B(資料性)零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算 附錄C(資料性)零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算 附錄D(資料性)裝配后平衡的聯(lián)軸器(使用心軸)的潛在不平衡量計(jì)算 附錄E(資料性)裝配后平衡的聯(lián)軸器(不使用心軸)的潛在不平衡量計(jì)算 附錄F(資料性)零部件未做過(guò)平衡的高精度聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算 附錄G(資料性)零部件已做過(guò)平衡的高精度聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算 附錄H(資料性)裝配后不使用心軸平衡的高精度聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算 附錄I(資料性)附件位移引起的潛在不平衡量計(jì)算公式的導(dǎo)出 附錄J(資料性)附件質(zhì)量差異引起的潛在不平衡量計(jì)算公式的導(dǎo)出 附錄K(資料性)聯(lián)軸器和葉輪的不平衡量對(duì)離心泵軸承的影響 附錄L(資料性)本文件平衡精度等級(jí)和GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別(G)的比較 參考文獻(xiàn) I本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件是GB/T39545《閉式齒輪傳動(dòng)裝置的零部件設(shè)計(jì)和選擇》的第4部分。GB/T39545已經(jīng)發(fā)布了以下部分：——第1部分：通用零部件；——第3部分：軸和輪轂的無(wú)鍵配合連接；——第4部分：撓性聯(lián)軸器平衡等級(jí)。請(qǐng)注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專(zhuān)利。本文件的發(fā)布機(jī)構(gòu)不承擔(dān)識(shí)別專(zhuān)利的責(zé)任。本文件由中國(guó)機(jī)械工業(yè)聯(lián)合會(huì)提出。本文件由全國(guó)減速機(jī)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)(SAC/TC357)歸口。本文件起草單位：江蘇泰隆減速機(jī)股份有限公司、天津華建天恒傳動(dòng)有限責(zé)任公司、重慶大學(xué)、南京航空航天大學(xué)、鄭州機(jī)械研究所有限公司、太原理工大學(xué)、沃德傳動(dòng)(天津)股份有限公司、江蘇省金象傳動(dòng)設(shè)備股份有限公司。本文件主要起草人：李釗剛、魏靜、陸鳳霞、鮑和云、朱如鵬、劉世軍、王鐵、張紹明、孔霞、趙穎、ⅡGB/T39545《閉式齒輪傳動(dòng)裝置的零部件設(shè)計(jì)和選擇》是一套適用于不同類(lèi)型的工業(yè)用齒輪傳動(dòng)裝置零部件設(shè)計(jì)和選用方法的基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)，旨在規(guī)范各類(lèi)閉式齒輪傳動(dòng)裝置零部件與主要配套件設(shè)計(jì)和選用方法的準(zhǔn)則，擬由5個(gè)部分組成?！?部分：通用零部件。目的在于考慮了閉式齒輪傳動(dòng)裝置的應(yīng)用特點(diǎn)的基礎(chǔ)上，為軸等通用零部件的設(shè)計(jì)和選擇提供一套完整的規(guī)范性技術(shù)指導(dǎo)文件，以提升設(shè)計(jì)、制造和應(yīng)用水平，為提高我國(guó)的閉式齒輪傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)制造的基本功打基礎(chǔ)?！?部分：軸和輪轂的鍵連接。目的在于通過(guò)補(bǔ)充鍵槽的幾何形狀和位置公差及檢驗(yàn)方法等規(guī)范，進(jìn)一步完善我國(guó)鍵連接的標(biāo)準(zhǔn)體系，提高鍵連接的質(zhì)量，更好地保證閉式齒輪傳動(dòng)裝置的安全可靠運(yùn)行?！?部分：軸和輪轂的無(wú)鍵配合連接。目的是滿(mǎn)足轉(zhuǎn)型升級(jí)的需求，提升技術(shù)和方便使用，更好地保證閉式齒輪傳動(dòng)裝置的安全可靠運(yùn)行。 第4部分：撓性聯(lián)軸器平衡等級(jí)。目的在于增加解決聯(lián)軸器不平衡問(wèn)題的途徑，促進(jìn)我國(guó)撓性聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)、制造和應(yīng)用水平的提高?！?部分：撓性聯(lián)軸器的靜態(tài)和動(dòng)態(tài)特性。目的在于規(guī)范并普及撓性聯(lián)軸器的靜態(tài)和動(dòng)態(tài)特性的計(jì)算方法，以滿(mǎn)足閉式齒輪傳動(dòng)裝置和主機(jī)系統(tǒng)日益增長(zhǎng)的動(dòng)態(tài)分析的應(yīng)用需求。這些標(biāo)準(zhǔn)和通用標(biāo)準(zhǔn)相比具有以下主要特征：針對(duì)閉式齒輪傳動(dòng)裝置應(yīng)用特性的需求，所有零部件的應(yīng)力計(jì)算都在通用設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上進(jìn)行了修正，強(qiáng)度計(jì)算除考慮疲勞失效外還考慮了峰值載荷過(guò)載損傷的影響；給出由實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)得出的這些零部件設(shè)計(jì)和選擇的關(guān)注重點(diǎn)；屬?lài)?guó)內(nèi)首次制定的標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)現(xiàn)有標(biāo)準(zhǔn)做了進(jìn)一步補(bǔ)充和完善；從系統(tǒng)角度補(bǔ)齊了重要關(guān)聯(lián)件聯(lián)軸器和連接方面的標(biāo)準(zhǔn)；涵蓋了閉式齒輪傳動(dòng)裝置所有主要零部件；文件中的相關(guān)方法同樣適用于非閉式齒輪傳動(dòng)裝置零部件的設(shè)計(jì)和選擇。GB/T39545為我國(guó)閉式齒輪傳動(dòng)裝置零部件設(shè)計(jì)提供了一套較完整實(shí)用的設(shè)計(jì)與選用方法的規(guī)范和指南。撓性聯(lián)軸器通常由若干安裝基準(zhǔn)面之間具有徑向間隙和偏心量的零部件裝配而成。正是這些間隙和偏心量等因素造成聯(lián)軸器主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線偏離而產(chǎn)生潛在不平衡量。本文件給出依據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范、通過(guò)理論計(jì)算得出聯(lián)軸器有可能存在的最大不平衡量的方法，并根據(jù)本文件規(guī)定的選擇方法確定聯(lián)軸器的平衡精度等級(jí)，在設(shè)計(jì)階段就可以判斷出聯(lián)軸器能否滿(mǎn)足實(shí)際應(yīng)用中的不平衡要求；且可通過(guò)對(duì)各因素不平衡影響量的分析，找出主要因素，對(duì)設(shè)計(jì)做出有效改進(jìn)。本文件與適用于剛性轉(zhuǎn)子平衡質(zhì)量要求的GB/T9239.1—2006一并使用。1閉式齒輪傳動(dòng)裝置的零部件設(shè)計(jì)和選擇第4部分：撓性聯(lián)軸器平衡等級(jí)1范圍本文件規(guī)定了撓性聯(lián)軸器平衡等級(jí)的符號(hào)，聯(lián)軸器的潛在不平衡量和平衡精度等級(jí)，聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)選擇，未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量影響因素，已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量影響因素和聯(lián)軸器潛在不平衡量的確定。本文件適用于閉式齒輪傳動(dòng)裝置用的撓性聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)的選擇和潛在不平衡量計(jì)算。注：同時(shí)采用本文件與GB/T9239.1—2006的方法的應(yīng)用示例見(jiàn)附錄K。本文件不包含以下因素不平衡量的影響：——軸跳動(dòng)；——突出輪轂或軸的鍵；——未填滿(mǎn)的鍵槽或銷(xiāo)槽；——聯(lián)軸器安裝表面間隙；——非均質(zhì)材料；——彎曲基準(zhǔn)面。本文件不適用于彈性聯(lián)軸器用于通過(guò)彈性撓曲補(bǔ)償兩軸相對(duì)位移工況時(shí)的潛在不平衡量計(jì)算。2規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過(guò)文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期的引用文件，僅該日期對(duì)應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T9239.1—2006機(jī)械振動(dòng)恒態(tài)(剛性)轉(zhuǎn)子平衡品質(zhì)要求第1部分：規(guī)范與平衡允差的檢驗(yàn)3術(shù)語(yǔ)和定義下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。檢查旋轉(zhuǎn)零部件的質(zhì)量分布，并根據(jù)需要進(jìn)行調(diào)整，以確保在運(yùn)行對(duì)應(yīng)的頻率下零部件的振動(dòng)和作用于軸承的力均處于規(guī)定限值內(nèi)的工藝過(guò)程。靜態(tài)不平衡staticunbalance靜不平衡靜力不平衡主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線僅平行偏離的不平衡狀態(tài)。2注1:見(jiàn)圖1。注2:靜態(tài)不平衡的定量測(cè)量可由兩個(gè)動(dòng)態(tài)不平衡力矢量確定。[來(lái)源：GB/T6444—2008,5.6,有修改]標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——靜態(tài)不平衡；2——主慣性軸；3——質(zhì)心；4——旋轉(zhuǎn)軸線。圖1靜態(tài)不平衡力偶不平衡coupleunbalance偶不平衡主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線在質(zhì)心相交的不平衡狀態(tài)。注1:見(jiàn)圖2。注2:力偶不平衡的定量測(cè)量，可通過(guò)包含質(zhì)心和軸線平面中的某個(gè)參考點(diǎn)的兩個(gè)動(dòng)態(tài)不平衡矢量力矩的矢量和確定。若轉(zhuǎn)子中的靜態(tài)不平衡在包含參考點(diǎn)的任何平面以外的平面中得到校正，則該力偶不平衡將改變。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——主慣性軸；2——質(zhì)心；3——力偶不平衡。圖2力偶不平衡動(dòng)態(tài)不平衡dynamicunbalance動(dòng)不平衡主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線既不平行也不相交的不平衡狀態(tài)。注1:見(jiàn)圖3。注2:動(dòng)態(tài)不平衡的定量測(cè)量，可由完全代表轉(zhuǎn)子總體不平衡的兩個(gè)指定平面(垂直于旋轉(zhuǎn)軸線)的兩個(gè)互補(bǔ)不平衡3矢量確定。注3:動(dòng)態(tài)不平衡可分解為兩個(gè)(或兩個(gè)以上)橫向平面的靜態(tài)不平衡和力偶不平衡的組合。本文件僅涵蓋兩個(gè)平面情況，從動(dòng)態(tài)不平衡到靜態(tài)不平衡及力偶不平衡可進(jìn)行矢量分析轉(zhuǎn)換，反之亦然。動(dòng)態(tài)不平衡的校正可實(shí)現(xiàn)全部不平衡量的校正。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——主慣性軸；2—-質(zhì)心；3——?jiǎng)討B(tài)不平衡。準(zhǔn)靜不平衡主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線在質(zhì)心之外的一點(diǎn)處相交的不平衡狀態(tài)。注1:見(jiàn)圖4。注2:準(zhǔn)靜態(tài)不平衡為動(dòng)不平衡的特殊情況，其不平衡的角度與力偶不平衡的角度一致。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——主慣性軸；2——準(zhǔn)靜態(tài)不平衡；3——質(zhì)心。圖4準(zhǔn)靜態(tài)不平衡在直至最高工作轉(zhuǎn)速的任意轉(zhuǎn)速下旋轉(zhuǎn)，由給定的不平衡量的分布引起的撓曲低于允許限度的轉(zhuǎn)子。4注：在一組條件下(如工作轉(zhuǎn)速和初始不平衡量)可視為剛性轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)子，而在其他條件下可能不視為剛性轉(zhuǎn)子。旋轉(zhuǎn)軸線axisofrotation零部件旋轉(zhuǎn)的瞬時(shí)軸線。主慣性軸位移displacementofprincipalinertiaaxis平衡面上主慣性軸相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的位移量。注1:靜態(tài)不平衡情形下，主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線平行；其他情形下，主慣性軸與旋轉(zhuǎn)軸線不平行，因此兩個(gè)平衡平面內(nèi)兩軸線的位移量不等。注2:在平衡方面，主慣性軸用來(lái)表示與旋轉(zhuǎn)軸線最接近重合的一個(gè)中心主軸線(三個(gè)中心主軸線之一)。不平衡質(zhì)量與其質(zhì)心到旋轉(zhuǎn)軸線距離的乘積。注：質(zhì)心位置計(jì)算見(jiàn)附錄A。潛在不平衡量potentialunbalance聯(lián)軸器中可能存在的最大不平衡量。在從平衡機(jī)上拆卸之前，聯(lián)軸器零部件或組件平衡后的最終殘留不平衡量。平衡等級(jí)分類(lèi)balancegradeclassification潛在不平衡量的精度等級(jí)類(lèi)別。做平衡時(shí)安裝聯(lián)軸器零部件或聯(lián)軸器組裝件用的軸。軸套bushing用于將聯(lián)軸器或聯(lián)軸器零部件安裝在心軸上的調(diào)整件或調(diào)整件組件。注：通常稱(chēng)聯(lián)軸器或聯(lián)軸器零部件內(nèi)孔和心軸之間的調(diào)整件為襯套。帶有一個(gè)或多個(gè)軸套的心軸。安裝平衡工裝、聯(lián)軸器或聯(lián)軸器零部件的心軸、軸套或心軸部件的表面。5用于保持聯(lián)軸器剛性，且其軸線與設(shè)計(jì)軸線一致的附件。注：簡(jiǎn)稱(chēng)附件。工作表面runningsurface平衡機(jī)中支承聯(lián)軸器的運(yùn)轉(zhuǎn)表面。注：工作表面和安裝面可以為同一表面。測(cè)量基準(zhǔn)面indicatingsurface零件為做平衡而加工的軸線測(cè)量面。檢測(cè)基準(zhǔn)面detectionsurface檢測(cè)指示面零件為做平衡而設(shè)立的軸線檢測(cè)面。注：某些情況下，找正基準(zhǔn)和檢測(cè)基準(zhǔn)為同一表面。由幾何設(shè)計(jì)同軸度公差引起的，并導(dǎo)致質(zhì)心相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生位移的均勻體不平衡。安裝基準(zhǔn)面pilotsurface聯(lián)軸器或聯(lián)軸器零部件上安裝另一個(gè)聯(lián)軸器零部件的支撐基準(zhǔn)面。注：常見(jiàn)的安裝基準(zhǔn)面(也稱(chēng)裝配基準(zhǔn)面)有止口，銷(xiāo)孔，螺栓分布圓，各種定位面(如圓柱面內(nèi)孔或外徑，齒頂圓直徑和齒根圓直徑)等。剛性聯(lián)軸器rigidcoupling不能補(bǔ)償兩軸相對(duì)位移、聯(lián)軸器自身被連接零件間不產(chǎn)生間隙和相對(duì)位移、聯(lián)軸器不平衡量引起的撓曲低于允許限度的聯(lián)軸器。注：在一組條件下(如工作轉(zhuǎn)速和初始不平衡量)可視為剛性聯(lián)軸器的聯(lián)軸器，而在其他條件下可能不視為剛性聯(lián)軸器。撓性聯(lián)軸器flexiblecoupling彈性撓曲(大)不能認(rèn)為是剛性聯(lián)軸器，且聯(lián)軸器自身被連接零件間允許產(chǎn)生間隙和相對(duì)位移、可通過(guò)彈性撓曲補(bǔ)償兩軸相對(duì)位移的聯(lián)軸器。注1:除帶彈性元件的彈性聯(lián)軸器外，撓性聯(lián)軸器彈性撓曲(大)都是相對(duì)于剛性聯(lián)軸器而言的，一般不足以補(bǔ)償兩軸明顯的相對(duì)位移。注2:本文件把具有類(lèi)似剛性聯(lián)軸器的結(jié)構(gòu)，零部件安裝基準(zhǔn)面之間具有徑向間隙和偏心量的聯(lián)軸器也歸并于撓性聯(lián)軸器。[來(lái)源：GB/T3931—2010,2.3,有修改]彈性聯(lián)軸器resilientcoupling利用彈性元件的彈性變形，以實(shí)現(xiàn)補(bǔ)償兩軸相對(duì)位移、緩和沖擊和吸收振動(dòng)的撓性聯(lián)軸器。64符號(hào)下列符號(hào)適用于本文件，見(jiàn)表1。符號(hào)釋義單位首次使用B螺栓分布圓半徑式(15)D基準(zhǔn)面孔徑d基準(zhǔn)面軸徑圖6螺栓分布圓偏心量式(14)平衡夾具質(zhì)心軸線位移式(19)安裝夾具的偏心量式(20)安裝夾具之間的徑向間隙式(21)螺栓到螺栓孔的最大半徑間隙式(14)以質(zhì)心位移表示的平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量式(18)零部件相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的最大累積徑向偏心量式(14)裝配基準(zhǔn)面相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的最大累積半徑間隙式(23)per以質(zhì)心位移表示的最大允許剩余不平衡量式(16)主慣性軸的最大位移量零件1外徑軸線相對(duì)于自身軸孔軸線的位移(偏心量)式(2)零件2外徑軸線相對(duì)于自身軸孔軸線的位移(偏心量)式(5)徑向間隙式(10)平衡機(jī)滾子中心面與檢測(cè)指示面不為同一平面時(shí)殘留角的撓度差式(24)F不平衡力N式(A.5)GGB/T9239.1的平衡品質(zhì)級(jí)別或以毫米每秒(mm/s)為單位表示的潛在不平衡量mm/s檢測(cè)指示面到平衡機(jī)滾子中心線的長(zhǎng)度式(24)L?平衡機(jī)滾子中心線到半聯(lián)軸器質(zhì)心的長(zhǎng)度式(24)MB?零件1孔的等效質(zhì)量式(2)M零件2孔的等效質(zhì)量式(3)MF每個(gè)平衡面分?jǐn)偟陌惭b夾具質(zhì)量式(19)MH附件總質(zhì)量式(14)Msi零件1的質(zhì)量(按無(wú)孔計(jì)算)式(2)Ms?零件2的質(zhì)量(按無(wú)孔計(jì)算)式(3)MT每個(gè)平衡面的分?jǐn)傎|(zhì)量式(16)N附件中的緊固件數(shù)量—式(14)7轉(zhuǎn)速式(17)7符號(hào)釋義單位首次使用零件1的外圓半徑R?零件2的外圓半徑零件1的軸孔半徑圖8零件2的軸孔半徑圖9總測(cè)量值式(20)安裝夾具的剩余不平衡量式(19)安裝夾具偏心量引起的不平衡量式(20)UF?安裝夾具間隙引起的不平衡量式(21)U附件位移引起的潛在不平衡量式(14)UH?附件質(zhì)量差異引起的潛在不平衡量未平衡零件的固有不平衡量未平衡零件1的固有不平衡量式(2)未平衡零件2的固有不平衡量式(8)任一零件因各種因素產(chǎn)生的不平衡量的通用符號(hào)式(1)平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量式(18)最大允許剩余不平衡量式(16)裝配基準(zhǔn)面偏心量引起的潛在不平衡量式(8)Up?裝配基準(zhǔn)面間隙引起的潛在不平衡量式(13)U總潛在不平衡量式(1)Yxx相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線x-x的質(zhì)心位置式(2)相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線y-y的質(zhì)心位置式(4)角速度式(A.4)一組緊固件的最大質(zhì)量差g式(15)5聯(lián)軸器的潛在不平衡量和平衡精度等級(jí)本文件根據(jù)聯(lián)軸器的潛在不平衡量數(shù)值大小限值進(jìn)行平衡等級(jí)分類(lèi)。聯(lián)軸器的潛在不平衡量是指聯(lián)軸器中可能存在的最大不平衡量。不平衡的可能來(lái)源有：——零部件的不平衡量；——零部件裝配基準(zhǔn)面偏心；——零部件裝配基準(zhǔn)面間隙；——安裝夾具的偏心量、間隙和不平衡量。通常，總潛在不平衡量的計(jì)算方法是首先分別計(jì)算不同來(lái)源影響因素產(chǎn)生的潛在不平衡量子項(xiàng)，然后取各子項(xiàng)平方總和的平方根，即按式(1)計(jì)算：8U=√ZU……(1)式中：U——總潛在不平衡量，單位為克毫米(g·mm);U;——任一零件因各種因素產(chǎn)生的不平衡量的通用符號(hào)，下標(biāo)i為不同因素的區(qū)分符，單位為克毫米(g·mm)。具體影響因素見(jiàn)第7章和第8章，應(yīng)用示例見(jiàn)附錄B～附錄H。聯(lián)軸器的潛在不平衡量也可以用主慣性軸的最大位移量(e,)來(lái)表示，單位為微米(μm)?？倽撛诓黄胶饬?U)和主慣性軸的最大位移量(e)的單位換算，及其和GB/T9239.1平衡品質(zhì)級(jí)別(G)之間的換算見(jiàn)附錄A。注：U換算成G后，符號(hào)G表示以毫米每秒(mm/s)為單位的潛在不平衡量。聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)按主慣性軸最大位移量(ess)數(shù)值大小限值分類(lèi)，分成4～11八個(gè)精度等表2聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)分類(lèi)聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)最大不平衡量(ers)456789800以上6聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)選擇6.1不平衡量限值轉(zhuǎn)子系統(tǒng)允許的聯(lián)軸器不平衡量(即不平衡量限值)是由所連接機(jī)器和支撐結(jié)構(gòu)的特性決定的，建議由機(jī)器制造商確定不平衡量限值并指定合適的平衡精度等級(jí)。6.2選擇步驟當(dāng)聯(lián)軸器需方無(wú)法確定合適的平衡精度等級(jí)時(shí)，一般應(yīng)按以下2個(gè)步驟選取。a)按圖5選定選擇段共7個(gè)選擇段，按每半聯(lián)軸器的質(zhì)量和聯(lián)軸器最大運(yùn)行速度確定合適的選擇段。b)根據(jù)系統(tǒng)對(duì)聯(lián)軸器不平衡的敏感度，按表3選取平衡精度等級(jí)表3中的建議值僅反映典型的選擇實(shí)例，并不保證該值適用于任何特定系統(tǒng)或機(jī)器。對(duì)聯(lián)軸器不平衡不敏感的系統(tǒng)，建議采用低于建議值的平衡精度等級(jí)；相反，對(duì)聯(lián)軸器不平衡敏感的系統(tǒng)或機(jī)器可能需要選擇比建議分類(lèi)更高的平衡精度等級(jí)。9示例：每半聯(lián)軸器的質(zhì)量：34kg;最高運(yùn)行速度：7500r/min。根據(jù)圖5,合適的選擇段為“E”段。按表3,系統(tǒng)對(duì)聯(lián)軸器不平衡靈敏度為“中度”時(shí)，典型的聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)選5級(jí)為合適。最高運(yùn)行速度/(1000r/min)表3聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)選擇選擇段(圖5)系統(tǒng)對(duì)聯(lián)軸器不平衡的敏感度低度中度高度聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)A98B987C876D765E654F54G4注：聯(lián)軸器各平衡精度等級(jí)允許的最大不平衡量見(jiàn)表2。6.3系統(tǒng)靈敏度因素以下因素會(huì)增大系統(tǒng)對(duì)聯(lián)軸器不平衡量的敏感度?！S端撓度。具有撓性軸延伸段并產(chǎn)生大撓度的機(jī)器對(duì)于聯(lián)軸器不平衡量相對(duì)敏感?！?lián)軸器質(zhì)量和不平衡力增加了軸承載荷。輕負(fù)載軸承或軸承負(fù)載主要由聯(lián)軸器懸臂負(fù)荷引起的機(jī)器對(duì)不平衡量相對(duì)敏感，懸臂轉(zhuǎn)子或懸臂負(fù)載的機(jī)器通常對(duì)聯(lián)軸器不平衡量比較敏感。——軸承、軸承支承和底座的柔度。轉(zhuǎn)動(dòng)元件具有柔性底座或支承的機(jī)器或系統(tǒng)對(duì)聯(lián)軸器不平衡相對(duì)敏感?！到y(tǒng)固有頻率。以接近轉(zhuǎn)子或支撐系統(tǒng)的固有頻率工作的機(jī)器或系統(tǒng)對(duì)聯(lián)軸器不平衡敏感。——機(jī)器分離。聯(lián)軸器用于連接分離型機(jī)器的系統(tǒng)時(shí)(如使用浮動(dòng)軸聯(lián)軸器的系統(tǒng)),對(duì)聯(lián)軸器不平衡相對(duì)敏感。——軸承跨距和軸延伸段長(zhǎng)度的比例關(guān)系。短軸承跨距的機(jī)器對(duì)靜態(tài)不平衡敏感。注：軸跳動(dòng)、半聯(lián)軸器輪轂孔和軸之間的間隙及安裝基準(zhǔn)面的間隙都會(huì)使聯(lián)軸器不平衡量產(chǎn)生變化。6.4和GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別(G)的比較本文件平衡精度等級(jí)和GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別(G)的比較見(jiàn)附錄L。7未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量影響因素未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量的影響因素有下列內(nèi)容。a)未平衡聯(lián)軸器零部件的固有不平衡量若整臺(tái)聯(lián)軸器或其零部件都未做過(guò)平衡，則制造公差引起的固有不平衡量應(yīng)按下述兩種方法之一作出判斷：●累計(jì)生產(chǎn)相同設(shè)計(jì)規(guī)格聯(lián)軸器不平衡數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析；●依據(jù)設(shè)計(jì)規(guī)范通過(guò)理論計(jì)算得出有可能存在的最大不平衡量。b)聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心量聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心量是指裝配或重新裝配后聯(lián)軸器零件之間質(zhì)心軸線的允許相對(duì)徑向位移。c)聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙是聯(lián)軸器零件或部件的質(zhì)心軸線允許的相對(duì)徑向位移。d)附件位移附件位移是附件間隙和螺栓分布圓偏心量的組合偏心量。e)附件質(zhì)量差異附件質(zhì)量差異是聯(lián)軸器所有附件的質(zhì)量差異量，包括緊固件、墊圈、螺母、滑油塞、密封圈、墊第9章給出所有這些因素對(duì)聯(lián)軸器不平衡量影響的計(jì)算方法，計(jì)算示例見(jiàn)附錄B和附錄F。8已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量影響因素已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量的影響因素如下。a)最大允許剩余不平衡量最大允許剩余不平衡量與每個(gè)被平衡零件均有關(guān)。b)平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量誤差源包括：●平衡機(jī)設(shè)備的靈敏度(能測(cè)出的最小剩余不平衡量的極限值);●如果有可能，就要再考慮驅(qū)動(dòng)機(jī)的誤差。c)心軸組件或平衡夾具不平衡量心軸組件或平衡夾具不平衡量是由心軸組件或平衡夾具的所有零部件引起的綜合剩余不平衡d)心軸組件或平衡夾具安裝面偏心量心軸組件安裝面或平衡夾具安裝面偏心量是相對(duì)于平衡機(jī)中旋轉(zhuǎn)軸線的偏心量。e)心軸組件或夾具安裝面間隙心軸組件或夾具安裝面間隙是心軸組件或夾具中的間隙，如軸套與孔，心軸與軸套在可用情況下的間隙。f)聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心量聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心量是指在平衡操作之后，初始裝配和重新裝配的聯(lián)軸器零部件之間質(zhì)心軸線的允許最大徑向位移。注：對(duì)于平衡過(guò)的聯(lián)軸器，若拆后重裝時(shí)按初始裝配做的匹配標(biāo)記裝配，可保持裝配基準(zhǔn)面偏心與平衡時(shí)狀態(tài)相同，不影響平衡結(jié)果。g)聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙是指在平衡操作之后，重裝聯(lián)軸器時(shí)聯(lián)軸器零部件質(zhì)心軸線的可允許徑向位移的間隙。對(duì)裝配后做過(guò)平衡的聯(lián)軸器，重新裝配時(shí)零部件質(zhì)心軸線的潛在位移量等于直徑間隙(D一d),見(jiàn)圖6。對(duì)零部件做過(guò)平衡的聯(lián)軸器，聯(lián)軸器零部件質(zhì)心軸線的潛在位移量等于直徑間隙的二分之一，即(D—d)/2,見(jiàn)圖7。上述規(guī)律也適用于由螺栓作為基準(zhǔn)的聯(lián)軸器零部件。h)附件位移附件位移是附件間隙和螺栓分布圓偏心量的組合位移。i)附件質(zhì)量差異附件質(zhì)量差異是聯(lián)軸器所有附件的質(zhì)量差異量，包括緊固件、墊圈、螺母、滑油塞、密封圈、墊j)聯(lián)軸器軸孔相對(duì)于運(yùn)行表面的偏心量聯(lián)軸器軸孔相對(duì)于運(yùn)行表面的偏心量是軸孔的理論中心線相對(duì)于平衡機(jī)(不使用心軸做平衡)支承表面的位移量。第9章給出了出現(xiàn)上述全部因素時(shí)聯(lián)軸器不平衡量的計(jì)算方法。計(jì)算示例見(jiàn)附錄C、附錄D、a)b)1——平衡及裝配時(shí)的旋轉(zhuǎn)軸線；圖6裝配后做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的裝配基準(zhǔn)面間隙平衡時(shí)裝配或重裝時(shí)a)b)標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——平衡時(shí)的旋轉(zhuǎn)軸線；圖7零部件做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的裝配基準(zhǔn)面間隙9聯(lián)軸器潛在不平衡量的確定本文件把撓性聯(lián)軸器視為兩個(gè)分開(kāi)的半聯(lián)軸器，每個(gè)半聯(lián)軸器質(zhì)量為整體聯(lián)軸器的一半。驅(qū)動(dòng)裝置受到通過(guò)其重心作用的半聯(lián)軸器潛在不平衡量的影響(見(jiàn)圖E.1和圖H.1),而被驅(qū)動(dòng)設(shè)備受到另一半聯(lián)軸器潛在不平衡量的作用。但若聯(lián)軸器不對(duì)稱(chēng)，則應(yīng)分別對(duì)每一半進(jìn)行計(jì)算。GB/T39545.4—20239.2零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器9.2.1零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量的確定9.2.2～9.2.6給出零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器所有影響因素子項(xiàng)潛在不平衡量的估算公式，9.2.7給出總潛在不平衡量的求法。示例見(jiàn)附錄B和附錄F。9.2.2未平衡零件的固有不平衡量(U1)單個(gè)零件的影響量，可用其質(zhì)量乘以質(zhì)心相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的最大位移來(lái)確定。單個(gè)零件相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線x-x的固有不平衡量(U?)(見(jiàn)圖8)按式(2)計(jì)算：Ui?=1000y(Ms?-M)=1000e?Ms…………(2)式中：U??——未平衡零件1的固有不平衡量，單位為克毫米(g·mm);y——相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線x-x的質(zhì)心位置(推導(dǎo)過(guò)程見(jiàn)附錄A),單位為毫米(mm);Ms?——零件1的質(zhì)量(按無(wú)孔計(jì)算),單位為千克(kg);Mμ——零件1孔的等效質(zhì)量，單位為千克(kg);e?——零件1外徑軸線相對(duì)于自身軸孔軸線x-x的位移(偏心量),單位為毫米(mm)。標(biāo)引符號(hào)說(shuō)明：r?——零件1的軸孔半徑，單位為毫米(mm);R?——零件1的外圓半徑，單位為毫米(mm)。圖8零件1的相關(guān)尺寸9.2.3聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心量引起的潛在不平衡量(Up)當(dāng)零件1的裝配基準(zhǔn)面軸線偏離旋轉(zhuǎn)軸x-x(按圖9)時(shí)，安裝在零件1上的零件2的潛在不平衡量(U)按式(3)計(jì)算：U=1000y(Ms?-M?)……………(3)式中：M?——零件2的質(zhì)量(按無(wú)孔計(jì)算),單位為千克(kg);Mμ——零件2孔的等效質(zhì)量，單位為千克(kg)。對(duì)式(3)經(jīng)式(4)～式(7)進(jìn)一步的計(jì)算和推導(dǎo)得式(8):yxx=e?+yy………………(4) (6)U=1000[e?(Ms?-M)+e?Msg] (7)U=Up+U12 式中：yy——相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線y-y的質(zhì)心位置，單位為毫米(mm);e?——零件2外徑軸線相對(duì)于自身軸孔軸線的位移(偏心量),單位為毫米(mm);Up——裝配基準(zhǔn)面偏心量引起的潛在不平衡量，Up=1000e?(Ms?-Mp),單位為克毫米Uiz——未平衡零件2的固有不平衡量，按9.2.2所述方法計(jì)算，Ui?=1000e?Ms?,單位為克毫米圖9相互裝配零件的相關(guān)尺寸9.2.4聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙引起的潛在不平衡量(Up)當(dāng)安裝在裝配基準(zhǔn)面軸線偏離旋轉(zhuǎn)軸x-x的零件1上，零件2裝配基準(zhǔn)面存在間隙時(shí)的潛在不平衡量(U)按式(9)計(jì)算(見(jiàn)9.2.3和圖9)。U=1000yx(Msz-M?) (9)對(duì)式(9)經(jīng)式(10)～式(12)進(jìn)一步的計(jì)算和推導(dǎo)得式(13): (10) (11)U=1000[e?(Ms-Mg)+e?Me+e?(Ms?-Mp) U=Up+Ui?+Up? 式中：e?——徑向間隙，eg=r?-R?,單位為毫米(mm);Up——裝配基準(zhǔn)面間隙引起的潛在不平衡量，Up=1000e?(Mg-Mp),Up?=1000e?(Ms?-M)和U?2=1000e?Ms?按9.2.3所述定義。單位為克毫米(g·mm)。9.2.5附件位移引起的潛在不平衡量(Um)附件位移引起的潛在不平衡量(U)(圖10)按式(14)計(jì)算：式中：Um——附件位移引起的潛在不平衡量，單位為克毫米(g·mm);MH——附件總質(zhì)量，單位為千克(kg);en——螺栓到螺栓孔的最大半徑間隙，en=(螺栓孔最大直徑一螺栓最小直徑)/2,單位為毫米ec——螺栓分布圓偏心量，ec=(螺栓孔的位置度/2+ep),單位為毫米(mm);epi——該組件相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的最大累積徑向偏心量，em=同軸度/2,單位為毫米(mm);N——附件中的緊固件數(shù)量。1——螺栓孔中心；2——螺栓中心。圖10附件間隙9.2.6附件質(zhì)量差異引起的潛在不平衡量(Unp)附件質(zhì)量差異引起的潛在不平衡量(Ug),按式(15)估算：式中：△M——一組緊固件的最大質(zhì)量差，等于該組中最重的緊固件質(zhì)量減去最輕的緊固件質(zhì)量，單位為克(g);2B/π——△M作用的有效半徑，單位為毫米(mm);B螺栓分布圓半徑，單位為毫米(mm)。GB/T39545.4—2023每組緊固件組件均應(yīng)計(jì)算一次。9.2.7總潛在不平衡量(U)將9.2.2～9.2.6中計(jì)算出的所有潛在不平衡量子項(xiàng)的平方和取平方根，即為用于確定聯(lián)軸器平衡分類(lèi)的半聯(lián)軸器平衡面的總潛在不平衡量，見(jiàn)式(1)。9.3零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器9.3.1零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器潛在不平衡量的確定零部件做平衡后，變?cè)摿悴考械墓逃胁黄胶饬繛槭Ｓ嗖黄胶饬?含安裝夾具影響的不平衡量),不影響裝配基準(zhǔn)面的偏心量和間隙。給出零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器所有影響因素子項(xiàng)的潛在不平衡量的估算公式，9.3.7給出總潛在不平衡量的求法。示例見(jiàn)附錄C和附錄G。9.3.2最大允許剩余不平衡量(Uper)最大允許剩余不平衡量由聯(lián)軸器供應(yīng)商決定。如果Up明確是以g·mm為單位，數(shù)值可在不平衡計(jì)算中直接使用。如果U指定用質(zhì)心位移(eper)表示，則Ur應(yīng)按式(16)計(jì)算：式中：Uper——最大允許剩余不平衡量，單位為克毫米(g·mm);M?——每個(gè)平衡面的分?jǐn)傎|(zhì)量(分?jǐn)偟皆撈胶饷娴穆?lián)軸器零部件質(zhì)量),單位為千克(kg);eper——以質(zhì)心位移表示的最大允許剩余不平衡量，單位為微米(μm),其值可根據(jù)平衡品質(zhì)級(jí)別(G)按式(17)求得。式中：G——GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別，單位為毫米每秒(mm/s);n——轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min)。9.3.3平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量(Umr)該值為已知值，若平衡機(jī)的讀數(shù)是以g·mm為單位，則數(shù)值可在計(jì)算中直接使用。若平衡機(jī)的讀數(shù)是質(zhì)心位移(emar),則Umar應(yīng)按式(18)計(jì)算：式中：Umar——平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量，單位為克毫米(g·mm);emr——以質(zhì)心位移表示的平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量，單位為微米(μm)。9.3.4安裝夾具引起的不平衡量9.3.4.1安裝夾具的剩余不平衡量(Um)應(yīng)考量每個(gè)安裝夾具組件引起的不平衡量的影響。GB/T39545.4—2023安裝夾具的剩余不平衡通常小于零部件最大允許剩余不平衡量(Upr)的10%,按式(19)計(jì)算： (19)式中：Un——安裝夾具的剩余不平衡量，單位為克毫米(g·mm);Mr——每個(gè)平衡面分?jǐn)偟陌惭b夾具質(zhì)量，單位為千克(kg);eri——平衡夾具質(zhì)心軸線位移，單位為毫米(mm)。9.3.4.2安裝夾具偏心量引起的不平衡量(Ur?)安裝夾具偏心引起的不平衡量按式(20)計(jì)算： (20)Ur?——安裝夾具偏心量引起的不平衡量，單位為克毫米(g·mm);erz——安裝夾具的偏心量(TIR/2),單位為毫米(mm);TIR——總測(cè)量值，即跳動(dòng)或同軸度的檢測(cè)值，單位為毫米(mm)。注：當(dāng)使用多個(gè)夾具組件時(shí)，計(jì)算采用組件的組合偏心量。9.3.4.3安裝夾具間隙引起的不平衡量(Urg)心軸和襯套之間需留有間隙，某些情況下襯套和輪轂孔間也需要留有間隙，以便裝配和拆卸心軸。由于安裝夾具間隙而導(dǎo)致的不平衡按式(21)計(jì)算：Urs——安裝夾具間隙引起的不平衡量，單位為克毫米(g·mm)era——安裝夾具之間的徑向間隙，單位為毫米(mm)。注：當(dāng)使用多個(gè)夾具組件時(shí)，計(jì)算采用組件的組合間隙。9.3.5聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面引起的不平衡量9.3.5.1聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心量引起的不平衡量(Up)零部件裝配基準(zhǔn)面相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線x-x的偏心量引起的潛在不平衡量按式(22)計(jì)算(見(jiàn)圖9): Um——裝配基準(zhǔn)面(相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線x-x的)偏心量引起的潛在不平衡量，單位為克毫米聯(lián)軸器的每個(gè)零部件均應(yīng)重復(fù)Up計(jì)算。9.3.5.2聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙引起的不平衡量(Up?)零部件裝配基準(zhǔn)面相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸x-x間隙引起的潛在不平衡量，按式(23)計(jì)算(見(jiàn)圖9): Up——裝配基準(zhǔn)面的間隙(導(dǎo)致相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的位移)引起的潛在不平衡量，單位為克毫米epz——裝配基準(zhǔn)面相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的最大累積半徑間隙，單位為毫米(mm)聯(lián)軸器每個(gè)存在間隙的零部件均應(yīng)重復(fù)Up?計(jì)算。9.3.6附件影響引起的不平衡量9.3.6.1附件位移引起的不平衡量(Um)附件位移引起的潛在不平衡量(Um),按式(14)計(jì)算(見(jiàn)圖10)。9.3.6.2附件質(zhì)量差異引起的不平衡量(Up)附件質(zhì)量差異引起的不平衡量(Ung)按式(15)估算。9.3.7總潛在不平衡量把9.3.2～9.3.6中計(jì)算出的所有可用的不平衡影響子項(xiàng)的平方和取平方根，即為用于確定聯(lián)軸器平衡分類(lèi)的半聯(lián)軸器平衡面的總潛在不平衡量，見(jiàn)式(1)。9.4裝配后平衡過(guò)的聯(lián)軸器裝配后做平衡的聯(lián)軸器，零件可以為已平衡過(guò)的或未平衡過(guò)的，已不需考慮其內(nèi)部零件間偏差的影響，平衡后聯(lián)軸器的剩余不平衡量取決于平衡品質(zhì)級(jí)別和平衡機(jī)的靈敏度。裝配后做平衡的聯(lián)軸器，平衡時(shí)不改變初始裝配時(shí)的裝配基準(zhǔn)面及附件的偏心量和間隙，變聯(lián)軸器原有的固有不平衡量為剩余不平衡量(含安裝夾具影響的不平衡量)。但做過(guò)平衡的聯(lián)軸器解體重裝時(shí)，若隨機(jī)裝配，會(huì)改變初始裝配時(shí)的裝配基準(zhǔn)面及附件的偏心量和間隙；若按匹配標(biāo)識(shí)裝配，可不改變裝配基準(zhǔn)面的偏心量，但仍會(huì)改變裝配基準(zhǔn)面及附件的間隙(見(jiàn)圖6)。聯(lián)軸器是可維修部件，裝配后做過(guò)平衡的聯(lián)軸器解體重裝后的平衡精度會(huì)產(chǎn)生變化。從保守角度考慮，聯(lián)軸器的制造商應(yīng)向用戶(hù)提供平衡后重拆裝后的平衡精度值。裝配后聯(lián)軸器的平衡有使用心軸和不使用心軸2種不同安裝夾具方式，不平衡影響量的計(jì)算有所有影響因素不平衡量子項(xiàng)在9.4.2～9.4.7中給出估算公式。使用心軸平衡的示例見(jiàn)附錄D,不使用心軸平衡的示例見(jiàn)附錄E和附錄H。9.4.2最大允許剩余不平衡量(Upe)Up按式(16)計(jì)算，epe值可根據(jù)平衡品質(zhì)級(jí)別(G)按式(17)求得。計(jì)算所用的M-為分?jǐn)偟皆撈胶饷娴穆?lián)軸器所有零部件(包括附件和夾具)的質(zhì)量。該值為已知值，需要時(shí)Uma和emar應(yīng)按式(18)換算。9.4.4使用心軸時(shí)安裝夾具引起的不平衡量9.4.4.1安裝夾具的剩余不平衡量(Um)聯(lián)軸器平衡時(shí)安裝有襯套的心軸，安裝夾具的不平衡量即為夾具每個(gè)平面的剩余不平衡量。此剩余不平衡量(Ur)通常小于最大允許剩余不平衡量(U)的10%,Ur按式(19)計(jì)算。9.4.4.2安裝夾具偏心量引起的不平衡量(U,?)Ur?按式(20)計(jì)算。GB/T39545.4—20239.4.4.3安裝夾具間隙引起的不平衡量(Ur?)Ur?按式(21)計(jì)算。9.4.5不使用心軸時(shí)安裝引起的不平衡量9.4.5.1安裝表面偏心量引起的不平衡量(Ur?)運(yùn)行表面(通常為半聯(lián)軸器輪轂筒直徑)應(yīng)與無(wú)心軸的軸孔保持同心，以保證平衡準(zhǔn)確，存在偏心量此時(shí)半聯(lián)軸器輪轂成為平衡夾具。9.4.5.2對(duì)準(zhǔn)誤差引起的不平衡量(Urg)聯(lián)軸器無(wú)心軸平衡最常用于干式(無(wú)潤(rùn)滑)撓性聯(lián)軸器的平衡。通常，這類(lèi)聯(lián)軸器的撓性元件處于自由或松弛狀態(tài)時(shí)，撓性元件中存在部分隨機(jī)的殘留不對(duì)準(zhǔn)傾斜角?？墒褂们Х直砗推胶飧郊埩艚钦{(diào)整至最小(不同的聯(lián)軸器配置可能需要規(guī)定不同的調(diào)整程序),以盡可能減小殘留角對(duì)平衡品質(zhì)的影響。見(jiàn)圖E.1和圖H.1。該過(guò)程完成后，剩余對(duì)準(zhǔn)角引起的聯(lián)軸器的潛在不平衡量(Urs)應(yīng)按式(24)確定： (24)L?——檢測(cè)指示面到平衡機(jī)滾子中心線的長(zhǎng)度，單位為毫米(mm);L?—-平衡機(jī)滾子中心線到半聯(lián)軸器質(zhì)心的長(zhǎng)度，單位為毫米(mm);e?——平衡機(jī)滾子中心面與檢測(cè)指示面不為同一平面時(shí)殘留角的撓度差，為同一平面時(shí)為零，單位為毫米(mm)。注：式(24)中的徑向間隙e?表示撓性元件的殘留不對(duì)準(zhǔn)傾斜角(TIR/2)引起的檢測(cè)指示面相對(duì)于運(yùn)行面的最大允許偏心量，單位為毫米(mm)。9.4.6聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面引起的不平衡量9.4.6.1聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面偏心引起的不平衡量(U)聯(lián)軸器平衡后若解體重裝時(shí)完全按匹配標(biāo)記裝配，裝配基準(zhǔn)面的偏心量可和平衡前保持一樣，平衡9.4.6.2聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面間隙引起的不平衡量(Up?)聯(lián)軸器平衡時(shí)裝配基準(zhǔn)面存在間隙的聯(lián)軸器平衡時(shí)會(huì)顯著增加潛在不平衡量。質(zhì)心位移可能發(fā)生兩次：一次發(fā)生在聯(lián)軸器原始裝配時(shí)，一次發(fā)生在平衡后解體再次裝配時(shí)。因此，計(jì)算中使用全部直徑間隙值(兩次半徑間隙)。Up?按式(25)計(jì)算：U=2×1000Mrep………(25)半聯(lián)軸器中的每個(gè)零件都需重復(fù)Up?計(jì)算。9.4.7附件影響引起的不平衡量9.4.7.1附件位移引起的不平衡量(Um)附件間隙導(dǎo)致位移引起的潛在不平衡量Um,使用了9.4.6中表述的全部徑向間隙，但不包含螺栓GB/T39545.4—2023分布圓偏心量在內(nèi)，因?yàn)檠b配基準(zhǔn)面按標(biāo)記重裝后不改變平衡時(shí)的螺栓分布圓偏心量，平衡時(shí)已消除此項(xiàng)影響。Um按式(26)計(jì)算。半聯(lián)軸器中的每組附件都需重復(fù)Um計(jì)算。9.4.7.2附件質(zhì)量差異引起的不平衡量(Um)若隨機(jī)安裝螺栓和螺母，則存在附件質(zhì)量差異(Ug)引起的不平衡量。該類(lèi)質(zhì)心位移可能發(fā)生兩次：一次發(fā)生聯(lián)軸器原始裝配時(shí)上，一次發(fā)生在平衡后解體再次裝配時(shí)。Un按式(27)計(jì)算。若做好標(biāo)記，重裝時(shí)的螺栓、螺母和螺栓孔全按平衡時(shí)相同位置復(fù)裝，則UH?=0。對(duì)半聯(lián)軸器中的每組緊固件重復(fù)U計(jì)算。9.2.6中的注適用于本條。9.4.8每個(gè)平衡面的總潛在不平衡量將9.4.2～9.4.7中計(jì)算出的所有不平衡量影響子項(xiàng)的平方和取平方根。其值即為用于確定聯(lián)軸器平衡分類(lèi)的半聯(lián)軸器平衡面的總潛在不平衡量，見(jiàn)式(1)。確定聯(lián)軸器的不平衡量限值和選擇合適的平衡精度等級(jí)是聯(lián)軸器需方的責(zé)任。提供的聯(lián)軸器符合需方指定平衡精度等級(jí)的是聯(lián)軸器制造方的責(zé)任。(資料性)不平衡計(jì)算常用計(jì)算公式A.1兩不同軸圓柱體相對(duì)于第三軸的質(zhì)心位置組件截面的質(zhì)心(y;)為各組成部分質(zhì)心與其面積的乘積總和除以各組成部分截面面積總和，見(jiàn)式中：y;——i截面相對(duì)于x-xA;——i截面的面積；n——截面?zhèn)€數(shù)，軸線的質(zhì)心位置；若質(zhì)量均勻，截面質(zhì)心與體積質(zhì)心一致，則可將式(A.1)中面積替換為質(zhì)量。如圖A.1所示，兩不同軸大、小圓柱體(小圓柱體為挖空部分)相對(duì)于第三軸x-x的質(zhì)心位置y見(jiàn)式中：As、Ag——兩個(gè)非同心大、小圓的面積；es、eg——兩個(gè)非同心大、小圓相對(duì)于x-x軸線的質(zhì)心位置；Ms、Mg——兩個(gè)非同軸大、小圓柱體的質(zhì)量。.X.X圖A.1兩不同軸圓柱體相對(duì)于第三軸的質(zhì)心位置A.2e和U及GB/T9239.1平衡品質(zhì)級(jí)別G之間的換算改寫(xiě)3.9不平衡量定義可得式(A.3):式中：GB/T39545.4—2023U——總潛在不平衡量，單位為克毫米(g·mm)。erss與GB/T9239.1的平衡品質(zhì)級(jí)別(G)之間可按式(A.4)換算：…………(A.4)G——GB/T9239.1的平衡品質(zhì)級(jí)別或以毫米每秒(mm/s)為單位表示的潛在不平衡量；w——角速度，單位為弧度每秒(rad/s);n——轉(zhuǎn)速，單位為轉(zhuǎn)每分(r/min)。A.3不平衡力計(jì)算…………(A.5F——不平衡力，單位為牛(N),不平衡力考慮了9.81m/s2的重力加速度。(資料性)零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算B.1半聯(lián)軸器示例如圖B.1所示，半聯(lián)軸器組件用于說(shuō)明零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算，該算例的參數(shù)同樣應(yīng)用于附錄C、附錄D及附錄E。半聯(lián)軸器的截面組成如圖B.2所示；隔套的截面組成如圖B.3所示。已知參數(shù)如下。a)零部件質(zhì)量半聯(lián)軸器(M?)20kg附件(Mp)每端2kgb)裝配基準(zhǔn)面偏心量如圖B.2所示，半聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面A相對(duì)于安裝基準(zhǔn)面B的偏心量e?=0.04mmTIR。c)裝配基準(zhǔn)面間隙半聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面A和隔套基準(zhǔn)面D配合的徑向間隙e?=0.03mm。d)附件質(zhì)量差異螺栓質(zhì)量最大差異△M?=0.5g。螺母質(zhì)量最大差異△M?=0.3g。e)附件位移每端布置6個(gè)螺栓，螺栓分布圓直徑d=180mm。附件半徑間隙(最大)δ=0.13mm。螺栓孔位置度(直徑)l=0.10mm。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——隔套；2——附件；3——半聯(lián)軸器。圖B.1半聯(lián)軸器組件圖B.2半聯(lián)軸器的截面組成及相關(guān)公差圖B.3隔套的截面組成及相關(guān)公差B.2解題分析本示例不平衡量的組成及解題要領(lǐng)。a)半聯(lián)軸器的內(nèi)孔(基準(zhǔn)B)裝在被連接件軸伸上，內(nèi)孔的軸線即旋轉(zhuǎn)軸線?？汕蟪霭肼?lián)軸器相對(duì)于內(nèi)孔(基準(zhǔn)B)的固有不平衡量。b)軸套和半聯(lián)軸器通過(guò)止口圓柱面配合定位連接，此處產(chǎn)生2項(xiàng)偏差，一是半聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面A相對(duì)于安裝基準(zhǔn)面B的偏心量，二是半聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面A和隔套裝配基準(zhǔn)面D配合的徑向間隙。因此，除可求出隔套相對(duì)于基準(zhǔn)面D的固有不平衡量外，還要計(jì)算此2項(xiàng)偏差造成的不平衡量，才能把隔套的不平衡量折算成相對(duì)于旋轉(zhuǎn)軸線的不平衡量。c)附件質(zhì)量差異和附件位移的不平衡量。按式(1),對(duì)以上不平衡量子項(xiàng)的平方和取平方根，即得半聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量。B.3半聯(lián)軸器組件的固有不平衡量計(jì)算通過(guò)確定半聯(lián)軸器、隔套的不同截面相對(duì)于安裝基準(zhǔn)面的位置，計(jì)算半聯(lián)軸器組件的固有不平衡量，見(jiàn)9.2節(jié)和附錄A。圖B.4列出了隔套的截面2、截面3由基準(zhǔn)面C轉(zhuǎn)換為基準(zhǔn)面D時(shí)，按不同的偏心方案根據(jù)式(A.2)計(jì)算出的質(zhì)心位置。單位為毫米相對(duì)于基準(zhǔn)面C轉(zhuǎn)換為基準(zhǔn)面D標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——基準(zhǔn)表面φ;2——外徑；3——截面2的內(nèi)徑。es=-0.02,eg=-0.07相對(duì)于基準(zhǔn)面C方案2轉(zhuǎn)換為基準(zhǔn)面D標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——外徑；2——基準(zhǔn)表面φ;3——截面2的內(nèi)徑。es=0.02,en=-0.03y=0.0294(最不利情況下)a)截面2質(zhì)心分析相對(duì)于基準(zhǔn)hiC方案1轉(zhuǎn)換為基準(zhǔn)面)標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——基準(zhǔn)表面φ;2——外徑；3——截面3的外徑；4——截面3的內(nèi)徑。es=-0.05,eg=-0.07相對(duì)于基準(zhǔn)面C方案2轉(zhuǎn)換為基準(zhǔn)面D標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——截面3的外徑；2——外徑；3——基準(zhǔn)表面φ;4——截面3的內(nèi)徑。es=0.04,en=-0.03y=0.113(最不利情況下)b)截面3質(zhì)心分析圖B.4隔套的截面質(zhì)心分析表B.1和表B.2計(jì)算了半聯(lián)軸器、隔套兩個(gè)零件的固有不平衡量。表B.1半聯(lián)軸器相對(duì)于基準(zhǔn)面B的固有不平衡量計(jì)算不同截面對(duì)應(yīng)的圓柱體質(zhì)量相對(duì)于基準(zhǔn)面B的偏心量最大固有不平衡量截面編號(hào)MsMgy(式A.1)U?(式2)g·mmU'10.2890.02000.025522.1090.06000.068236.4902.9143.5760.06000.1090合計(jì)———20.000 —半聯(lián)軸器的固有不平衡量，按式(1)計(jì)算注：計(jì)算用原始參數(shù)見(jiàn)圖B.2。GB/T39545.4—2023表B.2隔套相對(duì)于基準(zhǔn)面D的固有不平衡量計(jì)算不同截面對(duì)應(yīng)的圓柱體質(zhì)量相對(duì)于基準(zhǔn)面D的偏心量mm最大固有不平衡量截面編號(hào)MsMgyy(式A.1)102—0.0303—0.030488601合計(jì)—————隔套的固有不平衡量，按式(1)計(jì)算注：計(jì)算用原始數(shù)見(jiàn)圖B.3。B.4零部件未做校正的聯(lián)軸器潛在不平衡量的計(jì)算零部件未做過(guò)平衡的聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量計(jì)算見(jiàn)表B.3。表B.3零件未做過(guò)平衡的半聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量計(jì)算不平衡量子項(xiàng)半聯(lián)軸器組件的不平衡量g·mm半聯(lián)軸器固有不平衡量(見(jiàn)表B.1)隔套固有不平衡量(見(jiàn)表B.2)隔套裝配基準(zhǔn)面偏心量引起的潛在不平衡量(Up),按式(3)計(jì)算：(15)×隔套裝配基準(zhǔn)面配合間隙引起的潛在不平衡量(Up2),按式(9)計(jì)算：(15)×附件位移引起的潛在不平衡量(Um),按式(14)計(jì)算：式中：0.13——螺栓到螺栓孔的最大半徑間隙；—螺栓孔分布圓對(duì)基準(zhǔn)B的偏心量。其中，0.10為螺栓孔位置度，0.04為裝配基準(zhǔn)面A相對(duì)于軸孔B的同軸度。附件質(zhì)量差異引起的潛在不平衡量(UH),按式(15)計(jì)算：螺栓：△M?=0.5g螺母：△M?=0.3g合計(jì)—GB/T39545.4—2023按式(1),半聯(lián)軸器組件總潛在不平衡量為：U=√ZU=√2105952=1451(g·mm按式(A.3),主慣性軸位移(e)為：查表2,該聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)為6級(jí)(e最大50μm)按式(A.4),n=1500r/min時(shí)：為了改善聯(lián)軸器的平衡，需查看不平衡的主要促因(表B.3)。該示例中，固有不平衡的主要促因是半聯(lián)軸器，特別是表B.1所示的截面2。截面2的不平衡與半聯(lián)軸器質(zhì)量和該截面質(zhì)心相對(duì)于半聯(lián)軸器安裝基準(zhǔn)面B的偏心量相關(guān)(見(jiàn)圖B.2)。第二位的促因是隔套，特別是表B.2所示的截面3。截面3的不平衡與隔套質(zhì)量和該截面質(zhì)心相對(duì)于隔套基準(zhǔn)面D的偏心量相關(guān)(見(jiàn)圖B.3)。為了改善半聯(lián)軸器的不平衡，可通過(guò)減小偏心量來(lái)重新設(shè)計(jì)半聯(lián)軸器。例如，將半聯(lián)軸器外徑基準(zhǔn)面A的同軸度標(biāo)注改為半聯(lián)軸器安裝基準(zhǔn)面B的同軸度，以消除基準(zhǔn)面轉(zhuǎn)換所導(dǎo)致的額外偏差。不僅截面2的偏心量從0.0682mm降至0.0482mm,且半聯(lián)軸器截面3的偏心量從0.109mm減少至0.089mm?？墒拱肼?lián)軸器固有不平衡量從1119gmm降至807gmm、每個(gè)半聯(lián)軸器的總潛在不平衡足以改變本示例的平衡精度等級(jí)。還可繼續(xù)采取再把隔套外徑和基準(zhǔn)面C的同軸度標(biāo)注改為隔套安裝基準(zhǔn)面D的同軸度，消除基準(zhǔn)面轉(zhuǎn)換所導(dǎo)致的額外偏差的辦法進(jìn)一步降低不平衡量。但仍不足以改變本示例的平衡精度等級(jí)，若需把平衡等級(jí)從6級(jí)提高到5級(jí)，則需要進(jìn)一步降低徑向基準(zhǔn)間隙或做平衡。(資料性)零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算C.1聯(lián)軸器示例參數(shù)本示例的半聯(lián)軸器組件的基本參數(shù)與附錄B相同(見(jiàn)圖B.1、圖B.2和圖B.3),用以說(shuō)明2個(gè)零件已單獨(dú)做過(guò)平衡的情況。其中半聯(lián)軸器采用夾具在單個(gè)平面中做平衡，隔套不采用夾具在兩個(gè)平面中做平衡，計(jì)算1500r/min和3000r/min兩種情況下的零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量。已知參數(shù)(a)～e)參數(shù)同附錄B,序號(hào)f]～j)為新增參數(shù)]如下。a)零部件質(zhì)量半聯(lián)軸器組件質(zhì)量為聯(lián)軸器的一半，包括：半聯(lián)軸器(M?)20kg半個(gè)隔套(Mg)15kg(隔套30kg)附件(Mp)每端2kg平衡夾具(Mp)4kgb)裝配基準(zhǔn)面偏心量c)裝配基準(zhǔn)面間隙半聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面A和隔套裝配基準(zhǔn)面D配合的徑向間隙epz=0.03mm。d)附件質(zhì)量差異螺栓質(zhì)量最大差異△M?=0.5g。螺母質(zhì)量最大差異△M?=0.3g。e)附件位移每端布置6個(gè)螺栓，螺栓分布圓直徑d=180mm。附件半徑間隙(最大)δ=0.13mm。螺栓孔位置度(直徑)l=0.10mm。f)半聯(lián)軸器和隔套2個(gè)零件都已按GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3單獨(dú)做過(guò)平衡。g)平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量em=0.25μm。h)半聯(lián)軸器軸孔和夾具的偏心量erz=0.013/2mm。i)平衡夾具徑向間隙era=0.013mm。j)隔套安裝基準(zhǔn)面相對(duì)于運(yùn)行表面的偏心量erz=0.08/2mm。mm。注：隔套是通過(guò)隔套的套管外徑面的運(yùn)行做平衡的，該外徑面對(duì)隔套安裝基準(zhǔn)面的偏心量mm。C.2解題分析本示例不平衡量的組成及解題要領(lǐng)：a)本示例和附錄B的主要區(qū)別在于零件(半聯(lián)軸器和隔套)已單獨(dú)做過(guò)平衡，不需要再計(jì)算其固有不平衡量，代之以零件的剩余不平衡量，其值可根據(jù)平衡品質(zhì)級(jí)別G求得。同理，夾具自身也有剩余不平衡量。b)平衡多出一項(xiàng)平衡機(jī)靈敏度引起的不平衡量(最小可達(dá)剩余不平衡量)。c)采用夾具時(shí)，半聯(lián)軸器軸孔和夾具之間有偏心量及徑向間隙2種因素引起的不平衡量。d)隔套裝配基準(zhǔn)面偏心引起的潛在不平衡量(Um),隔套裝配基準(zhǔn)面配合間隙引起的潛在不平衡量(Up)同附錄B。和附錄B相比，增加了一個(gè)隔套安裝基準(zhǔn)面相對(duì)于運(yùn)行表面的偏心量的e)附件質(zhì)量差異和附件位移的不平衡量同附錄B。按式(1),對(duì)以上不平衡量子項(xiàng)的平方和取平方根，即得半聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量。C.3.1零部件最大允許剩余不平衡量對(duì)于G6.3,按式(17),1500r/mC.3.2平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量emar=0.25μm。C.3.3平衡夾具最大允許剩余不平衡量平衡夾具最大允許剩余不平衡量按零部件最大允許質(zhì)心位移的1/2計(jì)算。C.3.4零部件已做過(guò)平衡的聯(lián)軸器的潛在不平衡量計(jì)算C.4匯總與討論表C.1零部件平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3的聯(lián)軸器潛在不平衡量的計(jì)算不平衡量的子項(xiàng)半聯(lián)軸器組件的不平衡量g·mmg·mm半聯(lián)軸器剩余不平衡量(Uper)———————平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量(Umar)平衡夾具剩余不平————————半聯(lián)軸器夾具偏心量(Up?)半聯(lián)軸器夾具間隙由式(21),(1000)×(20+4)×(0.013)GB/T39545.4—2023表C.1零部件平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3的聯(lián)軸器潛在不平衡量的計(jì)算(續(xù))不平衡量的子項(xiàng)半聯(lián)軸器組件的不平衡量g·mmg·mm隔套剩余不平衡量———隔套安裝偏心量半聯(lián)軸器孔對(duì)裝配基準(zhǔn)面偏心量(Up)裝配基準(zhǔn)面配合間隙(Up?)由式(23),(1000)×(15)×(0.03)螺栓質(zhì)量差異(UHz)螺母質(zhì)量差異(Un?)合計(jì)————半聯(lián)軸器組件總潛在不平衡量，由式(1)計(jì)算主慣性軸，位移(ers),由式(A.3)計(jì)算本文件平衡精度等級(jí)6(最大50μm)表C.2不平衡計(jì)算匯總G6.3零部件平衡品質(zhì)級(jí)別G2.5零部件平衡品質(zhì)級(jí)別3000r/min3000r/min半聯(lián)軸器組件總潛在不平衡量(U,)/半聯(lián)軸器組件潛在的不平衡量(G)/(mm/s),由式(A.4)計(jì)算4.2G6.3零部件平衡品質(zhì)級(jí)別G2.5零部件平衡品質(zhì)級(jí)別3000r/min3000r/min主慣性軸位移(ers)/(μm)本文件平衡精度等級(jí)6665不平衡量的最重要因素(由表C.1)半聯(lián)軸器剩余不平衡量隔套安裝偏心量隔套安裝偏心量隔套安裝偏心量半聯(lián)軸器組件質(zhì)量/(kg)不平衡力(F)/N,由式(A.5)計(jì)算24.290.7從表C.1的計(jì)算可以看出，隔套安裝偏心量為聯(lián)軸器潛在不平衡的最重要影響因素，可通過(guò)減小隔套安裝基準(zhǔn)面相對(duì)于運(yùn)行表面的偏心量來(lái)改善該聯(lián)軸器的不平衡。因此，可把工作表面由隔套的套管外徑面改為隔套法蘭外徑面，安裝偏心量可由0.08mm減小成0.04mm。由于該變化，3000r/min時(shí)G6.3零部件平衡品質(zhì)級(jí)別的不平衡量將從1029g·mm變?yōu)?87g·mm,主慣性軸位移(erss)將從28μm降低至24μm;3000r/min時(shí)G2.5零部件平衡品質(zhì)級(jí)別的不平衡量將從919g·mm降低至758g·mm,主慣性軸位移將從25μm降低至20μm。由表C.3可見(jiàn)，零部件按G6.3平衡過(guò)的聯(lián)軸器在3000r/min平衡精度等級(jí)仍為6級(jí)，但零部件按G2.5平衡過(guò)的聯(lián)軸器在3000r/min的平衡精度等級(jí)可提高至5級(jí)。C.4.3零部件平衡品質(zhì)級(jí)別值的計(jì)算由圖5,37kg的半聯(lián)軸器在1500r/min運(yùn)行時(shí)選擇A選擇段。查表3,根據(jù)系統(tǒng)不同的的靈敏度要求，本文件推薦選擇8級(jí)、9級(jí)或10級(jí)的平衡精度等級(jí)。從圖C.1可見(jiàn)，零部件按G6.3平衡后，聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)為6級(jí)，但零部件未做過(guò)平衡時(shí)聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)也已達(dá)6級(jí)(見(jiàn)附錄B),已經(jīng)好于推薦值。因此，零部件平衡未能提高該聯(lián)軸器不平衡等級(jí)。由圖5,以3000r/min運(yùn)行的37kg半聯(lián)軸器選擇B選擇段。查表3,對(duì)不同的靈敏度，本文件推薦選擇7級(jí)、8級(jí)或9級(jí)的平衡精度等級(jí)。如圖C.2所示，零部件按G6.3平衡后，聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)為6級(jí)，但零部件未做過(guò)平衡時(shí)聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)也已達(dá)6級(jí)(見(jiàn)附錄B),也已符合系統(tǒng)靈敏度的要求。因此，零部件平衡也未能提高該聯(lián)軸器不平衡等級(jí)。若要求平衡精度等級(jí)為5級(jí)，可按平衡品質(zhì)級(jí)別G2.5為零部件做平衡來(lái)實(shí)現(xiàn)。從圖C.2可以看出，再提高的平衡品質(zhì)級(jí)別，已幾乎不起多大作用了。875LL零部件平衡采用的品質(zhì)級(jí)別(G)初始設(shè)計(jì)(粗實(shí)線),改進(jìn)后的設(shè)計(jì)(虛線)(改進(jìn)后的設(shè)計(jì)：隔套安裝偏心量從0.08mm減小至0.04mm)。L4～L8表示4～8級(jí)平衡精度等級(jí)的線段。圖C.11500r/min時(shí)零部件已平衡聯(lián)軸器的平衡品質(zhì)級(jí)別零部件平衡采用的品質(zhì)級(jí)別(G)初始設(shè)計(jì)(粗實(shí)線),改進(jìn)后的設(shè)計(jì)(虛線)(改進(jìn)后的設(shè)計(jì)：隔套安裝偏心量從0.08mm減小至0.04mm)。L4～L8表示4～8級(jí)平衡精度等級(jí)的線段。圖C.23000r/min時(shí)零部件已平衡聯(lián)軸器的平衡品質(zhì)級(jí)別(資料性)裝配后平衡的聯(lián)軸器(使用心軸)的潛在不平衡量計(jì)算D.1聯(lián)軸器數(shù)據(jù)圖D.1中所示的使用心軸做平衡的聯(lián)軸器是一個(gè)通用示例，沒(méi)有給定任何偏差。用于做平衡的聯(lián)軸器的剛度(包括帶有彈性元件的聯(lián)軸器)要滿(mǎn)足做平衡時(shí)彈性元件中的殘余撓曲角降至最小的需求。通常當(dāng)平衡時(shí)聯(lián)軸器的運(yùn)行表面與內(nèi)孔基準(zhǔn)面的同心度不夠時(shí)采用心軸做平衡。該平衡方式常用于市售的通用型聯(lián)軸器。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：2——隔套；3——半聯(lián)軸器；4——襯套；5—-平衡滾子。圖D.1聯(lián)軸器使用心軸做平衡已知參數(shù)如下。a)零部件質(zhì)量半聯(lián)軸器組件質(zhì)量為聯(lián)軸器的一半，包括：半聯(lián)軸器(M?)20kg半個(gè)隔套(Mg)15kg(隔套30kg)附件(M)每端2kg襯套(Mc)每端1.5kg心軸(Mx)9kgb)零部件最大允許剩余不平衡量對(duì)于GB/T9239.1—2006平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3,按式(17),1500r/min時(shí)，er=40.1μm;c)平衡夾具最大允許剩余不平衡量平衡夾具最大允許剩余不平衡量按零部件最大允許質(zhì)心位移的1/2計(jì)算。對(duì)于GB/T9239.1—d)平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量em=0.25μm。e)零部件和夾具偏心量心軸與襯套的偏心量為e?=0.008mmTIR;襯套孔與襯套外徑的偏心量為e?=0.013mmTIR。f)安裝基準(zhǔn)面配合間隙心軸與襯套間的間隙δ?=0.009mm;襯套與半聯(lián)軸器軸孔的間隙δ2=0(錐度配合)。半聯(lián)軸器裝配基準(zhǔn)面與隔套裝配基準(zhǔn)面間配合的徑向間隙δ?=0.03mm。g)附件螺栓質(zhì)量最大差異△M?=0.5g。螺母質(zhì)量最大差異△M?=0.3g。螺栓圓分布圓的直徑d=180mm。螺栓孔徑向間隙δ=0.13mm。螺栓分布圓偏心量e.=0(平衡時(shí)已消除了此項(xiàng)的影響)。每個(gè)法蘭上6個(gè)螺栓。本示例不平衡量的組成及解題要領(lǐng)。a)本示例和附錄C的主要區(qū)別在于不是零部件做平衡，而是對(duì)裝配后的聯(lián)軸器整體做平衡。已不需考慮其內(nèi)部零件間偏差的影響，平衡后聯(lián)軸器的剩余不平衡量取決于平衡品質(zhì)級(jí)別和平衡機(jī)的靈敏度。b)采用心軸與襯套作為夾具，會(huì)帶來(lái)2種偏心量和2種間隙：即心軸與襯套的偏心量、襯套孔與襯套外徑的偏心量；心軸與襯套間的間隙、襯套與半聯(lián)軸器軸孔的間隙。c)對(duì)裝配后做平衡的聯(lián)軸器，往往還可能遇到再次拆裝，再次做平衡的問(wèn)題。為減小此過(guò)程中增加潛在不平衡的因素，就要按匹配標(biāo)記裝配和安裝，主要幾個(gè)因素分析如下：1)半聯(lián)軸器和隔套如做匹配標(biāo)記，半聯(lián)軸器偏心量可被消除，不影響平衡量。2)半聯(lián)軸器與隔套基準(zhǔn)面配合的徑向間隙，因質(zhì)心在聯(lián)軸器裝配和平衡時(shí)可能變動(dòng)2次，而按直徑間隙計(jì)算。3)附件位移同樣按直徑間隙計(jì)算不平衡量。4)附件質(zhì)量差異也同樣按在平衡和重裝緊固件時(shí)變動(dòng)2次計(jì)算。若做好標(biāo)記，重裝時(shí)的螺栓、螺母和螺栓孔全按平衡時(shí)相同位置復(fù)裝，則此項(xiàng)無(wú)影響。按式(1),對(duì)以上不平衡量子項(xiàng)的平方和取平方根，即得半聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量。D.3裝配后平衡的聯(lián)軸器(使用心軸)的潛在不平衡的計(jì)算見(jiàn)表D.1。D.4匯總與討論D.4.1平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3和G2.5的計(jì)算匯總見(jiàn)表D.2。D.4.2討論由圖5,37kg的半聯(lián)軸器在1500r/min運(yùn)行時(shí)選擇A選擇段。查表3,根據(jù)系統(tǒng)的不同靈敏度，推薦選擇本文件8級(jí)、9級(jí)或10級(jí)的平衡精度等級(jí)。由圖D.2可見(jiàn)，聯(lián)軸器按G6.3平衡后，平衡精GB/T39545.4—2023度等級(jí)為6級(jí)，但聯(lián)軸器裝配好后不做平衡時(shí)精度等級(jí)就已達(dá)6級(jí)(見(jiàn)附錄B)。故裝配后平衡對(duì)提高聯(lián)軸器不平衡等級(jí)沒(méi)起到作用。由圖5,37kg的半聯(lián)軸器在3000r/min運(yùn)行時(shí)選擇B選擇段。查表3,根據(jù)系統(tǒng)的不同靈敏度，推薦選擇本文件7級(jí)、8級(jí)或9級(jí)的平衡精度等級(jí)。由圖D.3可見(jiàn)，聯(lián)軸器按G6.3平衡后，平衡精度等級(jí)為6級(jí)，但聯(lián)軸器裝配好后不做平衡時(shí)精度等級(jí)就已達(dá)6級(jí)(見(jiàn)附錄B)。故裝配后平衡對(duì)提高聯(lián)軸器不平衡等級(jí)沒(méi)起到作用。故該聯(lián)軸器在轉(zhuǎn)速為1500r/min或3000r/min時(shí)一般不需要通過(guò)裝配后平衡來(lái)改善平衡品質(zhì)。若將該示例聯(lián)軸器平衡精度等級(jí)定為5級(jí)，可通過(guò)降低徑向基準(zhǔn)間隙，并按G2.5平衡來(lái)實(shí)現(xiàn)(會(huì)導(dǎo)致聯(lián)軸器增加成本)。表D.1平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3的半聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量計(jì)算半聯(lián)軸器組件的不平衡量3000r/min半聯(lián)軸器組件剩余不平衡量(Uper)由式(16),2202256——由式(16),—553536平衡機(jī)最小可達(dá)剩余不平衡量(Umar)由式(18),平衡夾具剩余不平衡量(Ur)由式(19),——由式(19),——平衡夾具偏心量(Ur?)由式(20),404404平衡夾具間隙(Ura)由式(21),(1000)×(20+15+2+1.5)×(0.009)裝配基準(zhǔn)面間隙(Upz)由式(25),(2)×(1000)×(15)×(0.03)810000810000附件位移(Um)4494444944螺栓質(zhì)量差異(Un?)98019801螺母質(zhì)量差異(UH?)合計(jì)—3368747表D.1平衡品質(zhì)級(jí)別G6.3的半聯(lián)軸器組件的潛在不平衡量計(jì)算(續(xù))半聯(lián)軸器組件的不平衡量半聯(lián)軸器總潛在不平衡量(U,),由式(1)計(jì)算主慣性軸位移(e),由式(A.3)計(jì)算本文件平衡精度等級(jí)6(最大50μm)6(最大50μm)表D.2不平衡計(jì)算匯總G6.3聯(lián)軸器平衡品質(zhì)級(jí)別G2.5聯(lián)軸器平衡品質(zhì)級(jí)別3000r/min3000r/min半聯(lián)軸器組件總潛在不平衡量(Ur)(g·mm)半聯(lián)軸器潛組件在不平衡量(G)/(mm/s),由式(A.4)計(jì)算主慣性軸的位移(e)/μm平衡精度等級(jí)6666最重要的因素聯(lián)軸器剩余不平衡量裝配基準(zhǔn)面徑向間隙裝配基準(zhǔn)面徑向間隙裝配基準(zhǔn)面徑向間隙半聯(lián)軸器質(zhì)量/kg不平衡力(F)/N,由式(A.5)計(jì)算45.38 L.61500πpmrpm4聯(lián)軸器平衡采用的品質(zhì)級(jí)別(C)初始設(shè)計(jì)(粗實(shí)線),改進(jìn)后的設(shè)計(jì)(虛線)(改進(jìn)后的設(shè)計(jì)：徑向基準(zhǔn)間隙從0.03mm減小至0.02mm)L4～L8表示4～8級(jí)平衡精度等級(jí)的線段。圖D.21500r/min時(shí)裝配后平衡的聯(lián)軸器(使用心軸)的平衡品質(zhì)級(jí)別3.0003.000rpm3000rpm3000rpm43.00(rpm聯(lián)軸器平衡采用的品質(zhì)級(jí)別(G)初始設(shè)計(jì)(粗實(shí)線),改進(jìn)后的設(shè)計(jì)(虛線)L4～L8表示4～8級(jí)平衡精度等級(jí)的線段。時(shí)裝配后平衡的聯(lián)軸器(使用心軸)的平衡品質(zhì)級(jí)別(資料性)裝配后平衡的聯(lián)軸器(不使用心軸)的潛在不平衡量計(jì)算E.1半聯(lián)軸器示例圖E.1中所示的聯(lián)軸器是一個(gè)通用示例，沒(méi)有給定任何偏差。用于做平衡的聯(lián)軸器的剛度(包括帶有彈性元件的聯(lián)軸器)要滿(mǎn)足做平衡時(shí)彈性元件中的殘余撓曲角降至最小的需求。通常當(dāng)平衡時(shí)聯(lián)軸器的工作表面與內(nèi)孔基準(zhǔn)面有足夠的同心度時(shí)采用無(wú)心軸平衡。在本例中，工作表面與半聯(lián)軸器內(nèi)孔的同軸度縮小到0.013mmTIR。該方式通常適用于高性能專(zhuān)用型聯(lián)軸器。標(biāo)引序號(hào)說(shuō)明：1——千分表；2——檢測(cè)指示面；3——隔套；4——半聯(lián)軸器；5——半聯(lián)軸器組件的質(zhì)心；6——平衡滾子。圖E.1聯(lián)軸器不使用心軸做平衡已知參數(shù)如下。a)零部件質(zhì)量半聯(lián)軸器組件質(zhì)量為聯(lián)軸器的一半，包括：半聯(lián)軸器(ML)20kg半個(gè)隔套(M)15kg(隔套30kg)附件(M)每端2kgb)零部件最大允許剩