高層腳手架專項施工方案培訓資料

第-0-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟 第-1-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟 第-2-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟7、安全管理..............................................................................................................-40-編制依據、本專項施工方案編制的目的、本專項施工方案的編制依據；計》按照建筑施工扣件式鋼第-3-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟章腳手架搭設要求總承包工程房地產開發(fā)有限公司院有限公司本工程位于耒陽市新城二路與五梅路交匯處。一期小高層部分由整體地下室、12棟、9#、12#、13#、16#、17#棟按照工期進度要求先進行施工，其余第-4-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟項目5F~屋面(35.95m)項目0mFFm12F~屋面(59.80m)項目FFm12F~屋面(58.60m)第-5-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》觀。腳手架立桿、防m(xù)kg上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的架搭設流程及要求。定距定位：根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進第-6-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟m步三跨)；里立桿距建筑物0.250m。錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的mm。m。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。第-7-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，腳手架的勞動力安排本工程外腳手架搭設人員需要20~30人，均有上崗作業(yè)證書。可，方可進行施工作業(yè)，并第-8-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟七、腳手架的檢查與驗收；4步。腳手架搭設安全技術措施人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，第-9-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟I風和大雨后II二個月，復工前III修項目離內，并做好可靠的安全接地處加固，以達到堅固穩(wěn)第-10-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟盡量使施工荷載內、外料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保拆除安全技術措施第-11-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟十、落地腳手架腳手架計算書因高度不同按最高的16#棟高度58.6米(取20.10m)作為計算依Φ48×3.5；為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為0.88；荷載參數第-12-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟.風荷載參數φ=1.2×(1.193/2.175)=0.658開洞墻):μs=1.3×0.658=0.856風荷載作用荷載參數重標準值(kN/m2):0.1248；kNm005；腳手板鋪設層數:5；準值(kN/m2):0.038；C層；設計承載力標準值(kpa):350.00；m):0.25；地基承載力調整系數:1.00。第-13-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟桿的計算GJ第-14-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟均布荷載值計算P.038kN/m；:P2=0.3×0.8/(1+1)=0.12kN/m；Q/(1+1)=1.2kN/m；q1.2×0.038+1.2×0.12=0.19kN/m；q×1.2=1.68kN/m；跨中最大彎距計算公式如下:Mmax10×1.68×1.52=0.412kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.19×1.52-0.117×1.68×1.52=-0.485kN.m；第-15-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟qP1+P2=0.038+0.12=0.158kN/m；qQ.2kN/m；橫桿的計算值計算P=1.2×(0.058+0.18)+1.4×1.8=2.805kN；第-16-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟算布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.805×0.8/4=0.561kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.565kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.565×106/5080=111.163N/mm2；m算布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.18+1.8=2.038kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:第-17-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟Vpmax037.6×8003/(48×2.06×105×121900)=0.866mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+0.866=0.874mm；m、扣件抗滑力的計算值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數轉單扣件承載力取值為7.00kN。立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):Rc承載力設計值,取7.00kN；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×1/2=0.029kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.8/2=0.015kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；Q.8×1.5/2=1.8kN；RkN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!9、腳手架立桿荷載計算NG1=[0.1248+(1.50×1/2)×0.038/1.80]×42=5.907；NG0.3×5×1.5×(0.8+0.2)/2=1.125kN；NG3=0.15×5×1.5/2=0.562kN；第-18-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟NG4=0.005×1.5×42=0.316kN；值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.91kN；軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和值NQ3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；公式計算Wo=0.45kN/m2；Uz；Us--風荷載體型系數：取值為0.645；值Wk=0.7×0.45×1×0.645=0.203kN/m2；力設計值計算公式N1.2NG+1.4NQ=1.2×7.91+1.4×3.6=14.512kN；軸向壓力設計值為NNGNQ1.2×7.91+0.85×1.4×3.6=13.776kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.203×1.5×算第-19-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟：N=14.512kN；徑：i=1.58cm；k件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；Loi；矩)：W=5.08cm3；設計值：[f]=205N/mm2；mm穩(wěn)定性計算公式：N=13.776kN；徑：i=1.58cm；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；長細比:L0/i=197；矩)：W=5.08cm3；第-20-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟設計值：[f]=205N/mm2；的計算NG2K=NG2+NG3+NG4=2.003kN；活荷載標準值：NQ=3.6kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；mNG2K=NG2+NG3+NG4=2.003kN；第-21-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟活荷載標準值：NQ=3.6kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；9kN.m；Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.203kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2；Nlw1.4×Wk×Aw=4.608kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=9.608kN；lil第-22-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟為Nf=0.966×4.89×10-4×205×103=96.837kN；Nl=9.608<Nf=96.837,連墻件的設計計算滿足要求！Nl14kN，滿足要求！承載力計算壓力應滿足下式的要求地基承載力設計值:gfgkkckpaa頂面的軸向力設計值：N=13.776kN；基礎底面面積：A=0.25m2。十、懸挑腳手架腳手架計算書管腳手架安全技術規(guī)范》B第-23-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟Φ48×3.0；為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.88；荷載參數.風荷載參數荷載參數重荷載標準值(kN/m):0.1248；板；平懸挑支撐梁段長度1.1m，建筑物內錨固段長mm.00；C0；第-24-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟與支桿參數:6.000；(度):70；筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.05m。第-25-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟橫桿的計算GJ.均布荷載值計算P.033kN/m；:P2=0.3×0.8/(1+1)=0.12kN/m；Q/(1+1)=1.2kN/m；q1.2×0.033+1.2×0.12=0.184kN/m；q×1.2=1.68kN/m；驗算跨中最大彎距計算公式如下:Mmax.10×1.68×1.52=0.411kN.m；支座最大彎距計算公式如下:Mmax-0.117×1.68×1.52=-0.484kN.m；第-26-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟大橫桿的最大彎曲應力為σ=107.795N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值驗算q1=P1+P2=0.033+0.12=0.153kN/m；qQ.2kN/m；桿的計算JGJ第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿載值計算P=1.2×(0.05+0.18)+1.4×1.8=2.796kN；第-27-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟驗算布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.796×0.8/4=0.559kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.562kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.562×106/4490=125.253N/mm2；驗算布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.18+1.8=2.03kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:第-28-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.975=0.983mm；m9、扣件抗滑力的計算值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數轉單扣件承載力取值為7.04kN。立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):Rc承載力設計值,取7.04kN；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×1/2=0.025kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；Q.8×1.5/2=1.8kN；R1.2×(0.025+0.013+0.18)+1.4×1.8=2.782kN；RkN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!荷載的計算NG1=[0.1248+(1.50×1/2)×0.033/1.80]×21.00=2.912kN；NG0.3×5×1.5×(0.8+0.2)/2=1.181kN；NG3=0.15×5×1.5/2=0.562kN；第-29-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟NG4=0.005×1.5×21=0.158kN；值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.813kN；值NQ3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；公式計算Wo=0.45kN/m2；Uz54；Us--風荷載體型系數：取值為0.856；值Wk=0.7×0.45×1.54×0.856=0.415kN/m2；力設計值計算公式N1.2NG+1.4NQ=1.2×4.813+1.4×3.6=10.816kN；軸向壓力設計值為NNGNQ1.2×4.813+0.85×1.4×3.6=10.06kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.415×1.5×第-30-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟算：N=10.816kN；徑：i=1.59cm；塊1.0；計算長度系數參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=196；i矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=10816/(0.188×424)=135.69N/mm2；=135.69N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！穩(wěn)定性計算公式：N=10.060kN；徑：i=1.59cm；件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；長細比:L0/i=196；第-31-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=10060.11/(0.188×424)+240153.14/4490=179.692N/mm2；足要求！Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.415kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.8m2；Nlw1.4×Wk×Aw=6.279kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=11.279kN；Nl=11.279<Nf=83.269,連墻件的設計計算滿足要求！Nl力14.08kN，滿足要求！第-32-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟算mm50mm，支拉斜桿的支點距離mN.813+1.4×3.6=10.816kN；q×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；第-33-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟kN第-34-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟kNm)mmR.849kN；R658kN；R.112kN。MmaxkN.m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.538×106/(1.05×141000)+10.816×103/2610=14.531N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值14.531N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值第-35-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟整體穩(wěn)定性計算計算公式如下b按照下式計算：b235/(1050×160×235)=2.96經過計算得到最大應力σ=1.538×106/(0.975×141000)=11.191N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=11.191小于[f]=215N/mm2,滿足要求!RAH的軸力RUi按照下面計算RUkN；桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU674kN,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑14mm。Fg容許拉力(kN)；第-36-頁共43頁山有路勤為徑，學海無涯苦作舟Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝101KN；.8。α＝0.85；)的拉環(huán)強度計算RU作為拉環(huán)的拉力N，為