T-CHTS 10062-2022 公路裝配式混凝土橋梁技術(shù)指南

公路裝配式混凝土橋梁技術(shù)指南主編單位：上海市城市建設(shè)設(shè)計研究總院(集團(tuán))有限公司安徽省交通規(guī)劃設(shè)計研究總院股份有限公司實(shí)施日期：2022年07月06日人民交通出版社股份有限公司中國公路學(xué)會文件現(xiàn)發(fā)布中國公路學(xué)會標(biāo)準(zhǔn)《公路裝配式混凝土橋梁技術(shù)指南》(T/CHTS10062—2022),自2022年7月6日起實(shí)施。2022年6月22日司(地址：上海市浦東新區(qū)東方路3447號，聯(lián)系電話電子郵箱：lixuefeng@sucdri.1 12術(shù)語和符號 22.1術(shù)語 2 23材料 73.1混凝土 7 73.3鋼材 73.4灌漿套筒 73.5灌漿波紋鋼管 83.6連接用預(yù)應(yīng)力鋼筋和錨具組裝件 93.7灌漿料與接縫材料 94設(shè)計 4.1一般規(guī)定 4.2上部結(jié)構(gòu) 4.3下部結(jié)構(gòu) 4.4吊點(diǎn)設(shè)計 5計算 5.1一般規(guī)定 5.2承載能力極限狀態(tài)計算 5.3正常使用極限狀態(tài)和使用階段應(yīng)力計算 215.4短暫狀況施工階段應(yīng)力計算 225.5抗震計算 6構(gòu)造 266.1上部結(jié)構(gòu) 6.2下部結(jié)構(gòu) 6.3連接構(gòu)造 7預(yù)制 7.1一般規(guī)定 307.2鋼筋、預(yù)埋件及模板 7.3混凝土澆筑及養(yǎng)護(hù) 7.4構(gòu)件存放 7.5廠內(nèi)吊裝及運(yùn)輸 8安裝 8.1一般規(guī)定 8.2墩柱安裝 8.3蓋梁安裝 28.4主梁安裝 8.5灌漿連接 9質(zhì)量控制 附錄A超高性能混凝土的拉伸試驗 用詞說明 1公路裝配式混凝土橋梁技術(shù)指南2fuk——邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；3fwk—穿過可能剪切開裂面鋼筋或核心2.2.2作用與作用效應(yīng)Vk——施工階段計入動力系數(shù)作用標(biāo)準(zhǔn)值o?—全部預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面受壓區(qū)體內(nèi)ot—體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力；4o—體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力；o—作用頻遇組合下接縫位置正截面邊緣混凝土的拉應(yīng)力；r——施工階段剪力鍵根部截面混凝土的剪amm—T形截面剪壓區(qū)高度最小時壓力合力作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離；e——軸向壓力作用點(diǎn)至截面受拉側(cè)或受壓較小側(cè)的縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合h?——截面受拉區(qū)縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離，或h—體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的極限距離；hw——矩形截面的高度、帶翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板凈高度或扣除頂?shù)装搴穸鹊母筶——相鄰U形鋼筋的交錯搭接長度；56η—偏心受壓構(gòu)件軸向壓力的偏心距增大系數(shù)；w——構(gòu)件受拉區(qū)縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋占受拉區(qū)全部縱向連續(xù)普通鋼筋和73.1.1主要受力構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C40,主梁宜采用C50及以上的混凝土。3.1.2混凝土材料的力學(xué)性能指標(biāo)應(yīng)按現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》3.2.1普通受力鋼筋應(yīng)采用HRB400及以上強(qiáng)度等級鋼筋。3.3.2碳素結(jié)構(gòu)鋼和低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按現(xiàn)行《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范》(JTGD64)執(zhí)行，橋梁用結(jié)構(gòu)鋼強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)按現(xiàn)行《鋼-混凝土組合橋梁設(shè)計規(guī)范》(執(zhí)行。2自動焊和半自動焊接采用的焊絲和焊劑應(yīng)按現(xiàn)行《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范》(JTGD64)3.4.1灌漿套筒按加工方式可采用鑄造灌漿套筒和機(jī)械加工灌漿套筒；按鋼筋連接方式可采用全8表3.4.2球墨鑄鐵灌漿套筒的材料性能斷后伸長率3.4.3機(jī)械加工灌漿套筒宜采用優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼、合金結(jié)構(gòu)鋼或其他經(jīng)過接頭型式檢驗確定符合要求的鋼材制作，其材料應(yīng)符合現(xiàn)行《優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB/T性能應(yīng)符合表3.4.3的規(guī)定。表3.4.3各類鋼灌漿套筒的材料性能屈服強(qiáng)度(MPa)抗拉強(qiáng)度(MPa)斷后伸長率(%)3.4.4灌漿套筒與水泥灌漿料的連接接頭應(yīng)符合下列要求：1接頭的抗拉強(qiáng)度不應(yīng)小于連接鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，且破壞時應(yīng)斷于接頭外鋼筋。2接頭的變形性能應(yīng)符合表3.4.4的規(guī)定。表3.4.4灌漿套筒與水泥灌漿料連接接頭的變形性能單向拉伸殘余變形(mm)0→0.6fyk→0(測量殘余變形)→最大拉力(記錄極限抗拉強(qiáng)度)→破壞(測定最大力下總伸長率)最大力下總伸長率(%)高應(yīng)力反復(fù)拉壓殘余變形(mm)0→(0.9fx→-0.5fk)→破壞(反復(fù)2殘余變形(mm)u?≤0.3且ug≤0.6破壞(反復(fù)4次)注1:w為接頭試件加載至0.6fk并卸載后在規(guī)定標(biāo)距內(nèi)的殘余變形；Ag為接頭試件的最大力頭試件按規(guī)定加載制度經(jīng)高應(yīng)力反復(fù)拉壓20次后的殘余變形；m?為接頭試件按規(guī)定加載制度經(jīng)大變形反復(fù)拉壓4次后的殘余變形；us為接頭試件按規(guī)定加載制度經(jīng)大變形反復(fù)拉壓8次后的殘余強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；ek為鋼筋應(yīng)力為屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值時的應(yīng)變。3接頭應(yīng)能經(jīng)受規(guī)定的高應(yīng)力和大變形反復(fù)拉壓循環(huán)檢驗，且在經(jīng)歷拉壓循環(huán)后，其抗拉強(qiáng)度仍應(yīng)符合第1款的規(guī)定。3.5灌漿波紋鋼管3.5.1灌漿波紋鋼管可采用直縫電焊鋼管和無縫鋼管制作。直縫電焊鋼管應(yīng)符合現(xiàn)行《直縫電焊93.5.3波紋鋼管加工可采用機(jī)械加工成型或達(dá)到同等要求的其他制作方法。進(jìn)、排漿孔與波紋鋼3.6.2連接所用預(yù)應(yīng)力鋼筋和錨具組裝件的連接性能應(yīng)符合現(xiàn)行《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接3.7.1灌漿套筒或灌漿波紋鋼管中使用的水泥灌漿料的性能應(yīng)符合表3.7.1的規(guī)定。檢測項目豎向自由膨脹率24h與3h差值28d自干燥收縮(%)氯離子含量(%)泌水率(%)0注：表中技術(shù)指標(biāo)試驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行《鋼筋連接用套筒灌漿料》(JG/T408)的要求。3.7.2膠接縫采用的環(huán)氧樹脂膠應(yīng)符合表3.7.2的規(guī)定?？墒┠z時間(min)可黏結(jié)時間(min)≥60且≤240在結(jié)構(gòu)立面上無流掛現(xiàn)象的最大涂膠層厚度(mm)瞬時瞬時表3.7.2環(huán)氧樹脂膠主要性能要求(續(xù))固化速度(低限溫度條件)12h抗壓強(qiáng)度(MPa)24h抗壓強(qiáng)度(MPa)7d抗壓強(qiáng)度(MPa)7d抗剪強(qiáng)度(低限溫度條件)(MPa)鋼-鋼拉伸抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)混凝土與混凝土的拉彎黏結(jié)強(qiáng)度(MPa)斷裂破壞發(fā)生在混凝土內(nèi)部50℃溫度、95%相對濕度的環(huán)境條件下度降低率注1:本條文中所列指標(biāo)均為膠體在適用溫注2:對寒冷地區(qū)使用的環(huán)氧樹脂膠，應(yīng)滿30MPa,28d的抗壓強(qiáng)度不應(yīng)小于60MPa且應(yīng)高出被連接構(gòu)件5MPa以上，28d豎向膨脹率應(yīng)為2填充層砂漿初凝時間宜大于2h。3.7.4連接中采用超高性能混凝土的性能指標(biāo)應(yīng)符合表3.7.4的規(guī)定。性能項目抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)《活性粉末混凝土》(GB/T31387)彈性極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)極限拉應(yīng)變(μe)彈性模量(GPa)擴(kuò)展度(mm)7d膨脹率(%)28d收縮率(μe)宜采用U形鋼筋交錯布置現(xiàn)澆混凝土接縫連接。5預(yù)制空心墩柱與承臺的連接可采用承插式連接，與蓋梁的連接可采用灌漿套筒或灌漿波紋4.3.3預(yù)制墩柱節(jié)段之間及其與其他構(gòu)件的接縫應(yīng)根據(jù)橋梁運(yùn)營和所處環(huán)境進(jìn)行耐久性設(shè)計，并2在作用頻遇組合下，接縫位置正截面受拉邊緣拉應(yīng)力應(yīng)小于接縫界面材料及預(yù)制構(gòu)件材料的4.3.4墩柱與承臺間采用組合型外包鋼板連接時，其預(yù)應(yīng)力鋼筋可采用承插式或非承插式連接4.3.5墩柱與承臺間采用組合型外包鋼板連接設(shè)計時，預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋的張拉力應(yīng)滿足墩柱施工中穩(wěn)固要求，且宜控制在預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋屈服應(yīng)力的15%～30%范圍之內(nèi)。4.4.3預(yù)埋鋼絞線吊環(huán)宜采用符合現(xiàn)行《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》(GB/T5224)規(guī)定的、直徑為彎曲半徑不應(yīng)小于80mm。應(yīng)大于280MPa。3錨固螺栓軸向抗拉承載力、吊耳的抗剪承載力及焊縫強(qiáng)度應(yīng)按現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》(GB4.4.6預(yù)制構(gòu)件的吊點(diǎn)距離預(yù)制構(gòu)件邊緣的最小邊距應(yīng)大于150mm。5計算5.1一般規(guī)定5.1.2構(gòu)件計算時應(yīng)計入接縫對截面受力和構(gòu)件變形的影響。連接節(jié)點(diǎn)和接縫應(yīng)滿足承載力、抗5.1.3構(gòu)件接縫位置正截面驗算應(yīng)采用下2截面承載力計算時，跨接縫縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋仍與混凝土維持初始的黏結(jié)5.1.4節(jié)段預(yù)制安裝受彎構(gòu)件的接縫位置應(yīng)按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計，整體預(yù)制安裝受彎構(gòu)件可按A5.1.5節(jié)段預(yù)制安裝受彎構(gòu)件的非接縫位置以及整體預(yù)制安裝梁可按現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)Mu——受彎構(gòu)件的截面抗彎承載力設(shè)計值(N·mm);按現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離宜按本指南第5.2.5條的規(guī)定取用。彎構(gòu)件時取0.92;△re—體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力增量(MPa);L?—體外預(yù)應(yīng)力鋼筋在構(gòu)件跨內(nèi)的長度(mm);L?——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋錨具之間的長度(mm);fuie—體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值(MPa);w——構(gòu)件受拉區(qū)縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋占受拉區(qū)全部縱向連續(xù)普通鋼筋和預(yù)hp—體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)邊緣的初始距離(mm),應(yīng)按本指南第5.2.6條的L——構(gòu)件的計算跨徑(mm);fa——普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值(MPa);A,——截面受拉區(qū)縱向連續(xù)普通鋼筋的截面fu;——體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值(MPa);A—截面受拉區(qū)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(mm2);Ag——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積(mm2)。5.2.5受彎構(gòu)件截面抗彎承載力計算時，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓區(qū)邊緣的距離h應(yīng)n——體外預(yù)應(yīng)力二次效應(yīng)的修正系數(shù)：當(dāng)計算簡支受彎構(gòu)件時取0.9;當(dāng)計算連續(xù)受彎構(gòu)件時取0.95;當(dāng)計算截面處設(shè)置轉(zhuǎn)向或定位構(gòu)造且體外預(yù)應(yīng)力鋼筋穿過該構(gòu)造時取1.0。5.2.6體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至截面受壓邊緣的初始距離，應(yīng)計入該鋼筋受拉后往轉(zhuǎn)向器曲線孔表5.2.6體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力偏移量合力偏移量(mm)00注：R?為轉(zhuǎn)向器孔道的半徑(mm);r。為成品索的外半徑(mm)。5.2.7受彎構(gòu)件截面抗剪承載力上限值宜滿足下列公式要求：時取b?/h=0.1;縫體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋時取0.85;當(dāng)有縱向連續(xù)普通鋼筋或構(gòu)件腹部有跨接縫體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋時取0.90;當(dāng)無接縫時取1.0;be——矩形截面的有效寬度、帶翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的有效寬度1/2后張預(yù)應(yīng)力孔道直徑后高度hw內(nèi)的最小寬度；he——減去受拉側(cè)縱向普通鋼筋保護(hù)層厚度的截面抗剪Vg—彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存預(yù)加力在構(gòu)件軸線垂直方向的分力(N);hw——矩形截面的高度、帶翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板凈高度或扣除頂?shù)装搴穸鹊母筼p—體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存預(yù)應(yīng)力(MPa);5.2.8受彎構(gòu)件接縫位置斜截面抗剪承載力應(yīng)滿足下列公式要求(圖5.2.8):Va=0.95(0.8fiu.iAya.isinθ+opdAph,sa?—異號彎矩影響系數(shù)：當(dāng)計算截面在簡支和連續(xù)受彎構(gòu)件的近邊支點(diǎn)區(qū)段時取1.0;當(dāng)計算截面在連續(xù)等受彎構(gòu)件的近中支點(diǎn)區(qū)段時取0.9;外混合配筋時取1.1;P—截面受拉區(qū)縱向連續(xù)的普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率，當(dāng)P>2.5時取2.fuk—邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),當(dāng)剪壓區(qū)位于接縫時，取接縫兩Va——彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋拉力設(shè)計值在與構(gòu)件軸線垂M?——與Va工況對應(yīng)的彎矩設(shè)計值(N·mm);圖5.2.8受彎構(gòu)件接縫位置斜截面抗剪承載力計算圖式5.2.9剪壓區(qū)為矩形的受彎構(gòu)件接縫位置正截面抗剪彎承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定(圖5.2.9):2當(dāng)剪彎比同時不符合式(5.2.9-1)和式(5.2.9-2)的條件時，抗剪彎承載力應(yīng)滿足下列公式Nsd.r=σ?bíxVa=0.95(0.8faiApn.isinθ+opd.ApheNu=fuA,+f(A,+0.8Ancos)+ori(A+Apcos0,)-faA′—(f-o)Abí,=b+2bkVu—彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋拉力設(shè)計值在接縫位置正截面切向的分力(N);hsh—Ngu的作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離(mm);φ—接縫對混凝土抗剪強(qiáng)度的折減系數(shù)：當(dāng)為設(shè)剪力鍵的環(huán)氧膠接縫時取0.85;當(dāng)為不設(shè)剪力鍵的環(huán)氧膠接縫或設(shè)剪力鍵的現(xiàn)澆混凝土接縫時取0.7;當(dāng)界面粗糙化處理后現(xiàn)澆混凝土或填充砂漿時取0.6;當(dāng)界面不粗糙化處理現(xiàn)澆混凝土或填充砂漿時取0.3;re——剪壓區(qū)混凝土的剪應(yīng)力設(shè)計值(MPx—受彎構(gòu)件接縫位置正截面剪壓區(qū)的高度(mm),當(dāng)x>h。時取h.;h?——截面受拉區(qū)縱向連續(xù)的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離(mm),當(dāng)無跨接縫的縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋時取h;fa——普通鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值(MPa);A'——截面受壓區(qū)縱向連續(xù)普通鋼筋的截面面積(mm2);fa——體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值(MPa);Aj—截面受壓區(qū)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面b(——受壓翼板承托或加腋的寬度(mm);當(dāng)該寬度小于翼板根部厚度2倍時，或當(dāng)受壓翼板不agp—體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之og——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面受壓區(qū)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力(MPa)。圖5.2.9剪壓區(qū)為矩形的受彎構(gòu)件接縫位置正截面抗剪彎承載力計算圖式2當(dāng)剪彎比同時不符合式(5.2.10-1)和式(5.2.10-2)的條件時，抗剪彎承載力應(yīng)滿足下列公式xV?≤0.95r?[br+(bí-b)Ng=o?[bx+(bí-b)h]圖5.2.10剪壓區(qū)為T形的受彎構(gòu)件接縫位置正截面抗剪彎承載力計算圖式N、M——受壓構(gòu)件的截面抗壓承載力設(shè)計值(N)、抗彎承載力設(shè)計值(N·mm),按現(xiàn)行《公路鋼筋e—軸向壓力作用點(diǎn)至截面受拉側(cè)或受壓較小側(cè)的縱向連續(xù)普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼Ne=faA,+faAm+omA-faA'—(fra?-dn.)A,h?——截面受拉區(qū)縱向連續(xù)的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離(mm);hgke—Ng.的作用點(diǎn)至截面受壓邊緣的距離(oe——受壓構(gòu)件抗剪承載力計算時體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力設(shè)計值(MPa),取σ圖5.2.12剪壓區(qū)為矩形的大偏心受壓構(gòu)件接縫位置正截面抗剪彎承載力計算圖式x?V?≤0.95r;[bx+(bí,-圖5.2.13剪壓區(qū)為T形的大偏心受壓構(gòu)件接縫位置正截面抗剪彎承載力計算圖式還應(yīng)符合下列規(guī)定(圖5.2.14):2U形鋼筋所圍核心混凝土加強(qiáng)鋼筋計算取值c——混凝土的黏結(jié)強(qiáng)度(MPa),取2.8MPa;Aw——U形鋼筋交錯重疊部分所圍核心混凝土投影平面fwk—核心混凝土加強(qiáng)鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),當(dāng)大于400MPa時取400MPa;Aw——核心混凝土加強(qiáng)鋼筋的截面面積(mm2),當(dāng)實(shí)際采用的截面面積超過式(5.2.14-2)和K——混凝土界面的極限剪切強(qiáng)度(MPa),取10.3MPa。圖5.2.14U形鋼筋交錯布置現(xiàn)澆混凝土接縫的計算參數(shù)示意5.3正常使用極限狀態(tài)和使用階段應(yīng)力計算5.3.1在使用階段作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件接縫位置混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)滿足下列2斜截面主壓應(yīng)力σ≤0.60fσp—使用階段接縫位置斜截面混凝土的最大主壓應(yīng)力(MPa);fa——混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),取接縫兩側(cè)強(qiáng)度較低者。oe體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力(MPa);fe——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(M5.3.3預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件接縫位置應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行抗裂驗算：2)配置縱向連續(xù)普通鋼筋的A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件Gm—0≤0.5f2斜截面混凝土主拉應(yīng)力σp≤0.4f2)配置縱向連續(xù)普通鋼筋的A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件σp≤0.5fkoye—永存預(yù)加力作用下接縫位置正截面邊緣混凝土的壓應(yīng)力(MPa);5.3.5受彎構(gòu)件和大偏心受壓構(gòu)件的截面剛度按現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計5.4.1在施工階段作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，構(gòu)件接縫位置正截面邊緣混凝土的最大壓應(yīng)力應(yīng)滿足下列125.4.2在施工階段作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件接縫位置正截面邊緣混凝土的最大拉應(yīng)1當(dāng)受拉區(qū)跨接縫縱向連續(xù)的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率小于0.2%時，不應(yīng)出現(xiàn)拉2當(dāng)受拉區(qū)跨接縫縱向連續(xù)的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率大于0.4%時：f?——施工階段混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),取接縫兩側(cè)強(qiáng)度較3當(dāng)受拉區(qū)跨接縫縱向連續(xù)的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的配筋率在0.2%～0.4%時，σ不大于0.50fh和0.80fh之間的線性插值。5.4.3在施工階段作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下，鋼筋混凝土構(gòu)件中性軸處接縫位置斜截面混凝土的主拉應(yīng)Vj——施工階段計入動力影響系數(shù)作用標(biāo)準(zhǔn)值組合在接縫位置正截面產(chǎn)生的剪力(N);Ax——第i個鍵塊根部的截面面積(mm2),位于頂板和底板中的鍵塊計入范圍限于抗剪有效寬o)—施工階段接縫位置正截面的平均壓應(yīng)力(MPa)。ci—接縫連接材料界面的黏結(jié)強(qiáng)度(MPa):當(dāng)為設(shè)剪力鍵的環(huán)氧膠時取2.3MPa;當(dāng)為不設(shè)剪力鍵的環(huán)氧膠或設(shè)剪力鍵的現(xiàn)澆混凝土?xí)r取2.0MPa;當(dāng)界面粗糙化處理后現(xiàn)澆混凝土或填充砂漿時取1.7MPa;當(dāng)界面不粗糙化處理現(xiàn)澆混凝土或填充砂漿時取0.5MPa。M?——墩柱等效屈服彎矩(kN·m);qy—墩柱等效屈服曲率(1/cm)。K?——延性安全系數(shù)，灌漿套筒位于柱身潛在塑性鉸區(qū)域時取2.5,位于承臺或蓋梁內(nèi)時取2.2;Lp—等效塑性鉸長度(cm),可取下L=0.08H+0.022fxd,≥0.5.5.5預(yù)制拼裝墩柱塑性鉸區(qū)域沿順橋向和橫橋向的斜截面抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算：A?——核心混凝土面積(cm2),可取A。=0.8AA?——墩柱塑性鉸區(qū)域截面全面積(cm2);A—螺旋箍筋面積(cm2);h?——核心混凝土受壓邊緣至受拉側(cè)鋼筋重心的6構(gòu)造6.1上部結(jié)構(gòu)6.1.2節(jié)段預(yù)制安裝混凝土箱梁腹板厚度應(yīng)符6.1.3節(jié)段梁橋面板懸臂寬度大于3.5m時，宜設(shè)置肋板。帶肋翼緣板示意如圖6.1.3所示。圖6.1.3帶肋翼緣板示意6.1.4剪力鍵的設(shè)置應(yīng)符合現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362)的6.1.5距離支座中心線3倍梁高范圍內(nèi)節(jié)段接縫旁腹板的豎向鋼筋(箍筋)應(yīng)加密布置，加密箍筋不應(yīng)少于3道，間距不應(yīng)大于100mm,兩端錨固應(yīng)可靠。6.1.6膠接縫或現(xiàn)澆混凝土濕接縫應(yīng)2采用膠接縫時，膠黏劑的涂抹厚度不宜超過3mm,且應(yīng)施加0.3MPa～0.5MPa臨時壓應(yīng)力予3預(yù)制節(jié)段端面應(yīng)配置直徑不小于10mm的鋼筋網(wǎng)。6.1.7體外預(yù)應(yīng)力鋼束在轉(zhuǎn)向處應(yīng)設(shè)置轉(zhuǎn)向和定位構(gòu)造。體外預(yù)應(yīng)力鋼束宜錨固在橫梁上或頂、M——受彎構(gòu)件接縫位置正截面的開裂彎矩值(N·mmσg—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失的預(yù)應(yīng)力鋼筋和縱向連續(xù)普通鋼筋的合力在接縫位置正截面抗裂W?—換算截面抗裂邊緣的截面模量(mm36.2.2采用灌漿套筒連接的裝配式墩柱應(yīng)符合下列規(guī)定：1預(yù)制墩柱中縱向鋼筋宜采用直徑為28mm及以上的鋼筋，縱向鋼筋之間的中心距不宜大于2灌漿套簡之間凈距宜大于被連接縱向鋼筋的直徑d.,并不宜小于25mm。3灌漿套筒的預(yù)制安裝端以及現(xiàn)場安裝端鋼筋伸入長度均不應(yīng)小于10d。5灌漿套筒的保護(hù)層厚度不宜小于30mm,最外側(cè)鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度宜符合現(xiàn)行《公路鋼2灌漿波紋鋼管的長度不應(yīng)小于24d,且不得拼接；灌漿波紋鋼管的內(nèi)徑不宜小于d,+40mm,其壁厚不應(yīng)小于2mm,內(nèi)徑尺寸允許偏差為±0.5mm。4灌漿波紋鋼管的保護(hù)層厚度不宜小于30mm;預(yù)埋灌漿波紋鋼管后導(dǎo)致縱向主筋保護(hù)層過大6.2.4采用承插式連接的裝配式墩柱應(yīng)符1預(yù)制墩柱的埋深不宜小于1.0D(D為墩柱直徑或較長邊3承臺預(yù)留槽底板厚度不應(yīng)小于300mm,并應(yīng)根據(jù)抗沖切要求配置縱筋以及抗剪鋼筋。2預(yù)制墩柱中預(yù)留的鋼筋長度應(yīng)滿足現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》6.2.6采用超高性能混凝土濕接縫連接的裝配式墩柱應(yīng)符2搭接宜采用U形筋的形式，搭接長度應(yīng)大于12d(d為縱向主筋直徑)。相互搭接的U形筋凈距不宜小于1.5l;(l?為超高性能混凝土中鋼纖維的長度)。U形筋至超高性能混凝土內(nèi)外表面的凈距不宜小于30mm:彎鉤端或墩頭端鋼筋搭接長度應(yīng)大于15d。6.2.8預(yù)制墩柱中鋼筋連接采用機(jī)械連接時6.2.10采用組合型外包鋼板連接度不宜小于0.6D(圓形截面為墩柱直徑或矩形截面為墩柱對角線長度)。2相鄰開孔板連接件的間距不宜小于板高的3倍，開孔板連接件的鋼板厚度不宜小于12mm,孔3預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋在承臺中的錨固長度不應(yīng)小于20d(dw為預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋直徑),并應(yīng)預(yù)埋錨4預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋宜采用直徑為28mm及以上螺紋鋼筋，并與U形加勁肋及錨墊板配套布置。2)外包鋼板頂部第一道箍筋距離外包鋼板頂面距離不宜大于50mm。1)承臺預(yù)留槽深度h不宜小于500mm。出漿管或直接由端部出漿；壓漿口下緣與端部凈距應(yīng)大于30mm,不應(yīng)大于6.3.3采用灌漿套筒或灌漿波紋鋼管連接時，預(yù)制構(gòu)件間的接縫可采用砂漿填充層或環(huán)氧樹脂膠接縫；砂漿填充層厚度宜為10mm～30mm,環(huán)氧樹脂膠接縫厚度宜為1mm～3mm。1采用插槽式連接時，受力縱筋進(jìn)入承臺的錨固長度l?應(yīng)滿足：帶肋鋼筋不應(yīng)小于35倍鋼筋直2采用承插式連接時，當(dāng)樁徑(或邊長)D,小于0.6m時，插入長度l?不應(yīng)小于2D,;當(dāng)樁徑(或邊長)D,為0.6m～1.2m時，插入長度l?不應(yīng)小于1.2m;當(dāng)樁徑(或邊長)D,大于1.2m時，插入長度l?不應(yīng)小于D?.a)插槽式連接b)承插式連接7預(yù)制7.2.1構(gòu)件預(yù)制用鋼筋籠胎架、定位板、模板、吊具等應(yīng)根據(jù)具體預(yù)制工藝和精度要求進(jìn)行專項7.2.2構(gòu)件鋼筋骨架制作應(yīng)符合下列規(guī)定：3當(dāng)墩柱與其上的蓋梁采用灌漿套筒或灌漿波紋鋼管連接時，墩柱預(yù)留連接鋼筋應(yīng)采用定位板定位允許偏差不應(yīng)超過±5mm。7.2.6當(dāng)墩柱模板拼裝由臥式翻轉(zhuǎn)成立式后，宜采用四角布設(shè)纜風(fēng)繩的形式作為微調(diào)及防傾覆7.2.7模板脫模劑應(yīng)采用對混凝土無害并便于清洗的水性脫模劑。7.3.1墩柱預(yù)制高度應(yīng)計入拼接面填充層厚度的影響；墩柱宜豎向預(yù)制，混凝土宜一次性澆筑7.3.2采用組合外包鋼板連接的墩柱工廠預(yù)制應(yīng)滿足下列要求：7.3.4整孔預(yù)制梁和節(jié)段預(yù)制梁的混凝土澆筑應(yīng)符合現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/T值的75%后拆模。7.4.2墩柱采用立式存放時，應(yīng)驗算其在最不利荷載下的穩(wěn)定性；如不滿足要求，應(yīng)采取防傾覆牢固可靠.8安裝8.3.5當(dāng)蓋梁節(jié)段間采用臨時預(yù)應(yīng)力張拉時，除應(yīng)符合現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/T2節(jié)段拼接面的混凝土受壓應(yīng)力不應(yīng)小于0.30MPa。8.4.1本節(jié)適用于整孔預(yù)制混凝土梁和節(jié)段預(yù)制混凝土梁的安裝施工；節(jié)段預(yù)制混凝土梁可采用8.4.2梁體安裝之前，支承結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度和預(yù)埋件4當(dāng)拼裝涂抹作業(yè)下方開放交通時，應(yīng)在車道上方設(shè)置防止膠黏劑滴落、材料和工具墜落的8.4.8預(yù)制混凝土節(jié)段梁拼接的臨時預(yù)應(yīng)力不應(yīng)小于0.3MPa,且預(yù)應(yīng)力施工應(yīng)符合現(xiàn)行《公路橋8.5.2水泥灌漿料應(yīng)在安裝前一天進(jìn)行流動度測試及1d齡期抗壓強(qiáng)度測試，符合本指南第3.7.14宜在出漿口接彎折管，使停止灌漿且灌漿料回落后，出漿口漿液高于灌漿套筒內(nèi)腔灌漿料填在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)《混凝土強(qiáng)度檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T50107)寬度高度2或灌漿波紋鋼管的主筋(mm)2士55外露尺寸吊孔(mm)59.0.4墩柱、蓋梁拼裝完成后允許偏差應(yīng)符合表9.0.4規(guī)定。±0.1%且≤6mm節(jié)段間錯臺(mm)軸線偏位(mm)3頂面高程(mm)相鄰墩、柱間距(mm)9.0.5組合型外包鋼板連接質(zhì)量控制應(yīng)滿鋼筋的平面定位精度及豎直度。預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋平面定位允許偏差為±2mm,豎直度允許偏差為H/3000且小于20mm。A.1.1軸拉試件尺寸平面尺寸如圖A.1.1所示，厚度可采用50mm和100mm兩種。設(shè)計單位或厚度為50mm的試件；當(dāng)超高性能混凝土中鋼纖維長度大于16mm時，宜采用厚度為100mm的試件。A.1.2每組試件數(shù)量應(yīng)為6個。A.2試件制作A.2.1試件的澆筑和成型應(yīng)符合本指南第7章有關(guān)規(guī)定。碳纖維布或鋁片宜伸入等截面段15mm。A.3試驗儀器設(shè)備A.3.2用于微變形測量的儀器裝置應(yīng)符合下列規(guī)定：2當(dāng)采用位移傳感器或千分表時，其測量精度應(yīng)為±0.0其測量精度應(yīng)為±0.001%。3微變形測量儀的標(biāo)距宜為150mm。試件厚度的取值應(yīng)取試件不同位置的6個數(shù)值的平均值，沿長軸方向每邊等間距選取3個位置量測。當(dāng)實(shí)測尺寸與公稱尺寸之差不超過1mm時，可按公稱尺寸進(jìn)行計算。試件承壓面的不平整度誤差不得超過邊長的0.05%,承壓面域相鄰面的不垂直度不應(yīng)超過±5°。A.4.2將試件放置于試驗機(jī)上下夾具中，上下夾具連接件應(yīng)與混凝土試件的中軸線一致并對中。在試件弧形段與夾具接觸部位放置0.5mm～1mm厚的橡膠墊片或鋁墊片。將試件上端與試驗機(jī)上夾A.4.4開動試驗機(jī)進(jìn)行預(yù)拉，預(yù)拉荷載相當(dāng)于彈性極限荷載的15%～20%。預(yù)拉時，應(yīng)測讀應(yīng)變方法。當(dāng)試件偏心率大于15%時，應(yīng)對試件重新進(jìn)行對中調(diào)整。內(nèi)的變形應(yīng)由數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)自動記錄，繪制荷載—變形曲線。試件初裂前，數(shù)據(jù)采樣頻率不宜小于1試件進(jìn)入拉伸應(yīng)變軟化階段后拉應(yīng)力低于峰值荷載的30%時。2試件的拉應(yīng)變達(dá)到10000×10-時。1宜取位移傳感器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)繪制的荷載—變形曲線中，由線性段轉(zhuǎn)為非線性段的點(diǎn)作為1位移傳感器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)繪制的荷載—變形曲線在彈性極限點(diǎn)后呈現(xiàn)應(yīng)變硬化時，極限抗2位移傳感器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)繪制的荷載—變形曲線在彈性極限點(diǎn)后呈現(xiàn)應(yīng)變軟化時，極限抗拉點(diǎn)宜取試件拉伸變形達(dá)到0.30mm時對應(yīng)的點(diǎn)。A.5.3彈性極限抗拉強(qiáng)度和應(yīng)變應(yīng)按下式進(jìn)式中：fe——彈性極限抗拉強(qiáng)度(N/mm2),計算結(jié)果精確至0.01MPa;F——彈性極限荷載(N),取彈性極限點(diǎn)處的荷載；E——彈性極限拉應(yīng)變，計算結(jié)果精確至10×10-?;lne——彈性極限點(diǎn)處拉伸變形(mm);L——測試標(biāo)距(mm)。A.5.4極限抗拉強(qiáng)度和應(yīng)變計算應(yīng)符合下列規(guī)定：式中：fw——極限抗拉強(qiáng)度(N/mm2),計算結(jié)果應(yīng)精確至0.01N/mm2;Fg——極限抗拉荷載(N),應(yīng)取極限抗拉點(diǎn)的荷載，即應(yīng)變硬化型超高性能混凝土應(yīng)取軸拉試驗過程中的最大荷載，應(yīng)變軟化取型超高性能混凝土應(yīng)取拉伸變形0.30mm時對應(yīng)的荷載；Ew——極限拉應(yīng)變，計算結(jié)果應(yīng)精確至10lw——極限抗拉點(diǎn)處的拉伸變形(mm),應(yīng)變硬化型超高性能混凝土應(yīng)取軸拉試驗過程中最大荷載處拉伸變形，應(yīng)變軟化型超高性能混凝土應(yīng)取拉伸變形為0.30mm。A.5.5試驗結(jié)果的處理應(yīng)滿足下列規(guī)定：1有效軸拉試件的開裂位置應(yīng)位于標(biāo)距內(nèi)，有效軸拉試件數(shù)量不應(yīng)少于3個。當(dāng)有效軸拉試件數(shù)量少于3個時，該組試件無效，應(yīng)重新進(jìn)行試驗。2根據(jù)所有有效軸拉試件測值的平均值確定彈性極限抗拉強(qiáng)度、彈性極限拉應(yīng)變、極限抗拉強(qiáng)3式中：fu.m——彈性極限抗拉強(qiáng)度平均值(MPa),計算結(jié)果精確至0.01MPa;fn—彈性極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),計算結(jié)果精確至0.01MPa;fwm—極限抗拉強(qiáng)度平均值(MPa),計算結(jié)果精確至0.01MPa;fwx——極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(MPa),計算結(jié)果精確至0.01MPa;t—T檢驗系數(shù)，可按表A.5.5規(guī)定取值；S?—n組試件的標(biāo)準(zhǔn)差(MPa),計算結(jié)果精確至0.01MPa。表A.5.5T檢驗系數(shù)3456789*2)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的用詞，正面詞采用“宜”,反面詞采用1)在標(biāo)準(zhǔn)條文及其他規(guī)定中，當(dāng)引用的標(biāo)準(zhǔn)為國家標(biāo)準(zhǔn)或行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)時，應(yīng)表述為“應(yīng)符合 452術(shù)語和符號 463材料 473.1混凝土 3.2鋼筋 3.3鋼材 3.4灌漿套筒 4.1一般規(guī)定 4.2上部結(jié)構(gòu) 4.3下部結(jié)構(gòu) 4.4吊點(diǎn)設(shè)計 5.1一般規(guī)定 5.2承載能力極限狀態(tài)計算 5.3正常使用極限狀態(tài)和使用階段應(yīng)力計算 5.4短暫狀況施工階段應(yīng)力計算 5.5抗震計算 6構(gòu)造 6.1上部結(jié)構(gòu) 6.2下部結(jié)構(gòu) 6.3連接構(gòu)造 7.1一般規(guī)定 7.3混凝土澆筑及養(yǎng)護(hù) 7.4構(gòu)件存放 7.5廠內(nèi)吊裝及運(yùn)輸 688安裝 8.1一般規(guī)定 8.2墩柱安裝 8.3蓋梁安裝 8.4主梁安裝 8.5灌漿連接 9質(zhì)量控制 1.0.1近年來，隨著我國經(jīng)濟(jì)發(fā)展方式的轉(zhuǎn)變，裝配式橋梁在一些公路橋梁工程中正逐漸推廣應(yīng)3.1.1、3.1.2給出混凝土材料的要求，與現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》3.2.2普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的力學(xué)性能指標(biāo)根據(jù)現(xiàn)行《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)3.2.3體外預(yù)應(yīng)力鋼束采用的無黏結(jié)鋼絞線符鋼材的基本材料標(biāo)準(zhǔn)。鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)根據(jù)現(xiàn)行《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范》(JTGD64)3.4.4用于裝配式橋梁的連接套筒需要能經(jīng)受規(guī)定的高應(yīng)力和大變形反復(fù)拉壓循環(huán)檢驗，且在經(jīng)圖3-1全灌漿套筒圖3-2半灌漿套筒π形梁I形梁節(jié)段預(yù)制拼裝箱梁中采用的鋼絞線為直徑15.2mm的高強(qiáng)度低松弛鋼絞線，鋼值。根據(jù)文獻(xiàn)，平均值為40t進(jìn)行計算，乘以0.7的折減系數(shù)。即40×0.7=28(t),考慮安全系數(shù)為3,每根鋼絞線為兩個截面受力，即應(yīng)力控制值為28×10/2/3/140=333(MPa),與本指南給出的算法一致，即屈服強(qiáng)度×折減系數(shù)=0.85×1860×0.22=347(MPa),取為350MPa。工況時混凝土的破碎僅發(fā)生在鋼絞線與混凝土的接觸部位。相比于起吊工況下的鋼絞線最大承載力5.1.2研究表明接縫對構(gòu)件截面受力和構(gòu)件剛度的影響不可忽略，故應(yīng)計入其對構(gòu)件截面的承載行《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60)和《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362)的規(guī)定進(jìn)行驗算。本指南僅給出連接形式的設(shè)計與要求，連接接頭的相關(guān)要求應(yīng)符合本指南的5.2.3根據(jù)試驗得到的受彎構(gòu)件接縫位置正截面彎曲破壞形態(tài)，以破壞時的截面受力狀態(tài)建立平5.2.4受彎構(gòu)件破壞時體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力一般低于或接近鋼筋材料(鋼絞線、鋼絲)的名實(shí)際荷載的差異進(jìn)行了修正，并使之在構(gòu)件達(dá)到極限受力狀態(tài)時與同時配置的體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋相協(xié)5.2.5基于同濟(jì)大學(xué)驗證試驗資料和結(jié)構(gòu)全過程非線性數(shù)值模擬結(jié)果的回歸分析，采用體外預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面受壓區(qū)邊緣距離改變的方式計入體外預(yù)應(yīng)力的二次效應(yīng)。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面受壓5.2.6體外預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面受壓邊緣的初始距離，將因鋼筋受拉作用在轉(zhuǎn)向器的鋼道內(nèi)朝彎曲量相關(guān)試驗研究資料并提取了357根發(fā)生斜壓破壞梁的試驗數(shù)據(jù)。為了分析上述三個橋梁設(shè)計規(guī)范計算值與試驗值比值的平均值、標(biāo)準(zhǔn)差及變異系數(shù)均最大；Eurocode2的平均值與試驗值最接近，標(biāo)準(zhǔn)差σ表達(dá)形式最簡單。由于JTG3362的公式是在之前剪壓破壞試驗數(shù)據(jù)下包線擬合公式的基礎(chǔ)上，通過不能吻合，且量值與國內(nèi)外規(guī)范差異較大。因此，經(jīng)上述分析，本指南采用與試驗規(guī)律符合最好的AASHTO規(guī)范公式的表達(dá)形式擬合試驗數(shù)據(jù)。在擬合曲線達(dá)到包絡(luò)95%試驗數(shù)據(jù)的保證率后，除以材料分項系數(shù)和乘以受力模式不確定系數(shù)后得到了計算公式。在混凝土強(qiáng)度均采用標(biāo)準(zhǔn)值的情況下，本指南公式的計算值約為AASHTO規(guī)范計算值的0.76倍，與試驗值之比的平均值、標(biāo)準(zhǔn)差及變異系數(shù)同AASHTO規(guī)范一樣。為了驗證該公式是否適合我國常用混凝土橋梁截面的形式和配筋情況，同面尺寸和配筋情況設(shè)計了26個試件進(jìn)行荷載試驗。結(jié)果表明：在公式不考慮上述試驗數(shù)據(jù)95%保證是計算值的1.45,試驗最小值是計算值的1.03倍。因此，在公式取用95%試驗數(shù)據(jù)保證率、材料分項行折減，折減系數(shù)近似按AASHTO規(guī)范的剪切強(qiáng)度系數(shù)0.85取值。極限拉力設(shè)計值參與截面受力平衡。該公式由同濟(jì)大學(xué)的系列驗證試驗成果和經(jīng)過驗證的結(jié)構(gòu)全過在剪—彎耦合作用下接縫截面發(fā)生破壞時，截面的剪切和彎曲受力是同時達(dá)到極限抗剪承載力設(shè)計值，不僅直接與截面尺寸和鋼筋配置相關(guān)，且與特定剪彎比下截面剪壓區(qū)混凝土的法或采用計算機(jī)軟件直接求解方程組。下面介紹一種將混凝土剪—壓復(fù)合強(qiáng)度準(zhǔn)則曲線用分段割線計算得到x>hi,則應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)第5.2.10條剪壓區(qū)為T形截面的規(guī)定進(jìn)行計算。io/fu適用區(qū)間12345最后用式(5.2.9-3)和式(5.2.9-4)驗算截面承載力，若式(5-4)求得的x>h。,則取x=h。代入(2)剪壓區(qū)為T形截面若不符合以上條件則不需要按T形截面進(jìn)行抗剪彎B=b[A?+Ch{(bí-b)+Ch{(bí?-b)-pthaC=hí(bí-b)[A?+h(C(bí-b)]+h'(bí-b)[M?Va+pA=0.95pa?M?Na,C=0.95φbfuM力的作用純粹用偏心受壓構(gòu)件的計算圖式驗算截面的抗壓承載力可能是偏不安全的。同濟(jì)大學(xué)混凝限強(qiáng)度。在縮尺模型試驗的基礎(chǔ)上，編寫組進(jìn)行了4個足尺鋼筋混凝土墩柱承載力試驗，得到了與縮壓復(fù)合強(qiáng)度準(zhǔn)則(圖5-1)及假定條件，按圖5.2.12和5.2.13所示的兩個計算圖式進(jìn)行方程推導(dǎo)，最后迭代計算方法或采用計算機(jī)軟件直接求解方程組。下面介紹一種將混凝土剪—壓復(fù)合強(qiáng)度準(zhǔn)則曲線同受彎構(gòu)件一樣，將式(5.2.9-6)表示的混凝土剪—壓復(fù)合強(qiáng)度準(zhǔn)則曲線替換為分段割線，見B=b(C(e-qch?)+0.5p.C=b(V?Nga(e-ph?)-(b(V?-A?)[eNgu-A?=0.95pabt,N?,C=0.95pcbí,fa,Na,Ngu=faA,+fu Ax3+Bx2+Cx+D=0B=b2Ce-b2Ch?+0.5b[Chí(bí,-bC=b{Cehí(bí-b)+Chí(bí,-b)(e-ho)-Chí(bí-b)(h?-0.5hí)+Ng(ho-D=[eh{(b{-b)-h{(bí-b)(h?-0.5hí)][Ch(b??-Nh(h?-hgke-e)[h(V?(bí-b)-A,hí(bí.-b)]A=0.95pa;N?,C=0.95pcfa.Na,Nyu=faA,+f,iApi+大學(xué)100余個試件的試驗資料和國外的相關(guān)試驗研究成果，當(dāng)U形鋼筋與核心混凝土加強(qiáng)鋼筋配置不式中的參數(shù)按美國AASHTO規(guī)范取值，并按我國混凝土和鋼筋的材料分項系數(shù)進(jìn)行修正。試驗結(jié)果錯誤地采用多配置穿過U形鋼筋核心混凝土的鋼筋而不加大核心混凝土投影面積的方式去提高計算要構(gòu)件個別關(guān)鍵受力截面的最大壓應(yīng)力限值降低5%。內(nèi)最大拉應(yīng)力(均取最小半徑)相當(dāng)?shù)脑瓌t確定體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力?？紤]到體外預(yù)應(yīng)力鋼筋可滑動轉(zhuǎn)向器(散束式轉(zhuǎn)向器、成品索集束式轉(zhuǎn)向器等)的最小彎曲半徑由鋼筋的疲勞應(yīng)力幅控制，本指南規(guī)定中的部分預(yù)應(yīng)力混凝土適用于構(gòu)件縱向普通鋼筋在接縫位置連續(xù)或受力次要的區(qū)段，允許其按不開裂且應(yīng)力受限的A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計。根據(jù)中鐵第一勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司位置混凝土材料的抗拉強(qiáng)度低于無接縫區(qū)段10%～30%,故在作用效應(yīng)頻遇組合下正截面抗裂驗算時對公式(5.3.3-3)右側(cè)的混凝土抗拉容許應(yīng)力偏安全地折減了約30%。5.3.4鋼筋混凝土構(gòu)件接縫位置正截面的最大裂縫寬度計算方法還有待研究，國外規(guī)范也沒有可施工構(gòu)件在10%之內(nèi)。為了計入該影響，考慮將受彎構(gòu)件和大偏心受壓構(gòu)件的撓度計算值取1.1的增5.4.1短暫狀況施工階段構(gòu)件非接縫位置正截面的最大壓應(yīng)力同行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)5.4.2構(gòu)件非接縫位置正截面的最大拉應(yīng)力限值仍同現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混保持久狀況正常使用極限狀態(tài)的抗裂性能，接縫位置正截面的最大拉應(yīng)力同抗裂驗算中一樣折減了約30%。5.4.3鋼筋混凝土構(gòu)件非接縫位置中心軸處的主拉應(yīng)力限值同行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)5.4.4在設(shè)置多重剪力鍵的箱梁或墩柱節(jié)段的安裝過程中，當(dāng)接縫沒有采取施工臨時的抗剪措施5.4.5節(jié)段預(yù)制安裝墩柱的接縫通常不設(shè)剪力鍵或設(shè)少量的定位鍵，剪切面可與節(jié)段接縫的界面表5-3是對國內(nèi)外學(xué)者開展預(yù)制拼裝墩柱抗震性能試驗研究數(shù)據(jù)的匯總，主實(shí)測現(xiàn)澆1-12013—2015套筒1-1波紋管1套筒2-1柱內(nèi)套簡實(shí)測現(xiàn)澆3-1套筒3-1波紋管4-1StructuralEngineering,2017套筒5-1Joumal,V.111,No.1-6海公路投資建設(shè)發(fā)展有限公司，上海應(yīng)用套筒7-1其他1-1其他2-1其他3-1同時，定義安全系數(shù)比為K測/K觀，即預(yù)制試件所需安全系數(shù)與對照的現(xiàn)澆試件所需安全系數(shù)之比。從安全系數(shù)比的定義可知，該數(shù)值等于1時，表明預(yù)制墩柱位移延性等同現(xiàn)澆墩柱；大于1.0表明預(yù)制墩柱位移延性弱于現(xiàn)澆混凝土墩柱，反之，則表明預(yù)制墩柱位移延性強(qiáng)于現(xiàn)澆混凝土材料規(guī)范值圖5-2試件安全系數(shù)比匯總圖(5組；4性鉸的發(fā)展，損傷易轉(zhuǎn)移至接縫處，易出現(xiàn)縱筋疲勞破壞，降低其塑性；而套筒放置于承臺頂面會影響接縫處承臺內(nèi)縱筋塑性滲透發(fā)展，同樣會稍降低其塑性。另一方面，墩柱底部放置套筒在影響塑性鉸發(fā)展的同時，還會使塑性變形集中在接縫處及套筒頂端，形成兩個主、次裂縫，套筒高度范圍內(nèi)混凝土裂縫開展很少，而對于這種情況的規(guī)范等效塑性鉸長度計算公式如何修正，值得依據(jù)表5-3匯總的數(shù)據(jù)繪制的圖5-2可知，灌漿套筒布置于墩身的安全系數(shù)比均值為1.247(依據(jù)實(shí)測值計算),灌漿套筒布置于承臺