?井河庫岸綜合整治工程（西段）2號橋橋梁計算書

?井河庫岸綜合整治工程（西段）2號橋橋梁計算書目錄第一章設(shè)計資料和結(jié)構(gòu)尺寸 51.1設(shè)計資料 51.2設(shè)計依據(jù) 61.3設(shè)計規(guī)范 71.4技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)： 7第二章荷載計算 82.1恒載作用 82.1.1一期恒載 82.1.2二期恒載 82.1.3混凝土收縮及徐變作用 92.1.4基礎(chǔ)變位作用 92.1.5預(yù)應(yīng)力 92.2可變作用 92.2.1活載作用內(nèi)力計算 92.2.2梯度溫度作用 92.2.3整體升降溫 102.3內(nèi)力組合 102.3.2頻遇組合 102.3.3準(zhǔn)永久組合 10第三章主要材料 113.1混凝土 113.2預(yù)應(yīng)力鋼材 113.3普通鋼筋 12第四章2號橋上部結(jié)構(gòu)模型建立及驗算 124.1模型建立： 124.2 驗算結(jié)果 134.2.1持久狀況承載能力極限狀態(tài) 134.2.2持久狀況正常使用極限狀態(tài) 154.2.3持久狀況應(yīng)力驗算 194.2.4短暫狀況應(yīng)力驗算 22第五章2號橋現(xiàn)澆箱梁支點橫梁驗算 245.12號橋現(xiàn)澆箱梁端橫梁驗算 245.22號橋現(xiàn)澆箱梁中橫梁驗算 32第六章橋墩驗算 406.1墩柱驗算 426.2樁基驗算 46第七章橋臺驗算 477.1橋臺描述 477.20#橋臺驗算 497.3橋臺樁基承載力驗算 53第八章結(jié)論 55

第一章設(shè)計資料和結(jié)構(gòu)尺寸1.1設(shè)計資料本項目為忠縣城區(qū)?井河庫岸綜合整治工程（西段）。其中包含兩條道路，一條為新建道路環(huán)湖路，一條現(xiàn)狀拓寬改造道路連接道。環(huán)湖路道路為新建道路，道路等級為城市次干路，設(shè)計時速40Km/h，標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度24米，雙向四車道，全長2952.33m。其中設(shè)置了一座4*30m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，全長132m（K0+019～K0+151）；一座左半幅4*30m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，全長136m（K0+389～K0+525）；一座主拱70m跨徑的鋼筋混凝土拱橋；一座306m的隧道（K2+570～K2+876）。在隧道東側(cè)沿河設(shè)置一條5m寬的步道供行人通行。設(shè)計內(nèi)容包含有：道路工程、橋梁工程、隧道工程、排水工程、給水工程、電力工程、電照工程、通信工程、交通工程。連接道道路，現(xiàn)狀道路為雙向兩車道，現(xiàn)狀時速為30Km/h，因兩邊既有建筑受限，路幅寬度為20.5-32.5米，本次拓寬改造為雙向四車道，全長435.20m。設(shè)計內(nèi)容包含有：道路工程、排水工程、給水工程、電力工程、電照工程、通信工程、交通工程。本次設(shè)計橋梁為2號橋，橋梁起始樁號K0+389.0，終點樁號K0+525.0，橋梁全長136m，橋梁標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度：5m(人行道)+7.5m(車行道)=12.5m。橋跨布置為：4×30m。橋梁采用單幅設(shè)計，橋梁內(nèi)側(cè)為擋墻（擋墻圖紙詳見結(jié)構(gòu)專業(yè)），橋梁與擋墻采用20型縱向伸縮縫鏈接，橋梁上部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)。材料及特性：（1）混凝土：主梁、橋面調(diào)平層采用C50，墩柱、蓋梁、擋塊、墊石、耳墻、背墻采用C40，承臺、樁基采用C35。橋面鋪裝層采用8cm混凝土調(diào)平層與10cm等厚瀝青混凝土組成。（2）鋼絞線：采用符合GB/T5224-2014技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線。（3）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用符合新規(guī)范的HPB300,HRB400鋼筋。凡鋼筋直徑≥12毫米者，采用HRB400熱軋螺紋鋼；凡鋼筋直徑<12毫米者，采用HPB300鋼。（4）材料容重：預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土γ=26kN/m3,瀝青混凝土γ=23kN/m3。以上各種材料特性參數(shù)值參見《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)，所需參數(shù)如下：1.2設(shè)計依據(jù)設(shè)計合同；初步設(shè)計成果；《忠縣城區(qū)州屏、蘇家組團控制性詳細(xì)規(guī)劃》；現(xiàn)狀1：1000地形圖；業(yè)主提供的其他資料?！吨铱h?井河庫岸綜合整治工程（西段）工程地質(zhì)勘察報告（一次性勘察）》（二零二二年二月）——中都工程設(shè)計有限公司1.3設(shè)計規(guī)范《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）（2019版）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362—2018）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363—2019）《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166-2011）（2019年版）《公路橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》(JTGT2231-01—2020)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3650-2020）《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范》（CJJ2—2008）《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2017）《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2018)《鋼筋混凝土用鋼第3部分:鋼筋焊接網(wǎng)》(GB1499.3－2010)《鋼筋機械連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ107—2016）《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》（JGJ18—2012）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《城市橋梁橋面防水工程技術(shù)規(guī)程》(CJJ139-2010)《公路橋梁盆式支座》（JT∕T391-2019）注：采用及參考規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)如有更新，以最新版本為準(zhǔn)。1.4技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：道路等級：城市次干路設(shè)計車速：40公里/小時設(shè)計使用年限：100年荷載等級：汽車荷載城-A級，人群荷載3.5kN/m2橋面寬度：5m(人行道)+7.5m(車行道)+7.5m(車行道)+4m(人行道)=24m。橋面橫坡：車行道雙向1.5%，人行道單向2.0%橋面縱坡：最大縱坡：-4.5%；整體溫度：整體升溫25℃、降溫25℃梯度溫度：橋面鋪裝為10cm的瀝青混凝土面層，豎向日照正溫差按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTJD60-2015)表4.3.10-3插值計算，即取值T1＝14℃，T2＝5.5℃；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。欄桿荷載：欄桿荷載：作用在欄桿立柱頂上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值為2.5kN/m，作用在欄桿扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值為1.2kN/m?？拐鹪O(shè)計標(biāo)準(zhǔn)：擬建場地地震抗震設(shè)防烈度為6度，其場地地震動峰值加速度0.05g，可僅采用抗震措施設(shè)防。設(shè)計基準(zhǔn)期：100年設(shè)計安全等級：一級設(shè)計環(huán)境類別：I類（一般環(huán)境）防撞護欄防撞等級：SA級第二章荷載計算2.1恒載作用2.1.1一期恒載結(jié)構(gòu)自重：預(yù)應(yīng)力混凝土26.0kN/m3；鋼筋混凝土25kN/m3；鋼材78.5kN/m3；橋梁各個構(gòu)件均按實際重量加載。2.1.2二期恒載橋面鋪裝為4cm厚瀝青瑪蹄脂碎石混合料SMA-13、6cm厚中粒式密級配改性瀝青混凝土AC-20C,8cmC50防水混凝土找平層。其具體數(shù)值根據(jù)橋面寬度分別計算，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）表4.1.6。防撞護欄其他附屬設(shè)施均按照實際重量計算，本設(shè)計中：橋梁二期恒載根據(jù)實際重量加載。2.1.3混凝土收縮及徐變作用按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)取值；計算中分別考慮施工階段、橋剛建成時刻、使用10年時的收縮徐變對結(jié)構(gòu)的影響并指導(dǎo)設(shè)計。2.1.4基礎(chǔ)變位作用橋梁上部結(jié)構(gòu)為A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，考慮結(jié)構(gòu)由于地基不均勻沉降等引起的長期變形影響時，本設(shè)計中考慮支座沉降5mm。2.1.5預(yù)應(yīng)力根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG3362-2018)第6.1.3條控制張拉力。2.2可變作用2.2.1活載作用內(nèi)力計算汽車荷載效應(yīng) 可變荷載：汽車荷載：城-A級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=10.5kN/m；車道荷載集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值，Pk=320KN，車道荷載計算剪力效應(yīng)時，考慮1.2的系數(shù)，Pk=320×1.2=384KN；人群荷載根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》（CJJ11—2011）（2019版）第10.0.5條加載。 汽車沖擊力：按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）規(guī)定取值。2.2.2梯度溫度作用橋面鋪裝為普通鋼筋混凝土。豎向日照正溫差按照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)表4.3.10-3進行計算；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5，加載如下圖所示：2.2.3整體升降溫整體升溫：25度；整體降溫：-25度。2.3內(nèi)力組合在此基本組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、收縮徐變作用，可變作用—汽車荷載、人群荷載、溫度作用、基礎(chǔ)沉降作用，則基本組合作用效應(yīng)表達式為：式中：—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.1；其他參數(shù)見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.1.5條。2.3.2頻遇組合在此頻遇組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、收縮徐變作用，可變作用—汽車荷載、人群荷載、溫度作用、基礎(chǔ)沉降作用，則頻遇組合作用效應(yīng)表達式為：式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.7，溫度梯度取為0.8，其他1.0；其他參數(shù)見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.1.5條。2.3.3準(zhǔn)永久組合在此準(zhǔn)永久組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、收縮徐變作用，可變作用—汽車荷載、人群荷載、溫度作用、基礎(chǔ)沉降作用，則準(zhǔn)永久組合作用效應(yīng)表達式為：式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.4，溫度梯度取為0.8，其他1.0；其他參數(shù)見《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）4.1.5條。第三章主要材料3.1混凝土(1)C50混凝土彈性模量：3.45×104Mpa，剪切模量：1.38×104Mpa軸心抗壓強度設(shè)計值：fcd=22.4Mpa，軸心抗拉強度設(shè)計值：ftd=1.83Mpa泊桑比：0.2，線膨脹系數(shù):1.0×10-5/℃容重：γ=26.0KN/m3(2)C40混凝土彈性模量：3.2×104Mpa，剪切模量：1.28×104Mpa軸心抗壓強度設(shè)計值：fcd=18.4Mpa，軸心抗拉強度設(shè)計值：ftd=1.65Mpa泊桑比：0.2，線膨脹系數(shù):1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(3)C30混凝土彈性模量：3.0×104Mpa，剪切模量：1.2×104Mpa軸心抗壓強度設(shè)計值：fcd=13.8Mpa，軸心抗拉強度設(shè)計值：ftd=1.39Mpa泊桑比：0.2，線膨脹系數(shù):1.0×10-5/℃容重：γ=25.0KN/m3(4)橋面瀝青混凝土鋪裝γ=23.0KN/m33.2預(yù)應(yīng)力鋼材(1)預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003）中規(guī)定的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。1)抗拉強度：1860MPa2)彈性模量：1.95×105Mpa3)鋼絞線的公稱直徑：Φs15.2mm4)鋼絞線公稱面積：139mm25)預(yù)應(yīng)力波紋管摩阻系數(shù)：0.156)預(yù)應(yīng)力波紋管管道局部偏差系數(shù)：0.0017(2)預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨具1)錨具內(nèi)縮量：6mm。2)錨口摩阻損失：2.5％。3.3普通鋼筋(1)HPB300鋼筋：抗拉設(shè)計強度fsd＝250MPa，標(biāo)準(zhǔn)強度fsk＝300Mpa，彈性模量Es＝2.0×105Mpa。(2)HRB400鋼筋：抗拉設(shè)計強度fsd＝330MPa，標(biāo)準(zhǔn)強度fsk＝400Mpa，彈性模量Es＝2.0×105Mpa。第四章2號橋上部結(jié)構(gòu)模型建立及驗算4.1模型建立：2號橋上部結(jié)構(gòu)為4x30m現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，建模驗算時結(jié)構(gòu)總體靜力采用MIDAS/Civil2020（V1.1）版本橋梁結(jié)構(gòu)分析軟件，基于空間桿系結(jié)構(gòu)理論,將結(jié)構(gòu)離散成101個節(jié)點、90個單元。邊界采用多支座模擬，以彈性連接的剛度模擬約束方向，不考慮縱坡的影響。2號橋上部結(jié)構(gòu)有限元模型模型簡介：節(jié)點數(shù)量：101個；單元數(shù)量：90個；邊界條件數(shù)量：1個；施工階段數(shù)量：3個，施工步驟如下： 施工階段1:主梁施工；30.0天； 施工階段2:二期施工；30.0天； 施工階段3:收縮徐變10年；3650.0天；4.2 驗算結(jié)果4.2.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面抗彎驗算持久狀況正截面抗彎驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC2持久狀況斜截面抗剪驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值>構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；正截面抗壓驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC3持久狀況正截面抗壓驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；支反力計算支座節(jié)點荷載Fx(kN)Fy(kN)Fz(kN)80應(yīng)力120.0000.0003765.91981應(yīng)力129.88159.0663556.37482應(yīng)力150.0000.0008281.77683應(yīng)力1526.945261.3626897.16786應(yīng)力150.0000.0008434.36987應(yīng)力1531.347-91.3246879.25988應(yīng)力120.0000.0003922.68189應(yīng)力124.48269.0703465.13190應(yīng)力135.16536.7398117.55791應(yīng)力120.93932.6287100.5614.2.2持久狀況正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂驗算全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σst-0.85σpc≤0分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件：σst-0.80σpc≤0A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）頻遇效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σst-σpc≤0.7ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（荷載）準(zhǔn)永久效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：σlt-σpc≤0B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在結(jié)構(gòu)自重作用下控制截面受拉邊緣不得消壓：σt-σpc≤0使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-頂）包絡(luò)圖使用階段正截面抗裂驗算（頻遇-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-3條公式EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)≤0.7f\s\do4(tk)驗算：頂緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.466MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(st)-σ\s\do4(pc)=0.702MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.7f\s\do4(tk)=1.855MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久-頂）包絡(luò)圖使用階段正截面抗裂驗算（準(zhǔn)永久-底）包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-4條公式EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)≤0驗算：頂緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=2.308MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(lt)-σ\s\do4(pc)=0.849MPa(壓應(yīng)力)≤0.000MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；頂?shù)装逍苯孛婵沽羊炈銓τ谌A(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.6ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.4ftkA類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.5ftk使用階段頂?shù)装逍苯孛婵沽羊炈惆j(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=0.591MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；腹板斜截面抗裂驗算對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.6ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.4ftkA類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftkB類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)符合下列條件：預(yù)制構(gòu)件：σtp≤0.7ftk現(xiàn)場澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件：σtp≤0.5ftk使用階段腹板斜截面抗裂驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.3.1-8條公式EQσ\s\do4(tp)≤0.5f\s\do4(tk)驗算：EQσ\s\do4(tp)=1.183MPa(拉應(yīng)力)≤EQ0.5f\s\do4(tk)=1.325MPa(拉應(yīng)力)，滿足規(guī)范要求；撓度驗算及預(yù)拱度按《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，由汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過懸臂長度的1/300.撓度驗算及預(yù)拱度表格梁-孔構(gòu)件類型梁類型跨徑(m)節(jié)點fa(m)fd(m)fn(m)撓度驗算結(jié)果預(yù)拱值C(m)1-1PSC-A懸臂端0.60010.0010.0000.002OK0.0011-2PSC-A跨徑內(nèi)28.87211-0.0270.0060.048OK0.0001-3PSC-A跨徑內(nèi)29.27831-0.0130.0050.049OK0.0001-4PSC-A跨徑內(nèi)29.42649-0.0130.0050.049OK0.0001-5PSC-A跨徑內(nèi)29.29569-0.0280.0060.049OK0.0001-6PSC-A懸臂端0.600790.0010.0000.002OK0.0014.2.3持久狀況應(yīng)力驗算正截面壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：未開裂構(gòu)件：σkc+σpc≤0.5fck允許開裂構(gòu)件：σcc≤0.5fck使用階段正截面壓應(yīng)力驗算(頂)包絡(luò)圖使用階段正截面壓應(yīng)力驗算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-1條公式EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)≤0.5f\s\do4(ck)驗算：頂緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=11.444MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(kc)+σ\s\do4(pc)=4.167MPa≤EQ0.5f\s\do4(ck)=16.200MPa，滿足規(guī)范要求；斜截面主壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.1.6條公式，混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σcp≤0.6fck；圖表SEQ圖表\*ARABIC15使用階段斜截面主壓應(yīng)力包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.6-1條公式驗算：EQσ\s\do4(cp)=11.445MPa≤EQ0.60f\s\do4(ck)=19.440MPa，滿足規(guī)范要求；預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》7.1.5-2條公式、第7.1.5-3條公式、第7.1.5-4條公式，荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力：1）對體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼絞線、鋼絲未開裂構(gòu)件：σpe+σp≤0.65fpk允許開裂構(gòu)件：σpo+σp≤0.65fpk2）對體外預(yù)應(yīng)力鋼絞線：σpe,ex≤0.60fpk3）對預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋未開裂構(gòu)件：σpe+σp≤0.75fpk允許開裂構(gòu)件:σpo+σp≤0.75fpk鋼束結(jié)果安全系數(shù)

(控制應(yīng)力)Sig_DL

(N/mm^2)Sig_ADL

(N/mm^2)安全系數(shù)

(最大拉應(yīng)力)Sig_LL

(N/mm^2)Sig_ALL

(N/mm^2)F1-1OK1.15871203.91313951.041162.5491209F2-2OK1.15521207.56313951.03431168.91209F3-3OK1.14891214.16313951.0271177.2011209結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.1.5-2條公式EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)≤0.65EQf\s\do4(pk),鋼絞線1860驗算：EQσ\s\do4(pe)+σ\s\do4(p)=1177.201MPa≤EQf\s\do4(pk)=1209.000MPa，滿足規(guī)范要求；4.2.4短暫狀況應(yīng)力驗算法向應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.8條，截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.7fck’施工階段法向應(yīng)力驗算(頂)包絡(luò)圖施工階段法向應(yīng)力驗算(底)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.8條公式EQσ\s\do4(tcc)≤0.7f\s\do4(ck)’驗算：頂緣EQσ\s\do4(tcc)=6.121MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；底緣EQσ\s\do4(tcc)=7.735MPa≤EQ0.7f\s\do4(ck)’=18.760MPa，滿足規(guī)范要求；抗傾覆驗算按《橋規(guī)》第4.1.8條規(guī)定，持久狀況下，梁橋不應(yīng)發(fā)生結(jié)構(gòu)體系改變，并應(yīng)同時滿足下列規(guī)定：在作用基本組合下，單向受壓支座始終保持受壓狀態(tài)。按作用標(biāo)準(zhǔn)值進行組合時（按本規(guī)范第7.1.1條取用），整體式截面簡支梁和連續(xù)梁的作用效應(yīng)應(yīng)符合下式要求：結(jié)論：傾覆驗算-支座反力表格支座節(jié)點編號組合名稱Fz(kN)驗算結(jié)果80傾覆162656.893OK81傾覆161792.373OK82傾覆136074.604OK83傾覆134556.977OK90傾覆155943.036OK91傾覆164602.506OK86傾覆136275.526OK87傾覆134487.875OK88傾覆162769.704OK89傾覆161758.780OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗算：支座反力Fz>0，滿足規(guī)范要求；傾覆驗算-抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)表格傾覆方向最不利支座節(jié)點編號組合名稱∑Sbki(KN.m)∑Sski(KN.m)ki[k]驗算結(jié)果右傾80傾覆31151800.4636464.26523.48302.5000OK右傾82傾覆31151800.4636464.26523.48302.5000OK右傾86傾覆31151800.4636464.26523.48302.5000OK右傾88傾覆31151800.4636464.26523.48302.5000OK右傾90傾覆31151800.4636464.26523.48302.5000OK左傾81傾覆30110928.9045709.91919.42742.5000OK左傾83傾覆30110928.9045709.91919.42742.5000OK左傾87傾覆30110928.9045709.91919.42742.5000OK左傾89傾覆30110928.9045709.91919.42742.5000OK左傾91傾覆30110928.9045709.91919.42742.5000OK按照《橋規(guī)》第4.1.8條驗算：第1組無效支座中，80號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.483>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第2組無效支座中，82號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.483>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第3組無效支座中，86號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.483>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第4組無效支座中，88號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.483>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第5組無效支座中，90號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=23.483>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第6組無效支座中，81號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=19.427>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第7組無效支座中，83號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=19.427>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第8組無效支座中，87號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=19.427>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第9組無效支座中，89號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=19.427>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第10組無效支座中，91號節(jié)點最不利時，橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)k=19.427>橫向抗傾覆軸穩(wěn)定性系數(shù)允許值k=2.500}，滿足規(guī)范要求；第五章2號橋現(xiàn)澆箱梁支點橫梁驗算5.12號橋現(xiàn)澆箱梁端橫梁驗算端橫梁選取支座反力大的4#橋臺處端橫梁為控制。端橫梁按照鋼筋混凝土構(gòu)件進行設(shè)計，采用MIDASCIVIL2020V1.1建模計算內(nèi)力，采用midasCivilDesigner進行模型后處理及RC驗算。橫梁上部荷載取自上部結(jié)構(gòu)整體計算所得支座處標(biāo)準(zhǔn)組合下恒載反力及各支座活載下最大反力，考慮最不利情況以集中力加載在腹板中心處。加載模型如圖所示：計算模型模型視圖節(jié)點數(shù)量：27個；單元數(shù)量：26個；邊界條件數(shù)量：2個；施工階段數(shù)量：1個，施工步驟如下： 施工階段1:橫梁；7.0天；荷載工況及荷載組合自重自重系數(shù)：-1.04徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動計算：由程序自動計算各構(gòu)件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長，Li為內(nèi)輪廓周長，a為要考慮輪廓周長的比例系數(shù)。荷載組合表SEQ表\*ARABIC3荷載工況序號工況名稱描述111MCRL2恒荷載DL3鋼束一次TP4鋼束二次TS5徐變二次CS6收縮二次SS7人群荷載CRL荷載組合列表： 基本1:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本3:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本4:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(CRL); 基本5:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本6:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本7:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本8:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(CRL); 頻遇9:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 頻遇10:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 頻遇11:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 準(zhǔn)永久12:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(CRL); 準(zhǔn)永久13:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 準(zhǔn)永久14:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(CRL); 標(biāo)準(zhǔn)15:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 標(biāo)準(zhǔn)16:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 標(biāo)準(zhǔn)17:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 基本1_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL); 基本3_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本4_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(CRL); 基本5_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本6_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL); 基本7_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本8_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(CRL); 頻遇1:頻遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 頻遇2:頻遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.700(MCRL); 頻遇3:頻遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.700(MCRL)+0.400(CRL); 準(zhǔn)永久1:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(CRL); 準(zhǔn)永久2:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(MCRL); 準(zhǔn)永久3:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(MCRL)+0.400(CRL); 撓度1:撓度；1.000(DL)+0.700(MCRL); 撓度2:撓度；0.700(MCRL); 撓度3:撓度；1.000(DL)+0.350(MCRL); 應(yīng)力1:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 應(yīng)力2:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 應(yīng)力3:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(CRL); 傾覆1:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆2:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL); 傾覆3:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 傾覆4:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(CRL); 傾覆5:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆6:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 傾覆7:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 傾覆8:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(CRL);正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗算持久狀況斜截面抗剪驗算(Z方向)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；正截面抗壓驗算圖持久狀況正截面抗壓驗算(RC梁)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；正截面抗拉驗算持久狀況正截面抗拉驗算(RC梁)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；抗扭驗算持久狀況抗扭驗算(剪力)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.5.3條進行截面驗算，滿足規(guī)范要求；裂縫寬度驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC8使用階段裂縫寬度驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.121mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；撓度驗算及預(yù)拱度按《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，由汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過懸臂長度的1/300.結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算：1號節(jié)點汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=0.000≤最大撓度允許值fn=10.000，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算：13號節(jié)點汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=0.165≤最大撓度允許值fn=10.986，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算：27號節(jié)點汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=6.996≤最大撓度允許值fn=9.822，滿足規(guī)范要求；按《橋規(guī)》第6.5.5條規(guī)定，設(shè)置預(yù)拱度值。按《橋規(guī)》第6.5.5條公式，1號節(jié)點荷載頻遇組合總撓度fa=-0.259≤L/1600=1.875，滿足設(shè)置預(yù)拱度值，預(yù)拱度值C=0.259；按《橋規(guī)》第6.5.5條公式，13號節(jié)點荷載頻遇組合總撓度fa=-0.491≤L/1600=4.120，滿足設(shè)置預(yù)拱度值，預(yù)拱度值C=0.409；按《橋規(guī)》第6.5.5條公式，27號節(jié)點荷載頻遇組合總撓度fa=-7.501≤L/1600=1.842，滿足設(shè)置預(yù)拱度值，預(yù)拱度值C=4.003；混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式，受壓區(qū)混凝土邊緣混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.8fck’圖表SEQ圖表\*ARABIC9混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算包絡(luò)圖結(jié)論： 按照《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式EQσ\s\do4(t,cc)≤0.8f\s\do4(ck)’驗算：EQσ\s\do4(t,cc)=2.924MPa≤EQ0.8f\s\do4(ck)’=21.440MPa，滿足規(guī)范要求；受拉鋼筋應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-2條公式，受拉區(qū)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtsi≤0.75fsk。結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.4-2條公式σtsi≤0.75fsk驗算：EQσ\s\do4(t,si)=56.629MPa≤0.75fsk=300.000MPa，滿足規(guī)范要求;中性軸主拉應(yīng)力驗算按照《橋規(guī)》第7.2.5條，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）σttp應(yīng)符合下列規(guī)定：σttp≤ftk’中性軸主拉應(yīng)力驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.5條公式EQσ\s\do4(t,tp)≤f\s\do4(tk)’驗算：EQσ\s\do4(t,tp)=-0.963MPa≤EQf\s\do4(tk)’=2.400MPa，滿足規(guī)范要求；5.22號橋現(xiàn)澆箱梁中橫梁驗算中橫梁選取支座反力大3#橋墩端橫梁為控制。中橫梁按照鋼筋混凝土構(gòu)件進行設(shè)計，采用MIDASCIVIL2020V1.1建模計算內(nèi)力，采用midasCivilDesigner進行模型后處理及RC驗算。橫梁上部荷載取自上部結(jié)構(gòu)整體計算所得支座處標(biāo)準(zhǔn)組合下恒載反力及各支座活載下最大反力，考慮最不利情況以集中力加載在腹板中心處。加載模型如圖所示：計算模型模型視圖節(jié)點數(shù)量：27個；單元數(shù)量：26個；邊界條件數(shù)量：2個；施工階段數(shù)量：1個，施工步驟如下： 施工階段1:橫梁；7.0天；荷載工況及荷載組合自重自重系數(shù)：-1.04徐變收縮收縮齡期：3.0天；理論厚度自動計算：由程序自動計算各構(gòu)件的理論厚度。公式為：h=a×Ac/u；u=L0+a×Li；--周長u的計算公式中L0為外輪廓周長，Li為內(nèi)輪廓周長，a為要考慮輪廓周長的比例系數(shù)。荷載組合表SEQ表\*ARABIC3荷載工況序號工況名稱描述1人群荷載CRL2恒荷載DL311MCRL4鋼束一次TP5鋼束二次TS6徐變二次CS7收縮二次SS荷載組合列表： 基本1:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本3:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本4:基本；1.200(DL)+1.200(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(CRL); 基本5:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本6:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本7:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本8:基本；1.000(DL)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.050(CRL); 頻遇9:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 頻遇10:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 頻遇11:頻遇；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 準(zhǔn)永久12:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(CRL); 準(zhǔn)永久13:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 準(zhǔn)永久14:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(CRL); 標(biāo)準(zhǔn)15:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 標(biāo)準(zhǔn)16:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS); 標(biāo)準(zhǔn)17:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(TP)+1.000(TS)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 基本1_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本2_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL); 基本3_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本4_1:基本；1.200(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(CRL); 基本5_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 基本6_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL); 基本7_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 基本8_1:基本；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(CRL); 頻遇1:頻遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 頻遇2:頻遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.700(MCRL); 頻遇3:頻遇；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.700(MCRL)+0.400(CRL); 準(zhǔn)永久1:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(CRL); 準(zhǔn)永久2:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(MCRL); 準(zhǔn)永久3:準(zhǔn)永久；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+0.400(MCRL)+0.400(CRL); 撓度1:撓度；1.000(DL)+0.700(MCRL); 撓度2:撓度；0.700(MCRL); 撓度3:撓度；1.000(DL)+0.350(MCRL); 應(yīng)力1:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 應(yīng)力2:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 應(yīng)力3:標(biāo)準(zhǔn)；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(CRL); 傾覆1:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆2:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL); 傾覆3:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.400(CRL); 傾覆4:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.800(MCRL)+1.050(CRL); 傾覆5:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS); 傾覆6:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL); 傾覆7:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(CRL); 傾覆8:傾覆；1.000(DL)+1.000(CS)+1.000(SS)+1.000(MCRL)+1.000(CRL);正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；斜截面抗剪驗算持久狀況斜截面抗剪驗算(Z方向)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.2.11條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；正截面抗壓驗算持久狀況正截面抗壓驗算(RC梁)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；正截面抗拉驗算持久狀況正截面抗拉驗算(RC梁)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；抗扭驗算持久狀況抗扭驗算(扭矩)包絡(luò)圖持久狀況抗扭驗算(剪力)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計值，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第5.5.3條進行截面驗算，滿足規(guī)范要求；裂縫寬度驗算使用階段裂縫寬度驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.116mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；撓度驗算及預(yù)拱度按《橋規(guī)》第6.5.3條規(guī)定，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，由汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合在梁式橋主梁產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600，在梁式橋主梁懸臂端產(chǎn)生的最大撓度不應(yīng)超過懸臂長度的1/300.結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算：1號節(jié)點汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=0.000≤最大撓度允許值fn=10.000，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算：13號節(jié)點汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=0.180≤最大撓度允許值fn=10.986，滿足規(guī)范要求；按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗算：27號節(jié)點汽車荷載（不計沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計值fd=9.209≤最大撓度允許值fn=9.822，滿足規(guī)范要求；按《橋規(guī)》第6.5.5條規(guī)定，設(shè)置預(yù)拱度值。按《橋規(guī)》第6.5.5條公式，1號節(jié)點荷載頻遇組合總撓度fa=-0.456≤L/1600=1.875，滿足設(shè)置預(yù)拱度值，預(yù)拱度值C=0.456；按《橋規(guī)》第6.5.5條公式，13號節(jié)點荷載頻遇組合總撓度fa=-0.746≤L/1600=4.120，滿足設(shè)置預(yù)拱度值，預(yù)拱度值C=0.656；按《橋規(guī)》第6.5.5條公式，27號節(jié)點荷載頻遇組合總撓度fa=-10.058≤L/1600=1.842，滿足設(shè)置預(yù)拱度值，預(yù)拱度值C=5.454；混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式，受壓區(qū)混凝土邊緣混凝土的壓應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtcc≤0.8fck’混凝土邊緣壓應(yīng)力驗算包絡(luò)圖結(jié)論： 按照《橋規(guī)》第7.2.4-1條公式EQσ\s\do4(t,cc)≤0.8f\s\do4(ck)’驗算：EQσ\s\do4(t,cc)=4.463MPa≤EQ0.8f\s\do4(ck)’=21.440MPa，滿足規(guī)范要求；受拉鋼筋應(yīng)力驗算按《橋規(guī)》第7.2.4-2條公式，受拉區(qū)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)符合下式規(guī)定：σtsi≤0.75fsk。結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.4-2條公式σtsi≤0.75fsk驗算：EQσ\s\do4(t,si)=75.116MPa≤0.75fsk=300.000MPa，滿足規(guī)范要求;中性軸主拉應(yīng)力驗算按照《橋規(guī)》第7.2.5條，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）σttp應(yīng)符合下列規(guī)定：σttp≤ftk’圖中性軸主拉應(yīng)力驗算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第7.2.5條公式EQσ\s\do4(t,tp)≤f\s\do4(tk)’驗算：EQσ\s\do4(t,tp)=-1.777MPa≤EQf\s\do4(tk)’=2.400MPa，滿足規(guī)范要求；第六章橋墩驗算選取最不利2#號墩梁固結(jié)進行驗算，按照《公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362-2018第5.3.1、5.3.6、5.3.8、5.3.10、5.3.12條的相關(guān)規(guī)定，墩柱采用MIDAS/Civil2020（V1.1）進行驗算。1號橋2號墩梁固結(jié)墩橋墩配置40根直徑28mm配筋圖全橋模型圖橋前進方向最外側(cè)橋墩受水平力大，豎向力大，橋墩高度最大（約12m）為不利橋墩，取最外側(cè)固定橋墩驗算。近視三橋墩平均承受順橋向力。制動力加載到橋墩墩頂，汽車制動力：（10.5x30x4+320）x0.1=158＜165取165kN汽車制動力引起彎矩：165*2.0/2*12=1980KN*m根據(jù)Midascivil計算模型恒動承載能力組合頻遇組合長期組合軸力(KN)6562.91144.69477.97364.17020.74彎矩(KN.m)1980277213867926.1墩柱驗算尺寸信息幾何長度l=12半徑r=750mm，約束方式為：一固一自由。根據(jù)規(guī)范《JTG3362-2018公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》附錄E可知，計算長度換算系數(shù)k=2.0,計算長度l0混凝土的面積A=πr材料信息混凝土的等級為：C40，抗壓強度fcd縱向鋼筋的等級為：HRB400，抗拉強度fsd=400MPa,直徑ds=28mm，不考慮骨架焊接,鋼筋表面沒有環(huán)氧樹脂涂層。設(shè)計信息結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)γ0環(huán)境類別：Ⅰ類；計算類型：超強計算；彎矩的基本組合:M軸力的基本組合：N彎矩的頻遇組合：M軸力的頻遇組合：N軸力的準(zhǔn)永久組合：N極限狀態(tài)承載能力驗算截面高度h=2r=2×750=截面有效高度h縱向鋼筋配筋率ρ=基本組合下的初始偏心距e所以ei=0.5×r=0.5×750=ψ=所以要考慮偏心距增大系數(shù)的影響。荷載偏心率系數(shù)ζ且需滿足ζ1≤1.0長細(xì)比系數(shù)ζ且需滿足ζ2≤1.0偏心距增大系數(shù)η=1+=1+所以偏心距e=η沿圓周均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面內(nèi)縱向普通鋼筋數(shù)量不少于8根時，其承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：γγαt=1.25-2α，當(dāng)α大于0.625時，取采用迭代法進行運算，求解出α=N=γ所以，承載力驗算滿足規(guī)范要求。正常使用裂縫寬度驗算根據(jù)規(guī)范6.4.3條進行裂縫寬度驗算，裂縫寬度按下式計算：W其中C1=1.00C2=1.0+0.5×C3=0.75Esasc=且需滿足c≤50mm，所以c=d=1.0頻遇組合下的初始偏心距ee故不需要對裂縫進行驗算。橋墩最小配筋率驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）9.1.2條規(guī)定：偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于0.5，本項目橋梁立柱配筋率ρ=1.3%>0.5%,滿足規(guī)范要求。6.2樁基驗算F、地基承載能力計算按照《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363—2019）第5.3.4條計算巖石層情況清孔情況等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)C10.4樁端直徑2r=1.800m樁端截面面積AP=2.54m2樁身周長u=5.65m樁端巖石天然單軸抗壓強度標(biāo)注值frk=6000kPa各層巖石情況第i層巖層hi（m）c2i（m）frk（kPa）15.400.03600020.0330.03說明：hi—樁嵌入各層部分厚度，不包括強風(fēng)化層和全風(fēng)化層，單位：m；

c2i—清孔情況等因素而定的側(cè)阻發(fā)揮系數(shù)，當(dāng)為鉆孔樁時，c2i降低20%；

frki—第i層的frk值，單位：kPa。覆蓋層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)ζs=0.8各覆蓋層土情況：第i層土Li（m）qik（kPa）10.005523說明：Li—各土層厚度，單位：m；

qik—樁側(cè)第i層土的側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，單位：kPa。單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]=c1Apfrk+u∑c2ihifrki+0.5ζsu∑Liqik=11970.2kN抗力系數(shù)λ=1.00λ[Ra]=11970.2kN地基承載力設(shè)計值γ0Nd=9477.9kN是否滿足要求：滿足要求樁基最小配筋率驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG3362-2018）9.1.2條規(guī)定：偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于0.5，本項目橋梁立柱配筋率ρ=0.97%>0.5%,滿足規(guī)范要求。第七章橋臺驗算7.1橋臺描述橋臺均采用重力式U型橋臺，基礎(chǔ)采用承臺+樁基礎(chǔ)。0#橋臺承臺厚度為2.5m，樁基直徑1.5m，最大高度約為7.5m，橋臺臺尾長6.0m。1#橋臺承臺厚度為2.5m，樁基直徑1.5m，最大高度約為9.0m，橋臺臺尾長10m，選取0#橋臺進行控制性驗算。橋臺采用手算，首先由上部結(jié)構(gòu)模型讀出橋臺支座處各單項支反力，并手動組合承載能力極限狀態(tài)基本組合、正常使用階段頻遇組合、正常使用階段準(zhǔn)永久組合、正常使用階段標(biāo)準(zhǔn)組合，再計算橋臺臺后填土壓力，接著進行臺身抗彎、抗剪驗算，接著計算橋臺各部位結(jié)構(gòu)自重、臺后填土及支座處支反力對橋臺承臺中心的彎矩、軸力、水平力。（1）計算方法采用《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2015）第4.2.3條規(guī)定計算臺后填土主動土壓力。7.20#橋臺驗算0#橋臺一般構(gòu)造B、上部結(jié)構(gòu)作用荷載上部結(jié)構(gòu)單項反力值（kN）橋臺編號恒載汽車人群支座沉降整體溫度梯度溫度maxminmaxminmaxmin升溫降溫升溫降溫0#5063.21659.4-229.1288.2-66.3103.0-103.036.6-36.6200.4-100.2縱向水平力作用：支座摩擦系數(shù)μ=0.03支座摩阻力T1=151.90kN水平力標(biāo)準(zhǔn)值T=151.90kN說明：上部結(jié)構(gòu)作用荷載均由上部結(jié)構(gòu)整體模型讀出，均為標(biāo)準(zhǔn)值。C.橋臺前墻計算①土壓力計算a.當(dāng)土層特性無變化且無汽車荷載時橋臺前墻計算寬度B=12.500m計算土層厚度H=2.050m土的重力密度γ=20.0kN/m3土的內(nèi)摩擦角Φ=35.0°橋臺與豎直面的夾角α=18.4°填土表面與水平面的夾角β=0.0°墻背與填土間的摩擦角δ=Φ/2=17.5°0.4022主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值E=0.5BμγH2=211.27kN分解的水平力T=171.14kN分解的豎向力N=123.89kN主動土壓力的著力點自計算土層地面算起，C=H/30.683mb.當(dāng)土層特性無變化但有汽車荷載時填土表面與水平面的夾角β=0.0°ω=α+δ+Φ=70.9°破壞棱體破裂面與豎直線間夾角θ：0.43橋臺后填土的破壞棱體長度l0=Htanθ0.888m橋臺前墻計算寬度范圍內(nèi)汽車橫向車道數(shù)量：2輛車道折減系數(shù)1.00破壞棱體長度l0范圍內(nèi)每一車輛重力G1=280.0kNBxl0面積內(nèi)車輪總重力G=560.0kN汽車等代土層厚度h=G/(Bl0γ)2.523m主動土壓力標(biāo)準(zhǔn)值E=0.5BμγH（H+2h）=731.40kN分解的水平力T=592.46分解的豎向力N=428.87C=1/3*H*（H+3h）/（H+2h）0.926土壓力引起的最大彎矩設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)值（有汽車時）Mmax=548.80kN.m土壓力引起的最小彎矩設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)值（無汽車時）Mmin=116.95kN.m土壓力引起的最大剪力設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)值（有汽車時）Vmax=592.46kN土壓力引起的最小剪力設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)值（無汽車時）Vmin=171.14kN②截面驗算a.正截面受彎驗算按照《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD61-2005）第4.0.12條進行計算。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0=1.1彎矩設(shè)計值Md=845.15kN.m片石混凝土類型：C30混凝土彎曲抗拉強度設(shè)計值ftmd=1.04Mpa混凝土直接抗剪強度設(shè)計值fvd=2.09Mpa計算截面寬度a=1.000m計算截面長度b=12.500m計算截面面積A=12.500m2計算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩W=2.083m3Wftmd=2166.67kN.m判斷是否滿足要求：滿足要求b.直接抗剪驗算按照《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD61-2005）第4.0.13條進行計算。剪力設(shè)計值Vd=912.39kN摩擦系數(shù)μf=0.70與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk=20819.27kNAfvd+μfNk/1.4=36534.63kN判斷是否滿足要求：滿足要求D.臺帽下臺身受剪計算按照《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD61-2005）第4.0.13條進行計算。剪力設(shè)計值Vd=8891.67kN計算截面寬度a=2.3m計算截面長度b=12.500m計算截面面積A=28.750m2摩擦系數(shù)μf=0.70與受剪截面垂直的壓力標(biāo)準(zhǔn)值Nk=5128.00kNAfvd+μfNk/1.4=62651.50kN判斷是否滿足要求：滿足要求E.承臺底內(nèi)力計算①上部結(jié)構(gòu)豎向作用荷載類型軸力力臂彎矩說明：

力臂以對橋臺有利為負(fù)，不利為正。單位（kN）（m）（kN.m）承載能力

基本組合Nmax-Mmax8891.672.78024718.84Nmin-Mmin5533.002.78015381.73正常使用

短期組合Nmax-Mmax6805.582.78018919.51Nmin-Mmin4624.092.78012854.97正常使用

長期組合Nmax-Mmax6134.842.78017054.86Nmin-Mmin4732.602.78013156.63正常使用

標(biāo)準(zhǔn)組合Nmax-Mmax7350.802.78020435.22Nmin-Mmin4528.00