交叉口橋梁計算書

岸線生態(tài)綜合修復工程施工圖設計橋梁計算書(0.8)式計算得到的縱橋向分布寬度（a）有重疊時，a應按以下公式計算，且應同時考慮前后輪重： a=a1+2H+2lc+d (STYLEREF3\s0按以上方法計算得出各個橫向位置的車輪荷載縱橋向分布寬度a及橫橋向分布寬度b后，即可得出MIDAS中的比例系數(shù)（b/a）：MIDAS中比例系數(shù)的定義6.2橫向框架驗算（1）平面桿系模型共計52個節(jié)點50個單元，立體模型詳見下圖：（2）鋼筋布置：1米橋面板頂板頂緣配置單排10根直徑20的HRB400鋼筋，底緣配置10根直徑20的HRB400鋼筋。6.2.1正截面抗彎驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗算包絡圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值≤構(gòu)件承載力設計值，抗彎承載力安全系數(shù)1.33，滿足規(guī)范要求；6.2.2斜截面抗剪驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況斜截面抗剪驗算（Z方向）包絡圖按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進行抗剪截面驗算，滿足規(guī)范要求；6.2.3裂縫寬度驗算圖表SEQ圖表\*ARABIC1使用階段裂縫寬度驗算包絡圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.131mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；第七章橋墩驗算7.1計算簡述橋墩驗算，對橋墩采用建立全橋模型進行驗算；7.2內(nèi)力效應內(nèi)力作用豎向力包括：結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、支座沉降、整體升降溫、溫度梯度。水平力作用包括制動力、離心力、風力、支座摩阻力。支座摩阻力標準值按《通用規(guī)范》第4.3.13條規(guī)定進行計算：式中W——作用于活動支座上由上部結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應；u——支座的摩阻系數(shù)，本工程取0.06。汽車荷載制動力按《通用規(guī)范》第4.3.5條規(guī)定計算和分配，并應按《通用規(guī)范》第4.3.1-5的規(guī)定，以使橋梁墩臺產(chǎn)生最不利縱向力的加載長度進行縱向折減。由于橋墩均為支座墩，因此，檢算橋墩時選取墩底截面作為計算截面。橋墩立柱按照偏心受壓構(gòu)件進行計算。公路橋涵按照承載能力極限狀態(tài)設計時，考慮永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為：——在作用效應組合中除汽車荷載效應外的其他可變作用效應的組合系數(shù)；γGi——第i個永久作用效應的分項系數(shù)，參見《通用規(guī)范JTGD60-2015》表4.1.5-2。γ0——結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，本工程設計安全等級為一級，重要性系數(shù)取1.1；Sud——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應組合設計值；SGik、SGid——第i個永久作用效應的標準值和設計值；SG1k、SG1d——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的標準值和設計值；γQj——在作用效應組合中除汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）、風荷載外的其他第j個可變作用效應的分項系數(shù)，取γQj=1.4；γQ1——汽車荷載效應（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取γQ1=1.4；公路橋涵按照正常使用極限狀態(tài)設計時，根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：=1\*GB3①、作用效應頻遇組合Ssd——作用頻遇組合效應組合設計值；——第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù)；——第j個可變作用效應的頻遇值；=2\*GB3②、作用效應準永久組合——第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù)；——第j個可變作用效應的頻遇值；Sld——作用頻遇組合效應組合設計值7.3橋墩驗算模型建立如圖所示：模型離散圖墩柱截面鋼筋圖2號橋墩柱直徑1.8m，配置單排45根直徑28的HRB400鋼筋。1號橋墩柱直徑1.5m，配置單排40根直徑28的HRB400鋼筋。7.3.1正截面偏心受壓承載能力驗算持久狀況正截面抗壓驗算(RC柱)包絡圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值≤構(gòu)件承載力設計值，滿足規(guī)范要求；7.3.2裂縫寬度驗算使用階段裂縫寬度驗算包絡圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.148mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求。第八章橋墩樁基驗算8.1樁基驗算簡述8.1.1樁基強度驗算簡述沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力設計應滿足《設計規(guī)范》第5.3.9條的規(guī)定：8.1.2樁基地基承載力驗算簡述端承樁基計算根據(jù)《地基規(guī)范》JTGD63-2007第5.3條規(guī)定進行計算。當支承在基巖上或嵌入基巖內(nèi)的鉆（挖）孔樁、沉樁的單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]，可按下式計算：[Ra]——單樁軸向受壓承載力容許值（KN），樁身自重與置換土重的差值作為荷載考慮；c1——根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)，按《地基規(guī)范》JTGD63-2007表5.3.4采用；Ap——樁端截面面積，對于擴底樁，取擴底截面面積；frk——樁端巖石飽和單軸抗壓強度標準值（KPa）；c2i——根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的第i層巖層的側(cè)阻發(fā)揮系數(shù)，按《地基規(guī)范》JTGD63-2007表5.3.4采用；u——各土層或各巖層部分的樁身周長（m）；hi——樁嵌入各巖層部分的厚度（m），不包括強風化層和全風化層；m——巖層的層數(shù)，不包括強風化層和全風化層；——覆蓋層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)，根據(jù)樁端frk確定；li——各土層的厚度；qik——樁側(cè)第i層土的的側(cè)阻力標準值（KN）；n——土層的層數(shù)，強風化和全風化巖層按土層考慮。摩擦樁基計算根據(jù)《地基規(guī)范》JTGD63-2007第5.3條規(guī)定進行計算。根據(jù)《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》第5.3.3條，按摩擦樁設計的鉆孔灌注樁，其單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]可按下列公式計算：樁基驗算分兩種情況：即1.8m端承樁、2.0m端承樁。8.2樁基強度驗算樁基鋼筋斷面圖1號橋墩樁截面直徑2.0m配筋1x45根Φ28的HRB400鋼筋。2號橋墩樁截面直徑1.8m配筋1x40根Φ28的HRB400鋼筋。（1）使用階段正截面偏心受壓承載能力驗算持久狀況正截面抗壓驗算(RC柱)包絡圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應的組合設計最大值≤構(gòu)件承載力設計值，滿足規(guī)范要求。（2）裂縫寬度驗算使用階段裂縫寬度驗算包絡圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.069mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求。8.3樁基地基承載力驗算由全橋模型可知，標準組合下樁端反力如下圖所示：選取樁端最大反力進行地基承載力驗算如下：土層土層厚度摩阻力標準值巖石飽和單軸抗壓強度標準值嵌巖段側(cè)阻力樁周土側(cè)阻力liqikfrkuc2hifrk0.5ζsuliqik(m)(kPa)(kPa)(kN)(kN)11.77000.00.028.013000.0135.936.8300.0115.4443090012580.90.0500.00.060.00.0樁周土總側(cè)阻力0.5ζsu∑liqik(kN)251.2嵌巖段總側(cè)阻力u∑c2hifrk(kN)12580.9樁端位于第7層土中嵌巖深度hfrk巖石風化程度巖體完整程度230900中風化破碎、極破碎總端阻力c1Apfrk