中級(jí)電焊工試題庫(含答案)

中級(jí)電焊工試題庫

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一選擇題（選擇正確答案，將相應(yīng)字母填入括號(hào)）

1.能夠完整地反映晶格特征的最小幾何單元稱為（）

A晶粒B晶胞C晶面D晶體

2.（）的目的是使晶核長(zhǎng)大速度變小

A熱處理B變質(zhì)處理C冷處理D強(qiáng)化處理

3.金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變時(shí)與（）一樣是在恒溫下進(jìn)行的

A金屬蠕變B金屬強(qiáng)化C金屬變形D金屬結(jié)晶

4.金屬在固態(tài)下隨溫度的改變，由一種晶格轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N晶格的現(xiàn)象稱為（）

A晶格轉(zhuǎn)變B晶體轉(zhuǎn)變C同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變D同素同構(gòu)轉(zhuǎn)變

5.二元合金相圖是通過（）方法建立起來的

A模擬B計(jì)算C試驗(yàn)D分析

6.碳溶于面心立方晶格的丫一Fe中所形成固溶體稱為（）

A鐵素體B奧氏體C滲碳體D萊氏體

7.碳溶于（）的丫一Fe中所形成的組織稱為奧氏體

A金屬晶體B密排立方晶格C面心立方晶格D體心立方晶格

8.鐵碳相圖上的共析線是（）線。

AACDBECFCPSDDGS

9.鐵碳相圖中的GS線是冷卻時(shí)奧氏體析出鐵素體的開始線，奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變是（）

A碳在奧氏體中溶解度達(dá)到飽和的結(jié)果

B溶劑金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變結(jié)果

C奧氏體發(fā)生共析轉(zhuǎn)變的結(jié)果

D溶質(zhì)金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變的結(jié)果

10.合金組織大多數(shù)屬于（)

A金屬化合物B單一?固溶體C機(jī)械混合物D純金屬

11.熱處理是將固態(tài)金屬或合金用適當(dāng)?shù)姆绞竭M(jìn)行（）以獲得所需組織結(jié)構(gòu)和性能的工藝。

A加熱冷卻B加熱保溫C保溫冷卻D加熱、保溫和冷卻

12.熱處理方法雖然很多，但任何一種熱處理都是由（）三個(gè)階段組成的。

A加熱、保溫和冷卻B加熱、保溫和轉(zhuǎn)變C正火淬火和退火D回火淬火和退火

13.正火與退火相比，主要區(qū)別是由于正火冷卻速度快，所以獲得的組織（）比退火高些。

A較細(xì)、強(qiáng)度、硬度B較粗、強(qiáng)度、硬度C較細(xì)、塑性、硬度D較粗、塑性、硬度

14.共析鋼在冷卻轉(zhuǎn)變時(shí)，冷卻速度越大，珠光體組織的片層間距越小，強(qiáng)硬度（）

A越高B越低C不變D與冷卻速度無關(guān)

15.工件出現(xiàn)硬度偏高這種退火缺陷時(shí)，其補(bǔ)救方法是（）

A調(diào)整加熱和冷卻參數(shù)重新進(jìn)行一次退火。B進(jìn)行一次正火

C進(jìn)行一次回火D以上均不行

16.合金鋼的性能主要取決于它的（），但可以通過熱處理的方法改變其組織和性能

A工藝性能B機(jī)械性能C化學(xué)成份D物理性能

17.淬火鋼回火時(shí)，隨著回火溫度的提高，其機(jī)械性能變化趨勢(shì)是（）

A強(qiáng)硬度提高，塑韌性提高。B強(qiáng)硬度降低，塑韌性降低。

C強(qiáng)硬度提高，塑韌性降低D強(qiáng)硬度降低，塑韌性提高。

18.35號(hào)鋼鑄造后存在魏氏體組織，再經(jīng)正火處理后，得到均勻細(xì)小的鐵素體與（），合機(jī)

械性能大大改善。

A珠光體，B奧氏體C滲碳體，D萊氏體

19.對(duì)于過共析鋼，要消除嚴(yán)重的網(wǎng)狀二次滲碳體，以利于球化退火，則必須進(jìn)行（）A等溫

退火B(yǎng)擴(kuò)散退火C正火D安全退火

20.中溫回火的溫度是（）

A150-250℃,B350-500'C,C500-600℃D250-350℃

21.鍛鋼一般加熱獲得奧氏體組織，這時(shí)它的（）便于塑性變形加工。

A強(qiáng)度高、塑性好B強(qiáng)度高、塑性差C強(qiáng)度低、塑性好D強(qiáng)度低、塑性差

22.鍛鋼時(shí)一般加熱后獲得（）組織。

A滲碳體B珠光體C鐵素體D奧氏體

23.為消除合金鑄錠及鑄件在結(jié)晶過程中形成的枝晶偏析，采用的退火方法為（）

A完全退火B(yǎng)等溫退火C球化退火D擴(kuò)散退火

24.貝氏體組織中，機(jī)械性能最好的是（）

A上貝氏體，B下貝氏體C粒狀貝氏體D球狀貝氏體

25.消除鑄件，焊接件及機(jī)加工件殘余內(nèi)應(yīng)力，應(yīng)在精加工或淬火前進(jìn)行的退火方式是（）

A擴(kuò)散退火B(yǎng)去應(yīng)力退火C球化退火D完全退火

26.將鋼材或鋼件加熱到AC3或Acm以上（），保溫適當(dāng)?shù)臅r(shí)間后，在靜止的空氣中冷卻的熱

處理工藝稱為正火。

A10-20℃B20-30℃C40-60℃D30-50℃

27.回火時(shí)決定鋼的組織和性能的主要因素是回火溫度，回火溫度可根據(jù)（）的力學(xué)性能來選擇。

A設(shè)計(jì)方案B施工要求C工件要求D加工速度

28.當(dāng)奧氏體晶粒均勻細(xì)小時(shí)，鋼的強(qiáng)度，塑韌性的變化是（）

A強(qiáng)度增高，塑韌性降低B強(qiáng)度降低，塑韌性增高

C強(qiáng)度增高，塑韌性增高，D強(qiáng)度降低，塑韌性降低

29.粒狀珠光體與片狀珠光體相比，粒狀珠光體（）

A強(qiáng)度低而塑性高B強(qiáng)度高而塑性低

C強(qiáng)度高塑性高D強(qiáng)度低塑性低

30.化學(xué)熱處理是指在一定溫度下，在含有某種化學(xué)元素的活性介質(zhì)中，向鋼件（）從而改變鋼

件表面化學(xué)成分以獲得預(yù)期組織和性能的一種熱處理方法。

A表面滲入某種化學(xué)元素B內(nèi)部滲入某種化學(xué)元素

C表面感應(yīng)某種化學(xué)元素D內(nèi)部感應(yīng)某種化學(xué)元素

31.(）的基本過程由分解，吸收和擴(kuò)散三部分組成。

A滲碳處理B化學(xué)熱處理C碳氮處理D熱處理

32.滲碳處理的目的是使零件表面具有高的硬度，耐磨性及疲勞強(qiáng)度，而心部具有（）

A較高的韌性B較低的韌性C較高的塑性D較低的塑性

33.能獲得球狀珠光體組織的熱處理方法是（）

A完全退火B(yǎng)球化退火C去應(yīng)力退火D再結(jié)晶退火

36.電路中某點(diǎn)的電位就是該點(diǎn)與電路中（）

A零電位點(diǎn)之間的電壓B零電位點(diǎn)之間的電阻

C參考點(diǎn)之間的電壓D參考點(diǎn)之間的電阻

37.電動(dòng)勢(shì)是衡量電源將（）本領(lǐng)的物理量

A非電能轉(zhuǎn)換成電能B電能轉(zhuǎn)換成非電能

C熱能轉(zhuǎn)換成電能D電能轉(zhuǎn)換成熱能

38.電流通過導(dǎo)體的熱量，除了與導(dǎo)體的電阻與通電時(shí)間成正比外，還（）

A與電流強(qiáng)度成正比B與電流強(qiáng)度成反比

C與電流強(qiáng)度的平方成正比D與電流強(qiáng)度的平方成反比

39.全電路歐姆定律的內(nèi)容是，全電路中的（）與電源的電動(dòng)勢(shì)成正比，與整個(gè)電路中的電阻成

反比。

A電阻B電流強(qiáng)度C電壓D電感強(qiáng)度

40.在串聯(lián)電路中，電壓的分配與（），即阻值越大的電阻所分配的電壓越大，反之電壓越小。

A電阻成正比B電阻成反比C電阻平方成正比D電阻平方成反比

41.在并聯(lián)電路中，電流的分配（）關(guān)系

A與電阻成反比B與電阻成正比C與電壓成正比D與電壓成反比。

42.并聯(lián)電路的總電阻一定比任何一并聯(lián)電阻的（）

A阻值大B阻值小C電流的值大D電流的值小

43.基爾霍夫第二定律的內(nèi)容是：在任意電路中（）的代數(shù)和恒等到于各電阻上電壓降代數(shù)和。

A電流B電動(dòng)勢(shì)C電阻D電感

44.（）大小與磁路長(zhǎng)度成正比，與鐵芯截面積成反比。

A磁體B磁阻C磁通D磁極

45.（）是利用通電的鐵芯線圈吸引銜鐵從而產(chǎn)生牽引力的一種電器

A電磁鐵B磁阻器C磁力線D電抗器

46.鐵磁材料對(duì)（）的阻力稱為磁阻

A磁體B磁場(chǎng)C磁通D磁阻

47.磁通是描述磁場(chǎng)在（）的物理量

A空間分布B個(gè)點(diǎn)性質(zhì)C具體情況D空間曲線

48.通電導(dǎo)體在磁場(chǎng)中受到電磁力的大小與（）

A導(dǎo)體中的電流成正比，與導(dǎo)體在磁場(chǎng)中的有效長(zhǎng)度成反比

B導(dǎo)體中的電流及導(dǎo)體在磁場(chǎng)中的有效長(zhǎng)度成正比

C導(dǎo)體中的電流及導(dǎo)體在磁場(chǎng)中的有效長(zhǎng)度成反比

D導(dǎo)體中的電流成反比，與導(dǎo)體在磁場(chǎng)中的有效長(zhǎng)度成正比

49.電流流過導(dǎo)體的熱量除了與（）外還與電流強(qiáng)度平方成正比

A導(dǎo)體電阻及通電時(shí)間成正比B電容強(qiáng)度成反比

C電感強(qiáng)度成正比D電感強(qiáng)度成反比

50.（）是描述磁場(chǎng)在空間分布的物理量

A磁阻B磁通C磁場(chǎng)D磁勢(shì)

51.空氣電離后由（）組成

A電子和正離子B原子C分子D中性粒子

52.在焊接電弧中陰極發(fā)射的電子向（）區(qū)移動(dòng)

A陰極B陽極C焊件D焊條端頭

52.焊接時(shí)，陰極表面溫度很高，陰極中的電子運(yùn)動(dòng)速度很快，當(dāng)電子的動(dòng)能大于陰極內(nèi)部正電荷的

吸引力時(shí)，電子即沖出陰極表面，產(chǎn)生（）

A熱電離B熱發(fā)射C光電離D電場(chǎng)發(fā)射

53.細(xì)絲C02氣體保護(hù)焊時(shí)，由于電流密度大，所以其（）曲線為上升區(qū)。

A動(dòng)特性B靜特性C外特性D平特性

54.鴇極氨弧焊在大電流區(qū)間焊接時(shí)，靜特性為（）

A平特性區(qū)B上升特性區(qū)C陡降特性區(qū)D緩降特性區(qū)

55.鴇極氤弧焊在（）區(qū)間，靜特性曲線為平特性區(qū)

A小電流B大電流C不變電流D恒電流

56.手弧焊正常施焊時(shí)，電弧的靜特性曲線為U形曲線的（）

A陡降段B緩降段C水平段D上升段

57.埋弧自動(dòng)焊在正常電流密度下焊接時(shí)其靜特性為（）

A平特性區(qū)B上升特性區(qū)C陡特性區(qū)D緩降特性區(qū)

58.手弧焊時(shí)與電流在焊條上產(chǎn)生的電阻熱無關(guān)的是（）

A焊條長(zhǎng)度B焊條金屬的電阻率C電流強(qiáng)度D藥皮類型

59.仰焊時(shí)不利于焊滴過渡的力是（）

A重力B表面張力C電磁力D氣體吹力

60.焊接薄板時(shí)的熔滴過渡形式是（）過渡

A粗滴B細(xì)滴C噴射D短路

61.焊接化學(xué)冶金過程中的電弧的溫度很高一般可達(dá)（）

A600-800℃B1000-2000℃C6000-8000℃D9000-9500℃

62.當(dāng)溶渣的堿度為（）時(shí)，稱為酸性渣

A<1.5B1.6C1.7D1.8

63.當(dāng)熔渣堿度為（）時(shí)稱為堿性渣

A1.2B1.4C1.5D>1.5

64.焊接時(shí)硫的主要危害是產(chǎn)生（）缺陷

A氣孔B飛濺C裂紋D冷裂紋

65.用堿性焊條焊接時(shí)，焊接區(qū)的氣體主要是（）

AC02+C0BN2+CO2CC02+水蒸汽DN2+H2

66.焊縫中的偏析，夾雜，氣孔缺陷是在焊接熔池的（）過程中產(chǎn)生的

A一次結(jié)晶B二次結(jié)晶C三次結(jié)晶D-次和二次結(jié)晶

67.低碳鋼由于結(jié)晶區(qū)間不大所以（）不嚴(yán)重。

A層狀偏析B區(qū)域偏析C顯微偏析D火口偏析

68.低碳鋼二次結(jié)晶后的組織是（）

AA+FBF+PCA+Fe3CDP+Fe3C

69.在焊接熱源作用下，焊件上某點(diǎn)的（）過程稱焊接熱循環(huán)。

A溫度隨時(shí)間變化B速度隨時(shí)間變化C溫度隨熱場(chǎng)變化D溫度隨速度變化

70.在焊接接頭中，由熔化母材和填充金屬組成的部分叫（）

A熔合區(qū)B焊縫C熱影響區(qū)D正火區(qū)

71.不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中綜合性能最好的區(qū)域是（）

A過熱區(qū)B正火區(qū)C部分相變區(qū)D原結(jié)晶區(qū)

72.細(xì)絲二氧化碳保護(hù)焊時(shí)，熔滴應(yīng)該采用（）過渡形式

A短路B顆粒狀C噴射D滴狀

73CO2氣體保護(hù)焊時(shí)，用的最多的脫氧劑是（）

A.SiMnB.CSiC.FeMnD.CFe

74CO2氣體保護(hù)焊常用焊絲牌號(hào)是（）

A.HO8AB.HO8MnAC.HO8Mn2SIADHO8Mn2A

75細(xì)絲CO2氣體保護(hù)焊的焊絲伸出長(zhǎng)度為（)mm

A<8B8~15C15-25D>25

76貯存C02氣體的氣瓶容量為（）L

A10B25C40D45

77二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的生產(chǎn)率比手弧焊高（）

A1~2倍B2.5-4倍C4~5倍D5~6倍

78二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)使用的焊絲直徑在1mm以上的半自動(dòng)焊槍是用（）

A拉絲式焊槍B推絲式焊槍C細(xì)絲式焊槍D粗絲水冷焊槍

79二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)應(yīng)（）

A先通氣后引弧B先引弧后通氣C先停氣后熄弧D先停電后停送絲

80細(xì)絲二氧化碳焊的電源外特性曲線是（）

A平硬外特性B陡降外特性C上升外特性D緩降外特性

81粗絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊絲直徑為（）

A小于12mmB1.2mmC21.6mmD1.2~1.5mm

82（）二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊屬于氣一渣聯(lián)合保護(hù)

A藥芯焊絲B金屬焊絲C細(xì)焊絲D粗焊絲

83二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)，所用二氧化碳?xì)怏w的純度不得低于（）

A80%B99%C99.5%D95%

84用CO2氣體保護(hù)焊焊接10mm厚的板材立焊時(shí)，宜選用的焊絲直徑是（）

A0.8mmB1.0~1.6mmC0.6~1.6mmD1.8mm

85貯存二氧化碳?xì)怏w氣瓶外涂（）色，并標(biāo)有二氧化碳字樣。

A白B黑C紅D綠

86氧弧焊的特點(diǎn)是（）

A完成的焊縫性能優(yōu)良B焊后焊件變形大

C焊后焊件應(yīng)力大D可焊的材料太少

87氫弧比一般焊接電?。?

A容易引燃B穩(wěn)定性差C有陰極破碎作用D熱量分散

88熔化極筑弧焊的特點(diǎn)是（）

A不能焊銅及銅合金B(yǎng)用鴇作電級(jí)

C焊件變形比TIG焊大D不采用高密度電流

89熔化極筑弧焊在筑氣中加入?定量的氧，可以有效地克服焊接不銹鋼時(shí)的（）環(huán)境

A陰極破碎B陰極飄移C晶間腐蝕D表面氧化

90TIG焊接鋁鎂合金時(shí)，應(yīng)采用（）焊絲

A絲331B絲321C絲311D絲301

91氨氣和氧氣的混合氣體用于焊接低碳鋼及低合金鋼時(shí)，氧氣的含量可達(dá)（)

A5%B10%C15%D20%

92氧氣和氧氣的混合氣體焊接不銹鋼時(shí)，氧氣的含量一般為（）

A1-5%B5-10%C10-20%D20-25%

93有關(guān)氮弧焊特點(diǎn)，下列說法不正確的是（）

A焊縫性能優(yōu)良B焊接變形大C焊接應(yīng)力小D可焊的材料多

94焊接銅及其合金時(shí)，采用Ar+He混合氣體可以改善焊縫金屬的（）

A潤(rùn)濕性B抗氧化性C強(qiáng)度D抗裂性

95鴿極氨弧焊的代表符號(hào)是（）

AMEGBTIGCMAGDPMEG

96惰性氣體中氮，氣在空氣中的比例最多，按體積約占空氣的（）

A2.0%B1.6%C0.93%D0.78%

97一般等離子弧在噴嘴口中心的溫度可達(dá)（）

A2500匕B10000°CC20000℃D12000℃

98對(duì)自由電弧的弧柱進(jìn)行強(qiáng)迫“壓縮”，就能獲得導(dǎo)電截面收縮得比較低小，能量更加集中，弧柱中

氣體幾乎可達(dá)到全部等離子體狀態(tài)的電弧，就叫（）

A等離子弧B自由電弧C等離子體D直流電弧

99在（）之間產(chǎn)生的等離子弧稱為非轉(zhuǎn)移弧

A電極與焊件B電極與噴嘴C電極與焊絲D電極與離子

100在電極與噴嘴之間建立的等離子弧稱為（）

A非轉(zhuǎn)移弧B轉(zhuǎn)移弧C聯(lián)合型弧D雙弧

101等離子弧焊槍中，（）內(nèi)縮的原因是為了避免在焊縫中產(chǎn)生夾鴇缺陷。

A噴嘴B焊絲C鴇極D等離子弧發(fā)生器

102（）的優(yōu)點(diǎn)之一是，可以焊接極薄的金屬構(gòu)件

A鴇極氨弧焊B微束等離子弧焊

C熔化極惰性氣體保護(hù)焊DCO2氣體保護(hù)焊

103等離子弧焊接是利用等離子焊槍所產(chǎn)生的（）來熔化金屬的焊接方法。

A高溫鴇極氮弧B高溫手工電弧C高溫氣刨碳弧D高溫等離子弧

104焊接0.01mm厚的超薄件時(shí)，應(yīng)選'用焊接方法是（）

A手工電弧焊B窄間隙焊C微束等離子焊D細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊

105等離子弧焊接應(yīng)采用（）外特性電源。

A陡降B上升C水平D緩降

106大電流等離子弧焊的電流范圍為（）

A50~500安B550~600安C650~700安D800~1000安

107對(duì)自由電弧的弧柱進(jìn)行強(qiáng)迫“壓縮”就能獲得導(dǎo)電截面收縮的比較小，能量更加集中，弧柱上氣體

幾乎可達(dá)到（）就叫等離子弧

A部分等離子體狀態(tài)的電弧B全部等離子狀態(tài)的電弧

C部分自由狀態(tài)的電弧D全部直流狀態(tài)的電弧

108利用電流通過液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱來進(jìn)行焊接的方法稱為（)

A電阻焊B電弧焊C氮弧焊D電渣焊

109當(dāng)采用（）電渣焊時(shí)，為適應(yīng)厚板焊接，焊絲可作橫向擺動(dòng)。

A絲極B板極C熔嘴D管狀

110板極電渣焊多用于大斷面中長(zhǎng)度小于（）M的短焊縫。

A1.5B2C3D3.5

111電渣焊可焊的最大焊件厚度要達(dá)到（）

A1米B2米C3米D4米

112電渣焊主要缺點(diǎn)是（）

A晶粒細(xì)小B晶粒均勻C晶粒粗大D晶?；?/p>

113電渣焊不宜焊接下列（）材料

A1Cr18Ni9TiB16MnCQ235—AD15CrMo

114電渣焊通常用于焊接板厚（）以上的焊件。

A10mmB20mmC30mmD40mm

115下列焊接方法屬于壓焊的是（）

A電渣焊B釬焊C點(diǎn)焊D氣焊

116有關(guān)壓焊概念正確的是（）j

A對(duì)焊件施加壓力但不能加熱B對(duì)焊件施加壓力且加熱

C對(duì)焊件施加壓力，加熱或不加D以上都有對(duì)

117金屬的焊接性是指金屬材料對(duì)（）的適應(yīng)性。

A焊接加工B工藝因素C使用性能D化學(xué)成份

118影響焊接性最大的元素是（）

A硅B鎰C銅D碳

119鋼的碳當(dāng)量（）時(shí)，其焊接性較難焊的材料

A>0.6%B<0.6%C>0.4%D<0.4%

120當(dāng)采用（）電渣焊時(shí)，為適應(yīng)厚板焊接，焊絲可作橫向擺動(dòng)。

A絲極B板極C熔嘴D管狀

121鋼的碳當(dāng)量Ce小等于0.4%時(shí)，其焊接性（）

A優(yōu)良B較差C很差D一般

122焊接（）最容易在焊接普通低合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)出現(xiàn)。

A冷裂紋B熱裂紋C再熱裂紋D層狀撕裂

12316Mn鋼在（）焊接時(shí)應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)預(yù)熱

A小厚度結(jié)構(gòu)B常溫條件下C低溫條件下D小細(xì)性結(jié)構(gòu)

12418MnMoNB焊前預(yù)熱的溫度為（）

A小于50℃B50-100℃C100~150℃D大等于150'C

125焊接18MnMoNb鋼材時(shí)，宜選用的焊條是（）

AE7515—D2BE4303CE5015DE5016

126（）在低溫條件下焊接應(yīng)適當(dāng)?shù)念A(yù)熱。

A16Mn鋼B低碳鋼CQ235D20g

127普通低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)最容易出現(xiàn)的焊接裂紋是（）

A熱裂紋B冷裂紋C再熱裂紋D層狀撕裂

128焊接下列（）鋼具有再熱裂紋的問題

A20GB16MnCQ235D15CrMO

129焊接低合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)，在焊接接頭中產(chǎn)生的焊接裂紋有（）

A熱裂紋和再熱裂紋B冷裂紋。熱裂紋和再熱裂紋

C延遲裂紋D冷裂紋。再熱裂紋

130珠光體耐熱鋼焊接性差是因?yàn)殇撝屑尤肓耍ǎ┰?/p>

ASiMnBMOCrCMnPDSTi

131采用（）焊接珠光體耐熱鋼時(shí)焊前不預(yù)熱

A敏弧焊B埋弧焊C手弧焊DC02氣體保護(hù)焊

132不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕的危險(xiǎn)區(qū)是（）

A150-250℃B250-350℃C350-450℃D450-500℃

133奧氏體不銹鋼中主要元素是（）

A缽和碳B珞和鍥C鈦和銀D鋁和鋁

134為避免晶間腐蝕，奧氏體不銹鈉中加入的穩(wěn)定化元素有（）

A鎰和硅B鋁和碳C鈦和鋁D鋁和鋁

135球墨鑄鐵焊接時(shí)，產(chǎn)生裂紋的可能性比灰鑄鐵（）

A大得多B小得多C--樣D以上均有可能

136球罐鑄鐵熱焊時(shí)選取用的焊條是（）

AEZCBEZVCEZCQD鑄607

137防止焊縫出現(xiàn)白口具體措施是（）

A增大冷卻速度B減少石婚化元素

C增大冷卻速度減少石墨化元素

D減少冷卻速度增大石墨化元素

138二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接灰鑄鐵時(shí)，應(yīng)用的焊絲牌號(hào)是（）

AH08Mn2SIBH08ACH08MnADH08或H08MnA

139手工鑄極氨弧焊焊接鋁鎂合金時(shí)，應(yīng)采用（）

A絲331B絲321C絲311D絲301

140鋁及鋁合金焊接時(shí)，熔池表面生成的氧化鋁薄膜熔點(diǎn)高達(dá)（）

A1025"CB2850"CC2050"CD3000"C

141鈦及鈦合金焊接時(shí)對(duì)加熱溫度超過（）的熱影響區(qū)和焊縫背面也要進(jìn)行保護(hù)。

A300℃B400℃C500rD600℃

142紫銅的熔化極氫弧焊應(yīng)采用（）

A直流正接B直流反接C交流電D交流或直流反接

143紫銅手弧焊時(shí)電源應(yīng)采用（）

A直流正接B直流反接C交流電D交流或直流反接

144強(qiáng)度等級(jí)不同的普低鋼，進(jìn)行焊接時(shí)，應(yīng)根據(jù)（）選擇預(yù)熱溫度

A焊接性好的材料B焊接性差的材料

C焊接性中性值D焊接性好的和差的都可以

145紫銅的熔化極氧弧焊電源采用（）

A直流正接B直流反接C交流電D交流或直流正接

146平板對(duì)接焊產(chǎn)生殘余應(yīng)力的根本原因是焊接時(shí)（）

A中間加熱部分產(chǎn)生塑性變形B中間加熱部分產(chǎn)生彈性變形

C兩則金屬產(chǎn)生彈性變形D焊縫區(qū)成分變化

147物體在力的作用下變形，力的作用卸除后變形即消失，恢復(fù)到原來形狀和尺寸，這種變形是

（）

A塑性變形B彈性變形C殘余變形D應(yīng)力變形

148焊后殘留在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力，就叫做焊接（）

A溫度應(yīng)力B組織應(yīng)力C殘余應(yīng)力D凝縮應(yīng)力

149焊后由于焊縫的橫向收縮使得兩連接件間相對(duì)角度發(fā)生變化的變形叫作（）

A彎曲變形B波浪變形C橫向變形D角變形

150對(duì)于長(zhǎng)焊縫的焊接采用分段退焊的目的是（）

A提高生產(chǎn)率B減少變形C減少應(yīng)力D減少焊縫內(nèi)部缺陷

151對(duì)于（）的焊接，采用分段退焊的目的是減少變形

A點(diǎn)焊縫B對(duì)稱焊縫C長(zhǎng)焊縫D短焊縫

152焊后為消除應(yīng)力，應(yīng)采用（）方法。

A消氫處理B淬火C退火D正火

153焊接結(jié)構(gòu)的使用條件是多種多樣的，當(dāng)構(gòu)件在低溫工作或沖擊載荷工作時(shí)，容易發(fā)生（)

A蠕變B腐蝕性破壞C脆性破壞D塑性破壞

154焊接熱過程是一個(gè)不均勻加熱的過程，以致在焊接過程中出現(xiàn)應(yīng)力和變形，焊后便導(dǎo)致焊接結(jié)構(gòu)

產(chǎn)生（）

A整體變形B局部變形C殘余應(yīng)力變形和殘余變形D殘余變形

155為了減少焊件變形，應(yīng)選擇（）

AX型坡口BI型坡口C工字梁D十字形工件

156減少焊接殘余應(yīng)力的措施不正確的是（）

A采取反變形B光焊收縮較小焊縫C錘擊焊縫D對(duì)構(gòu)件預(yù)熱

157焊后（）在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力，就叫做焊接殘余應(yīng)力

A延伸B壓縮C凝縮D殘留

158由于焊接時(shí)，溫度分布（）而引起的應(yīng)力是熱應(yīng)力

A不均勻B均勻C不對(duì)稱D對(duì)稱

159焊后為消除焊接應(yīng)力應(yīng)采用（）方法

A消氫處理B淬火C退火D正火

160（）變形對(duì)結(jié)構(gòu)影響較小同時(shí)也易于矯正

A彎曲B整體C局部D波浪

161焊接件變形是隨著結(jié)構(gòu)剛性的增加而（）

A不變B減少C增大D相等

162（）工件的變形矯正主要用輾壓法。

A厚板B薄板C工字梁D十字形工件

163焊接結(jié)構(gòu)的角變形最容易發(fā)生在（）的焊接上，

AV型坡口BI型坡口CU型坡口DX型坡口

164由于焊接時(shí)溫度不均勻而引起的應(yīng)力是（)

A組織應(yīng)力B熱應(yīng)力C凝縮應(yīng)力D以上均不對(duì)

165下列試驗(yàn)方法中，屬于破壞性檢驗(yàn)的是（）

A機(jī)械性能檢驗(yàn)B外觀檢驗(yàn)C氣壓檢驗(yàn)D無損檢驗(yàn)

166外觀檢驗(yàn)一般以肉眼為主，有時(shí)也可利用（）的放大鏡進(jìn)行觀察

A3~5倍B5~1。倍C8~15倍D10~2。倍

167外觀檢驗(yàn)不能發(fā)現(xiàn)的焊縫缺陷是（）

A咬肉B焊瘤C弧坑裂紋D內(nèi)部夾渣

168水壓試驗(yàn)壓力應(yīng)為壓力容器工作壓力的（）倍

A1.0-1.25B1.25~1.5C1.5-1.75D1.75~2.0

169對(duì)低壓容器來說氣壓檢驗(yàn)的試驗(yàn)壓力為工作壓力的（）倍

A1B1.2C1.15-1.2D1.2-1.5

170疲勞試驗(yàn)是用來測(cè)定焊接接頭在交變載荷作用下的（）

A強(qiáng)度B硬度C塑性D韌性

171疲勞試驗(yàn)是用來測(cè)定（）在交變載荷作用下的強(qiáng)度

A熔合區(qū)B焊接接頭C熱影響區(qū)D焊縫

172彎曲試驗(yàn)是測(cè)定焊接接頭的（）

A彈性B塑性C疲勞D硬度

173磁粉探傷用直流電脈沖來磁化工件，可控測(cè)的深度為（）mm

A3-4B4-5C5~6D6-7

174外觀檢驗(yàn)?zāi)馨l(fā)現(xiàn)的焊接缺陷是（）

A內(nèi)部夾渣B內(nèi)部氣孔C咬邊D未熔合

175焊接電流太小，層間清渣不凈易引起的缺陷是（）

A未熔合B氣孔C夾渣D裂紋

176產(chǎn)生焊縫尺寸不符合要求的主要原因是焊件坡口開得不當(dāng)或裝配間隙不均勻及（）選擇不

當(dāng)

A焊接工藝參數(shù)B焊接方法C焊接電弧D焊接線能量

177造成咬邊的主要原因是由于焊接時(shí)選用了（）焊接電流，電弧過長(zhǎng)及角度不當(dāng)。

A小的B大的C相等D不同

178焊接過種中，熔化金屬自坡口背面流出，形成穿孔的缺陷稱為（）

A燒穿B焊瘤C咬邊D凹坑

179造成凹坑的主要原因是（），在收弧時(shí)未填滿弧坑

A電弧過長(zhǎng)及角度不當(dāng)B電弧過短及角度不當(dāng)

C電弧過短及角度太小D電弧過長(zhǎng)及角度太大

180焊絲表面鍍銅是為了防止焊縫中產(chǎn)生（）

A氣孔B裂紋C夾渣D未熔合

181焊接時(shí)，焊縫坡口鈍邊過大，坡口角度太小，焊根未清理干凈，間隙太小會(huì)造成（）缺陷

A氣孔B焊瘤C未焊透D凹坑

182焊接時(shí)，接頭根部未完全熔透的現(xiàn)象叫（）

A氣孔B焊瘤C凹坑D未焊透

183焊接電流太小，易引起（）缺陷

A咬邊B燒穿C夾渣D焊瘤

184嚴(yán)格控制熔池溫度（）是防止產(chǎn)生焊瘤的關(guān)鍵

A不能太高B不能太低C可能高些D可能低些

185焊接時(shí)常見的內(nèi)部缺陷是（）

A弧坑。夾渣。夾鴇。裂紋。未熔合和未焊透

B氣孔。咬邊。夾釣。裂紋。未熔合和未焊透

C氣孔。夾渣焊瘤裂紋。未熔合和未焊透

D氣孔。夾渣夾鋁裂紋。未熔合和未焊透

186預(yù)防和減少焊接缺陷的可能性的檢驗(yàn)是（）

A焊前檢驗(yàn)B焊后檢驗(yàn)C設(shè)備檢驗(yàn)D材料檢驗(yàn)

187外觀檢驗(yàn)不能發(fā)現(xiàn)的焊縫隙缺陷是（）

A咬肉B焊瘤C弧坑裂紋D內(nèi)部夾渣

188下列不屬于焊縫致密性試驗(yàn)的是（）

A水壓試驗(yàn)B氣壓試驗(yàn)C煤油試驗(yàn)D機(jī)械性能試驗(yàn)

189滲透探傷前，應(yīng)對(duì)受檢查表面進(jìn)行清理的范圍是（）

A10mmB20mmC30mmD40mm

190（）焊件焊縫內(nèi)部缺陷常用超聲波檢驗(yàn)來擦測(cè)。

A大厚度B中厚度C薄D各種

191破壞性檢驗(yàn)是從焊件或試件上切取試樣，或以產(chǎn)品的（）試驗(yàn)，以檢查其各種力學(xué)性能,

搞腐蝕性能的檢驗(yàn)方法

A整體破壞B局部破壞C整體疲勞D局部疲勞

192X射線檢查焊縫厚度小于30mm時(shí)，顯示缺陷的靈敏度（）

A低B高C一般D很差

193焊縫質(zhì)量等級(jí)中，焊縫質(zhì)量最好的是（）

AIBIIC111DIV

1941列不屬于破壞性檢驗(yàn)的方法是（）

A煤油試驗(yàn)B水壓試驗(yàn)C氨氣試驗(yàn)D疲勞試驗(yàn)

195對(duì)低壓容器來說，氣壓試驗(yàn)的試驗(yàn)壓力是工作壓力的（）

A1.15倍B1.2倍C1.25倍~1.5倍D1.15倍~1.2倍

196照相底片上呈不同形狀的點(diǎn)式長(zhǎng)條缺陷是（）

A.裂紋B.未焊透C夾渣D氣孔

197照相底片上，（）缺陷常為一條斷續(xù)或連續(xù)的黑直線。

A裂紋B夾渣C氣孔D未焊透

198測(cè)定焊縫外形尺寸的檢驗(yàn)方法是（）

A外觀檢驗(yàn)B破壞性檢驗(yàn)C致密檢驗(yàn)D探傷檢驗(yàn)

199白剛玉磨料可以磨下列材料（）

A高速鋼B鋁C硬質(zhì)合金D寶石

200工作或刀具運(yùn)動(dòng)的一個(gè)循環(huán)內(nèi)，刀具與工件之間沿進(jìn)給運(yùn)動(dòng)方向的相對(duì)位移叫（）

A線能量B進(jìn)給量C位移量D切削量

201焊接用的工裝既能使焊接工件處于最有利的位置，同時(shí)還能采用最適當(dāng)?shù)模ǎ?/p>

A焊條直徑B焊接電流C焊接設(shè)備D焊接工藝方法

202乙塊發(fā)生器蓋上的（）厚度應(yīng)該是0.10mm

A安全閥B防爆膜鋁片C連接螺紋D保險(xiǎn)器

203輕便直線切割機(jī)不適于完成的工作是（）

A直線B圓周C直線坡口切割D三角形

204氣焊紫銅時(shí)，應(yīng)使焰心至熔池表面保持的距離是（）

A1~~4mmB2~~5mmC3~~6mmD4~~7mm

205熱焊法氣焊鑄鐵時(shí)預(yù)熱溫度為（）

A200~~350rB200~~450-CC200~~550'CD200-650℃

206CG2—150型仿形氣割機(jī)使用的乙煥壓力是（）

A低壓B中壓C高壓D臨界壓力

207為了提高焊接生產(chǎn)的綜合經(jīng)濟(jì)效益，除掌握材料和能源的消耗之外，還應(yīng)掌握（）

A市場(chǎng)動(dòng)態(tài)信息B質(zhì)量反饋信息

C焊接生產(chǎn)人員情況信息D新材料、新工藝、新設(shè)備應(yīng)用信息

208卷板機(jī)上軸輯數(shù)目最多是（）

A二根B三根C四根D五根

209對(duì)施工單位和人員來說絕對(duì)不允許不按圖紙施工，同時(shí)也絕對(duì)不允許擅自更改()

A交工日期B施工預(yù)算C施工要求D施工概算

210氧氣壓力表裝上以后，要用板手把線扣擰緊，至少要擰()扣

A3B4C5D6

二，判斷題

()1.在一定溫度下，從均勻的固溶體中同時(shí)析出兩種(或多種)不同晶體的組織轉(zhuǎn)變過程叫共晶

轉(zhuǎn)變

()2.馬氏體的硬度、塑性取決于馬氏體的碳濃度。

()3.熱處理的實(shí)質(zhì)是使鋼在固態(tài)范圍內(nèi)，通過加熱，保溫和冷卻的方法，改變內(nèi)部組織結(jié)構(gòu)從而

改變其性能的一種工藝

()4.球化退火的目的是改善切削加工性能。

()5.對(duì)于金屬晶體來說，增加位錯(cuò)密度或降低位錯(cuò)密度都能增加金屬的強(qiáng)度。

()6.體心立方晶格的間隙中能容納的雜質(zhì)原子或溶質(zhì)原子往往比面心立方晶格要多。

()7.在常溫的金屬，其晶粒越大，金屬的強(qiáng)度，硬度越大。

()8.合金的力學(xué)性能取決于構(gòu)成它的相的種類、數(shù)量、形態(tài)和分布特點(diǎn)。

()9.相平衡是指合金中幾個(gè)相共存而不發(fā)生變化的現(xiàn)象

()10.“軟氮化”指的是滲氮處理。

()11.滲碳零件必須用中，高碳鋼或中高碳合金鋼來制造。

()12.低溫回火主要用于各種大中型彈簧夾頭及某些承受沖擊的零件

()13.零件滲碳后必須進(jìn)行淬火和高溫回火。

()14.并聯(lián)電路的總電阻一定比任何一個(gè)并聯(lián)電阻的阻值小。

()15.電位是指某點(diǎn)與參考點(diǎn)間的電壓。

()16.漏磁通是指在初級(jí)繞組中產(chǎn)生的交變磁通中，一部分通過周圍空氣的磁通。

()17.在電路中，有功功率與視在功率之比稱為功率因數(shù)。

()18.磁力線是互不交叉的閉合曲線，在磁體外部磁力線方各是由N級(jí)指向S級(jí)

()19.某元素的逸出功越小，則其產(chǎn)生電子發(fā)射越容易

()20.鋁極氤弧焊在大電流區(qū)間焊接時(shí)，其靜特性為下降特性區(qū)

()21.由于陰極的斑點(diǎn)壓力較陽極大，所以反接時(shí)的熔滴過渡較正接時(shí)困難

()22.焊條直徑越大，所產(chǎn)生的電阻熱就越大

()23.焊縫中心形成的熱裂紋往往是區(qū)域偏析的結(jié)果

()24.氫不但會(huì)產(chǎn)生氣孔，也會(huì)促使形成延遲裂紋。

()25.熔滴過渡的特點(diǎn)在很大程度決定了焊接電弧的穩(wěn)定性

()26.減少焊縫含氧量最有效的措施是加強(qiáng)對(duì)電弧區(qū)的保護(hù)。

()27.由于手弧焊設(shè)備的額定電流不大于500A所以手弧焊時(shí)的靜特性曲線為上升特性區(qū)

()28.埋弧自動(dòng)焊在正常電流密度下焊接時(shí)，其靜特性為上升特性區(qū)

()29.鴇極筑弧焊在大電流區(qū)間焊接時(shí)，其靜特性為下降特性區(qū)

()30.坡口的選擇不考慮加工的難易。

()31.焊接接頭熱影響區(qū)組織主要取決于焊接線能量，過大的焊接線能量則造成晶粒粗

大和脆化，降低焊接接頭的韌性。

()32.焊接大厚度鋁及其合金時(shí)，采用Ar+He混合氣體可以改善焊縫熔深，減少氣孔和提高生產(chǎn)

率。

()33.二氧化碳?xì)馄績(jī)?nèi)盛裝的是液態(tài)二氧化碳。

()34.等離子弧焊接是利用特殊構(gòu)造的等離子焊槍所產(chǎn)生的高溫等離子弧來熔化金屬的焊接方法

()35.在電極與焊件之間建立的等離子弧叫轉(zhuǎn)移弧

()36.等離子弧焊時(shí)，為了保證焊接工藝參數(shù)的穩(wěn)定，應(yīng)采用具有陡降外特性的直流電源

()37.利用電流通過液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱來進(jìn)行焊接的方法稱為電渣焊

()38.細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊接電源，應(yīng)具有陡降的外特性。

()39.按焊件供電的方向，點(diǎn)焊可分為單面點(diǎn)焊和雙面點(diǎn)焊。

()40.CO2氣體保護(hù)焊時(shí)，應(yīng)先引弧再通氣，才能使電弧穩(wěn)定燃燒。

()41.等離子弧都是壓縮電弧。

()42.焊接用二氧化碳的純度大于99.5%

()43.二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的氣體流量過小時(shí)，焊縫易產(chǎn)生裂紋缺陷

()44.NBC……250二型焊機(jī)屬于埋弧自動(dòng)焊機(jī)

()45.二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接較長(zhǎng)的直線焊縫和有規(guī)則的曲線焊縫時(shí)，一般采用自動(dòng)焊。

()46.NBC—250型二氧化碳焊機(jī)屬于半自動(dòng)焊機(jī)

()47.目前我國(guó)生產(chǎn)的氧氣純度可達(dá)99.9%

()48熔化極氨弧焊的熔滴過渡主要采用噴射過渡和短路過渡

()49焊接殘余應(yīng)力能降低所有構(gòu)件的靜載強(qiáng)度。

()50彎曲變形的大小以彎曲的角度來進(jìn)行度量。

()51焊件上的殘余應(yīng)力都是壓應(yīng)力。

()52承受動(dòng)載荷的焊件，焊接殘余應(yīng)力能降低其承載能力

()53輾壓法可以消除薄板變形。

()54為了減少應(yīng)力，應(yīng)該先焊結(jié)構(gòu)中收縮量最小的焊縫。

()55焊接應(yīng)力和變形在焊接時(shí)是必然產(chǎn)生，是無法避免的。

()56焊件在焊接過程中產(chǎn)生的應(yīng)力叫焊接殘余應(yīng)力。

()57焊接殘余變形的矯正法有機(jī)械矯正法和火焰加熱矯正法。

()58焊接接頭中最危險(xiǎn)的焊接缺陷是焊接裂紋。

()59易淬火鋼可用散熱法減少焊接殘余變形。

()60碳當(dāng)量法可以用來估算所有金屬材料焊接性好壞。

()61珠光體耐熱鋼焊接時(shí)的主要工藝措施是預(yù)熱、焊后緩冷、焊后熱處理，采用這些措施主要是

防止發(fā)生冷裂紋(延遲裂紋)。

()62珠學(xué)體耐熱鋼焊接時(shí)熱影響區(qū)會(huì)出現(xiàn)淬硬組織，所以焊接性較差。

()63日前焊接奧氏體不銹鋼質(zhì)量較好的方法是氨弧焊。

()64焊接灰鑄鐵時(shí)，選擇適當(dāng)?shù)奶畛洳牧鲜购缚p的強(qiáng)度高于母材，對(duì)于防止母材開裂具有明顯的

效果

()65球墨鑄鐵焊接時(shí)，熱影響區(qū)會(huì)產(chǎn)生馬氏體組織，使焊后機(jī)械加工發(fā)生困難

()66球墨鑄鐵由于強(qiáng)度和塑性比較好，所以焊接性比灰鑄鐵好得多

()67銅及銅合金焊縫中形成氣孔的氣體是氫和一氧化碳。

()68鋁及鋁合金焊接時(shí)，常在坡口下面放置墊板，以保證背面焊縫可以成形良好

()69焊接灰鑄鐵時(shí)形成的裂紋主要是熱裂紋。

()70多層堆焊時(shí)，由于加熱次數(shù)多，