(高清版)GBT 18494.2-2022 變流變壓器 第2部分：高壓直流輸電用換流變壓器

變流變壓器第2部分：國(guó)家市場(chǎng)監(jiān)督管理總局國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)發(fā)布國(guó)家市場(chǎng)監(jiān)督管理總局I Ⅲ 1 1 2 2 36額定值 4 4 6 9 附錄A(資料性)使用整流閥(汞弧閥或閘流管)的高壓直流換流變壓器在運(yùn)行中的過(guò)負(fù)荷 附錄B(資料性)按變壓器額定基頻電流下的損耗測(cè)量值確定非正弦換流電流下的變壓器運(yùn)行負(fù)載損耗 23附錄C(資料性)換流變壓器的噪聲 26附錄D(資料性)設(shè)計(jì)審核 28附錄E(資料性)變壓器技術(shù)規(guī)范內(nèi)容 33 圖A.1過(guò)負(fù)荷曲線示例 21圖B.1繞組導(dǎo)線的截面 24 6 Ⅲ 本文件代替GB/T18494.2—2007《變流變壓器第2部分：高壓直流輸電用換流變壓器》,與——損耗計(jì)算時(shí)的諧波次數(shù)由25次增加到49次(見(jiàn)第7章，2007年版的第8章);—對(duì)試驗(yàn)的相關(guān)內(nèi)容進(jìn)行了增補(bǔ)和完善(見(jiàn)第8章和第9章，2007年版的第11章);——將IEC原文的3.1和3.2分別調(diào)整為本文件的第3章和第4章，保留了IEC原文第3章的引中的注2和注3;GB/T4109代替了IEC60137、GB/T7354代替了IEC60270、GB/T10230.1代替●增加引用了GB/T1094.7和JB/T501; V——2007年首次發(fā)布為GB/T18494.2—2007;V選擇、產(chǎn)品設(shè)計(jì)、產(chǎn)品生產(chǎn)、產(chǎn)品檢驗(yàn)、產(chǎn)品選用及運(yùn)行維護(hù)等方面所需的注意事項(xiàng)提供指導(dǎo)。1變流變壓器第2部分：GB/T1094.1—2013電力變壓器第1部分：總則(IEC60076-1:2011,MOD)GB/T1094.5電力變壓器第5部分：承受短路的能力(GB/T1094.5—2008,IEC60076-5:GB/T1094.7電力變壓器第7部分：油浸式電力變壓器負(fù)載導(dǎo)則(GB/T1094.7—2008,IEC60076-7:2005,M電力變壓器第10部分：聲級(jí)測(cè)定(GB/T1094.10—2003,IEC60076-10:2001,電力變壓器第18部分：頻率響應(yīng)測(cè)量(GB/T1094.18—2016,IEC60076-18:電工術(shù)語(yǔ)變壓器、調(diào)壓器和電抗器(GB/T2900.95—2015,IEC60050-421:GB/T10230.1分接開關(guān)第1部分：性能要求和試驗(yàn)方法(GB/T10230.1—2019,IEC60214-1:23術(shù)語(yǔ)和定義GB/T1094.1和GB/T2900.95界定的以及下列術(shù)語(yǔ)和定義適用于本文件。閥側(cè)繞組valvesidewinding與換流器連接的繞組。網(wǎng)側(cè)繞組linesidewinding與交流電網(wǎng)連接的繞組。下列符號(hào)適用于本文件：fa——h次諧波頻率；FA——h次諧波下?lián)p耗的附加系數(shù)；fx——用于測(cè)定渦流損耗分布的頻率，不小于150Hz;Fwe——繞組渦流損耗的附加系數(shù)；h——諧波次數(shù)；I——額定頻率下與繞組在運(yùn)行中負(fù)載損耗等效的正弦電流方均根值，用于溫升試驗(yàn)；IA——h次諧波電流；ILw——在特定負(fù)載條件以及相關(guān)諧波電流頻譜下，從基波電流到第49次諧波電流平方和的平I.額定電流，繞組標(biāo)稱運(yùn)行電流方均根值，包括諧波，與上面的Iw按相同方法計(jì)算，用于定義額定阻抗；I.2R額定電流下的電阻損耗；Ix——頻率fx下的負(fù)載損耗試驗(yàn)電流；k電流IA與額定電流I,的比值；KwF基波頻率下由渦流損耗引起的繞組附加損耗p.u.;N從直流線路的中性點(diǎn)至與變壓器連接的整流橋間所串接的六脈波橋的數(shù)量；P基波頻率(50Hz或60Hz)及額定電流下的總負(fù)載損耗；Puc——確定總損耗保證值的負(fù)載損耗；Pr——運(yùn)行條件下總負(fù)載損耗的計(jì)算值；PN——總運(yùn)行負(fù)載損耗；PN.——總空載損耗；345.3非正常使用條件不同于5.2所述的條件被認(rèn)為是非正常使用條件，應(yīng)由用戶規(guī)定。還需要對(duì)直流電流的來(lái)源進(jìn)行5.4高于額定值的變壓器負(fù)載任何超出額定容量的負(fù)載要求或在非額定條件下的負(fù)載要求應(yīng)由用戶規(guī)定。未經(jīng)過(guò)向制造方咨詢，不能對(duì)換流變壓器施加超出銘牌額定值以上的負(fù)載。使用整流閥(汞弧閥或閘流管)的高壓直流換流變壓器在運(yùn)行中的過(guò)負(fù)荷情況見(jiàn)附錄A。6額定值換流變壓器的額定參數(shù)用額定基波頻率下的電流和電壓的穩(wěn)態(tài)正弦量來(lái)表示。保證的損耗、阻抗和聲級(jí)均應(yīng)與額定參數(shù)值相對(duì)應(yīng)。常用的額定值見(jiàn)GB/T1094.1。6.2額定電壓額定電壓是相間(線間)電壓基波分量的方均根值。6.3額定電流額定電流是在額定負(fù)載條件下，基波電流與第49次諧波及其之前的所有諧波電流平方和的平方(49為要計(jì)算的最高次諧波) (1)6.4額定頻率額定頻率是變壓器設(shè)計(jì)所依據(jù)的50Hz或60Hz的基波頻率。6.5額定容量三相額定容量是額定電壓和額定電流乘積的√3倍，見(jiàn)式(2):Sr=√3×U,×I, (2)換流變壓器的總損耗應(yīng)等于額定運(yùn)行條件下的空載損耗和負(fù)載損耗之和。這些損耗的保證值應(yīng)在5換流變壓器損耗的標(biāo)準(zhǔn)參考溫度應(yīng)是GB/T1094.1的給出值之一。7.2空載損耗換流變壓器空載損耗和空載電流的測(cè)量與常規(guī)的交流電力變壓器一樣，均應(yīng)按照GB7.3額定頻率條件下的負(fù)載損耗負(fù)載損耗的測(cè)量方法應(yīng)按照GB/T1094.1的規(guī)定。7.4運(yùn)行條件下的負(fù)載損耗流過(guò)換流變壓器繞組的電流含有一定的諧波，諧波的大小與換流站的參數(shù)有關(guān)。運(yùn)行中的實(shí)際負(fù)載損耗不能由一次單獨(dú)的負(fù)載損耗測(cè)量值推導(dǎo)出。按照本文件，確定負(fù)載損耗的步驟包括兩次負(fù)載損耗的測(cè)量和有關(guān)損耗分布的一些假設(shè)以及一個(gè)專門的計(jì)算方法(見(jiàn)9.2)。由于諧波的作用，確定運(yùn)行中的實(shí)際負(fù)載損耗變得更加復(fù)雜。用戶應(yīng)明確地給出溫升試驗(yàn)時(shí)的諧波頻譜和將要計(jì)算負(fù)載損耗的諧波頻譜。計(jì)算負(fù)載損耗的頻譜可能與用于溫——假設(shè)繞組渦流損耗與頻率的2次方成正比，結(jié)構(gòu)件中的雜散損耗與頻率的0.8次方成正比?！鱌cI2×f……(3)Pn=I'NR+Pwei?×Fwe+Psei×Fse (4) (5) (6) (7) (8)7.5熱點(diǎn)溫度確定該程序確定的熱點(diǎn)溫升可能與正常運(yùn)行時(shí)得到的值不同，這是因?yàn)樵谶\(yùn)行中由諧波電流生產(chǎn)的附加損6驗(yàn)中產(chǎn)生的熱點(diǎn)溫度可能低于換流變壓器正常運(yùn)行時(shí)的熱點(diǎn)溫度。為了部分地補(bǔ)償這種差異，對(duì)于指運(yùn)行條件下的熱點(diǎn)系數(shù)和相關(guān)的熱點(diǎn)溫度應(yīng)由變壓器制造方根據(jù)用戶提供的諧波電流頻譜來(lái)計(jì)算。用戶有責(zé)任保證所提供的電流頻譜能代表實(shí)的熱點(diǎn)系數(shù)。制造方應(yīng)計(jì)算在溫升試驗(yàn)中將要用到的熱點(diǎn)系數(shù)。在一個(gè)芯柱上有超過(guò)一個(gè)閥側(cè)繞組的情況下，運(yùn)行時(shí)的熱點(diǎn)位置可能與額定頻率下的溫升試驗(yàn)中的位置不同。更多內(nèi)容參見(jiàn)GB/T18494.3。8試驗(yàn)要求8.1概述表1中的例行試驗(yàn)應(yīng)在所有的變壓器上進(jìn)行。表1中的型式試驗(yàn)應(yīng)在每種型式變壓器中的一臺(tái)上進(jìn)行。表1中的特殊試驗(yàn)應(yīng)按照用戶的要求進(jìn)行。型式試驗(yàn)X電壓比測(cè)量XX XX 見(jiàn)9.2-X見(jiàn)9.27型式試驗(yàn)X X 一X X見(jiàn)9.12 X見(jiàn)9.12.3負(fù)載電流試驗(yàn)X見(jiàn)9.13X 聲級(jí)測(cè)定 X X見(jiàn)9.18X 見(jiàn)9.5XX見(jiàn)9.5XX見(jiàn)9.3閥側(cè)繞組的外施操作沖擊試驗(yàn)XX X見(jiàn)9.7網(wǎng)側(cè)繞組的外施交流耐壓試驗(yàn)X 閥側(cè)繞組的外施交流耐壓試驗(yàn)X一見(jiàn)9.8XX見(jiàn)9.11X—見(jiàn)9.15X X 見(jiàn)9.17X一XXX一X 8本試驗(yàn)不適用于不承受直流電壓的繞組。這種情況下應(yīng)按照GB/T1094.3進(jìn)行外施交流耐壓應(yīng)注意傳遞到閥側(cè)繞組上的電壓不能超過(guò)閥側(cè)繞組所規(guī)定的操作沖擊水平。用戶應(yīng)規(guī)定每個(gè)繞組端子對(duì)地以及繞組端子之間的雷電沖擊水平和如果變壓器的雷電全波沖擊水平大于750kV,則需要做截波沖擊試驗(yàn)。截波沖擊試驗(yàn)電壓應(yīng)是雷電全波沖擊水平的1.1倍。在網(wǎng)側(cè)繞組試驗(yàn)過(guò)程中，閥側(cè)繞組承受一個(gè)傳遞操作沖擊。重要的是，在閥側(cè)繞組和套管的設(shè)計(jì)Uoc=1.5[(N-0.5)Um+0 9試驗(yàn)電壓施加于閥側(cè)繞組的端子。試驗(yàn)電壓應(yīng)按式(Up?=1.25[(N-0.5)Udm+0.35Um] (10)閥側(cè)繞組的所有端子均應(yīng)進(jìn)行帶有局部放電測(cè)量的交流外施電壓試驗(yàn)。(方均根值) (11)8.4帶有局部放電測(cè)量的感應(yīng)電壓水平例行感應(yīng)電壓試驗(yàn)水平應(yīng)根據(jù)網(wǎng)側(cè)繞組的絕緣水平按GB/T1094.3的規(guī)定選取。9試驗(yàn)方法9.1概述除了本章修改的內(nèi)容外，表1中列出的試驗(yàn)應(yīng)按照GB/T1094.1的要求進(jìn)行。絕緣試驗(yàn)應(yīng)在負(fù)載損耗試驗(yàn)和溫升試驗(yàn)之后進(jìn)行(如果適用)。帶有局部放電測(cè)量的感應(yīng)電壓試驗(yàn)在正常的戶內(nèi)試驗(yàn)室條件下，所有例行絕緣試驗(yàn)均宜在與其他例行試驗(yàn)相同的環(huán)境溫度條件下代替。在正常制造偏差范圍內(nèi)，在變壓器內(nèi)部替代套管的帶電部分絕緣距離和位置應(yīng)與那些運(yùn)行的套負(fù)載損耗和短路阻抗的測(cè)量應(yīng)在正弦波電流下進(jìn)行。為了確定運(yùn)行條件下的損耗，要求進(jìn)行兩次測(cè)量結(jié)果來(lái)進(jìn)行下述計(jì)算： 負(fù)載損耗和短路阻抗的測(cè)量方法應(yīng)按GB/T1094.1的規(guī)定。令額定頻率下的電流值等于額定電流值，頻率更高時(shí)的電流值為10%～50%的額定電流值。通過(guò)這兩種頻率下的測(cè)量，就有可能把附加作為特殊試驗(yàn)，所有分接位置的負(fù)載損耗和短路阻抗應(yīng)在降低的電流水平下測(cè)量。選擇試驗(yàn)電流時(shí)應(yīng)使繞組的溫度在測(cè)量中不要升高太多，因?yàn)樗茱@著地影響繞組的電阻。通常使用額定電流值的對(duì)于三繞組變壓器，測(cè)量時(shí)兩個(gè)閥側(cè)繞組均應(yīng)處于短接狀態(tài)。損耗的保證值是根據(jù)此測(cè)量值確定在兩次不同頻率f?和f。及其對(duì)應(yīng)的電流I,和I。下測(cè)得的負(fù)載損耗，如果以P?和Px表示，則有式(12)式(13):P?,=RI2+Pweir+PsEIr (12)式(12)和式(13)可對(duì)兩個(gè)渦流損耗分量Pwei和Psei:總運(yùn)行損耗等于空載損耗與推算出的運(yùn)行負(fù)9.3操作沖擊試驗(yàn)側(cè)繞組應(yīng)設(shè)計(jì)成能承受由網(wǎng)側(cè)操作沖擊試驗(yàn)產(chǎn)生的感應(yīng)電壓。試驗(yàn)時(shí)應(yīng)選擇分接位置，使閥側(cè)繞組上出現(xiàn)的試驗(yàn)電壓盡量接近閥側(cè)繞組規(guī)定的操9.4閥側(cè)繞組的外施操作沖擊試驗(yàn)9.5雷電沖擊試驗(yàn)雷電沖擊試驗(yàn)程序應(yīng)按照GB/T1094.3的規(guī)定。網(wǎng)側(cè)繞組的試驗(yàn)電壓應(yīng)施加于每個(gè)端子上，每次——如果規(guī)定了繞組對(duì)地的絕緣水平與該繞組端子間的絕緣水平相同，則應(yīng)在繞組的每個(gè)端子施試端子通過(guò)一個(gè)合適的電阻接地。此電阻的選擇應(yīng)使繞組兩端能達(dá)到所需要的試驗(yàn)電壓值，同時(shí)施加沖擊的端子對(duì)地電壓也達(dá)到要求值。本試驗(yàn)應(yīng)在繞組的每個(gè)端子上進(jìn)行。在直流耐壓試驗(yàn)中，換流變壓器的油溫應(yīng)為20℃±10℃。非被試端子應(yīng)直接接地。試驗(yàn)過(guò)程中不轉(zhuǎn)動(dòng)油泵。不準(zhǔn)許預(yù)先施加較低的電壓對(duì)換流變壓器絕緣結(jié)構(gòu)進(jìn)行預(yù)處理。試驗(yàn)電壓應(yīng)在1min局部放電測(cè)量方法應(yīng)按照GB/T1094.3—2017中附錄F的適用部分進(jìn)行，測(cè)量?jī)x器應(yīng)按照如果在試驗(yàn)的最后30min內(nèi)，記錄到不小于2000pC的脈沖數(shù)不超過(guò)30個(gè)，且在試驗(yàn)的最后延長(zhǎng)30min的試驗(yàn)只允許進(jìn)行一次，當(dāng)在此30min內(nèi)的不小于2000pC的脈沖數(shù)不超過(guò)30個(gè)，且在最后10min內(nèi)的不小于2000pC的脈沖數(shù)不超過(guò)10個(gè)，則應(yīng)認(rèn)為該項(xiàng)試驗(yàn)合格。非被試端子應(yīng)直接接地。應(yīng)采用如圖1所示的雙極性反轉(zhuǎn)試驗(yàn)。試驗(yàn)過(guò)程中不轉(zhuǎn)動(dòng)油泵。不準(zhǔn)許預(yù)先施加較低的電壓對(duì)換流變壓器絕緣結(jié)構(gòu)進(jìn)行預(yù)處理。試驗(yàn)應(yīng)進(jìn)行兩次極性反轉(zhuǎn)。試驗(yàn)的順序應(yīng)包括施加負(fù)極性電壓90min,然后施加正極性電壓90min,最后再施加負(fù)極性電壓45min。每次電壓從一個(gè)極性向另一個(gè)極性反轉(zhuǎn)要在2min內(nèi)完成。在電壓反轉(zhuǎn)過(guò)程中直流發(fā)生器可能需要接地。反轉(zhuǎn)過(guò)程中的接地應(yīng)限制在試驗(yàn)設(shè)備要求的最短時(shí)間內(nèi)。應(yīng)在整個(gè)試驗(yàn)局部放電測(cè)量方法應(yīng)按照GB/T1094.3—2017中附錄F的適用部分進(jìn)行，測(cè)量?jī)x器應(yīng)按照如果在每次反轉(zhuǎn)完成后的30min內(nèi)，記錄到不小于2000pC的脈沖數(shù)不超過(guò)30后10min內(nèi)，記錄到不小于2000pC的脈沖當(dāng)電壓達(dá)到100%的試驗(yàn)值時(shí)，極性反轉(zhuǎn)完成。試驗(yàn)應(yīng)在額定頻率下進(jìn)行。試驗(yàn)電壓應(yīng)施加在各相應(yīng)端子連接在一起的每個(gè)繞組上。所有非被試局部放電測(cè)量應(yīng)按照GB/T1094.3—2017中附錄F的適用部分進(jìn)行，測(cè)量?jī)x器應(yīng)按照GB/T7354—試驗(yàn)電壓不發(fā)生突然下降；——記錄的1h局部放電水平均不超過(guò)250pC;——在1h內(nèi)測(cè)得的局部放電水平增量不超過(guò)50pC。試驗(yàn)不合格后要采取措施的建議見(jiàn)GB/T1094.3—2017的附錄F。網(wǎng)側(cè)繞組的外施交流耐壓試驗(yàn)應(yīng)按照GB/T1094.3的規(guī)定。應(yīng)按照GB/T1094.3進(jìn)行帶有局部放電測(cè)量的感應(yīng)電壓試驗(yàn)，但不包括以下給出的局部放電限在感應(yīng)電壓試驗(yàn)中，要注意由超聲探測(cè)儀探測(cè)到的單個(gè)隨機(jī)高幅值放電脈沖。如果局部放電水平不小于2000pC的放電脈沖數(shù)每分鐘超過(guò)一次，則變壓器宜按下述的注中所述進(jìn)行一次預(yù)處理。除了局部放電要求外，當(dāng)局部放電水平小于2509.10.2驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)如果滿足以下所有要求，則試驗(yàn)被視為合格：——試驗(yàn)電壓不發(fā)生突然下降；——記錄的1h局部放電水平均不超過(guò)250pC;——在1h內(nèi)測(cè)得的局部放電水平?jīng)]有呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，在試驗(yàn)的最后20min內(nèi)局部放電水平?jīng)]有突然持續(xù)增長(zhǎng)；——在1h內(nèi)測(cè)得的局部放電水平增加不超過(guò)50pC;——在1h局部放電測(cè)量后電壓降至1.2U,/√3時(shí)測(cè)量的局部放電水平不超過(guò)100pC。9.11油泵運(yùn)行時(shí)的感應(yīng)電壓試驗(yàn)如果用戶有要求，則使用油泵做油導(dǎo)向冷卻(OD)結(jié)構(gòu)的變壓器，要啟動(dòng)冷卻系統(tǒng)的油泵做額外的感應(yīng)電壓試驗(yàn)。除非另有規(guī)定，試驗(yàn)方法及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)都應(yīng)與9.10的常規(guī)感應(yīng)電壓試驗(yàn)相同，但不包括增強(qiáng)電壓下的試驗(yàn)。如果制造方與用戶達(dá)成一致，則此試驗(yàn)可以替代9.10中的感應(yīng)電壓試驗(yàn)，但此時(shí)，應(yīng)包括增強(qiáng)電壓下的試驗(yàn)。9.12溫升試驗(yàn)9.12.1概述如果不另行規(guī)定，則應(yīng)按照GB/T1094.2來(lái)確定溫升特性。對(duì)于換流變壓器，在確定(通過(guò)計(jì)算和試驗(yàn))其油、繞組和其他金屬結(jié)構(gòu)件在變壓器運(yùn)行時(shí)的溫度時(shí)，應(yīng)考慮諧波電流的影響。試驗(yàn)?zāi)康臑椋骸_定頂層油溫升；——確定繞組溫升；——確定油箱表面溫升。9.12.2試驗(yàn)程序應(yīng)對(duì)GB/T1094.2所規(guī)定的油浸式變壓器的試驗(yàn)程序做如下修改。應(yīng)按7.4計(jì)算的運(yùn)行總損耗來(lái)確定穩(wěn)態(tài)條件下的頂層油溫升。注1:如果用戶要求，則確定頂層油溫升的損耗中宜考慮直流偏磁電流和box-in的影響。頂層油溫升確定后，接著用與額定運(yùn)行條件下的負(fù)載損耗等效的50Hz/60Hz正弦試驗(yàn)電流繼續(xù)進(jìn)行試驗(yàn)。這種狀態(tài)應(yīng)在繞組中持續(xù)1h,在此期間應(yīng)測(cè)量油和冷卻介質(zhì)的溫度。試驗(yàn)終了時(shí)，應(yīng)測(cè)定繞組的溫升。此等效的試驗(yàn)電流見(jiàn)式(14)～式(16): (14) (15) (16)溫升試驗(yàn)時(shí)每個(gè)繞組內(nèi)的電流均應(yīng)等于I,偏差為士10%。應(yīng)針對(duì)I與試驗(yàn)電流間的差值對(duì)測(cè)Ia的差值超過(guò)10%,則應(yīng)單獨(dú)進(jìn)行測(cè)量，將流過(guò)那個(gè)繞組的電流調(diào)整到滿足10%的偏差。對(duì)于單獨(dú)測(cè)量，另一個(gè)繞組可以開路。網(wǎng)側(cè)繞組的I。可以選擇，以實(shí)現(xiàn)測(cè)得的溫升能代表閥側(cè)繞組的最高溫度。9.12.3油箱表面溫升測(cè)量應(yīng)對(duì)油箱表面高于環(huán)境溫度的溫升進(jìn)行測(cè)量和記錄。制造方與用戶應(yīng)就具體方法達(dá)成協(xié)議。測(cè)量是在換流變壓器的溫升試驗(yàn)過(guò)程中進(jìn)行。油箱表面溫度應(yīng)在確定繞組平均溫升時(shí)的1h等效電流(Im)期間測(cè)量。油箱表面溫度應(yīng)在施加I.不少于30min后開始測(cè)量。9.13負(fù)載電流試驗(yàn)行負(fù)載電流試驗(yàn)。試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間應(yīng)不少于12h。用戶也可以規(guī)定更長(zhǎng)的時(shí)間。應(yīng)通過(guò)對(duì)油中溶解氣9.14聲級(jí)測(cè)定換流變壓器的聲級(jí)測(cè)定程序應(yīng)按照GB/T1094.10的規(guī)定(即在正弦激勵(lì)下)。如果由于發(fā)熱的原因而在施加負(fù)載電流進(jìn)行測(cè)量的過(guò)程中不能關(guān)閉冷卻裝置，則應(yīng)將冷卻裝置的形成報(bào)告的聲級(jí)數(shù)據(jù)應(yīng)以A計(jì)權(quán)聲功率級(jí)表示。9.15絕緣介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量絕緣介質(zhì)損耗因數(shù)測(cè)量程序應(yīng)按照J(rèn)B/T501的規(guī)定。電壓應(yīng)不超過(guò)10kV。試驗(yàn)時(shí)，油溫一般為20℃±10℃。9.16繞組絕緣電阻測(cè)量試驗(yàn)應(yīng)按照J(rèn)B/T501的規(guī)定進(jìn)行。試驗(yàn)過(guò)程應(yīng)記錄油溫。試驗(yàn)時(shí)，油溫一般為20℃±10℃。9.17鐵芯絕緣電阻測(cè)量試驗(yàn)應(yīng)按照GB/T1094.5的規(guī)定進(jìn)行。9.19頻率響應(yīng)分析(FRA)測(cè)量試驗(yàn)應(yīng)按照GB/T1094.18的規(guī)定進(jìn)行。除非用戶與制造方間另有協(xié)議，變壓器應(yīng)在空載狀態(tài)下、主分接位置上施加110%額定電壓勵(lì)磁應(yīng)在試驗(yàn)開始和結(jié)束時(shí)對(duì)空載損耗和空載電流進(jìn)行測(cè)量。試驗(yàn)結(jié)束時(shí)測(cè)得的數(shù)據(jù)不應(yīng)比開始時(shí)測(cè)得的數(shù)據(jù)高5%。試驗(yàn)后取兩個(gè)油樣，兩個(gè)油樣均應(yīng)進(jìn)行油中溶解氣體分析。油中溶解氣體增量可接受的限值應(yīng)由在做好可燃性氣體或其他環(huán)境檢測(cè)的基礎(chǔ)上，也可以允許在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行絕緣試驗(yàn)。由于絕緣將會(huì)承13分接開關(guān)由于帶d結(jié)閥側(cè)繞組的換流變壓器，其分接開關(guān)在運(yùn)行中的電流變化率比相應(yīng)的基波頻率正弦電為了保證合適的散熱空間，用戶應(yīng)向分接開關(guān)制造方提供在要求的操作順序過(guò)程中的最高頂層油14高頻模型如果用戶有要求，則制造方應(yīng)提供變壓器的高頻模型參數(shù)。此高頻模型參數(shù)應(yīng)通過(guò)低壓測(cè)量來(lái)進(jìn)15偏差15.1概述偏差應(yīng)按照GB/T1094.1—2013中表1的規(guī)定，15.2中的情況除外。15.2短路阻抗偏差除非用戶另有規(guī)定，主分接測(cè)量的阻抗不應(yīng)超過(guò)用戶給定值的士5%。每個(gè)分接的偏差(+δex和 (17)—δex=-5% (18)D——分接因數(shù)，其定義(對(duì)應(yīng)于給定的分接)是U?/U.的比值；U,——繞組的額定電壓；對(duì)于設(shè)計(jì)成用于同一目的或能互換的相同或相似的換流變壓器，各臺(tái)變壓器在主分接下的阻抗及在整個(gè)分接范圍內(nèi)的阻抗變化，均應(yīng)不超過(guò)其平均測(cè)量——閥側(cè)繞組端子之間LI[BT](只有與繞組對(duì)地不同時(shí))——閥側(cè)繞組Ub——閥側(cè)繞組Up 表A.1過(guò)負(fù)荷示例時(shí)間℃AA不運(yùn)行(熱點(diǎn)105℃)11運(yùn)行(熱點(diǎn)105℃)22運(yùn)行(熱點(diǎn)120℃)33運(yùn)行(熱點(diǎn)120℃)343SS℃環(huán)境溫度和有備用冷卻時(shí)的2h過(guò)負(fù)對(duì)過(guò)負(fù)荷準(zhǔn)確的說(shuō)明能使用戶估計(jì)到由此類運(yùn)行產(chǎn)生的危險(xiǎn)，并能夠使制造A.3驗(yàn)證正常負(fù)載情況的溫升試驗(yàn)變壓器設(shè)計(jì)者在設(shè)計(jì)繞組時(shí)要考慮以上參數(shù)。對(duì)于任何超過(guò)這些限值的過(guò)負(fù)荷要求，用戶宜把它荷條件下進(jìn)行附加的溫升試驗(yàn)。如果需要驗(yàn)證，則宜在詢價(jià)時(shí)明確提出。此外還通常少于10min的短時(shí)過(guò)負(fù)荷不需要通過(guò)過(guò)負(fù)荷溫升試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證。當(dāng)連續(xù)過(guò)負(fù)荷時(shí)(例如低于某個(gè)環(huán)境溫度的永久性過(guò)負(fù)荷),可按9.12中敘述的相同試驗(yàn)方法來(lái)進(jìn)行過(guò)負(fù)荷溫升試驗(yàn)，通常是在額定狀態(tài)下的標(biāo)準(zhǔn)溫升試驗(yàn)后立即進(jìn)行此試驗(yàn)。使用同樣的方法來(lái)模擬行條件下高很多的雜散磁通。雜散磁通的增加將導(dǎo)致金屬部件的局部飽和，產(chǎn)生嚴(yán)重過(guò)熱?？赡苁艿綄?duì)于規(guī)定的過(guò)負(fù)荷條件和試驗(yàn)大廳實(shí)際環(huán)境溫度，如果超過(guò)了表A.1中的溫度限值，則宜以降低 ——沒(méi)超過(guò)制造方與用戶商定的產(chǎn)氣限值。其他信息可見(jiàn)GB/T1094.2。(資料性)按變壓器額定基頻電流下的損耗測(cè)量值確定非正弦換流電流下的變壓器運(yùn)行負(fù)載損耗B.1概述使用GB/T18494.1—2014中6.2的符號(hào)，繞組的損耗可以寫成式(B.1)～式(B.8)的關(guān)系式：a)繞組損耗Pw?是測(cè)得的直流電阻損耗與計(jì)算的渦流損耗之和：Pwi=(I2×Rw)+PwEib)引線渦流損耗Pce和結(jié)構(gòu)件中雜散損耗Psei之和等于測(cè)得的總損耗P?減去由a)得出的繞組損耗Pw,再減去測(cè)得的引線損耗I?×Rc,即：Pcei+Psei=P?-[Pwi+(I?×Rc)]……………PN=I2N×(Rw+Rc)+(Fwe×Pwei)+Fce×(在式(B.1)～式(B.8)中的各個(gè)分量由計(jì)算的繞組渦流損耗Pwei加上測(cè)量的損耗I?×Rw便能得出繞組總損耗Pw的準(zhǔn)確值。引線和結(jié)構(gòu)件中的雜散損耗Pce+Pse可以從測(cè)出的總損耗P?中減去繞組損耗Pwi,再減去測(cè)得的引線直流損耗I2×Rc后精確得出。B.2繞組渦流損耗附加系數(shù)的另一種計(jì)算方法如果已知由軸向和幅向雜散磁通分別產(chǎn)生的繞組渦流損耗分量PwEal和PwEnd,則可更準(zhǔn)確地推算繞組渦流損耗附加系數(shù)Fwe。這可用電磁場(chǎng)分析有限元法對(duì)基波進(jìn)行計(jì)算來(lái)得到。導(dǎo)線尺寸與穿透深度之間的關(guān)系見(jiàn)圖B.1。h——諧波次數(shù)；p——密度。在h×w?頻率下的附加電阻RApA見(jiàn)式(B.RADA=RA-RwR——在h×w?頻率下的繞組電阻。對(duì)于箔式繞組，繞組的附加系數(shù)見(jiàn)式(B.15):(資料性)高壓直流換流變壓器承受的線端電壓和繞組電流，由于換流運(yùn)行而或多或少偏離正弦波型?；冇蓳Q流操作的非對(duì)稱性所引起的閥側(cè)繞組內(nèi)部幅值中等的未補(bǔ)償直流偏磁電流也對(duì)運(yùn)行的換流變換流變壓器總聲級(jí)水平的增加量可以是介于可忽略與極限值之間的任何值，實(shí)際值處在<2dB(A)～30dB(A),取決于諧波電壓/電流含量和直流偏磁由于換流變壓器的聲級(jí)增加可能非常顯著,因此任何高壓直流項(xiàng)目從策劃到實(shí)施都要仔細(xì)考慮此C.2諧波電流繞組內(nèi)的諧波電流影響變壓器的負(fù)載聲級(jí)水平，并且通常它們的影響會(huì)構(gòu)成換流變壓器總聲級(jí)水平增加值中最主要的部分。為了計(jì)算聲級(jí)增加值水平，用戶或換流器的制造方宜規(guī)定相關(guān)的電流頻譜的大小和相位并提供給變壓器的制造方。無(wú)法提供相位角時(shí)，可使用統(tǒng)計(jì)學(xué)的方法進(jìn)行計(jì)中由諧波電流產(chǎn)生聲級(jí)的理論和工程實(shí)踐的詳細(xì)內(nèi)容參見(jiàn)IEC60076-10-1:2016的4.2.5和附錄A。在特定情況下，也可以利用在不同諧波頻率下單個(gè)聲級(jí)測(cè)量的結(jié)果推導(dǎo)出給壓器的負(fù)載聲級(jí)水平。為此需要從給定的電流頻譜中推導(dǎo)出一套諧波試驗(yàn)電流。IEC60076-10-1:2016的4.2.5.2中給出了此方法的詳細(xì)內(nèi)容。此方法的應(yīng)用有限制條件，并且明確要求用戶與制造方C.3諧波電壓閥側(cè)繞組內(nèi)未補(bǔ)償?shù)闹绷髌烹娏?例如由換流器操作的非對(duì)稱性而引起的)對(duì)變壓器空載聲級(jí)水造方根據(jù)內(nèi)部研究結(jié)果和背景信息得出的最電壓諧波和直流偏磁電流都影響鐵芯的磁化，因此也影響空載勵(lì)磁的聲級(jí)水平。在將此結(jié)果按代數(shù)關(guān)系加入在正弦波勵(lì)磁下得到的空載聲功率級(jí)水平之前，兩種影響造成的聲