金融中心高支模腳手架計(jì)算及相關(guān)圖紙

9.1計(jì)算書 1模板支架對(duì)混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書（負(fù)一層板驗(yàn)算） 1模板支架對(duì)混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書（180mm厚頂板） 8模板支架對(duì)混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書（二層120mm厚板） 17500*1200梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書 26700*1300梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書 40600*800梁側(cè)模板計(jì)算書 54600*900梁側(cè)模板計(jì)算書 61700*1000梁側(cè)模板計(jì)算書 68600*1200梁側(cè)模板計(jì)算書 76600*1400梁側(cè)模板計(jì)算書 83600*1500梁側(cè)模板計(jì)算書 91300*1600梁側(cè)模板計(jì)算書 99D-A三層板模板（盤扣式）計(jì)算書 107D-B三層板模板（盤扣式）計(jì)算書 121D-C屋面層板模板（盤扣式）計(jì)算書 136F-B,G-B三層板模板（盤扣式）計(jì)算書 151F-C二層板模板（盤扣式）計(jì)算書 166F-C扶梯坑高支模板模板（盤扣式）計(jì)算書 181F-C三層高支模板模板（盤扣式）計(jì)算書 196F-C屋面高支模板模板（盤扣式）計(jì)算書 211G-C二層高支模板模板（盤扣式）計(jì)算書 226G-C三層高支模板模板（盤扣式）計(jì)算書 241G-C屋面層高支模板模板（盤扣式）計(jì)算書 2569.2相關(guān)圖紙 2719.1計(jì)算書模板支架對(duì)混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書（負(fù)一層板驗(yàn)算）計(jì)算依據(jù)：1、《組合鋁合金模板工程技術(shù)規(guī)程》JGJ386-20162、《建筑施工手冊(cè)》第四版縮印版3、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012@@200ASY'=1570.796二、模板支架搭設(shè)參數(shù)樓層立桿的橫向間距La(m)立桿的縱向間距Lb(m)第2層0.61.2第1層0.91.2設(shè)計(jì)簡圖如下：結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖三、荷載參數(shù)樓蓋設(shè)計(jì)荷載：鋼筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.5其他(裝修、隔墻自重等)荷載自重G2k(kN/m2)5施工層樓蓋的厚度(mm)150正常使用期間活荷載Q1k(kN/m2)2.5施工期間荷載：模板自重荷載G3k(kN/m2)0.3支撐自重荷載G4k(kN/m2)0.15施工期間活荷載Q2k(kN/m2)3四、樓層承載力計(jì)算各層樓蓋荷載分配按各層樓板剛度進(jìn)行分配，簡化為相應(yīng)齡期下的彈性模量進(jìn)行分配，不同齡期樓蓋的承載能力近似按該齡期的混凝土強(qiáng)度與28d混凝土強(qiáng)度的比值確定。F(2)/(Et1h13)＝F(1)/(Et2h23)＝F(-1)/(Et3h33)...則有：各樓層荷載分?jǐn)侳(i)＝F總Etihi3/(∑(Etihi3))施工階段各支撐樓層總荷載設(shè)計(jì)值F總：F總=1.3×[G1k×(h3+h2+h1)+G3k+G4k∑H]+1.5×Q2k=1.3×[25.5×(0.15+0.12+1)+0.3+0.15×(32.25+5.65)]+1.5×3=54.381kN/m2樓蓋設(shè)計(jì)承載力：第2層：F(2)min=1.3×(G1k×h2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.5×0.12+5)+1.5×2.5=14.228kN/m2第1層：F(1)min=1.3×(G1k×h1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.5×1+5)+1.5×2.5=43.4kN/m21、各樓層混凝土相關(guān)參數(shù)樓蓋相應(yīng)齡期承載力計(jì)算方法強(qiáng)度增長率估算第2層砼齡期（天）28相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31365.576砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第1層砼齡期（天）60相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31500砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）2000002、第2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(28d)=0.55×F(2)min=0.55×14.228=7.825kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(2)=F總Et2h23/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(2)=54.381×31365.576×0.123/(31365.576×0.123+31500×13)=0.093kN/m2F(2)=0.093kN/m2<F(28d)=7.825kN/m2滿足要求！3、第1層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(60d)=0.55×F(1)min=0.55×43.4=23.87kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(1)=F總Et1h13/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(1)=54.381×31500×13/(31365.576×0.123+31500×13)=54.288kN/m2F(1)=54.288kN/m2≥F(60d)=23.87kN/m2第1層樓蓋承載力不滿足要求，請(qǐng)?jiān)黾又螌訑?shù)！五、各樓層抗拉強(qiáng)度、分?jǐn)倧澗赜?jì)算1、各樓層相應(yīng)齡期抗拉強(qiáng)度計(jì)算第2層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(2)=2.2×(1-2.718-0.3×28)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(2)=1.57×(1-2.718-0.3×28)=1.57MPa第1層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(1)=2.2×(1-2.718-0.3×60)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(1)=1.57×(1-2.718-0.3×60)=1.57MPa2、各樓層分?jǐn)倧澗貥?biāo)準(zhǔn)值計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到第2層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(2)=0.071kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第1層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(1)=41.299kN/m2按三邊簡支，一邊固支考慮,單位長度最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Bc/Bl=12/17.5=0.686第2層Mkxmax=0.049×Fk(2)×Bc2=0.049×0.071×122=0.504kN·mMkymax=0.014×Fk(2)×Bc2=0.014×0.071×122=0.145kN·mMk0xmax=-0.11×Fk(2)×Bc2=-0.11×0.071×122=-1.124kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.504+0.145/6=0.529kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.145+0.504/6=0.229kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-1.124+0/6=-1.124kN·mMk(2)=1.124kN·m第1層Mkxmax=0.049×Fk(1)×Bc2=0.049×41.299×122=293.189kN·mMkymax=0.014×Fk(1)×Bc2=0.014×41.299×122=84.448kN·mMk0xmax=-0.11×Fk(1)×Bc2=-0.11×41.299×122=-652.986kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=293.189+84.448/6=307.264kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=84.448+293.189/6=133.313kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-652.986+0/6=-652.986kN·mMk(1)=652.986kN·m六、樓板抗沖切驗(yàn)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）》規(guī)定，受沖切承載力應(yīng)滿足下式公式參數(shù)剖析F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0Fl局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備，承載力計(jì)算各樓層上面立桿作用集中力荷載設(shè)計(jì)值：第2層：F立桿=0.093×0.6×1.2=0.067kN第1層：F立桿=54.288×0.9×1.2=58.631kN樓層F＝0.7βhftηumh0F立桿(kN)βhft(N/mm2)ηum(m)h0F(kN)第2層11.5710.810087.90.067第1層0.9831.5710.8980847.25658.631比較第2層F/F立桿≥1符合要求第1層F/F立桿≥1符合要求結(jié)論和建議：第1層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算,第1層樓蓋承載力不滿足要求，請(qǐng)?jiān)黾又螌訑?shù)！因第一層為底板荷載直接傳遞至地基承載力，固該條結(jié)論建議不做考慮。模板支架對(duì)混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書（180mm厚頂板）計(jì)算依據(jù)：1、《組合鋁合金模板工程技術(shù)規(guī)程》JGJ386-20162、《建筑施工手冊(cè)》第四版縮印版3、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012@@@@200ASY'=1570.796二、模板支架搭設(shè)參數(shù)樓層立桿的橫向間距La(m)立桿的縱向間距Lb(m)第2層0.91.2第1層0.91.2第-1層0.91.2第-2層0.91.2設(shè)計(jì)簡圖如下：結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖三、荷載參數(shù)樓蓋設(shè)計(jì)荷載：鋼筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.1其他(裝修、隔墻自重等)荷載自重G2k(kN/m2)5施工層樓蓋的厚度(mm)150正常使用期間活荷載Q1k(kN/m2)2.5施工期間荷載：模板自重荷載G3k(kN/m2)0.3支撐自重荷載G4k(kN/m2)0.15施工期間活荷載Q2k(kN/m2)3四、樓層承載力計(jì)算各層樓蓋荷載分配按各層樓板剛度進(jìn)行分配，簡化為相應(yīng)齡期下的彈性模量進(jìn)行分配，不同齡期樓蓋的承載能力近似按該齡期的混凝土強(qiáng)度與28d混凝土強(qiáng)度的比值確定。F(2)/(Et1h13)＝F(1)/(Et2h23)＝F(-1)/(Et3h33)...則有：各樓層荷載分?jǐn)侳(i)＝F總Etihi3/(∑(Etihi3))施工階段各支撐樓層總荷載設(shè)計(jì)值F總：F總=1.3×[G1k×(h3+h2+h1+h-1+h-2)+G3k+G4k∑H]+1.5×Q2k=1.3×[25.1×(0.15+0.18+0.15+0.15+1)+0.3+0.15×(11.2+3.8+6.15+5.65)]+1.5×3=63.303kN/m2樓蓋設(shè)計(jì)承載力：第2層：F(2)min=1.3×(G1k×h2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.18+5)+1.5×2.5=16.123kN/m2第1層：F(1)min=1.3×(G1k×h1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.15+5)+1.5×2.5=15.145kN/m2第-1層：F(-1)min=1.3×(G1k×h-1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.15+5)+1.5×2.5=15.145kN/m2第-2層：F(-2)min=1.3×(G1k×h-2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×1+5)+1.5×2.5=42.88kN/m21、各樓層混凝土相關(guān)參數(shù)樓蓋相應(yīng)齡期承載力計(jì)算方法強(qiáng)度增長率估算第2層砼齡期（天）28相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31365.576砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第1層砼齡期（天）29相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31462.029砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第-1層砼齡期（天）30相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31500砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第-2層砼齡期（天）31相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31500砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）2000002、第2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(28d)=0.55×F(2)min=0.55×16.123=8.868kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(2)=F總Et2h23/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(2)=63.303×31365.576×0.183/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=0.363kN/m2F(2)=0.363kN/m2<F(28d)=8.868kN/m2滿足要求！3、第1層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(29d)=0.55×F(1)min=0.55×15.145=8.329kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(1)=F總Et1h13/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(1)=63.303×31462.029×0.153/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=0.211kN/m2F(1)=0.211kN/m2<F(29d)=8.329kN/m2滿足要求！4、第-1層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(30d)=0.55×F(-1)min=0.55×15.145=8.329kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(-1)=F總Et-1h-13/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(-1)=63.303×31500×0.153/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=0.211kN/m2F(-1)=0.211kN/m2<F(30d)=8.329kN/m2滿足要求！5、第-2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(31d)=0.55×F(-2)min=0.55×42.88=23.584kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(-2)=F總Et-2h-23/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(-2)=63.303×31500×13/(31365.576×0.183+31462.029×0.153+31500×0.153+31500×13)=62.518kN/m2F(-2)=62.518kN/m2≥F(31d)=23.584kN/m2第-2層樓蓋承載力不滿足要求，請(qǐng)?jiān)黾又螌訑?shù)！五、各樓層抗拉強(qiáng)度、分?jǐn)倧澗赜?jì)算1、各樓層相應(yīng)齡期抗拉強(qiáng)度計(jì)算第2層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(2)=2.2×(1-2.718-0.3×28)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(2)=1.57×(1-2.718-0.3×28)=1.57MPa第1層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(1)=2.2×(1-2.718-0.3×29)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(1)=1.57×(1-2.718-0.3×29)=1.57MPa第-1層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(-1)=2.2×(1-2.718-0.3×30)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(-1)=1.57×(1-2.718-0.3×30)=1.57MPa第-2層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(-2)=2.2×(1-2.718-0.3×31)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(-2)=1.57×(1-2.718-0.3×31)=1.57MPa2、各樓層分?jǐn)倧澗貥?biāo)準(zhǔn)值計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到第2層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(2)=0.277kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第1層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(1)=0.161kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第-1層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(-1)=0.161kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第-2層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(-2)=47.635kN/m2按三邊簡支，一邊固支考慮,單位長度最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Bc/Bl=6/18=0.333第2層Mkxmax=0.058×Fk(2)×Bc2=0.058×0.277×62=0.581kN·mMkymax=0.006×Fk(2)×Bc2=0.006×0.277×62=0.06kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(2)×Bc2=-0.121×0.277×62=-1.207kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.581+0.06/6=0.591kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.06+0.581/6=0.157kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-1.207+0/6=-1.207kN·mMk(2)=1.207kN·m第1層Mkxmax=0.058×Fk(1)×Bc2=0.058×0.161×62=0.337kN·mMkymax=0.006×Fk(1)×Bc2=0.006×0.161×62=0.035kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(1)×Bc2=-0.121×0.161×62=-0.701kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.337+0.035/6=0.343kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.035+0.337/6=0.091kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.701+0/6=-0.701kN·mMk(1)=0.701kN·m第-1層Mkxmax=0.058×Fk(-1)×Bc2=0.058×0.161×62=0.337kN·mMkymax=0.006×Fk(-1)×Bc2=0.006×0.161×62=0.035kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(-1)×Bc2=-0.121×0.161×62=-0.701kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.337+0.035/6=0.343kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.035+0.337/6=0.091kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.701+0/6=-0.701kN·mMk(-1)=0.701kN·m第-2層Mkxmax=0.058×Fk(-2)×Bc2=0.058×47.635×62=99.976kN·mMkymax=0.006×Fk(-2)×Bc2=0.006×47.635×62=10.289kN·mMk0xmax=-0.121×Fk(-2)×Bc2=-0.121×47.635×62=-207.841kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=99.976+10.289/6=101.691kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=10.289+99.976/6=26.952kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-207.841+0/6=-207.841kN·mMk(-2)=207.841kN·m六、樓板抗沖切驗(yàn)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）》規(guī)定，受沖切承載力應(yīng)滿足下式公式參數(shù)剖析F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0Fl局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備，承載力計(jì)算各樓層上面立桿作用集中力荷載設(shè)計(jì)值：第2層：F立桿=0.363×0.9×1.2=0.392kN第1層：F立桿=0.211×0.9×1.2=0.228kN第-1層：F立桿=0.211×0.9×1.2=0.228kN第-2層：F立桿=62.518×0.9×1.2=67.52kN樓層F＝0.7βhftηumh0F立桿(kN)βhft(N/mm2)ηum(m)h0F(kN)第2層11.5710.8160140.640.392第1層11.5710.8130114.2770.228第-1層11.5710.8130114.2820.228第-2層0.9831.5710.8980847.17867.52比較第2層F/F立桿≥1符合要求第1層F/F立桿≥1符合要求第-1層F/F立桿≥1符合要求第-2層F/F立桿≥1符合要求結(jié)論和建議：1.第-2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算,第-2層樓蓋承載力不滿足要求，請(qǐng)?jiān)黾又螌訑?shù)！因-2層為底板荷載直接傳遞至地基承載力，固該條結(jié)論建議不做考慮。模板支架對(duì)混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書（二層120mm厚板）計(jì)算依據(jù)：1、《組合鋁合金模板工程技術(shù)規(guī)程》JGJ386-20162、《建筑施工手冊(cè)》第四版縮印版3、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20084、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20105、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012@@@@200ASY'=1570.796二、模板支架搭設(shè)參數(shù)樓層立桿的橫向間距La(m)立桿的縱向間距Lb(m)第2層0.61.2第1層0.91.2第-1層0.91.2第-2層0.91.2設(shè)計(jì)簡圖如下：結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖三、荷載參數(shù)樓蓋設(shè)計(jì)荷載：鋼筋混凝土自重G1k(kN/m3)25.1其他(裝修、隔墻自重等)荷載自重G2k(kN/m2)5施工層樓蓋的厚度(mm)150正常使用期間活荷載Q1k(kN/m2)2.5施工期間荷載：模板自重荷載G3k(kN/m2)0.3支撐自重荷載G4k(kN/m2)0.15施工期間活荷載Q2k(kN/m2)3四、樓層承載力計(jì)算各層樓蓋荷載分配按各層樓板剛度進(jìn)行分配，簡化為相應(yīng)齡期下的彈性模量進(jìn)行分配，不同齡期樓蓋的承載能力近似按該齡期的混凝土強(qiáng)度與28d混凝土強(qiáng)度的比值確定。F(2)/(Et1h13)＝F(1)/(Et2h23)＝F(-1)/(Et3h33)...則有：各樓層荷載分?jǐn)侳(i)＝F總Etihi3/(∑(Etihi3))施工階段各支撐樓層總荷載設(shè)計(jì)值F總：F總=1.3×[G1k×(h3+h2+h1+h-1+h-2)+G3k+G4k∑H]+1.5×Q2k=1.3×[25.1×(0.15+0.12+0.22+0.2+1)+0.3+0.15×(15.9+5.1+9.95+5.65)]+1.5×3=67.172kN/m2樓蓋設(shè)計(jì)承載力：第2層：F(2)min=1.3×(G1k×h2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.12+5)+1.5×2.5=14.166kN/m2第1層：F(1)min=1.3×(G1k×h1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.22+5)+1.5×2.5=17.429kN/m2第-1層：F(-1)min=1.3×(G1k×h-1+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×0.2+5)+1.5×2.5=16.776kN/m2第-2層：F(-2)min=1.3×(G1k×h-2+G2k)+1.5×Q1k=1.3×(25.1×1+5)+1.5×2.5=42.88kN/m21、各樓層混凝土相關(guān)參數(shù)樓蓋相應(yīng)齡期承載力計(jì)算方法強(qiáng)度增長率估算第2層砼齡期（天）28相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31365.576砼強(qiáng)度增長率（%）55砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第1層砼齡期（天）29相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31462.029砼強(qiáng)度增長率（%）75砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第-1層砼齡期（天）30相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31500砼強(qiáng)度增長率（%）85砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）200000第-2層砼齡期（天）31相應(yīng)齡期砼彈性模量Et(Mpa)31500砼強(qiáng)度增長率（%）85砼強(qiáng)度等級(jí)C35鋼筋彈性模量（Mpa）2000002、第2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(28d)=0.55×F(2)min=0.55×14.166=7.791kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(2)=F總Et2h23/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(2)=67.172×31365.576×0.123/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=0.113kN/m2F(2)=0.113kN/m2<F(28d)=7.791kN/m2滿足要求！3、第1層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(29d)=0.75×F(1)min=0.75×17.429=13.071kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(1)=F總Et1h13/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(1)=67.172×31462.029×0.223/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=0.7kN/m2F(1)=0.7kN/m2<F(29d)=13.071kN/m2滿足要求！4、第-1層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(30d)=0.85×F(-1)min=0.85×16.776=14.26kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(-1)=F總Et-1h-13/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(-1)=67.172×31500×0.23/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=0.527kN/m2F(-1)=0.527kN/m2<F(30d)=14.26kN/m2滿足要求！5、第-2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算相應(yīng)齡期承載力：F(31d)=0.85×F(-2)min=0.85×42.88=36.448kN/m2各樓層荷載分?jǐn)傇O(shè)計(jì)值F(-2)=F總Et-2h-23/(∑(Etihi3))分?jǐn)偤奢dF(-2)=67.172×31500×13/(31365.576×0.123+31462.029×0.223+31500×0.23+31500×13)=65.832kN/m2F(-2)=65.832kN/m2≥F(31d)=36.448kN/m2第-2層樓蓋承載力不滿足要求，請(qǐng)?jiān)黾又螌訑?shù)！五、各樓層抗拉強(qiáng)度、分?jǐn)倧澗赜?jì)算1、各樓層相應(yīng)齡期抗拉強(qiáng)度計(jì)算第2層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(2)=2.2×(1-2.718-0.3×28)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(2)=1.57×(1-2.718-0.3×28)=1.57MPa第1層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(1)=2.2×(1-2.718-0.3×29)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(1)=1.57×(1-2.718-0.3×29)=1.57MPa第-1層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(-1)=2.2×(1-2.718-0.3×30)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(-1)=1.57×(1-2.718-0.3×30)=1.57MPa第-2層標(biāo)準(zhǔn)值：ftk(-2)=2.2×(1-2.718-0.3×31)=2.2MPa設(shè)計(jì)值：ft(-2)=1.57×(1-2.718-0.3×31)=1.57MPa2、各樓層分?jǐn)倧澗貥?biāo)準(zhǔn)值計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到第2層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(2)=0.086kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第1層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(1)=0.534kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第-1層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(-1)=0.401kN/m2經(jīng)計(jì)算得到第-2層分?jǐn)偤奢d標(biāo)準(zhǔn)值Fk(-2)=50.187kN/m2按三邊簡支，一邊固支考慮,單位長度最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Bc/Bl=5/6=0.833第2層Mkxmax=0.041×Fk(2)×Bc2=0.041×0.086×52=0.088kN·mMkymax=0.02×Fk(2)×Bc2=0.02×0.086×52=0.043kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(2)×Bc2=-0.098×0.086×52=-0.211kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.088+0.043/6=0.095kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.043+0.088/6=0.057kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.211+0/6=-0.211kN·mMk(2)=0.211kN·m第1層Mkxmax=0.041×Fk(1)×Bc2=0.041×0.534×52=0.546kN·mMkymax=0.02×Fk(1)×Bc2=0.02×0.534×52=0.264kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(1)×Bc2=-0.098×0.534×52=-1.306kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.546+0.264/6=0.59kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.264+0.546/6=0.355kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-1.306+0/6=-1.306kN·mMk(1)=1.306kN·m第-1層Mkxmax=0.041×Fk(-1)×Bc2=0.041×0.401×52=0.411kN·mMkymax=0.02×Fk(-1)×Bc2=0.02×0.401×52=0.199kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(-1)×Bc2=-0.098×0.401×52=-0.983kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=0.411+0.199/6=0.444kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=0.199+0.411/6=0.267kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-0.983+0/6=-0.983kN·mMk(-1)=0.983kN·m第-2層Mkxmax=0.041×Fk(-2)×Bc2=0.041×50.187×52=51.317kN·mMkymax=0.02×Fk(-2)×Bc2=0.02×50.187×52=24.843kN·mMk0xmax=-0.098×Fk(-2)×Bc2=-0.098×50.187×52=-122.834kN·m混凝土的泊桑比為μ=1/6Mkx=Mkxmax+μMkymax=51.317+24.843/6=55.457kN·mMky=Mkymax+μMkxmax=24.843+51.317/6=33.396kN·mMk0x=Mk0xmax+μMk0ymax=-122.834+0/6=-122.834kN·mMk(-2)=122.834kN·m六、樓板抗沖切驗(yàn)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）》規(guī)定，受沖切承載力應(yīng)滿足下式公式參數(shù)剖析F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0Fl局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備，承載力計(jì)算各樓層上面立桿作用集中力荷載設(shè)計(jì)值：第2層：F立桿=0.113×0.6×1.2=0.082kN第1層：F立桿=0.7×0.9×1.2=0.756kN第-1層：F立桿=0.527×0.9×1.2=0.569kN第-2層：F立桿=65.832×0.9×1.2=71.098kN樓層F＝0.7βhftηumh0F立桿(kN)βhft(N/mm2)ηum(m)h0F(kN)第2層11.5710.810087.90.082第1層11.5710.8200175.8110.756第-1層11.5710.8180158.2360.569第-2層0.9831.5710.8980847.17871.098比較第2層F/F立桿≥1符合要求第1層F/F立桿≥1符合要求第-1層F/F立桿≥1符合要求第-2層F/F立桿≥1符合要求結(jié)論和建議：1.第-2層荷載分?jǐn)偧俺休d力驗(yàn)算,第-2層樓蓋承載力不滿足要求，請(qǐng)?jiān)黾又螌訑?shù)！因-2層為底板荷載直接傳遞至地基承載力，固該條結(jié)論建議不做考慮。500*1200梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1200模板支架高度H(m)4.6模板支架橫向長度B(m)15模板支架縱向長度L(m)10梁側(cè)樓板厚度(mm)150二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)25.5混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.09其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.199地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9三、模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)1梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)600梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁間距125每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(25.5+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝50.93kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(25.5+1.5)×1.2]×1＝46.475kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(25.5+1.5)×1.2)]×1＝32.5kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×46.475×0.1252+0.121×4.455×0.1252＝0.086kN·mσ＝Mmax/W＝0.086×106/37500＝2.297N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×32.5×1254/(100×10000×281250)＝0.018mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×46.475×0.125+0.446×4.455×0.125＝2.531kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×46.475×0.125+1.223×4.455×0.125＝7.321kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×46.475×0.125+1.142×4.455×0.125＝6.027kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×32.5×0.125＝1.597kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×32.5×0.125＝4.643kNR3'=0.928q2L=0.928×32.5×0.125＝3.77kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.531/1＝2.531kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.321,6.027,7.321]/1=7.321kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.531/1＝2.531kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/4=0.036kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.751kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.2-0.15)=0.751kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.5/2)/2×1=1.903kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=1.903kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.531+0.036+0.751+1.903=5.221kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.321+0.036=7.357kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.531+0.036+0.751+1.903=5.221kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.221,7.357,5.221]=7.357kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.597/1＝1.597kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.643,3.77,4.643]/1=4.643kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.597/1＝1.597kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/4=0.025kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(1.2-0.15)=0.525kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(1.2-0.15)=0.525kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)]×(0.6-0.5/2)/2×1=0.786kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2×1=0.786kN/m左側(cè)小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.597+0.025+0.525+0.786=2.932kN/m中間小梁荷載q中'=q1中'+q2'=4.643+0.025=4.668kN/m右側(cè)小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.597+0.025+0.525+0.786=2.932kN/m小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.932,4.668,2.932]=4.668kN/m為簡化計(jì)算，按簡支梁和懸臂梁分別計(jì)算，如下圖：1、抗彎驗(yàn)算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.357×0.62，0.5×7.357×0.22]＝0.331kN·mσ=Mmax/W=0.331×106/4110=80.551N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.357×0.6，7.357×0.2]＝2.207kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.207×1000×[40×402-(40-5)×352]/(8×82200×5)＝14.18N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.668×6004/(384×206000×8.22×104)＝0.465mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.668×2004/(8×206000×8.22×104)＝0.055mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.357×0.6,0.5×7.357×0.6+7.357×0.2]=4.414kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.133kN,R2=4.414kN,R3=3.638kN,R4=4.414kN,R5=3.133kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.668×0.6,0.5×4.668×0.6+4.668×0.2]=2.801kN同理可得：梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=1.759kN,R2'=2.801kN,R3'=2.277kN,R4'=2.801kN,R5'=1.759kN六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Φ48×2.8主梁計(jì)算截面類型(mm)Φ48×2.7主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)9.89可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、抗彎驗(yàn)算主梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.753×106/4120=182.681N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗(yàn)算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.577kNτmax=2Vmax/A=2×6.577×1000/384＝34.254N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗(yàn)算主梁變形圖(mm)νmax＝0.239mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm滿足要求！4、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)支座反力依次為R1=0.97kN，R2=16.792kN，R3=0.97kN七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.851、扣件抗滑移驗(yàn)算兩側(cè)立桿最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.97,0.97]＝0.97kN≤0.85×8=6.8kN單扣件在扭矩達(dá)到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！2、可調(diào)托座驗(yàn)算可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]＝16.792kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗(yàn)算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級(jí)Q345立桿截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k0.7抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗(yàn)算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180長細(xì)比滿足要求！查表得，φ＝0.3862、風(fēng)荷載計(jì)算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.199×0.6×1.52/10＝0.036kN·m3、穩(wěn)定性計(jì)算R1＝0.97kN，R2＝16.792kN，R3＝0.97kN立桿最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1.1×1.3×0.15×(4.6-1.2)+Mw/lb＝max[0.97+1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.6，16.792，0.97+1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.15)+1.5×0.9×3]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6]+0.729+0.036/1.2＝17.551kNf＝N/(φA)+Mw/W＝17550.837/(0.386×424)+0.036×106/4490＝115.255N/mm2≤[f]＝300N/mm2滿足要求！九、高寬比驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ231-2010第6.1.4:對(duì)長條狀的獨(dú)立高支模架，架體總高度與架體的寬度之比不宜大于3H/B=4.6/15=0.307≤3滿足要求！十、架體抗傾覆驗(yàn)算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.199×10×4.6×3.9+0.55×10×3.9)=76.382kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×4.6/(0.9×1.2)]×10×152/2=1153.125kN·mMT=76.382kN·m≤MR=1153.125kN·m滿足要求！混凝土澆筑時(shí)，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生MT=γ0×γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.09×10×4.62+0.55×10×3.9)=54.12kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(25.5+1.1)×0.15+0.15×4.6/(0.9×1.2)]×10×152/2=5193kN·mMT=54.12kN·m≤MR=5193kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)9.686混凝土的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)0.911立桿墊板長a(mm)200立桿墊板寬b(mm)200F1=N=17.551kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×1320×130/1000=109.429kN≥F1=17.551kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=17.551kN滿足要求！700*1300梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書梁模板（盤扣式，梁板立柱共用）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20175、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1300模板支架高度H(m)5.6模板支架橫向長度B(m)15模板支架縱向長度L(m)10梁側(cè)樓板厚度(mm)140二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)25.5混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)0.085其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距離支架底的距離h1(m)3.9風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)基本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.199地基粗糙程度D類(有密集建筑群且房屋較高市區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)6風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz0.51風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.3風(fēng)荷載作用方向沿模板支架橫向作用抗傾覆計(jì)算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)3.9三、模板體系設(shè)計(jì)新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(mm)600梁兩側(cè)立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)1200支撐架中間層水平桿最大豎向步距h(mm)1500支撐架頂層水平桿步距h'(mm)1000可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度a(mm)500新澆混凝土樓板立桿間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁距梁兩側(cè)立桿中的位置居中梁左側(cè)立桿距梁中心線距離(mm)600梁底增加立桿根數(shù)2梁底增加立桿布置方式按梁兩側(cè)立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁左側(cè)立桿距離(mm)400,800梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200梁底支撐小梁根數(shù)7梁底支撐小梁間距117每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽模板及支架計(jì)算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1設(shè)計(jì)簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續(xù)梁計(jì)算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(25.5+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×1＝54.791kN/mq1靜＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.3×[0.1+(25.5+1.5)×1.3]×1＝50.336kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×1＝4.455kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(25.5+1.5)×1.3)]×1＝35.2kN/m計(jì)算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗(yàn)算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×50.336×0.1172+0.121×4.455×0.1172＝0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/37500＝2.151N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗(yàn)算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.2×116.6674/(100×10000×281250)＝0.015mm≤[ν]＝L/250＝116.667/250＝0.467mm滿足要求！3、支座反力計(jì)算設(shè)計(jì)值(承載能力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×50.336×0.117+0.446×4.455×0.117＝2.54kNR2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×50.336×0.117+1.223×4.455×0.117＝7.348kNR3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×50.336×0.117+1.142×4.455×0.117＝6.043kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.2×0.117＝1.614kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.2×0.117＝4.694kNR3'=0.928q2L=0.928×35.2×0.117＝3.811kN五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)□40×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.11小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)8.22小梁計(jì)算方式簡支梁承載能力極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=2.54/1＝2.54kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.348,6.043,7.348]/1=7.348kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=2.54/1＝2.54kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/6=0.033kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝1.1×1.3×0.5×(1.3-0.14)=0.829kN/m梁右側(cè)模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝1.1×1.3×0.5×(1.3-0.14)=0.829kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.14)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.7/2)/2×1=1.312kN/m梁右側(cè)樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝1.1×[1.3×(0.5+(25.5+1.1)×0.14)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=1.312kN/m左側(cè)小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.54+0.033+0.829+1.312=4.714kN/m中間小梁荷載q中=q1中+q2=7.348+0.033=7.381kN/m右側(cè)小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.54+0.033+0.829+1.312=4.714kN/m小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.714,7.381,4.714]=7.381kN/m正常使用極限狀態(tài)：梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=1.614/1＝1.614kN/m梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.694,3.811,4.694]/1=4.694kN/m梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=1.614/1＝1.614kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/6=0.023kN/m梁左側(cè)模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(