美麗宜居示范鄉(xiāng)鎮(zhèn)建設(shè)項目-施工圖設(shè)計擋墻計算書

美麗宜居示范鄉(xiāng)鎮(zhèn)建設(shè)項目擋墻計算書目錄1821項目概況 -37-施工圖設(shè)計擋墻計算書1項目概況為緩解太極鎮(zhèn)交通擁堵情況，重慶市黔江區(qū)住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會擬在本重慶市黔江區(qū)太極鎮(zhèn)政府旁新建橋梁一座跨越太極河，引道將形成填方和挖方土質(zhì)邊坡，填方邊坡最高4.3m，挖方邊坡最高3.9m。2設(shè)計遵循的主要規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)⑴采用主要規(guī)范=1\*GB3①《建筑邊坡支護(hù)技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2013）；=3\*GB3③《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》2015年版（GB50010-2010）；=3\*GB3③《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003-2011）；=4\*GB3④《公路路基設(shè)計規(guī)范》（JTGD30-2015）；=5\*GB3⑤《公路路基施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3610-2019）；=6\*GB3⑥《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTG3363-2019）；=7\*GB3⑦其它相關(guān)的國家、地方和行業(yè)規(guī)范或標(biāo)準(zhǔn)。⑵采用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)=1\*GB3①邊坡安全等級：各段邊坡的安全等級均為2級；=2\*GB3②擋墻穩(wěn)定性系數(shù)：抗滑1.30，抗傾1.50；=3\*GB3③結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：擋墻結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0；=4\*GB3④結(jié)構(gòu)設(shè)計安全使用年限及設(shè)計基準(zhǔn)期：50年；=5\*GB3⑤抗震設(shè)防烈度：6度，設(shè)計基本地震加速度0.05g，設(shè)計地震分組為一組。3場地工程地質(zhì)條件4擋墻結(jié)構(gòu)計算4.1衡重式擋墻計算本工程擋墻墻身采用C25片石砼，相關(guān)計算參數(shù)取值如下：重度23kN/m3，混凝土容許應(yīng)力《參考鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（TB10025-2006）表3.1.3取值，C25混凝土軸心受壓容許應(yīng)力6500kPa，彎曲拉應(yīng)力500kPa，純剪應(yīng)力1000kPa。4.1.113.0m高衡重式擋墻原始條件:墻身尺寸:墻身總高:13.000(m)上墻高:5.200(m)墻頂寬:0.750(m)臺寬:1.600(m)面坡傾斜坡度:1:0.100上墻背坡傾斜坡度:1:0.400下墻背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.450地基土摩擦系數(shù):0.550墻身砌體容許壓應(yīng)力:6800.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:500.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1000.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:17.500(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:浸水地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19*1.2=22.800(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:26.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:1448.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.400地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:23.000(度)墻后填土浮容重:10.000(kN/m3)地基浮力系數(shù):0.700土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)17.5000.0002第1個:定位距離0.000(m)公路-II級第2個:距離0.000(m),寬度7.500(m),高度0.132(m)2004路基規(guī)范擋土墻人群荷載地面橫坡角度:45.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻內(nèi)側(cè)常年水位標(biāo)高:-50.000(m)擋墻外側(cè)常年水位標(biāo)高:-10.000(m)擋墻分段長度:15.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.100√6.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.050√=============================================[土壓力計算]計算高度為13.419(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=27.504(度)公路-II級路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.500(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=6.387(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.7000.30015.0000.000028.5000.30015.0000.000036.7000.60060.0000.000048.5000.60060.0000.000056.7000.60060.0000.000068.5000.60060.0000.000076.7000.60070.0000.000088.5000.60070.0000.000096.7000.60070.0000.000108.5000.60070.0000.000布置寬度B0=6.387(m)分布長度L0=16.002(m)荷載值SG=1100.000(kN)換算土柱高度h0=0.472(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.278(度)Ea=293.602(kN)Ex=99.036(kN)Ey=276.395(kN)作用點高度Zy=1.897(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=27.502(度)第1破裂角=27.495(度)Ea=222.925(kN)Ex=102.927(kN)Ey=197.742(kN)作用點高度Zy=1.897(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=45.000(度)公路-II級路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.500(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=15.044(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.7000.30015.00015.000028.5000.30015.00015.000036.7000.60060.00060.000048.5000.60060.00060.000056.7000.60060.00060.000068.5000.60060.00060.000076.7000.60070.00070.000088.5000.60070.00070.000096.7000.60070.00070.000108.5000.60070.00070.000布置寬度B0=15.044(m)分布長度L0=20.000(m)荷載值SG=1650.000(kN)換算土柱高度h0=0.241(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：45.000(度)Ea=337.886(kN)Ex=337.268(kN)Ey=20.414(kN)作用點高度Zy=3.522(m)墻身截面積=46.104(m2)重量=1060.398(kN)地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側(cè):45.00-14.81-1.45-12.00墻背坡側(cè):0.000.000.000.00墻底面:4.3943.95-0.41-13.14衡重臺上填料重(包括超載)=160.766(kN)重心坐標(biāo)(2.464,-2.667)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩(wěn)定性驗算基底摩擦系數(shù)=0.400采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=1186.107(kN)En=255.959(kN)Wt=118.611(kN)Et=367.154(kN)滑移力=248.543(kN)抗滑力=576.827(kN)滑移驗算滿足:Kc=2.321>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算：滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=257.048(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=390.801(kN)抗滑力=780.416(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.997>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=2.971(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=5.253(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=9.697(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=5.066(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=3.104(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性傾覆力矩=2106.792(kN-m)抗傾覆力矩=5030.249(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=2.388>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算：傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1791.073(kN-m)>0.0(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=1442.066(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2923.457(kN-m)基礎(chǔ)底面寬度B=4.206(m)偏心距e=0.076(m)基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=2.027(m)基底壓應(yīng)力:趾部=379.934踵部=305.745(kPa)最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=379.934/305.745=1.243作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.076<=0.200*4.206=0.841(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=379.934<=1448.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=305.745<=1448.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=342.840<=1448.000(kPa)(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算(五)上墻截面強(qiáng)度驗算上墻重力Ws=245.180(kN)上墻墻背處的Ex=102.927(kN)上墻墻背處的Ey=41.171(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.367(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.897(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=2.591(m)[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.862(m)截面寬度B=3.350(m)偏心距e1=0.813(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.813<=0.250*3.350=0.837(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=209.992背坡=-39.037(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=209.992<=6800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=39.037<=500.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-7.741<=1000.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=33.146(度)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=41.002<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=278.301(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.456 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.350(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=17500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=1.540 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.999 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=306.131<=17343.729(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=306.131<=17321.895(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算驗算截面以上，墻身截面積=45.206(m2)重量=1039.749(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.974(m)地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側(cè):45.00-14.81-1.45-12.00墻背坡側(cè):0.000.000.000.00[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=1433.476(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2970.124(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=2.072(m)截面寬度B=4.290(m)偏心距e1=0.073(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.073<=0.250*4.290=1.072(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=368.272背坡=300.016(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=368.272<=6800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-47.755<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=1449.657(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.883 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=4.290(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=17500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=1.540 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.964 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=1594.623<=43060.102(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=1594.623<=41512.902(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[土壓力計算]計算高度為12.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=27.504(度)公路-II級路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.500(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=6.387(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.7000.30015.0000.000028.5000.30015.0000.000036.7000.60060.0000.000048.5000.60060.0000.000056.7000.60060.0000.000068.5000.60060.0000.000076.7000.60070.0000.000088.5000.60070.0000.000096.7000.60070.0000.000108.5000.60070.0000.000布置寬度B0=6.387(m)分布長度L0=16.002(m)荷載值SG=1100.000(kN)換算土柱高度h0=0.472(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.278(度)Ea=293.602(kN)Ex=99.036(kN)Ey=276.395(kN)作用點高度Zy=1.897(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=27.502(度)第1破裂角=27.495(度)Ea=222.925(kN)Ex=102.927(kN)Ey=197.742(kN)作用點高度Zy=1.897(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=45.000(度)公路-II級路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.500(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=14.055(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.7000.30015.00015.000028.5000.30015.00015.000036.7000.60060.00060.000048.5000.60060.00060.000056.7000.60060.00060.000068.5000.60060.00060.000076.7000.60070.00070.000088.5000.60070.00070.000096.7000.60070.00070.000108.5000.60070.00070.000布置寬度B0=14.055(m)分布長度L0=19.986(m)荷載值SG=1650.000(kN)換算土柱高度h0=0.258(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：45.000(度)Ea=262.007(kN)Ex=261.529(kN)Ey=15.830(kN)作用點高度Zy=3.010(m)[強(qiáng)度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=41.244(m2)重量=948.618(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=3.048(m)地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側(cè):22.05-2.21-1.14-11.40墻背坡側(cè):0.00-0.000.000.00[容許應(yīng)力法]:法向應(yīng)力檢算:作用于截面總豎向力=1325.160(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=2230.208(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.683(m)截面寬度B=3.915(m)偏心距e1=0.275(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.275<=0.250*3.915=0.979(m)截面上壓應(yīng)力:面坡=480.893背坡=196.072(kPa)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=480.893<=6800.000(kPa)切向應(yīng)力檢算:剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-59.225<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]: 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=1347.991(kN) 軸心力偏心影響系數(shù)αk=0.783 擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=3.915(m2) 材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=17500.000(kPa) 圬工構(gòu)件或材料的抗力分項系數(shù)γf=1.540 偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Ψk=0.959 計算強(qiáng)度時: 強(qiáng)度驗算滿足:計算值=1482.790<=34845.113(kN) 計算穩(wěn)定時: 穩(wěn)定驗算滿足:計算值=1482.790<=33426.992(kN)=================================================各組合最不利結(jié)果=================================================(一)滑移驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=576.827(kN),滑移力=248.543(kN)?；乞炈銤M足:Kc=2.321>1.300滑動穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=257.048(kN)>0.0安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗滑力=780.416(kN),滑移力=390.801(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.997>1.300(二)傾覆驗算安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=5030.249(kN-M),傾覆力矩=2106.792(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=2.388>1.500傾覆穩(wěn)定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=1791.073(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.076<=0.200*4.206=0.841(m)墻趾處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=379.934<=1448.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=305.745<=1448.000(kPa) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1)地基平均承載力驗算滿足:壓應(yīng)力=342.840<=1448.000(kPa)(四)基礎(chǔ)驗算不做強(qiáng)度計算。(五)上墻截面強(qiáng)度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.813<=0.250*3.350=0.837(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=209.993<=6800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=39.037<=500.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-7.741<=1000.000(kPa)斜截面剪應(yīng)力檢算最不利為:組合1(組合1)斜剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=41.002<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強(qiáng)度驗算最不利為：組合1(組合1)強(qiáng)度驗算滿足:計算值=306.131<=17343.729(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=306.131<=17321.895(kN)(六)墻底截面強(qiáng)度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.073<=0.250*4.290=1.072(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=368.271<=6800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=0.000<=500.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-47.755<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強(qiáng)度驗算最不利為：組合1(組合1)強(qiáng)度驗算滿足:計算值=1594.623<=43060.102(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=1594.623<=41512.902(kN)(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算[容許應(yīng)力法]:截面上偏心距驗算最不利為：組合1(組合1)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.275<=0.250*3.915=0.979(m)壓應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)壓應(yīng)力驗算滿足:計算值=480.894<=6800.000(kPa)拉應(yīng)力驗算最不利為：組合1(組合1)拉應(yīng)力驗算滿足:計算值=0.000<=500.000(kPa)剪應(yīng)力驗算最不利為:組合1(組合1)剪應(yīng)力驗算滿足:計算值=-59.225<=1000.000(kPa)[極限狀態(tài)法]:強(qiáng)度驗算最不利為：組合1(組合1)強(qiáng)度驗算滿足:計算值=1482.790<=34845.113(kN)穩(wěn)定驗算最不利為：組合1(組合1)穩(wěn)定驗算滿足:計算值=1482.790<=33426.992(kN)============================================================================4.1.211.0m高衡重式擋墻衡重式擋土墻驗算[執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路]計算項目：太極11計算時間：2023-09-2816:27:37星期四原始條件:墻身尺寸:墻身總高:11.000(m)上墻高:4.400(m)墻頂寬:0.750(m)臺寬:1.300(m)面坡傾斜坡度:1:0.100上墻背坡傾斜坡度:1:0.400下墻背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴(kuò)展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數(shù)：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數(shù):0.450地基土摩擦系數(shù):0.550墻身砌體容許壓應(yīng)力:6800.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力:500.000(kPa)墻身砌體容許剪應(yīng)力:1000.000(kPa)材料抗壓極限強(qiáng)度:17.500(MPa)材料抗力分項系數(shù):1.540系數(shù)αs:0.0020場地環(huán)境:浸水地區(qū)墻后填土內(nèi)摩擦角:35.000(度)墻后填土粘聚力:0.000(kPa)墻后填土容重:19*1.2=22.800(kN/m3)墻背與墻后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:26.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:1448.000(kPa)地基承載力特征值提高系數(shù):墻趾值提高系數(shù):1.000墻踵值提高系數(shù):1.000平均值提高系數(shù):1.000墻底摩擦系數(shù):0.400地基土類型:巖石地基地基土內(nèi)摩擦角:23.000(度)墻后填土浮容重:10.000(kN/m3)地基浮力系數(shù):0.700土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數(shù):1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)17.5000.0002第1個:定位距離0.000(m)公路-II級第2個:距離0.000(m),寬度7.500(m),高度0.132(m)2004路基規(guī)范擋土墻人群荷載地面橫坡角度:45.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:30.000(度)墻頂標(biāo)高:0.000(m)擋墻內(nèi)側(cè)常年水位標(biāo)高:-50.000(m)擋墻外側(cè)常年水位標(biāo)高:-8.000(m)擋墻分段長度:15.000(m)荷載組合信息:結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):1.100荷載組合數(shù):1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數(shù):1.0001.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900√2.填土重力分項系數(shù)=1.200√3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400√5.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.100√6.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.050√=============================================[土壓力計算]計算高度為11.368(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=27.495(度)公路-II級路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.500(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=5.350(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.0005.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00025.001053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00025.001073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00029.168093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00029.168布置寬度B0=5.350(m)分布長度L0=15.540(m)荷載值SG=938.337(kN)換算土柱高度h0=0.495(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：28.161(度)Ea=215.371(kN)Ex=74.308(kN)Ey=202.146(kN)作用點高度Zy=1.629(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：第2破裂角=27.491(度)第1破裂角=27.495(度)Ea=166.369(kN)Ex=76.843(kN)Ey=147.559(kN)作用點高度Zy=1.629(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=45.000(度)公路-II級路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.500(m)單車車輛外側(cè)車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經(jīng)計算得，路面上橫向可排列此種車輛3列布置寬度=12.686(m)布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.5000.30015.00015.000022.3000.30015.00015.000030.5000.60060.00060.000042.3000.60060.00060.000050.5000.60060.00060.000062.3000.60060.00060.000070.5000.60070.00070.000082.3000.60070.00070.000090.5000.60070.00070.000102.3000.60070.00070.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.6000.30015.00015.000025.4000.30015.00015.000033.6000.60060.00060.000045.4000.60060.00060.000053.6000.60060.00060.000065.4000.60060.00060.000073.6000.60070.00070.000085.4000.60070.00070.000093.6000.60070.00070.000105.4000.60070.00070.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.7000.30015.00015.000028.5000.30015.00015.000036.7000.60060.00060.000048.5000.60060.00060.000056.7000.60060.00060.000068.5000.60060.00060.000076.7000.60070.00070.000088.5000.60070.00070.000096.7000.60070.00070.000108.5000.60070.00070.000布置寬度B0=12.686(m)分布長度L0=19.563(m)荷載值SG=1650.000(kN)換算土柱高度h0=0.292(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：45.000(度)Ea=244.805(kN)Ex=244.358(kN)Ey=14.790(kN)作用點高度Zy=3.011(m)墻身截面積=34.116(m2)重量=784.664(kN)地下水作用力及合力作用點坐標(biāo)(相對于墻面坡上角點)X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)墻面坡側(cè):45.00-14.81-1.25-10.00墻背坡側(cè):0.00-0.000.000.00墻底面:3.8638.62-0.38-11.12衡重臺上填