(高清版)GBT 18494.3-2023 變流變壓器 第3部分：應(yīng)用導(dǎo)則

變流變壓器第3部分：應(yīng)用導(dǎo)則等國家市場(chǎng)監(jiān)督管理總局國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)I Ⅲ V 12規(guī)范性引用文件 1 1 15額定值 2 3 128絕緣要求及絕緣試驗(yàn) 9損耗 28 31 42 44 4815監(jiān)測(cè) 54 58 64 3圖212脈波橋原理圖 4 4 4 5 6 7 7 8 8 9 9圖13雙繞組換流變壓器兩種基本排列 10 11圖15典型阻抗 13 14圖17絕緣系統(tǒng)的等效R-C電路 圖18極性反轉(zhuǎn)前和反轉(zhuǎn)后的電壓分布 16圖19AC/DC轉(zhuǎn)換簡(jiǎn)圖 17 21 22 23 圖24短路故障條件 42 46 47 11 25 Ⅲ起草?！牧诉m用范圍(見第1章);——增加了關(guān)于工業(yè)用和HVDC用變流變壓器的設(shè)計(jì)評(píng)審的章節(jié)(見第16章)?！獮榱诉m應(yīng)我國的技術(shù)條件，用修改采用國際標(biāo)準(zhǔn)的GB/T1094.5代替了IEC60076-5、流I,和額定電流下的電阻損耗I,R的符號(hào)和解釋(見第4章);接法為負(fù)序”時(shí)在其后面括號(hào)內(nèi)所給出的字母標(biāo)志(見6.1中圖M志由“U、V和W”修改為“A、B和C”(見6.2.3中的規(guī)定(見7.2的第6段);——?jiǎng)e除了13.2.1的第2段內(nèi)容；V選擇、產(chǎn)品設(shè)計(jì)、產(chǎn)品生產(chǎn)、產(chǎn)品檢驗(yàn)、產(chǎn)品選用及運(yùn)行維護(hù)等方面所需的注意事項(xiàng)提供指導(dǎo)。GB/T18494通過三個(gè)部分明確了各類工業(yè)用變流變壓器和HVDC輸電用換流變壓器的技術(shù)要常運(yùn)行提供保障本文件包含了GB/T18494.1—2014和GB/T18494.2—2022所適用的兩類產(chǎn)品，適用于0.2~0.2額定值(第5章)0.3繞組結(jié)構(gòu)(第6章)M0.4分接和阻抗(第7章)0.5絕緣及絕緣試驗(yàn)(第8章)0.6損耗(第9章)07鐵芯和噪聲(第10章)0.8技術(shù)規(guī)范(第11章)0.9短路(第12章)0.10組件(第13章)M0.11維護(hù)(第14章)11范圍GB/T1094.1—2013電力變壓器第1部分：總則(IEC60076-1:2011,MOD)GB/T1094.5電力變壓器第5部分：承受短路的能力(GB/T1094.5—2008,IEC.60076-5:GB/T1094.14電力變壓器第14部分：采用高溫絕緣材料的液浸式變壓器(GB/T1094.14—2022,IEC60076-14:2013,MOD)GB/T18494.1—2014變流變壓器第1部分：工業(yè)用變流變壓器(IEC61378-1:2011,MOD)GB/T18494.2—2022變流變壓器第2部分：高壓直流輸電用換流變壓器(IEC/IEEE60076-4符號(hào)2I——h次諧波電流(A);流到第49次諧波電流平方和的平方根義額定阻抗(A,只適用于HVDC輸電用換流變壓器);I?——額定網(wǎng)側(cè)電流的基波方均根值(A);Px——電流ILn下的負(fù)載損耗(W);Pwei——電流I?下繞組中的渦流損耗(W);Um——網(wǎng)側(cè)繞組的最高系統(tǒng)電壓(V);態(tài)正弦量作為各種保證值(如損耗和阻抗)的基準(zhǔn)，該基準(zhǔn)受諧波頻譜的影響。應(yīng)當(dāng)注意，在3在GB/T18494,1—2014的附錄H中有描述。 GB/T18494.1—2014中7.6或GB/T18494.2—2022中9.2)。圖16脈波橋原理圖網(wǎng)側(cè)電流以及閥側(cè)電壓和電流中的諧波含量便會(huì)降低。在采用由兩個(gè)6脈波橋連接構(gòu)成的所謂12脈角差越小。見圖2和圖3。4圖212脈波橋原理圖GB/T18494.1—2014中5.7介紹了帶有濾波和補(bǔ)償用的第三繞組的工業(yè)設(shè)備。應(yīng)注意的是濾波5見圖5。為此，要在各臺(tái)變流變壓器的網(wǎng)側(cè)采用曲折形聯(lián)結(jié)或延邊角結(jié)，或采用不常見的多邊形聯(lián)結(jié)。在6 圖6飽和電抗器接線圖大電流母線的外部連接(油箱內(nèi)和油箱外的)會(huì)顯著影響變流變壓器的負(fù)載損耗、短路阻抗和油箱熱點(diǎn)。GB/T18494.1—2014中的附錄J對(duì)如何評(píng)估這些影響給出了指導(dǎo)。6.2.2電壓調(diào)節(jié)通常，需要對(duì)閥側(cè)電壓進(jìn)行調(diào)節(jié)，并且此電壓調(diào)節(jié)范圍非常大，從百分之幾一直到100%額定閥側(cè)繞組電壓。調(diào)壓范圍之所以大，目的是要減少無功容量損失和變流器運(yùn)行時(shí)的諧波污染。根據(jù)實(shí)踐經(jīng)兩個(gè)獨(dú)立繞組的型式。圖7～圖13示出了各種常用的連接原理圖。這種繞組的原理圖如圖7所示。76.2.3.3星結(jié)-閉相繞組的原理圖如圖8～圖10所示。2C圖9多級(jí)粗調(diào)常規(guī)自耦變壓器閉相連接原理圖圖10粗細(xì)調(diào)升壓自耦變壓器閉相連接原理圖繞組的原理圖如圖11所示。8這種繞組的原理圖如圖12所示。范圍可達(dá)銘牌電壓值的40%?！袢_(tái)結(jié)成星/角；●三臺(tái)結(jié)成星/星；●一臺(tái)結(jié)成星/星缺點(diǎn)閥側(cè)-網(wǎng)側(cè)-調(diào)壓調(diào)壓繞組出線容易圖14公共互抗8絕緣要求及絕級(jí)試驗(yàn)8.1混合絕緣系統(tǒng)混合絕緣系統(tǒng)主要用于工業(yè)用變流變壓器，這種絕緣系統(tǒng)在此類高溫變流變壓器中運(yùn)行有優(yōu)勢(shì)?！盎旌稀苯^緣系統(tǒng)指的是高溫絕緣材料(如芳族聚酰胺紙或高溫漆)與常溫絕緣材料(如纖維素)組合使用。圖16典型的工業(yè)用變流變壓器絕緣系統(tǒng)元件混合絕緣已經(jīng)用于油沒式變壓器多年。高溫材料用于與銅直接接觸(導(dǎo)體絕緣)或接近的元件(墊塊),而所有其他的絕緣材料都由纖維素構(gòu)成。帶有混合絕緣的繞組的設(shè)計(jì)平均溫升高于纖維素絕緣繞組的溫升(不降低變壓器壽命),這樣就加大了單位體積的功率。8.1.2變流變壓器的混合絕緣當(dāng)變壓器與變流器一起使用時(shí)，繞組中就有諧波電流流過。此諧波電流會(huì)增加繞組中的渦流損耗，增大的損耗系數(shù)見GB/T18494.1-2014和GB漏磁通的輻向和軸向分量以及導(dǎo)體在漏磁通中的幾何尺寸(見GB/T18494.1—2014)。渦流損耗沿繞組高度是變化的。在繞組中部損耗低，因?yàn)槁┐磐ù笾缕叫杏趯?dǎo)體的厚度方向磁通幾乎與導(dǎo)線寬度方向垂直。損耗不均勻分布導(dǎo)致在繞組高度上溫度也不均勻分布。因此與通用結(jié)在變流變壓器中，考慮到諧波電流的影響，由于渦流損耗增加，所以對(duì)應(yīng)的繞組差會(huì)進(jìn)一步加大，參見GB/T13499—2002中的9.6。對(duì)熱點(diǎn)分布不均問題已有一些合適的解決辦法。如果不能將熱點(diǎn)溫度降到GB/T1094.2—2013在電力變壓器中，混合絕緣通常用于提升許用繞組平均溫度從而增加容量。因而于所有靠近繞組導(dǎo)體的地方。在變流變壓器中，混合絕緣也能用于局部熱點(diǎn)值不變。通常高溫絕緣材料宜用在熱點(diǎn)區(qū)域的繞組導(dǎo)體上。市場(chǎng)上越來越多的固體和液體高溫材料可獲得，這增多了有關(guān)平均溫度和熱點(diǎn)溫度可能的解決方的設(shè)計(jì)裕度。固體絕緣與油的電阻比，在室溫下可為10:1到500:1。隨著溫度增加，電阻比的典型圖17絕緣系統(tǒng)的等效R-C電路當(dāng)極性反轉(zhuǎn)后(圖18上部那條線),纖維中的電荷保持反方向極性，但在階電壓2U(-U到+U)的電容電壓下電荷將減少。結(jié)果，使加到油上的電壓明顯增加。加到油上暫態(tài)電壓是由油的電阻和介電常數(shù)決定的。該電壓值一般比剛施加+U或-U時(shí)立即在油中出現(xiàn)的電壓值高，但在穩(wěn)態(tài)時(shí)會(huì)降至某一較低值(主要是交流電壓)。圖18極性反轉(zhuǎn)前和反轉(zhuǎn)后的電壓分布8.2.2在長時(shí)外施直流電壓和極性反轉(zhuǎn)試驗(yàn)中的絕緣安全裕度在整個(gè)運(yùn)行期間，油和纖維素介質(zhì)的電阻率以及電阻率比值均會(huì)明顯變化。從而產(chǎn)生了一個(gè)問題：工廠試驗(yàn)?zāi)芊癖砻髟O(shè)計(jì)是足夠安全的。長時(shí)外施直流電壓試驗(yàn)的目的是要表明運(yùn)行中整個(gè)纖維素介質(zhì)對(duì)所受到的場(chǎng)強(qiáng)是否具有足夠的安全裕度。試驗(yàn)在室溫進(jìn)行，故纖維素對(duì)油的電阻率比值就較高。這就使得試驗(yàn)中所出現(xiàn)的場(chǎng)強(qiáng)值明顯地高于運(yùn)行中可能出現(xiàn)的最大值。當(dāng)在溫度更高的場(chǎng)合下進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，降低了對(duì)纖維素介質(zhì)的考核。極性反轉(zhuǎn)試驗(yàn)的目的是要表明運(yùn)行中的油介質(zhì)對(duì)所受到的作用場(chǎng)強(qiáng)是否具有足夠的安全裕度。但是在試驗(yàn)條件下，極性反轉(zhuǎn)所引起的場(chǎng)強(qiáng)持續(xù)時(shí)間卻有問題。現(xiàn)已表明，運(yùn)行期間的電阻率之比可達(dá)1:1,故運(yùn)行期間出現(xiàn)的油介質(zhì)中的場(chǎng)強(qiáng)很可能不能用極性反轉(zhuǎn)試驗(yàn)作出準(zhǔn)確的驗(yàn)證。由于這個(gè)原因，已規(guī)定采用一項(xiàng)帶局部放電測(cè)量的1h外施交流電壓試驗(yàn)。它足以表明在運(yùn)行中極性反轉(zhuǎn)時(shí)的最不利情況下的安全裕度。外施直流電壓試驗(yàn)應(yīng)在20℃±10℃(見GB/T18494.22022中9.7.2)進(jìn)行。如果是在溫升試驗(yàn)完了后立即進(jìn)行本試驗(yàn)，則由于溫度高，絕緣系統(tǒng)充電和再充電的時(shí)間常數(shù)要小些，這可能導(dǎo)致不正確地表示出絕緣裕度。該CIGRE論文中的有關(guān)建議，已納入GB/T18494.2—2022的絕緣試驗(yàn)要求內(nèi)。概括起來，CIGREJWGA2/B4.28也確定HVDC用換流變壓器制造方和用戶可不采用統(tǒng)一一致的方試油的電導(dǎo)率(見CIGRE技術(shù)手冊(cè)406)。NU圖19AC/DC轉(zhuǎn)換簡(jiǎn)圖9.1概述Pady=A×(f2×I2)/R (1)P——渦流損耗。μ——材料磁導(dǎo)率；f——頻率； (3)導(dǎo)體的電阻在某一頻率(臨界頻率)以下保持為定值，如果頻率高于臨界頻率，則電阻按 (4)2014中附錄E)。以只產(chǎn)生I'R損耗(見圖20);d)由兩個(gè)網(wǎng)側(cè)繞組軸向平行疊加排列產(chǎn)生的松耦合：反相諧波在每個(gè)閥側(cè)網(wǎng)側(cè)繞組間幾乎全部平衡了，所以應(yīng)認(rèn)為與無耦合相同(見圖23)。但是局部損耗分布可能明顯不同，見下段描述。當(dāng)整流器松耦合連接的閥側(cè)繞組中存在反相諧波電流，其產(chǎn)生的漏磁場(chǎng)在繞組端部有明顯的輻向分量。這些輻向分量在閥側(cè)繞組的最上端和最下端產(chǎn)生局部雜散損耗。圖23所示的繞組排布中特別要留意上部閥側(cè)繞組的最下端和下端閥側(cè)繞組的最上端中高度集中的特定頻次諧波電流。在閥側(cè)未連接變流器的變流變壓器常規(guī)溫升試驗(yàn)中無法得到這種運(yùn)行工況。因此，如果用戶要求，則應(yīng)采用適當(dāng)?shù)拇艌?chǎng)仿真工具研究反相諧波的影響，并驗(yàn)證設(shè)計(jì)方案。繞組耦合情況下，有超過3個(gè)繞組的變流變壓器或殼式變流變壓器也可類似去考慮。圖20閥側(cè)繞組為密耦合的三繞組變流變壓器的漏磁場(chǎng)AB圖22閥側(cè)繞組為雙同心式松耦合的三繞組變流變壓器漏磁場(chǎng)CBACB圖23兩個(gè)閥側(cè)繞組沿軸向分置且為松耦合的三繞組變流變壓器漏磁場(chǎng)本試驗(yàn)方法是根據(jù)9.1.1中所述的繞組渦流損耗特性與鋼結(jié)構(gòu)件中的雜散損耗特性之間不同而確立的。按照GB/T18494.2—2022中9.2.2所述的方法，采用雙頻測(cè)量，有可能將渦流損耗和雜散損耗分開計(jì)算。分析表明，如果負(fù)載損耗測(cè)量在兩個(gè)頻率相差足夠大的條件下進(jìn)行時(shí)，則這種區(qū)分法能得到合理的準(zhǔn)確度。如果第一次測(cè)量時(shí)頻率為工頻50Hz,則第二次測(cè)量頻率應(yīng)高于或等于150Hz。第二個(gè)頻率的電源通?？捎酶袘?yīng)耐壓試驗(yàn)用的試驗(yàn)設(shè)備。本方法不擬用于GB/T18494.1—2014所涉及的變流變壓器，因?yàn)檫@種變流變壓器的渦流損耗分布是用理論估算法來計(jì)算的。雙頻法意味著：P,=449kWIinR=366kWP (5)P,=IinR+Pwei+Psi (6) (7) (8) (9)諧波頻譜(見表2):11157 Px=366+39(0.92×1+0.032×25+0.014×49+0.0036×121+0.000.0009×289+0.0004×361)+44(0.92×1+0.032×3.62+0.0036×6.81+0.0025×7.78+0.0009×9.64+0.=366+3.67×39+1.17×44=560(kW)…………(12)的諧波是12脈波運(yùn)行(諧波次數(shù)=12×k±1,k=1、2、3……)。PN=560kW (14) (15)GB/T18494.1—2014和GB/T18494.2—2022規(guī)定了產(chǎn)生諧波電流時(shí)的總損耗的工頻等效正弦 2倍。是其6倍。 ——額定線電壓 的偏差不要減小到5%以下。相同設(shè)計(jì)的各臺(tái)產(chǎn)品之間的偏差建議小于5%,如欲更小時(shí)，需●感應(yīng)電壓及其局部放電量限值；●雷電沖擊電壓；●操作沖擊電壓；——單位損耗價(jià)格●繞組及套管電容；●阻抗和電阻的頻率特性。 ——雷電沖擊試驗(yàn)●壓力和真空要求；●閥門型式和法蘭要求；●內(nèi)部組件檢查方法的要求；·主油流通道和排氣管道；●接地細(xì)節(jié)·表面處理； ●儲(chǔ)油柜的型式；●噪聲抑制說明；·絕緣與接地?！ね庑纬叽绾椭亓肯拗?；·包裝和標(biāo)志要求。·接收時(shí)的現(xiàn)場(chǎng)檢查；·現(xiàn)場(chǎng)移動(dòng)設(shè)備?！す潭途o固件?！耦愋图敖Y(jié)構(gòu)●額定電壓和額定電流；◆防污染；●控制系統(tǒng)；·特殊電流考慮；·分接操作循環(huán)次數(shù)。●冷卻介質(zhì)及其品質(zhì)；●冷卻結(jié)構(gòu)。同意?！癖芾灼鳎弧癖O(jiān)控裝置。●繞組溫度指示元件；●冷卻器開關(guān)；●輔助電源；●輔助磁通探測(cè)繞組：●控制柜布置及結(jié)構(gòu)；·油流動(dòng)監(jiān)視；●油及繞組溫度指示。·分接位置；●額定值；●參考溫度?！鋮s器損耗·分接位置；繞組對(duì)●特殊偏差；●零序阻抗；·工廠試驗(yàn)/運(yùn)行條件。有效運(yùn)行阻抗。應(yīng)表示出每個(gè)分接位置處的不同相或不同變壓器之間阻抗差異的偏差(見●分接位置?！だ@組平均溫升及熱點(diǎn)溫升；●油面溫升。與其他大型電力變壓器相同，HVDC用換流變壓器通常也是用短路法進(jìn)行溫升和負(fù)載電流 ·冷卻器。·磁化曲線；●過勵(lì)磁要求。·繞組類型；●導(dǎo)線材質(zhì)；◆電磁方面；●繞組夾緊力——繞組力；●電路參數(shù)；·套管電容；●阻抗頻率特性；·交流電阻頻率特性?！ぶ圃靻挝?；●額定電流；●電壓等級(jí)●傘裙設(shè)計(jì)；·爬電距離?！糁圃靻挝唬弧耦~定電流；●分接開關(guān)維護(hù)要求；●懸浮繞組電壓控制方法；●采用非線性電阻電壓控制；●切換容量?！癖玫念~定容量和起動(dòng)電流；●風(fēng)扇額定容量和起動(dòng)電流；●冷卻器連接尺寸(管路可拆卸);●每組風(fēng)扇數(shù)；●每組泵數(shù)；●有關(guān)運(yùn)輸參數(shù)；所充的介質(zhì)●帶尺寸的布置圖；儲(chǔ)油柜體積●各組件重量；●注油要求；11.7質(zhì)量保證和試驗(yàn)大綱制造方宜列出所推薦的試驗(yàn)程序內(nèi)容，特別是試驗(yàn)順序。在制造過程中進(jìn)行的質(zhì)量控制試驗(yàn)是用詳細(xì)的質(zhì)量計(jì)劃和試驗(yàn)大綱，宜同現(xiàn)行的質(zhì)量保證(QA)文件一起在簽訂合同時(shí)提交。11.8減少停運(yùn)時(shí)間的措施和可用性快速更換變壓器及某些元件，往往是HVDC設(shè)施的一項(xiàng)要求。宜提供的有關(guān)如何做到這一點(diǎn)的說明如下：——更換元件用的設(shè)備；12短路電流的計(jì)算換流變壓器的短路過電流承受能力可根據(jù)GB/T1094.5的相關(guān)條款以及下列的補(bǔ)充考慮去研究：b)閥側(cè)繞組端子直接牢固持久短路是不現(xiàn)實(shí)的(像電解應(yīng)用，由于結(jié)構(gòu)尺寸和布置的原因),建議變壓器的短路耐受能力應(yīng)與它的換流器匹配。圖24示出6脈波全波基本線路圖和潛在的短路故障條件。對(duì)晶閘管閥的常規(guī)保護(hù)，是在橋內(nèi)每組晶閘管臂的兩端間接有金屬氧化物避雷器。圖24短路故障條件故障1情況是指全波橋閥的兩個(gè)端子間的短路(F1)。此時(shí)，電流如同常規(guī)電力線路，是由電源和變壓器的電抗及電阻值來決定的。故障2是指橋的任何一個(gè)臂的兩端之間的故障。避雷器發(fā)生故障時(shí)才會(huì)發(fā)生(F2)。這種故障發(fā)式中：實(shí)際上，R<oL且φ≈n/2。電流的最大瞬時(shí)值與時(shí)間力。分接開關(guān)制造方宜被告知諧波情況。最好給出電流過零后的變化率或者至少給出諧波意諧波電流圖25示出了幾種閥側(cè)套管可能的使用和安裝方式。換流站的布置方式可能會(huì)對(duì)套管的型式和所用的絕緣材料等方面的設(shè)計(jì)有影響。此外，換流站布置也要考慮滿足指定絕緣水平和滿足瞬態(tài)浪涌電壓及運(yùn)行工況下的空氣間距的空間要求、閥廳內(nèi)油污染危險(xiǎn)以及整個(gè)換流站內(nèi)的火災(zāi)危險(xiǎn)的影響。主變壓器的絕緣結(jié)構(gòu)一樣，是由套管內(nèi)各絕緣元件的相對(duì)電阻率來決定的。眾所周知，由電阻率決定的電壓分布會(huì)使套管沿面出現(xiàn)爬電場(chǎng)強(qiáng)(見圖26)。此場(chǎng)強(qiáng)值宜控制在許可限值內(nèi)。理想地說，各相關(guān)制造方宜共同參與套管與變壓器界面的絕緣結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。評(píng)估套管的載流能力時(shí)，宜考慮包括諧波電流產(chǎn)生的電阻損耗以及戶外安裝時(shí)閥廳溫度高的補(bǔ)償措施。圖26HVDC套管附近及相關(guān)絕緣系統(tǒng)交流、直流及混合電場(chǎng)分布示例多年來，已有多種類型和規(guī)格的套管作為閥側(cè)套管使用。下面將列出目前使用的兩種類型(這種列a)油浸紙?zhí)坠?OIP):·套管電容芯體置于絕緣外殼內(nèi)；●絕緣外殼可是瓷件也可是硅復(fù)合材料；●芯體與外殼間的空隙可充油、充SF?氣體或干燥的絕緣的聚氨酯泡沫。b)干式樹脂沒漬套管：●套管的電容芯體可置于絕緣外殼內(nèi)；·如果此芯體置于絕緣外殼內(nèi)時(shí)，則用哪一種絕緣外殼及絕緣填充材料與OIP相同。HVDC用和工業(yè)用變流變壓器的維護(hù)，原則上與交流變壓器所規(guī)定的設(shè)備的五項(xiàng)主要部分相——絕緣質(zhì)量變壓器和相關(guān)油浸設(shè)備中的油進(jìn)行維護(hù)是至關(guān)重要的工作。其中油中顆粒的含量和介電常數(shù)特別糠醛測(cè)定應(yīng)定期從變壓器取油樣進(jìn)行，以便確定變壓器纖維絕緣的總體狀HVDC用換流變壓器中，其內(nèi)的固體和液體絕緣的介電常數(shù)和導(dǎo)電性對(duì)變壓器電氣性能有重要的作HVDC用換流變壓器因其巨大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值和復(fù)雜的GB/T14542列出了決定油質(zhì)量的試驗(yàn)室測(cè)試全部規(guī)定。將測(cè)出值與分成三類的限值表進(jìn)行對(duì)——?dú)怏w動(dòng)繼電器——監(jiān)控裝置—二次布線系統(tǒng)及固定裝置；壓器端子上給(過電流、差動(dòng))繼電器供電；氣動(dòng)和油動(dòng)繼電器(氣體繼電器)第14章討論了確定變壓器狀態(tài)以便進(jìn)行維修所需要信息的類型和內(nèi)容。本在線和離線監(jiān)測(cè)實(shí)例如表3所示。進(jìn)一步應(yīng)用實(shí)時(shí)定期的；在需要時(shí)X(例如光纖)冷卻容量控制×一局部放電測(cè)量(聲與電)×XXXXX×(見GB/T1094.18—2016)XX操作負(fù)載電流、切換時(shí)間、×X××-風(fēng)機(jī)電源控制×X套管中絕緣氣體的壓力(例如SF?)XX有CIGRE手冊(cè)中的應(yīng)用導(dǎo)則，包括了所有關(guān)于變流變壓器應(yīng)用、運(yùn)行要求和電氣環(huán)境等其他特殊CIGRE手冊(cè)407總結(jié)和強(qiáng)調(diào)了為確保符合合